JPH0338255A

JPH0338255A - ハニカム状排ガス浄化構造体および該構造体を用いた排ガスの浄化方法

Info

Publication number: JPH0338255A
Application number: JP1171095A
Authority: JP
Inventors: Makoto Horiuchi; 真堀内; Koichi Saito; 斉藤　皓一
Original assignee: Nippon Shokubai Co Ltd
Current assignee: Nippon Shokubai Co Ltd
Priority date: 1989-07-04
Filing date: 1989-07-04
Publication date: 1991-02-19
Anticipated expiration: 2013-08-20
Also published as: JP2788494B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明はハニカム状排ガス浄化構造体および該構造体を
用いた排ガスの浄化方法に関する。

（従来の技術）近年、ディーゼルエンジンから排出される、主として固
体状の炭素微粒子および液状ないし固体状の高分子量炭
化水素微粒子からなる微粒子状物質（以下、　「パティ
キスレート」という）が環境衛生上問題になっている。

それは、これらパティキュレートが発ガン性物質などの
有害成分を含有し、またその粒子径が殆ど１μｍ以下で
あるため大気中で浮遊しやすく、呼吸器官から人体内に
取り込まれやすいからである。

このため、これらパティキュレートのディーゼルエンジ
ンからの排出を厳しく規制していく方向で検討が進めら
れている。

パティキュレートの浄化方法としては、（１）耐熱性ガ
スフィルター（例えば、セラミックフオーム、ワイヤー
メツシュ、金属発泡体、目封じタイプのセラミックハニ
カムなど）を用い、ディーゼルエンジン排ガスをろ過し
て、パティキュレートを捕捉し、圧損が上昇すれば、バ
ーナまたは電気ヒーターなどの加熱手段を用いて蓄積し
た炭素系微粒子を燃焼させ、フィルターを再生し、繰り
返して使用する方法、（２）上記（１）の方法の改良で
あって、フィルターに触媒物質を担持させ、フィルター
の燃焼、再生の頻度を少なくする方法、（３）通常の走
行条件で得られる排出条件（ガス■成および温度）にお
いて燃焼・浄化する、いわゆるフィルタ一方法などが提
案されている。

しかし、これらフィルターを用いる方法はいずれも固体
状の炭素系微粒子を高い効率で捕捉することを目的とし
ているため、パティキュレートの燃焼・再生時における
フィルター構造体の割れの問題のほか、炭素系微粒子と
共に捕捉される、エンジンオイルからの灰成分（例えば
、酸化カルシウム、酸化亜鉛、五酸化リンなど）の蓄積
によるフィルターの閉塞ならびに触媒活性の低下などの
問題がある。さらに、フィルタ一方式の排ガス浄化装置
は圧力損失を招くなどの欠点をも有している。このため
、実用上十分に満足のいくフィルタ一方式による排ガス
浄化方法は未だ得られていない。

一方、近年、ディーゼルエンジンの改良（例えば、燃料
噴射の高圧化、燃料噴射タイミングの制御など）に伴い
、ディーゼルエンジンから排出されるパティキュレート
の低減がなされた。同時に、この改良ディーゼルエンジ
ンから排出されるパティキュレートに含まれる、主とし
て液状の高分子量炭化水素からなる有機溶剤に可溶な成
分（以下、Ｓ　ＯＦ　（Ｓｏｌｕｂｌｅ　Ｏｒｇａｎｉ
ｃ　Ｆｒａｃｔｉｏｎ）という）の割合が増加した。従
って、従来のディーゼルエンジンから排出される排ガス
とその性状をことにしている。このため、このような性
状の排ガスの浄化においては、主として発ガン性物質な
どの有害成分を含有するＳＯＦの除去が重要な問題とな
る。

このＳＯＦの排出量は低温域において増加する傾向にあ
ることから、低温域、特に触媒成分を用いて燃焼・浄化
できない低温域におけるＳＯＦの除去が必要となる。

ディーゼルエンジン排ガスのパティキュレートの浄化用
触媒として、ガス流れに対し平行に貫通孔を有するオー
プン式のハニカム状触媒が検討され、報告されている（
ＳＡＥ　　Ｐａｐｅｒ、８１０２６３）。しかし、これ
は白金系触媒を用いた場合の、ＳＯＦ、炭化水素、−酸
化炭素などを燃焼可能な高温における燃焼・浄化性能を
示したものであり、パティキュレートの除去に間しては
、オープン式のハニカム状触媒では効果がないことが報
告されている。また、オープン式のハニカム状触媒のＳ
ＯＦ吸着・捕捉特性についてはなんら言及されていない
。

（発明が解決しようとする課Ｍ）本発明の目的は、排ガス、特にディーゼルエンジン排ガ
スの浄化に好適なハニカム状排ガス浄化構造体を提供す
ることである。

本発明の他の目的は、ディーゼルエンジン排ガス中のＳ
ＯＦを低温域で長時間にわたって効率よく、かつ安定し
て吸着・捕捉して、ディーゼルエンジン排ガスの効果的
な浄化を可能とするハニカム状排ガス浄化構造体を提供
することである。

本発明の他の目的は、従来のフィルター式排ガス浄化装
置に見られた背圧上昇、ひび割れなどの問題を引き起こ
すことなく、特にディーゼルエンジン排ガスの効果的な
浄化を可能とするハニカム状排ガス浄化構造体を提供す
ることである。

本発明の他の目的は、上記ハニカム状排ガス浄化構造体
を用いて排ガス、特にディーゼルエンジン排ガスを効率
よく浄化する排ガス浄化方法を提供することである。

本発明の他の目的は、上記ハニカム状排ガス浄化構造体
にディーゼルエンジン排ガスを接触させることにより排
ガス中のＳＯＦを吸着・捕捉して排ガスを効率よく浄化
し、吸着・捕捉されたＳＯＦは加熱などによって燃焼・
分解してハニカム状排ガス浄化構造体を再生させる排ガ
ス浄化方法に間する。

（問題点を解決するための手段）本発明者らは、上記目的を達成するために、ディーゼル
エンジン排ガス中のＳＯＦの吸着・捕捉挙動について鋭
意検討の結果、オープン式のハニカム担体に耐火性無機
酸化物を担持したハニカム状排ガス浄化構造体をディー
ゼルエンジン排ガス中に装着すると、排ガス温度が４０
０℃以下の条件においても、ＳＯＦを効率よく長時間に
わたって安定して、吸着・捕捉できることを見い出し、
この知見に基づいて本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、ハニカム担体に、該担体の容量１
ｇ当り、比表面積が５０〜４００１Ｗ２／ｇの耐火性無
機酸化物を一５０〜４００ｇの割合で担持してなるハニ
カム状排ガス浄化構造体に間する。

更に、本発明は、排ガスを上記ハニカム状排ガス浄化構
造体に接触させることを特徴とする排ガス浄化方法に関
する。

以下、本発明の詳細な説明する。

本発明のハニカム状排ガス浄化構造体く以下、単に「ハ
ニカム状構造体」という）において使用するハニカム担
体には、特に制限はなく、一般にハニカム担体と称され
るものであればいずれも使用することができる。これら
のうちで、コージェライト、ムライト、α−アルミナ、
ジルコニア、チタニア、リン酸チタン、アルミニウムチ
タネート、ベタライト、スボジュメン、アルミナ・シリ
ケート、ケイ酸マグネシウムなどからなるセラミックハ
ニカムおよびステンレスまたはＦｅ−Ｃｒ−Ａ９．合金
などの酸化抵抗性の耐熱金属を用いて一体構造体とした
メタルハニカムなどが好適に使用される。特に、ディー
ゼルエンジン排ガス浄化用としては、コージェライト質
ハニカムあるいはメタルハニカムが好適である。

本発明におけるハニカム担体は、オープン式であって排
ガス流れに対し平行な複数個の貫通孔（以下、「ガス流
通孔」という）を有する。特に、ハニカム担体の横断面
１平方インチ当りのガス流通孔の数が１００〜６００個
であり、開孔率が４０〜９５％の場合に優れたＳＯＦの
吸着・捕捉効果が得られる。なお、ここにいう開孔率と
は、ハニカム担体の横断面積に対する全ガス流通孔の横
断面積の合計の割合を意味する。

上記ガス流通孔の数が１００個未満、あるいは開孔率が
４０％未満では、ハニカム構造体の単位容積当りの排ガ
スとの接触表面積が減少してＳＯＦの吸着・捕捉効果が
低下し、さらには背圧上昇を招いて好ましくない。一方
、ガス流通孔の数が６００個を超えるか、あるいは開孔
率が９５％を超えるとハニカム構造体を構成する隔壁が
薄くなり、十分な強度が得られず実用上好ましくない。

上記ハニカム担体に担持する耐火性無機酸化物としては
、比表面積が５０〜４００ｍ２／３の範囲にあり、ＳＯ
Ｆを吸着し得るものであればいずれも使用することがで
きるが、特にアルミナ、ジルコニア、チタニアおよびシ
リカが好適に使用される。

これらは単独でも、あるいは２種以上混合して使用する
こともできる。また、これらの複合酸化物としても使用
することができる。

上記比表面積が５０ｍ２／ｇ未満ではＳＯＦの吸着・捕
捉効果が低く、一方４００ｍ２／ｇを超えると熱的に不
安定なものとなり実用的でない。

上記耐火性無機酸化物はハニカム担体上に、該担体の容
１ｋ１ｌ当り５０〜４００ｇの割合にて担持される。こ
の担持量が５０ｇ未満ではＳＯＦを吸着・捕捉できる飽
和量が著しく低下し、一方４００ｇを超えると耐火性無
機酸化物のはぐりやハニカム状構造体の孔の目づまりが
起こりやすくなって好ましくない。

上記ハニカム担体に耐火性無機酸化物を担持してなるハ
ニカム状構造体に吸着・捕捉されたＳＯＦは、高温酸素
雰囲気下におくことによって燃焼・分解させることが可
能であり、これによってハニカム状構造体を容易に再生
させることができる。

具体的には、ハニカム状構造体をエンジンの運転条件の
変更に応じて排出される、例えば４００℃を超える高温
排ガスと接触させるか、あるいはバーナ、電気ヒーター
などの加熱手段を用いて加熱することによってハニカム
状構造体を再生することができる。

上記燃焼・分解温度を低下させる目的で耐火性無機酸化
物のほかに白金、パラジウムおよびロジウムから選ばれ
る少なくとも１種の貴金属を担持させることもできる。

本発明で使用するハニカム状構造体の容量はエンジン排
気量によって変わるが、ディーゼルエンジン排ガス浄化
の場合、エンジン排気量１２当り０．３〜３交の容量の
ハニカム状構造体を使用する。

ハニカム状構造体のエンジン排気量１ｇ当りの容量が０
．３Ｕ未満では、主として排ガスとの接触時間の低下に
よってＳＯＦの吸着・捕捉効果が低下し、一方３１２を
超えると、ハニカム状構造体の容量が非常に大きなもの
となって現実的でない。

なお、本発明のハニカム状構造体および排ガス浄化方法
は、特にディーゼルエンジンから排出される排ガスであ
って、排ガス温度が２００℃以下においては、排ガスＩ
ｎ＋３当り５０ｍｇ以下のパティキュレートを含有し、
かつパティキュレート中のＳＯＦの含量が４０％以上で
あるディーゼルエンジン排ガスの浄化に極めて効果的で
ある。

（発明の効果）本発明のハニカム状排ガス浄化装置を使用した場合の主
たる効果を列挙すれば次の通りである。

（１）　　発ガン性物質などの有害成分を含有する排ガ
スの浄化に効果的であり、特にディーゼルエンジン排ガ
ス中のＳＯＦを効率よく除去することができる。

（２）ディーゼルエンジン排ガス中のＳＯＦの割合は低
温域で増加する傾向にあるが、このような低温域におい
てもＳＯＦを効果的に除去することができる。

（３）ディーゼルエンジン排ガス中のＳＯＦを長時間安
定して除去することができる。

（４）長時間の使用によって蓄積したＳＯＦの堆積物は
、例えば４００℃を超える高温排ガスに暴露することに
よって、あるいはバーナ、電気ヒーターなどの加熱手段
で加熱することにより容易に燃焼・分解させることがで
き、この際ひび割れなとの問題が生じることはない。従
って、このような再生操作を施すことによって繰り返し
て使用することができる。

（実施例）以下、実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する
。

実施例１比表面積１３０ｎ＋２／ｇのアルミナ３ｋｇを水と湿式
粉砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の円
柱状のステンレス製ハニカム担体セル形状：コルゲーシ
ョン型ガス流通孔の数：２００個（ハニカム担体の横断面１平
方インチ当り、以下同じ）開孔率＝８９％容ｊ１：　２．４７９　（担体の内径（以下、単に「内
径」という’）：　５．６６インチ、担体の長さ（以下
、単に「長さ」という）：６インチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で２時間乾燥した後、５００℃で２時間焼成し
て、ハニカム担体の容ｊｉｆｆ当りアルミナを３００ｇ
担持したハニカム状構造体を得た。

実施例２比表面積１１８ｍ２１ｇのチタニア３ｋｇを水と湿式粉
砕してスラリー化した。・このスラリー中に、下記の円
柱状のステンレス製ハニカム担体セル形状：コルゲーシ
ョン型ガス流通孔の数＝４５０個開孔率二８３％容量：　　１．６５ｇ（内径：５．６６インチ、長さ：
４インチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で２時間乾燥した後、５００℃で２時間焼成し
て、ハニカム担体の容量ｌＱ当りチタニアを２００ｇ担
持したハニカム状構造体を得た。

実施例３比表面積１３０ｍ２／ｇのアルミナ２ｋｇを水と湿式粉
砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の円柱
状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：約４
００個開孔率：７５％容１ｉ：　２．４７Ｑ　（内径：５．６６インチ、長さ
：６．００インチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で３時間乾燥した後、４００℃で２時間焼成し
て、担体の容１ｋ１ｌ当りアルミナを１００ｇ担持した
ハニカム状構造体を得た。

実施例４実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１２０
１／ｇのジルコニアを用いた以外は実施例３と同様にし
て、担体の容１１１ｇ当りジルコニアを１００ｇ担持し
たハニカム状構造体を得た。

実施例５実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１３８
ｍ＋２／Ｈのチタニア−ジルコニア混合粉体（Ｔ　ｉ　
０２／Ｚ　ｒ　０２重量比＝１／１）を用いた以外は実
施例３と同様にして、担体の容量１２当りチタニアおよ
びジルコニアをそれぞれ５０ｇおよび５０ｇ担持したハ
ニカム状構造体を得た。

実施例６実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１５２
ＩＩＩ２１８のアルミナ−シリカ複合酸化物（ＡＱ２０
３／Ｓ　ｉ　０２重量比：４／］）を用いた以外は実施
例３と同様にして、担体の容量１ｌ当りアルミナ−シリ
カ複合酸化物を１００ｇ担持したハニカム状構造体を得
た。

実施例７実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１３２
ｎ＋２／Ｈの、白金を１！ｉｉ％担持したアルミナを用
いた以外は実施例３と同様にして、担体の容１１１ｓｔ
当りアルミナおよび白金をそれぞれ１００ｇおよび１ｇ
担持したハニカム状構造体を得た。

実施例８実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１１２
＋ｗ２／ｇの、パラジウムを１重量％担持したアルミナ
を用いた以外は実施例３と同様にして、担体の容量１ｌ
当りアルミナおよびパラジウムをそれぞれ１００ｇおよ
び１ｇ担持したハニカム状構造体を得た。

実施例９実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１０８
１／ｇの、白金およびロジウムをそれぞれ０．７重量％
および０．３重量％担持したジルコニアを用いた以外は
実施例３と同様にして、担体の容量１ｇ当りジルコニア
、白金およびロジウムをそれぞれ１００ｇ、０．７ｇお
よび０．３ｇ担持したハニカム状構造体を得た。

実施例１０比表面積１５０ｎ＋２／Ｈのアルミナ２ｋｇを水と湿式
粉砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の円
柱状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：約
２００個開孔率：６３％容Ｉｔ：　２−４７９　（内径：５．６６インチ、長さ
：６．００インチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で３時間乾燥した後、４００℃で２時間焼成し
て、担体の容１１ｇ当りアルミナを２００ｇ担持したハ
ニカム状構造体を得た。

実施例１１比表面積８６　ｍ２／ｇのチタニア２ｋｇを水と湿式粉
砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の円柱
状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：約３
００個開孔率：７２％容量：３．６２！Ｑ（内径：７．５インチ、長さ＝５．
０インチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で３時間乾燥した後、４００℃で２時間焼成し
て、担体の容量Ｉｌｌｌｌチリチタニア０ｇ担持したハ
ニカム状構造体を得た。

実施例１２比表面積１０２１１１２１ｇのアルミナ２ｋｇを水と湿
式粉砕してスラリー化した。このスラリー中に下記の円
柱状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：約
４００個開孔率：７５％容ｆｌ：　　１．６５！９　（内径：５．６６インチ、
長さ：４．ＯＯインチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
・１５０℃で３時間乾燥して、担体の容′ｆｌｋ１２当
りアルミナを１５０ｇ担持したハニカム状構造体を得た
。・比較例１実施例１において、担体の容量１ｇ当りのアルミナの担
持量が３０ｇになるようにした以外は実施例１と同様に
して、担体の容量１ｌ当りアルミナを３０ｇ担持したハ
ニカム状構造体を得た。

比較例２比表面積１５０＋ａ２／Ｈのアルミナ２ｋｇを水と湿式
粉砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の円
柱状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：約
４００個開孔率＝７５％容量：０．６７１（内径：３．６０インチ、長さ：４．
ＯＯインチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で３時間乾燥した後、４００℃で２時間焼成し
て、担体の容量１１２当りアルミナを１５０ｇ担持した
ハニカム状構造体を得た。

比較例３比表面積１５０＋２／Ｈのアルミナ２ｋｇを水と湿式粉
砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の円柱
状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：約１
００個開孔率：３０％容量：　１．６５９　（内径：５．６６インチ、長さ：
４．ＯＯインチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で３時間乾燥した後、４００℃で２時間焼成し
て、担体の容量１ｌ当りアルミナを２００ｇ担持したハ
ニカム状構造体を得た。

比較桝４比表面積１５０ＩＩ１２／ｇのアルミナ２ｋｇを水と湿
式粉砕してスラリー化した。このスラリー中に、下記の
円柱状のコージェライトモノリス担体ガス流通孔の数：
約５０個開口率：７２％容量：２．４７９＜内径：５．６６インチ、長さ：６．
００インチ）を浸漬した後、余分なスラリーを取り除いた。引続き、
１５０℃で３時間乾燥した後、４００℃で２時間焼成し
て、担体の容量１１１当りアルミナを３００ｇ担持した
ハニカム状構造体を得た。

比較例５実施例３において、アルミナの代わりに比表面積１５＋
ｍ２／Ｈのジルコニアを用いた以外は実施例３と同様に
して、担体の容量１２当りジルコニアを２００ｇ担持し
たハニカム状構造体を得た。

上記実施例１〜１２および比較例１〜５におけるハニカ
ム担体、耐火性無機酸化物の性状などを表１にまとめて
示す。（以下余白）実施例１３実施例１−１２および比較例１〜５で得られたハニカム
状構造体について、市販の過給直噴式ディーゼルエンジ
ン（４気筒、２８００ｃｃ）で、燃料として硫黄含量が
０．０３重量％である軽油を用いて下記の試験を行った
。

エンジン回転数１０００ｒｐ＋ｓ、トルク１．０ｋｇ・
ｍ、構造体入口温度１００℃の条件において、ハニカム
状構造体の人口部および出口部の排ガス中のパティキュ
レートを通常のダイリュウーショントンネル法を用いて
捕捉した。このパティキュレートをジクロロメタン溶液
で抽出して、抽出前後のパティキュレートの重量変化か
らＳＯＦの排出量（Ｂ／＋ｗ’−排ガス）を測定し、ハ
ニカム状構造体によるＳＯＦの捕捉率を求めた。

さらに、上記の排ガス雰囲気下でハニカム状構造体を１
０時間曝露した後、再度同様にしてＳＯＦの捕捉率を測
定した。

なお、ハニカム状構造体の上記試験前後の重量を測定し
、ＳＯＦの捕捉によるハニカム状構造体の重量変化の測
定も行った。

結果を表２に示す。

（以下余白）表２の結果から、本発明のハニカム状構造体は優れたＳ
ＯＦの吸着・捕捉効果を発揮し、しかもその性能を長時
間にわたって安定して維持できることが理解される。

実施例１４実施例１３で試験した後の各ハニカム状構造体を電気炉
中で６００℃で２時間加熱して捕捉したＳＯＦを燃焼、
除去した。この再生ハニカム状構造体を、エンジン回転
数２０００　ｒｒｘａ、　　）ルウ３゜６ｋｇ−ｍ、構
造体入口温度２００℃とした以外は実施例１３と同様に
して試験した。

結果を表３に示す、　（以下余白）表３の結果から、本発明のハニカム状構造体に吸着・捕
捉されたＳＯＦは加熱によって燃焼・分解され、このよ
うに再生されたハニカム状構造体は再度排ガス浄化装置
として効果的に利用できることが理解される。

実施例１５実施例３で得たハニカム状構造体であって、実施例１４
で試験した後のＳ（＞Ｆを吸着・捕捉したハニカム状構
造体を実施例１３で用いたと同じエンジンおよび燃料を
用いて、エンジン回転数２５００ｒｐｍ、トルク２０．
６ｋｇ・−のエンジン運転条件の排ガス中に装着して１
５分間曝露し、その間の構造体人口部および出口部のＳ
ＯＦの排出量を実施例１３におけると同様にして測定し
た。なお、この運転は停止状態から一気に運転したもの
であり、１５分後のハニカム状構造体入口温度は５７０
℃であった。

その結果、ハニカム状構造体人口部および出口部のＳＯ
Ｆの排出量はそれぞれ１　、６　ｍｇ／−一排ガスおよ
び１　、３　ｍ８／＊３−排ガスであり、その排出量は
低い値を示すとともに、ハニカム状構造体に捕捉された
ＳＯＦの放出は認められなかった。

試験後取り出したハニカム状構造体の重量は１４０２．
７ｇであり、初期の重量１４０２．０ｇと同等の重量を
示した。また、実施例１４の試験後においてはＳＯＦの
吸着・捕捉による茶褐色を呈したがハニカム状構造体が
初期の白色を呈し、ＳＯＦが分解、除去されてハニカム
状構造体が再生されていることが確認された。

上記結果から、本発明のハニカム状構造体に吸着・捕捉
されたＳＯＦは、エンジン運転条件などを変更して高温
排ガスを排出させ、これをハニカム状構造体に接触させ
ることによっても燃焼・分解され、使用後のハニカム状
構造体を効果的に再生できることが理解される。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ハニカム担体に、該担体の容量１ｌ当り、比表面
積が５０〜４００ｍ＾２／ｇの耐火性無機酸化物を５０
〜４００ｇの割合で担持してなるハニカム状排ガス浄化
構造体。
（２）ハニカム担体が金属またはセラミックスからなる
オープン式ハニカム担体である請求項（１）に記載のハ
ニカム状排ガス浄化構造体。
（３）ハニカム担体が横断面１平方インチ当り１００〜
６００個のガス流通孔を有し、かつその横断面の開孔率
が４０〜９５％である請求項（２）に記載のハニカム状
排ガス浄化構造体。
（４）耐火性無機酸化物がアルミナ、ジルコニア、チタ
ニアおよびシリカから選ばれる少なくとも１種である請
求項（１）に記載のハニカム状排ガス浄化構造体。
（５）耐火性無機酸化物のほかに白金、パラジウムおよ
びロジウムから選ばれる少なくとも１種の貴金属を担持
してなる請求項（４）に記載のハニカム状排ガス浄化構
造体。
（６）ディーゼルエンジンの排ガスを浄化するための装
置である請求項（１）に記載のハニカム状排ガス浄化構
造体。
（７）ディーゼルエンジンの排ガスを請求項（１）のハ
ニカム状排ガス浄化構造体に接触させることを特徴とす
る排ガス浄化方法。
（８）ハニカム状排ガス浄化構造体の容量がエンジン排
気量１ｌ当り０．３〜３ｌである請求項（７）に記載の
排ガス浄化方法。
（９）通常の運転条件下においてディーゼルエンジンか
ら排出される比較的低温な排ガス中のパティキュレート
を構成するＳＯＦをハニカム状排ガス浄化構造体に吸着
・捕捉せしめて排ガスを浄化し、必要に応じて該構造体
を高温酸素含有雰囲気下におくことにより上記吸着・捕
捉されたＳＯＦを燃焼・分解させて該構造体を再生させ
る請求項（７）に記載の排ガス浄化方法。
（１０）ディーゼルエンジンの排ガスの温度が４００℃
以下である請求項（９）に記載の排ガス浄化方法。
（１１）ハニカム状排ガス浄化構造体をバーナーなどの
加熱手段を用いて加熱して再生させる請求項（９）に記
載の排ガス浄化方法。
（１２）ハニカム状排ガス浄化構造体を高温排ガスと接
触させて再生する請求項（９）に記載の排ガス浄化方法
。