JPH0329738A - Heat-resistant multi-layer bottle - Google Patents
Heat-resistant multi-layer bottleInfo
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐熱性に優れたポリエステル製耐熱性多層ボト
ルに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Field of Application] The present invention relates to a heat-resistant multilayer bottle made of polyester that has excellent heat resistance.
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕近年、
ポリエステル製ボトルに８０〜９５℃の液体を充填する
いわゆるホットフィルや、ホットシャワーによるバステ
ライジングが行われるようになり、そのためボトルの口
部付近に優れた耐熱性が要求されるようになった。とい
うのは、ホットフィルでは口部が熱い液体に最初にさら
され、またホットシャワーによるバステライジングでも
、ホットシャワーをボトル上方から注ぐのが一触的であ
るからである。[Problems to be solved by conventional techniques and inventions] In recent years,
So-called hot-filling, in which polyester bottles are filled with liquid at 80 to 95°C, and batherizing using hot showers have come to be used, and as a result, excellent heat resistance has become required near the mouth of the bottle. This is because in hot filling, the mouth is first exposed to the hot liquid, and in batherizing with hot showering, pouring the hot shower from above the bottle is the first touch.
ところが、通常の二輪延伸ブロー戒形によって得られる
ポリエステル製ボトルでは、口部は未延伸のまま残され
るために耐熱性がなく、８０〜９５℃の液体の充填には
供し得ない。However, in a polyester bottle obtained by ordinary two-wheel stretch blow molding, the mouth part is left unstretched, so it lacks heat resistance and cannot be used to fill with liquid at 80 to 95°C.
このような事情により、ポリエステル製ボトルに耐熱性
を賦与するために種々の試みがなされており、特に口部
を結晶化させることにより、耐熱性を賦与する方法が一
般的である。Under these circumstances, various attempts have been made to impart heat resistance to polyester bottles, and a common method in particular is to impart heat resistance by crystallizing the mouth.
さらに、ポリエステル製ボトルに耐熱性を付与するため
に広く用いられている方法には、ポリエステルと耐熱性
樹脂とを共射出することにより多層化した予備或形品と
し、それを延伸ブロー成形する方法があり、その典型・
的な例が特開昭６３−１９２０８号に開示されている。Furthermore, a widely used method for imparting heat resistance to polyester bottles includes a method of co-injecting polyester and heat-resistant resin to create a multi-layered pre-shaped product, which is then stretch-blow molded. There is a typical
A typical example is disclosed in Japanese Patent Application Laid-open No. 19208/1983.
しかしながら、この例では、ポリエステル層の間に１層
の耐熱性樹脂層が共射出されており、予備或形品の口邪
の開口端においてわずかに３層化した耐熱性樹脂層を有
するだけである。従って、口部全体における耐熱性が十
分であるとは言えない。However, in this example, one heat-resistant resin layer is co-injected between the polyester layers, and there are only three heat-resistant resin layers at the open end of the spare molded product. be. Therefore, it cannot be said that the entire mouth portion has sufficient heat resistance.
このため、特に口邪において耐熱性樹脂層を多層化した
ポリエステルボトルに戒形し得る予備戊形品について鋭
意研究を行い、ほぼ口部全体に三重又は四重の耐熱性樹
脂層を有する多層容器について、先に出願をした（特願
昭６３−１２５５８６号）しかしながら、ホットフィル
やホットシャワーによるバステライジングを適用する場
合、さらに優れた耐熱性を有する口部とすることが望ま
しく、そのために口部付近に耐熱性樹脂をさらに多く含
むようなボトルの開発が望まれている。For this reason, we have conducted intensive research on pre-formed products that can be shaped into polyester bottles with multiple layers of heat-resistant resin, especially for cold mouths, and have developed multi-layered containers that have three or four layers of heat-resistant resin over almost the entire mouth area. (Japanese Patent Application No. 63-125586) However, when applying batherizing by hot fill or hot shower, it is desirable to have a mouth part with even better heat resistance. It is desired to develop a bottle that contains more heat-resistant resin in the vicinity.
また、一般的に耐熱性樹脂は高価なため、延伸され、ヒ
ートセットにより耐熱性を賦与することのできる胴部や
、肉厚化でき、かつ直接的にホットシャワーを浴びない
底部には、耐熱性樹脂を使用せず、一方、未延伸で残る
口部や、十分延伸されない口部から肩部にかけての移行
部及びホットシャワーを直接上方よりあびる肩邪には耐
熱性樹脂を集中させたような、低コストのボトルの開発
が望まれる。In addition, since heat-resistant resins are generally expensive, heat-resistant resins are required for the body, which can be stretched and heat-set to provide heat resistance, and for the bottom, which can be thickened and is not directly exposed to hot showers. On the other hand, heat-resistant resin is concentrated in the mouth that remains unstretched, the transition area from the mouth that is not sufficiently stretched to the shoulder, and the shoulder that is directly exposed to hot showers from above. , development of a low-cost bottle is desired.
したがって本発明の目的は、耐熱性に優れた耐熱性多層
ボトルをを提供することであり、特に口邪に優れた耐熱
性を有するボトルを提供することである。Therefore, an object of the present invention is to provide a heat-resistant multilayer bottle with excellent heat resistance, and in particular, to provide a bottle with excellent heat resistance against cold mouth.
上記課題を解決するために鋭意研究の結果、本発明者は
、口邪に５層の耐熱性樹脂層を有する多層予備戒形品を
形成し、それを延伸ブロー或形すれば、ホットフィルや
ホットシャワーによるバステライジングに十分に耐えら
れる耐熱性ボトルを製造することができることを発見し
、本発明を完戊した。As a result of intensive research in order to solve the above problems, the present inventors formed a multilayer pre-formed product having five heat-resistant resin layers on the mouth, and by stretching and blowing or shaping it, hot fill or The inventors have completed the present invention by discovering that it is possible to produce a heat-resistant bottle that can sufficiently withstand batherization caused by hot showers.
すなわち、本発明の耐熱性多層ボトルは、ポリエステル
層と耐熱性樹脂層とからなり、口部と、前記口部の下端
に設けられたサポートリングと、前記サポートリングに
続く肩部と、胴部及び底部とを有し、前記口部は少なく
とも下部において外側から耐熱性樹脂層／ポリエステル
層／耐熱性樹脂層／ポリエステル層／耐熱性樹脂層／ポ
リエステル層／耐熱性樹脂層／ポリエステル層／耐熱性
樹脂層の９層構造を有し、最外層の耐熱性樹脂層は実質
的に前記口部の開口端から前記サボー｝ ＩＪングまで
連続して形成されていることを特徴とする。That is, the heat-resistant multilayer bottle of the present invention is composed of a polyester layer and a heat-resistant resin layer, and includes a mouth, a support ring provided at the lower end of the mouth, a shoulder following the support ring, and a body. and a bottom part, and the mouth part has a heat resistant resin layer/polyester layer/heat resistant resin layer/polyester layer/heat resistant resin layer/polyester layer/heat resistant resin layer/polyester layer/heat resistant from the outside at least at the lower part. It has a nine-layer structure of resin layers, and is characterized in that the outermost heat-resistant resin layer is formed substantially continuously from the opening end of the mouth to the sabo IJ ring.
また、本発明の耐熱性多層ボトルの好ましい態様におい
ては、その肩部はポリエステル層／耐熱性樹脂層／ポリ
エステル層／耐熱性樹脂層／ポリエステル層／耐熱性樹
脂層／ポリエステル層の７層構造を有する。In a preferred embodiment of the heat-resistant multilayer bottle of the present invention, the shoulder portion has a seven-layer structure of polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer. have
以下本発明を詳細に説明する。The present invention will be explained in detail below.
まず本発明の耐熱性多層ボトルを構或する樹脂について
説明する。First, the resin constituting the heat-resistant multilayer bottle of the present invention will be explained.
ポリエステル樹脂としては、飽和ジカルボン酸と飽和二
価アルコールとからなる熱可塑性樹脂が使用できる。飽
和ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸
、フタル酸、ナフタレン−１，４一又は２，６−ジカル
ボン酸、ジフエニルエーテル４．４′−ジカルボン酸、
ジフェニルジカルボン酸類、ジフェノキシエタンジエタ
ンジカルボン酸類等の芳香族ジカルボン酸類、アジピン
酸、セバチン酸、アゼライン酸、デカンー１，１０−ジ
カルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジ
カルボン酸等の脂環族ジカルボン酸等を使用することが
できる。また飽和二価アルコールとしては、工チレング
リコール、プロピレングリコール、トリメチレングリコ
ール、テトラメチレングリコール、ジエチレングリコー
ル、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコー
ル、ポリテトラメチレングリコール、ヘキサメチレング
リコール、ドデカメチレングリコール、ネオベンチルグ
リコール等の脂肪族グリコール類、シクロヘキサンジメ
タノール等の脂環族グリコール、２．２−ビス（４′一
βヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、その他の芳
香族ジオール類等を使用することができる。As the polyester resin, a thermoplastic resin consisting of a saturated dicarboxylic acid and a saturated dihydric alcohol can be used. Saturated dicarboxylic acids include terephthalic acid, isophthalic acid, phthalic acid, naphthalene-1,4-1 or 2,6-dicarboxylic acid, diphenyl ether 4,4'-dicarboxylic acid,
Aromatic dicarboxylic acids such as diphenyldicarboxylic acids and diphenoxyethanediethanedicarboxylic acids; aliphatic dicarboxylic acids such as adipic acid, sebacic acid, azelaic acid, and decane-1,10-dicarboxylic acid; and alicyclic dicarboxylic acids such as cyclohexanedicarboxylic acid. Acids etc. can be used. Saturated dihydric alcohols include engineered ethylene glycol, propylene glycol, trimethylene glycol, tetramethylene glycol, diethylene glycol, polyethylene glycol, polypropylene glycol, polytetramethylene glycol, hexamethylene glycol, dodecamethylene glycol, neobentyl glycol, etc. Aliphatic glycols, alicyclic glycols such as cyclohexanedimethanol, 2,2-bis(4'-β-hydroxyethoxyphenyl)propane, other aromatic diols, and the like can be used.
好ましいポリエステルは、テレフタル酸とエチレングリ
コールとからなるポリエチレンテレフタレートである。A preferred polyester is polyethylene terephthalate consisting of terephthalic acid and ethylene glycol.
本発明のボトルの製造に用いるボリエスル樹脂は、固有
粘度が０．５〜１．５、好ましくは０．５５〜０．８の
範囲の値を有する。またこのようなポリエステルは、溶
融重合で製造され、１８０〜２５０℃の温度下で減圧処
理または不活性ガス雰囲気で熱処理されたもの、または
固相重合して低分子量重合物であるオリゴマーやアセト
アルデヒドの含有量を低減させたものが好適である。The polyester resin used for producing the bottle of the invention has an intrinsic viscosity in the range of 0.5 to 1.5, preferably 0.55 to 0.8. In addition, such polyesters are produced by melt polymerization and heat treated under reduced pressure or an inert gas atmosphere at a temperature of 180 to 250°C, or solid phase polymerized to produce low molecular weight polymers such as oligomers and acetaldehyde. Those with reduced content are preferred.
また耐熱性樹脂としては、ポリアリレート、ポリカーポ
ネート、ポリアセタール、ポリサルフオン、ホリエーテ
ルエーテルケトン、ポリエーテルサルフオン、ポリエー
テルイミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリエチレ
ンナフタレート等の熱変形温度の高いポリエステル系樹
脂及びこれらの樹脂とポリエチレンテレフタレートとの
ブレンドポリマー、及び上記耐熱性樹脂間のブレンドポ
リマー さらには上記耐熱性樹脂の２種以上の樹脂とポ
リエチレンテレフタレートとのブレンドポリマー Ｕポ
リマー（ユニチカ製、ポリアリレートとポリエチレンテ
レフタレートのブレンドボリ７−） 、ＴＨＥＲＭＸ（
ＢＡＳＴＭＡＮ製、シクロヘキサンシメタノール変或コ
ポリエステル）等を使用し得る。Heat-resistant resins include polyester resins with high heat deformation temperatures such as polyarylate, polycarbonate, polyacetal, polysulfone, polyetheretherketone, polyethersulfone, polyetherimide, polyphenylene sulfide, and polyethylene naphthalate; A blend polymer of the above resin and polyethylene terephthalate, and a blend polymer of the above heat-resistant resins, and a blend polymer of two or more of the above heat-resistant resins and polyethylene terephthalate. Blend Bori 7-), THERMX (
A cyclohexanesimethanol modified copolyester manufactured by BASTMAN, etc. may be used.
なお本発明で使用するポリエステル樹脂ないし耐熱性樹
脂中には、本発明の目的を損なわない範囲で安定剤、顔
料、酸化防止剤、熱劣化防止剤、紫外線劣化防止剤、帯
電防止剤、抗菌剤等の添加剤やその他の樹脂を適量加え
ることができる。The polyester resin or heat-resistant resin used in the present invention may contain stabilizers, pigments, antioxidants, heat deterioration inhibitors, ultraviolet deterioration inhibitors, antistatic agents, and antibacterial agents to the extent that the purpose of the present invention is not impaired. Appropriate amounts of additives such as and other resins can be added.
次に本発明のボトルの多層構造を明確に示すために、本
発明のボトルに或形できる予備戊形品を用いてその多層
構造を説明する。Next, in order to clearly show the multilayer structure of the bottle of the present invention, the multilayer structure will be explained using a preformed product that can be formed into the bottle of the present invention.
第１図は本発明の耐熱性多層ボトルを形成するための多
層予備戒形品の一例を示す概略断面図である（ただし、
層構造は省略してある） 多層予備成形品は口部１と、
肩部２と、その間に設けられたサポートリング５と、胴
部３と、底部４とからなり、口８ｌｌＳ１とサポートリ
ング５と、肩部２の部分において耐熱性樹脂層とポリエ
ステル層とからなる多層構造を有する。FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing an example of a multilayer preform for forming the heat-resistant multilayer bottle of the present invention (however,
(The layer structure is omitted) The multilayer preform has a mouth part 1,
It consists of a shoulder part 2, a support ring 5 provided therebetween, a body part 3, and a bottom part 4, and consists of a mouth 811S1, a support ring 5, and a heat-resistant resin layer and a polyester layer in the shoulder part 2. It has a multilayer structure.
第２図は、この多層構造の一例を詳細に示す部分拡大断
面図である。口部ｌはねじ締め部１１とサボー｝ ＩＪ
ング部ｌ２の一部とからなり、ねじ締め部１ｌは開口端
ｌ６と最初のねじ山ｌ７との間の口端シール部１３と、
最初のねじ山ｌ７とロッキングリングｌ８との，間のね
じ・ロッキングリング部ｌ４とからなる。FIG. 2 is a partially enlarged sectional view showing an example of this multilayer structure in detail. The mouth part l is connected to the screw tightening part 11} IJ
The screw tightening part 1l includes a mouth end sealing part 13 between the opening end l6 and the first thread l7,
It consists of a thread/locking ring portion l4 between an initial thread l7 and a locking ring l8.
またねじ締め部ｌ１とサポートリング部ｌ２とを合わせ
た部分（口部１＋サポートリング５）は、ヘッド圧付加
部１５と呼ばれ、キャッピング時に大きな力が上方及び
横方向から付加される。なおヘッド圧付加部１５は延伸
ブロー或形：とよっても延伸されない部分である。Further, the combined portion of the screw tightening portion l1 and the support ring portion l2 (mouth portion 1+support ring 5) is called a head pressure applying portion 15, and a large force is applied from above and from the sides during capping. Note that the head pressure applying portion 15 is a portion that is not stretched even if it is stretched or blown.
このような形状の口部１は、耐熱性樹脂層６とポリエス
テル層７とが交互に形成された多層構造を有し、耐熱性
樹脂層６は、少なくとも口Ｂ１の下部において外側から
順に５層（６ａ〜６ｅ）となっている。一方ポリエステ
ル層７は各耐熱性樹脂層の間に存在し、７ａ〜７ｄの４
層となっている。The mouth portion 1 having such a shape has a multilayer structure in which heat-resistant resin layers 6 and polyester layers 7 are alternately formed, and the heat-resistant resin layer 6 has five layers in order from the outside at least in the lower part of the mouth B1. (6a to 6e). On the other hand, the polyester layer 7 exists between each heat-resistant resin layer, and
It is layered.
開口端１６は全面的に耐熱性樹脂層６によって覆われて
いる。また最外層の耐熱性樹脂層６ａは、サポートリン
グ５の上面５ａ及び外端面５ｂまでほぼ連続している。The open end 16 is entirely covered with the heat-resistant resin layer 6. Further, the outermost heat-resistant resin layer 6a is substantially continuous to the upper surface 5a and outer end surface 5b of the support ring 5.
一方肩部２は、外側から順にポリエステル層７ａ、耐熱
性樹脂層６ｂ、ポリエステル層７ｂ、耐熱性樹脂層６ｃ
、ポリエステル層７ｃ，耐熱性樹脂層６ｄ、及びポリエ
ステル層７ｄからなっており、ここでは耐熱性樹脂層が
３層となっている。On the other hand, the shoulder portion 2 includes, in order from the outside, a polyester layer 7a, a heat-resistant resin layer 6b, a polyester layer 7b, and a heat-resistant resin layer 6c.
, a polyester layer 7c, a heat-resistant resin layer 6d, and a polyester layer 7d, and here there are three heat-resistant resin layers.
なお、サポートリング５の下面５ｃで、リングの根本の
部分はほぼポリエステル層からなっている。このように
応力がかかるサポートリング５の根本に比較的脆い耐熱
性樹脂層がないので、サポートリング５のかけを防止す
ることができる。Incidentally, the bottom surface 5c of the support ring 5 and the root portion of the ring are substantially made of a polyester layer. Since there is no relatively fragile heat-resistant resin layer at the base of the support ring 5 that is subjected to stress in this way, it is possible to prevent the support ring 5 from breaking.
耐熱性樹脂層６ａ〜６ｅの厚さには特に制限はないが、
開口端ｌ６に近づくにつれて耐熱性樹脂層６の占める割
合が多くなるようになっている。耐熱性樹脂層６の割合
は、重量比にして以下の通りであるのが好ましい。Although there is no particular restriction on the thickness of the heat-resistant resin layers 6a to 6e,
The proportion occupied by the heat-resistant resin layer 6 increases as it approaches the opening end l6. The proportion of the heat-resistant resin layer 6 is preferably as follows in terms of weight ratio.
口端シール部１３（開口端ｌ６から最初のネジ山ｌ７ま
で） ・７０％以上
ネジ締め部１１ （開口端１６からロッキング部１８の
下端まで） ・４０％以上
ヘッド圧付加Ｂ１５（開口端１６からサポートリング５
の下端まで） ・３０％以上肩部２・ ・３％以上
このように耐熱性樹脂層６の割合を規定することで、８
０〜９５℃の液体を充填するホットフィルや、６０〜８
０℃のホットシャワーを３０分ほどボトル上方より施す
パステライジングに充分に耐え得るボトルとすることが
できる。なお、より好ましい耐熱性樹脂層６の割合は、
上記の四つの部分でそれぞれ８０〜９０％、５０〜６０
％、４０〜５０％、及び５〜１０％である。Mouth end sealing part 13 (from opening end l6 to first thread l7) - 70% or more screw tightening part 11 (from opening end 16 to lower end of locking part 18) - 40% or more head pressure addition B15 (from opening end 16 support ring 5
By defining the proportion of the heat-resistant resin layer 6 in this way, 30% or more shoulder part 2. 3% or more.
Hot fill filling with liquid at 0~95℃, 60~8℃
The bottle can be made to be able to sufficiently withstand pasteurizing, which is performed by applying a hot shower at 0° C. from above for about 30 minutes. In addition, the more preferable ratio of the heat-resistant resin layer 6 is:
80-90% and 50-60% in the above four parts respectively
%, 40-50%, and 5-10%.
次に上記の多層予備成形品の戊形方法について説明する
。Next, a method for forming the above-mentioned multilayer preform will be explained.
多層予備或形品の戊形は共射出戒形法により行うことが
できるが、この共射出戊形法は、第３図に概略的に示す
ホットランナーノズルを用い、ポリエステル樹脂及び耐
熱性樹脂の共射出のタイミングを第４図に例示するよう
に設定することにより行うことができる。The forming of multilayer preforms can be carried out by the co-injection forming method, which uses a hot runner nozzle schematically shown in Fig. 3 to form polyester resin and heat-resistant resin. This can be done by setting the timing of co-injection as illustrated in FIG.
まず第３図に示すホットランナーノズル３０は、二つの
流路Ａ，Ｂを有し、流路Ａはさらに中央の直線状流路Ａ
１と、その外側に設けられた円筒状流路Ａ２とに等しく
分かれている。また流路Ｂは上記の二つの流路Ａ１、Ａ
２間に円筒状に設けられている中央流路Ａ１の上端部に
はチャッキ弁３１が設けられており、チャッキ弁３ｌは
流路＾１と流路Ｂとの樹脂圧の差により上下に移動自在
であり、流路Ｂの樹脂圧が高い場合に流路Ｂが開放し得
るようになっている。流路Ｂは流路Ａ１に開口し、流路
Ａ１と流路＾２は上方で合流してホットランナーノズル
３０を出、射出或形型４０のキャビティ４ｌに連絡して
いる。First, the hot runner nozzle 30 shown in FIG. 3 has two channels A and B, and the channel A is further connected to a central linear channel A
1 and a cylindrical flow path A2 provided on the outside thereof. In addition, the flow path B is connected to the above two flow paths A1 and A.
A check valve 31 is provided at the upper end of the central flow path A1 provided in a cylindrical shape between the two, and the check valve 3l moves up and down due to the difference in resin pressure between the flow path ^1 and the flow path B. The flow path B can be opened when the resin pressure in the flow path B is high. The flow path B opens into the flow path A1, and the flow path A1 and the flow path ^2 merge above, exit the hot runner nozzle 30, and communicate with the cavity 4l of the injection mold 40.
このようなホットランナーノズル３０を用いた多層予備
或形品の製造工程を、第４図に示す共射出のプログラム
及び第５図（ａ）〜（ｄ）に掲げる共射出の状態を示す
模式図に沿って説明する。なお、この例では流路Ａにポ
リエステル樹脂を流し、流路Ｂに耐熱性樹脂を流す。The manufacturing process of a multilayer preformed product using such a hot runner nozzle 30 is illustrated by the co-injection program shown in FIG. 4 and the schematic diagrams showing the co-injection states shown in FIGS. 5(a) to (d). I will explain along. Note that in this example, polyester resin is flowed in channel A, and heat-resistant resin is flowed in channel B.
まずステップＩで流路Ａよりポリエステル樹脂を射出す
る。このときホットランナーノズル３０のチャッキ弁３
ｌは、第５図の（ａ）に示すように、ポリエステル樹脂
の射出圧により閉じられており、流路＾，及びＡ２から
ポリエステル樹脂のみが射出される。First, in step I, polyester resin is injected from channel A. At this time, the check valve 3 of the hot runner nozzle 30
As shown in FIG. 5(a), L is closed by the injection pressure of the polyester resin, and only the polyester resin is injected from the flow path ^ and A2.
次にステップ２で、ポリエステル樹脂の射出率を下げる
。さらにステップ３として、ポリエステル樹脂の射出を
ステップ２と同様に続けながら耐熱性樹脂を流路Ｂより
射出する。このとき、耐熱性樹脂の射出圧がポリエステ
ル樹脂の射出圧より大きくなっているので、チャック弁
３１はその差に応じて開き、その分だけ耐熱性樹脂が射
出されることになる。Next, in step 2, the injection rate of the polyester resin is lowered. Further, in step 3, heat-resistant resin is injected from channel B while continuing injection of polyester resin in the same manner as in step 2. At this time, since the injection pressure of the heat-resistant resin is higher than the injection pressure of the polyester resin, the chuck valve 31 opens according to the difference, and the heat-resistant resin is injected by that amount.
ステップ３で射出された耐熱性樹脂は、第５図の（ｂ）
に示すように、流路Ａ，と＾２とから射出される２つの
ポリエステル樹脂層７０ａ，７０ｂ間を進む。The heat-resistant resin injected in step 3 is shown in Figure 5 (b).
As shown in FIG. 2, the liquid flows between two polyester resin layers 70a and 70b injected from channels A and ^2.
このとき耐熱性樹脂層６０は或形型内壁に接触すること
なく２つのポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂ間を進
むので、樹脂温度の低下が少なく流動性が大きい。従っ
て、ポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂよりも速いス
ピードで移動する。At this time, the heat-resistant resin layer 60 moves between the two polyester resin layers 70a and 70b without contacting the inner wall of the certain mold, so the resin temperature decreases little and fluidity is high. Therefore, it moves at a faster speed than the polyester resin layers 70a and 70b.
さらに、ステップ４として耐熱性樹脂の射出を止めずに
ポリエステル樹脂の射出率を上げる。すると第５図の（
Ｃ）に示すように、ステップ３で射出されたポリエステ
ル樹脂層７０ａ、７０ｂに加えて、新たにポリエステル
樹脂層７０ｃ、７０ｄが樹脂内を進行することになる。Furthermore, in step 4, the injection rate of the polyester resin is increased without stopping the injection of the heat-resistant resin. Then, in Figure 5 (
As shown in C), in addition to the polyester resin layers 70a and 70b injected in step 3, new polyester resin layers 70c and 70d advance inside the resin.
このときチャッキ弁３１はポリエステル樹脂の射出圧に
より幾分閉じられた状態となるので、耐熱性樹脂は薄く
射出される。またポリエステル樹脂層７０ｃ及び７０ｄ
は樹脂Ｍ間を進行するので、ポリエステル樹脂７０ａ及
び７０ｂよりも速いスピードで移動する。At this time, the check valve 31 is somewhat closed due to the injection pressure of the polyester resin, so that the heat-resistant resin is injected thinly. Moreover, polyester resin layers 70c and 70d
Since it moves between the resins M, it moves at a faster speed than the polyester resins 70a and 70b.
次にステップ５として、耐熱性樹脂の射出を止め、或形
型を充填するだけの量のポリエステル樹脂を射出し（第
５図の（ｄ））、最後に戊形型４ｏ内の圧力の調整（保
圧）をし（ステップ６）、射出を終了する。Next, in step 5, the injection of heat-resistant resin is stopped, and enough polyester resin is injected to fill a certain mold ((d) in Figure 5), and finally, the pressure inside the hollow mold 4o is adjusted. (holding pressure) (step 6) and finish the injection.
以上に説明した共射出のプログラムにより多層予備或形
品を成形すれば、口部１の少なくとも下部には９層構造
（耐熱性樹脂層が５層）、肩Ｂ２には７層構造（耐熱性
樹脂層が３層）の樹脂層が形成されることになる。以下
にその理由を、共射出された樹脂層の先端部を示す模式
図（第６図（ａ）〜（ｅ））を参照して説明する。If a multilayer preform is molded using the co-injection program described above, at least the lower part of the mouth part 1 will have a 9-layer structure (5 layers of heat-resistant resin), and the shoulder B2 will have a 7-layer structure (5 layers of heat-resistant resin). A resin layer (3 resin layers) is formed. The reason for this will be explained below with reference to schematic diagrams (FIGS. 6(a) to 6(e)) showing the tips of the co-injected resin layers.
ステップ３において、第５図のら〕に示すように、二つ
のポリエステル樹ｒ４Ｆ１７０ａ及び７０ｂ間に耐熱性
樹脂が射出されると、耐熱性樹脂層６ｏは二つのポリエ
ステル樹脂層７０ａ，７０ｂの間を進むが、中央を流れ
る耐熱性樹脂層６０の方がスピードが速いので、耐熱性
樹脂層６０は第６図（ａ）に示すように、ポリエステル
樹脂の先端５０に近づく。そして第６図の）に示すよう
に耐熱性樹脂層６０がポリエステル樹脂層７０ａ、７０
ｂを追い抜き、樹脂層の先端Ｒ５０を占めるようになる
。この時点では樹脂層はポリエステル樹脂層７０ａ／耐
熱性樹脂層６０／ポリエステル樹脂層７０ｂの３層構造
であるが、さらに第６図（Ｃ）に示すように、耐熱性樹
脂層６０は先端５０から湧き出してポリエステル樹脂層
７０ａ，７０ｂの先端部を覆うようになる。すなわち、
二つのポリエステル樹脂層７０ａ及び７０ｂは、耐熱性
樹脂６０の内部を進行し、このために耐熱性樹脂６０の
一部が戊形型内壁面付近に残る。この時点で樹脂層は耐
熱性樹脂層６０ａ／ポリエステル樹脂層７０ａ／耐熱性
樹脂層６０ｂ／ポリエステル樹脂層７０ｂ／耐熱性樹脂
層６０ｃの５層構造となる。In step 3, as shown in FIG. However, since the speed of the heat-resistant resin layer 60 flowing in the center is faster, the heat-resistant resin layer 60 approaches the tip 50 of the polyester resin, as shown in FIG. 6(a). Then, as shown in FIG.
b and comes to occupy the tip R50 of the resin layer. At this point, the resin layer has a three-layer structure of polyester resin layer 70a/heat-resistant resin layer 60/polyester resin layer 70b, but as shown in FIG. It gushes out and comes to cover the tips of the polyester resin layers 70a and 70b. That is,
The two polyester resin layers 70a and 70b advance inside the heat-resistant resin 60, so that a portion of the heat-resistant resin 60 remains near the inner wall surface of the oval mold. At this point, the resin layer has a five-layer structure of heat-resistant resin layer 60a/polyester resin layer 70a/heat-resistant resin layer 60b/polyester resin layer 70b/heat-resistant resin layer 60c.
次に、ステップ４では、第５図（Ｃ）のように耐熱性樹
脂とポリエステル樹脂が共射出される。新たなポリエス
テル樹脂層７０ｃと７０ｄは、樹脂層間を進行するので
、第６図（ｄ）に示すように、先行した二つのポリエス
テル樹脂層７０ａ，７０ｂより早く進行する。またポリ
エステル樹脂層７０ａ，７０ｂに接触している耐熱性樹
脂層部分も幾分温度低下により流動性が低下しているの
で、ポリエステル樹脂層７０ｃ，７０ｄはそれよりも早
く進行することになる。従って、耐熱性樹脂層６０の外
側は、ポリエステル樹脂層７０ａと７０ｅ間に、またポ
リエステル樹脂層７０ｂと７０ｄ間にそれぞれ取り残さ
れることになり、最終的に第６図（ｅ）に示すように、
それぞれ新たな耐熱性樹脂層６０ｄ及び６０ｅが形成さ
れることになる。よって樹脂層は５層の耐熱性樹脂６０
ａ〜６０ｅを含む９層構造となる。Next, in step 4, the heat-resistant resin and polyester resin are co-injected as shown in FIG. 5(C). Since the new polyester resin layers 70c and 70d advance between the resin layers, they advance faster than the two preceding polyester resin layers 70a and 70b, as shown in FIG. 6(d). Further, since the fluidity of the heat-resistant resin layer portions in contact with the polyester resin layers 70a and 70b has decreased due to a slight decrease in temperature, the polyester resin layers 70c and 70d will progress faster than that. Therefore, the outside of the heat-resistant resin layer 60 is left between the polyester resin layers 70a and 70e and between the polyester resin layers 70b and 70d, and finally, as shown in FIG. 6(e),
New heat-resistant resin layers 60d and 60e are respectively formed. Therefore, the resin layer consists of 5 layers of heat-resistant resin 60
It has a nine-layer structure including layers a to 60e.
このように、或形型内のキャビティの各部分の容積を考
慮して、射出する樹脂の量及びタイミングを適切に設定
することで、口部ｌの少なくとも下部に５層の耐熱性樹
脂層を含む９層構造の多層予備成形品を製造することが
できる。なお多層予備或形品の肩邪に設けられる３つの
耐熱性樹脂層は、第６図（ｅ）における耐熱性樹脂層６
０ｄ、６０ｂ及び６０ｅである。In this way, by considering the volume of each part of the cavity in a certain mold and appropriately setting the amount and timing of the resin to be injected, it is possible to form five heat-resistant resin layers at least at the lower part of the mouth l. A multilayer preform with a nine-layer structure can be produced. Note that the three heat-resistant resin layers provided on the shoulders of the multilayer preliminary molded product are the heat-resistant resin layer 6 in FIG. 6(e).
0d, 60b and 60e.
以上の説明から明らかなように、口邪の少なくとも下部
に５層の耐熱性樹脂層が戊形される条件は、第４図のス
テップ４の工程を行うことであり、詳述すれば、耐熱性
樹脂の射出を停止することなく、ポリエステル樹脂の射
出率を上昇させることにより、第６図（イ）〜（ｅ）に
示すような現象を引き起こすことである。これに対して
、耐熱性樹脂の射出を停止して、ポリエステル樹脂の射
出率を上昇させると、中央の耐熱性樹脂層６０ｂが十分
に長く維持されず、ヰヤビティ内を進行するうちに短く
なるので（耐熱性樹脂層６０ｂが最も中央に位置するこ
とによる）、口邪に達したときには消減し、耐熱性樹脂
層は全部で４層となる。As is clear from the above explanation, the condition for forming five heat-resistant resin layers at least on the lower part of the sore is to perform the process of step 4 in Fig. 4. By increasing the injection rate of the polyester resin without stopping the injection of the polyester resin, the phenomena shown in FIGS. 6(a) to 6(e) are caused. On the other hand, if the injection rate of the heat-resistant resin is stopped and the injection rate of the polyester resin is increased, the heat-resistant resin layer 60b in the center will not be maintained long enough and will become shorter as it progresses through the space. (Because the heat-resistant resin layer 60b is located at the most central position), it will disappear when a cold sore has been reached, and the number of heat-resistant resin layers will be four in total.
なお、このような多層予備或形品の製造には射出時のシ
リンダ温度、シリンダ圧力、ポリエステル樹脂と耐熱性
樹脂との粘度差等をしっかりと規定しておく必要がある
。特に樹脂の粘度は温度により大きく左右されるので、
樹脂の温度を一定に保つことは重要であり、たとえば耐
熱性樹脂としてＵポリマーを用い、ポリエステル樹脂と
してポリエチレンテレフタレートを用いるときは、Ｕポ
リマーの樹脂温度は２７０〜３１０℃とし、ポリエチレ
ンテレフタレートの温度を２６０〜３００℃とするのが
好ましい。より好ましい樹脂温度はＵポリマーで２８０
〜２９５℃であり、ポリエチレンテレフタレートでは２
７０〜２８５℃である。In addition, in manufacturing such a multilayer preformed product, it is necessary to firmly specify the cylinder temperature, cylinder pressure, viscosity difference between the polyester resin and the heat-resistant resin, etc. at the time of injection. In particular, the viscosity of resin is greatly affected by temperature, so
It is important to keep the temperature of the resin constant. For example, when using U polymer as the heat-resistant resin and polyethylene terephthalate as the polyester resin, the resin temperature of the U polymer should be 270 to 310°C, and the temperature of the polyethylene terephthalate should be kept constant. It is preferable to set it as 260-300 degreeC. A more preferable resin temperature is 280 for U polymer.
~295°C, and 2 for polyethylene terephthalate.
The temperature is 70-285°C.
以上に説明した予備戒形品を延伸ブロー戒形することに
より、口邪の少なくとも下部に５Ｎの耐熱性樹脂層を有
する９層構造を有し、肩邪に３層の耐熱性樹脂層を有す
る７層構造を有する本発明の耐熱性多層ボトルを製造す
ることができる。By stretching and blow-shaping the preliminary precept-shaped product described above, it has a nine-layer structure with a 5N heat-resistant resin layer at least on the lower part of the mouth, and three heat-resistant resin layers on the shoulder. The heat-resistant multilayer bottle of the present invention having a seven-layer structure can be manufactured.
第７図は本発明の耐熱性多層ボトルを製造するのに用い
ることができる延伸ブロー或形装置の一例を概略的に示
す断面図である。この装置は、胴部型１０１と口部型１
０２と底型１０３とからなる延伸ブロー戒形熱処理用金
型１００と、口部型１０２に密封状態に装着し得るブロ
ーマンドレル１０４と、ブローマンドレル１０４の下端
に取り付けられた延伸ロッド１０５と、上端に取りつけ
られた固定ブロック１０６と、延伸ロッド固定ブロック
１０７とを有する。ここで延伸ロッド１０５は延伸ロッ
ドスライドスリーブ１１２によりブローマンドレル１０
４の中心に位置決めされている。またブローマンドレル
ｌ０４は、口部型１０２から金型ｌ００のキャビティ内
に延びた円筒部１０４ａを有しており、その円筒部１０
４ａは、ボトルの肩邪の上部付近まで達する長さを有し
ている。これによって、ブローされるエアは、多層予備
成形品の肩邪に直接当たることなく予備或形品内に流入
するので、ブローエアがいわゆる断熱膨張をしても戒形
品の肩部付近が冷却されることはなく、或形されるボト
ルの肩部付近での白化を防ぐことができる。FIG. 7 is a cross-sectional view schematically showing an example of a stretch-blowing and shaping apparatus that can be used to manufacture the heat-resistant multilayer bottle of the present invention. This device consists of a body mold 101 and a mouth mold 1.
02 and a bottom mold 103, a blow mandrel 104 that can be attached to the mouth mold 102 in a sealed state, a stretch rod 105 attached to the lower end of the blow mandrel 104, and an upper end. It has a fixing block 106 attached to and a stretching rod fixing block 107. Here, the stretching rod 105 is connected to the blow mandrel 10 by the stretching rod slide sleeve 112.
It is positioned at the center of 4. The blow mandrel l04 also has a cylindrical part 104a extending from the mouth mold 102 into the cavity of the mold l00.
4a has a length that reaches near the top of the shoulder of the bottle. As a result, the blown air flows into the preform without directly hitting the shoulders of the multilayer preform, so even if the blown air undergoes so-called adiabatic expansion, the area around the shoulder of the preform is cooled. This prevents whitening in the vicinity of the shoulder of the bottle being shaped.
ブローマンドレル１０４の中央には延伸ロッド１０５が
貫通しており、その周囲には流路１０８及び１０９があ
る。流路１０８にはシースヒータ１１０が設けられてお
り、流路１０８と１０９との間には分離用スリーブ１０
９′が設けられている。また延伸ロッド１０５は管状と
なっていて、その中を冷却流体が流通できるようになっ
ており、金型内に突出する部分にはガスを吹き出すため
の複数の孔部１１ｌが設けられている。なお延伸ロッド
１０５は固定ブロック１０７において開口部１１３を有
し、開口８１１３は弁を有するパイプ等（図示せず）を
介して冷却流体源（図示せず）に接続している。また流
路１０８１０９は固定ブロック１０６においてそれぞれ
開口部１１５ 、１１４を有し、開口部１１４は末端に
弁を有するパイプ等（図示せず）を介してＩ７ リーフ
弁（図示せず）に接続しており、開口部１１５は弁を有
するパイプ等（図示せず）を介して加圧エア源（図示せ
ず）に接続している。加熱加圧エア及び冷却流体の流入
、抜気の際には、各パイプに取りつけられた複数の弁を
適宜開閉することにより気体の流路を設定する。A stretching rod 105 passes through the center of the blow mandrel 104, and flow channels 108 and 109 are formed around the stretching rod 105. A sheath heater 110 is provided in the flow path 108, and a separation sleeve 10 is provided between the flow paths 108 and 109.
9' is provided. The stretching rod 105 has a tubular shape through which cooling fluid can flow, and a plurality of holes 11l for blowing out gas are provided in the portion that projects into the mold. Note that the stretching rod 105 has an opening 113 in the fixed block 107, and the opening 8113 is connected to a cooling fluid source (not shown) via a pipe having a valve or the like (not shown). The flow path 108109 has openings 115 and 114, respectively, in the fixed block 106, and the opening 114 is connected to the I7 leaf valve (not shown) via a pipe or the like (not shown) having a valve at the end. The opening 115 is connected to a source of pressurized air (not shown) via a pipe having a valve or the like (not shown). When heating pressurized air and cooling fluid are introduced and vented, a gas flow path is established by appropriately opening and closing a plurality of valves attached to each pipe.
このような装置の金型１００内に多層予備成形品を設置
し、以下のようにして延伸ブロー或形を行うことができ
る。A multilayer preform can be placed in the mold 100 of such an apparatus and stretch-blown or shaped as follows.
まず、加圧エアを開口部１１５より流路１０８に流入し
、シースヒータ１１０により所定温度まで加熱しながら
、スリーブ１１２の孔より吐出させ、多層予備或形品を
延伸する。このとき、多層予備或形品の拡大とともに延
伸ロッド１０５がその中に進入していく。なおこの際、
二軸延伸ブロー或形用加熱加圧エアの温度は５０℃以上
、好ましくは８０〜１００℃程度であり、圧力は１５〜
５０ｋｇ ／ ｃａ！ ，好ましくは２０〜４０ｋｇ／
ｃａｆである。First, pressurized air flows into the flow path 108 from the opening 115, and is discharged from the hole in the sleeve 112 while being heated to a predetermined temperature by the sheath heater 110, thereby stretching the multilayer preformed product. At this time, as the multilayer preform expands, the stretching rod 105 moves into it. In addition, at this time,
The temperature of the heated pressurized air for biaxial stretching blowing or shaping is 50°C or higher, preferably about 80~100°C, and the pressure is 15~100°C.
50kg/ca! , preferably 20 to 40 kg/
It is a cafe.
延伸終了後、加熱加圧エアを流路１０９を通って開口部
１１４より抜気する。After the stretching is completed, the heated and pressurized air passes through the flow path 109 and is evacuated from the opening 114.
次に、第７図に示すように開口部１１３より一定の圧力
で、冷却流体を延伸ロッド１０５内に流入する。上述の
ように、延伸ロッド１０５の先端部（多層予備或形品内
に挿入される部分）には多数の孔部１１１が設けられて
いるので、冷却エアは延伸ブロー或形されたボトル内に
吐出され、ボトルを冷却する。冷却流体の温度は５０℃
以下、好ましくは５〜２０℃程度であり、圧力はＯ〜３
０ｋｇ ／ ｃ＋＋ｆ ，好ましくは５〜１５ｋｇ／ｃ
ｎである。なお冷却流体としては、冷却エア又は液体窒
素若しくはそれを気化したガスのいずれかを用いること
ができる。このように二輪延伸ブロー成形後、冷却ブロ
ーすることにより、ポリエステルの白化現象を引き起こ
すことなく、透明性の良好な耐熱性多層ボトルを製造す
ることができる。Next, as shown in FIG. 7, the cooling fluid flows into the stretching rod 105 through the opening 113 at a constant pressure. As mentioned above, a large number of holes 111 are provided at the tip of the stretching rod 105 (the part inserted into the multilayer preform or shaped product), so cooling air can flow into the stretch-blown or shaped bottle. Dispense and cool the bottle. Cooling fluid temperature is 50℃
Below, the temperature is preferably about 5 to 20°C, and the pressure is O to 3
0kg/c++f, preferably 5-15kg/c
It is n. Note that as the cooling fluid, either cooling air, liquid nitrogen, or a gas obtained by vaporizing it can be used. By performing cooling blowing after two-wheel stretch blow molding in this manner, a heat-resistant multilayer bottle with good transparency can be manufactured without causing the whitening phenomenon of polyester.
冷却流体は冷却終了後、マンドレル１０４内の流路１０
９を通って開口部１１４より排出されるので、延伸ブロ
ー或形されたボトルは常に新鮮な冷却流体に接触するこ
とになり、急冷される。その際、開口部１１４に接続し
たリリーフ弁により、冷却流体の圧力レベルは一定に保
たれる。通常、冷却時間は冷却エアの場合１〜ＩＯ秒程
度、液体又は気化窒素ガスの場合１〜５秒程度である。After cooling, the cooling fluid flows through the flow path 10 in the mandrel 104.
9 and exits through opening 114, the stretch-blown and shaped bottle is always in contact with fresh cooling fluid and is rapidly cooled. At this time, the pressure level of the cooling fluid is kept constant by the relief valve connected to the opening 114. Usually, the cooling time is about 1 to 10 seconds for cooling air, and about 1 to 5 seconds for liquid or vaporized nitrogen gas.
急冷により或形容器の温度は６０〜９０℃程度にまで冷
却される。The temperature of a certain container is cooled down to about 60 to 90°C by rapid cooling.
そして急冷後、離型し、第７図中に示すようなた耐熱性
多層ボトル１１６を得ることができる。After quenching, the mold is released, and a heat-resistant multilayer bottle 116 as shown in FIG. 7 can be obtained.
以上説明したような方法によれば、口部ｌと肩部２とに
多層の耐熱性樹脂層を設けることにより耐熱性に優れた
ボトルとすることができる。これはホットフィル又はバ
ステライジングの工程で最も熱くなる部分はボトルの口
部及び肩部であるからである。一方、ボトルの胴部及び
底部については、耐熱性樹脂層を実質的に形成しないが
、上記処理においてもホットフィルまたはパステライジ
ングの温度条件に耐え得るので、十分である。また耐熱
性樹脂は比較的高価であるので、胴部及び底部に耐熱性
樹脂層を形成しないことにより、ボトル全体のコストを
低減することができる。According to the method described above, by providing multi-layered heat-resistant resin layers on the mouth portion 1 and the shoulder portion 2, a bottle with excellent heat resistance can be obtained. This is because the hottest parts during the hot fill or busterizing process are the mouth and shoulder of the bottle. On the other hand, although the heat-resistant resin layer is not substantially formed on the body and bottom of the bottle, it is sufficient to withstand the temperature conditions of hot fill or pastelizing even in the above treatment. Furthermore, since heat-resistant resin is relatively expensive, the cost of the entire bottle can be reduced by not forming a heat-resistant resin layer on the body and bottom.
なお上述の説明においては、耐熱性樹脂層が５層となっ
ている部分は口邪の少なくとも下部であるが、口邪の他
の部分では、射出条件により隣接する耐熱性樹脂層が融
合していることもある。しかしその場合でも耐熱性樹脂
層の割合は大きいので、口部は十分な耐熱性を有してい
るのは明らかである。従って、口部全体が５層の耐熱性
樹脂層を有することが必要であるのでなく、口邪の少な
くとも下部において５層の耐熱性樹脂層を有していれば
十分である。In the above explanation, the part with five heat-resistant resin layers is at least the lower part of the sore, but in other parts of the sore, adjacent heat-resistant resin layers may fuse together depending on the injection conditions. Sometimes there are. However, even in that case, since the proportion of the heat-resistant resin layer is large, it is clear that the mouth portion has sufficient heat resistance. Therefore, it is not necessary that the entire mouth part has five heat-resistant resin layers, but it is sufficient to have five heat-resistant resin layers at least at the lower part of the sore mouth.
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。 The present invention will be explained in further detail by the following examples.
実施例１
ポリエチレンテレフタレート樹脂として三井ＰＥＴＪｌ
２５（三井石油化学■製）を用い、耐熱性樹脂としてポ
リエチレンテレフタレートとポリアリレートのブレンド
ポリマー（Ｕボリ？ − ８４００、ユニチカ製）（以
下Ｕポリマーと呼ぶ）を用いて、共射出或形法により多
層予備或形品を成形した。Example 1 Mitsui PETJl as polyethylene terephthalate resin
25 (manufactured by Mitsui Petrochemicals) and a blend polymer of polyethylene terephthalate and polyarylate (U-poly?-8400, manufactured by Unitika) (hereinafter referred to as U-polymer) as a heat-resistant resin, by a co-injection or molding method. A multilayer preform was molded.
射出或形装置としては第３図に示すホットランナーノズ
ルを用いて、第４図に示す共射出プログラムにより多層
予備或形品の戊形を行った。The hot runner nozzle shown in FIG. 3 was used as the injection molding device, and the multilayer preform was molded according to the co-injection program shown in FIG.
なおこのときのポリエチレンテレフタレート側の射出バ
レル温度を２７２℃、Ｕポリマー側の射出バレル温度を
２８４℃とした。またポリエチレンテレフタレートの射
出率はステップｌでは７．７４ｇ／秒、ステップ２及び
３では１．８ｇ／秒、ステップ４では１．８ｇ／秒から
２．８ｇ／秒まで増加させ、ステップ５では２．８ｇ／
秒を保持した。Ｕボリマーはステップ３及び４において
、最大２．８ｇ／秒となるようにした。At this time, the injection barrel temperature on the polyethylene terephthalate side was 272°C, and the injection barrel temperature on the U polymer side was 284°C. The injection rate of polyethylene terephthalate was increased from 7.74 g/sec in step 1 to 1.8 g/sec in steps 2 and 3, from 1.8 g/sec to 2.8 g/sec in step 4, and to 2.8 g/sec in step 5. 8g/
held seconds. The U polymer was adjusted to a maximum of 2.8 g/sec in steps 3 and 4.
得られた多層予備或形品を軸線方向に切断してその断面
を観察した。その結果、口邪の下部及び肩部は、第２図
に示すように、それぞれ９層（５層の耐熱性樹脂層）及
び７層（３層の耐熱性樹脂層）となっていることが認め
られた。また多層予備戊形品の各部でのＵポリマーの占
める割合は、口端シール部１３で８５％、ネジ締め部ｌ
１で５５％、ヘッド圧付加部ｌ５で４４％、肩部２では
４％であった。The resulting multilayer preform was cut in the axial direction and its cross section was observed. As a result, as shown in Figure 2, the lower part and the shoulder part of the bad mouth have 9 layers (5 heat-resistant resin layers) and 7 layers (3 heat-resistant resin layers), respectively. Admitted. In addition, the proportion of U polymer in each part of the multilayer preformed product is 85% in the mouth end sealing part 13, and 85% in the screw tightening part l.
1, 44% at the head pressure applying portion 15, and 4% at the shoulder portion 2.
次に得られた多層予備戊形品を、第７図に示す延伸ブロ
ー成形用金型１００内に設置した。この金型の底部型１
０１ ，胴部型１０２及び口部型１０３の温度をそれぞ
れ７０℃、１１５℃、４０℃に設定し、延伸ロッド１０
５を予備或形品内に挿入しつつ、８０℃、３０ｋｇ／ｃ
ＩＩ！の加熱圧縮エアを噴出し、延伸ブロー或形した。Next, the obtained multilayer preformed product was placed in a stretch blow molding mold 100 shown in FIG. Bottom mold 1 of this mold
01, the temperatures of the body mold 102 and the mouth mold 103 were set to 70°C, 115°C, and 40°C, respectively, and the stretching rod 10
5 is inserted into the pre-shaped product at 80℃ and 30kg/c.
II! Heated compressed air was ejected to stretch and blow it into shape.
その後、２５℃、１０ｋｇ／ｃａｆの冷却エアを延伸ロ
ッド７５より噴出し、冷却を行い耐熱性多層ボトルを得
た。Thereafter, cooling air at 25° C. and 10 kg/caf was blown out from the stretching rod 75 to cool the bottle, thereby obtaining a heat-resistant multilayer bottle.
得られた耐熱性多層ボトルに対して、８３〜８７℃のホ
ットフィル及び６５〜７０℃のパステーライジングを施
したが、口部及び肩邪において良好な耐熱性を有してい
ることが認められた。The obtained heat-resistant multilayer bottle was subjected to hot filling at 83 to 87°C and pasteurizing at 65 to 70°C, and it was found that it had good heat resistance at the mouth and shoulder area. It was done.
以上詳述した通り、本発明の耐熱性多層ボトルは、口邪
の少なくとも下部が５層の耐熱性樹脂層を含む９層より
なり、かつ開口端からサポートリングにかけてほぼ耐熱
性樹脂層に覆われているので、口邪の耐熱性が特に優れ
ている。このためにホットフィル等による口邪の熱収縮
は小さく、シール性が良好である。As described in detail above, the heat-resistant multilayer bottle of the present invention has at least the lower part of the mouth area made up of nine layers including five heat-resistant resin layers, and is almost covered with the heat-resistant resin layer from the open end to the support ring. Because of this, it has particularly good heat resistance against colds. Therefore, the heat shrinkage caused by hot fill etc. due to cold mouth is small and the sealing performance is good.
また本発明のボトルは、肩部を３層の耐熱性樹脂層を含
む７層の多層構造とすることができるので、ホットシャ
ワーによるパステライジング等を適用するのに充分な耐
熱性を有する。Furthermore, since the bottle of the present invention can have a seven-layer multilayer structure including three heat-resistant resin layers at the shoulder portion, it has sufficient heat resistance to be applied to pasteurizing using a hot shower.
第１図は本発明の耐熱性多層ボトルの多層予備或形品の
一実施例を示す概略断面図であり、第２図は第１図の多
層予備或形品の口部及び肩部の部分拡大断面図であり、
第３図は本発明の耐熱性多層ボトルの多層予備戊形品を
製造するのに使用するホットランナーを示す断面図であ
り、
第４図は本発明の耐熱性多層ボトルの多層予備戊形品を
製造する工程を概略的に示すグラフであり、
第５図（ａ）〜（ｄ）は耐熱性樹脂とポリエステル樹脂
とを共射出した状態を示す部分概略断面図であり、第６
図（ａ）〜（ｅ）は耐熱性樹脂とポリエステル樹脂によ
り多層構造が形威される状態を示す模式図であり、
第７図は本発明の耐熱性多層ボトルを製造するのに使用
する延伸ブロー或形装置を示す断面図である。
１ ・口部
２ ・肩部
３・ ・ ・胴部
４ ・底部
５ ・サポートリング
１１・ ・ねじ締め部
１２・ ・サポートリング部
ｌ３・ ・口端シール部
１４・ ・・ねじ・ロッキングリング部ｌ５・
・ヘッド圧付加部
６．６ａ〜６ｅ・・耐熱性樹脂層
７，７ａ〜７ｄ・
３０・
３１・
４０・
４ｌ・
ｌ００
１０４
１０５
１０６
１０７
１０８ ． １０９
１１０
１１１
１１３ ． １１４
１１６
ＡＩ，Ａ２．８・
・ポリエステル層
・ホットランナーノズル
・チャッキ弁
・射出戊形型
・キャビティ
・延伸ブロー戒形熱処理用金型
・ブローマンドレル
・延伸ロンド
・ブローマンドレル固定ブロック
・延伸ロッド固定ロック
・流路
・シースヒータ
・孔部
，１１５ ・開口部
・耐熱性多層ボトル
・ホットランナーの流路FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing an embodiment of the multilayer preform of the heat-resistant multilayer bottle of the present invention, and FIG. 2 is a portion of the mouth and shoulder of the multilayer preform of FIG. 3 is an enlarged sectional view, FIG. 3 is a sectional view showing a hot runner used for manufacturing a multilayer preform of the heat resistant multilayer bottle of the present invention, and FIG. 4 is a sectional view of the heat resistant multilayer bottle of the present invention. 5 is a graph schematically showing the process of manufacturing a multilayer preformed product, and FIGS. 5(a) to 5(d) are partial schematic cross-sectional views showing a state in which heat-resistant resin and polyester resin are co-injected. , 6th
Figures (a) to (e) are schematic diagrams showing the state in which a multilayer structure is formed by heat-resistant resin and polyester resin, and Figure 7 is a drawing used to manufacture the heat-resistant multilayer bottle of the present invention. FIG. 3 is a cross-sectional view showing a blow-forming device. 1 - Mouth part 2 - Shoulder part 3 - - Body part 4 - Bottom part 5 - Support ring 11 - Screw tightening part 12 - Support ring part l3 - Mouth end seal part 14 - Screw/locking ring part l5・
・Head pressure application parts 6.6a to 6e...Heat-resistant resin layers 7, 7a to 7d, 30, 31, 40, 4l, 100 104 105 106 107 108. 109 110 111 113. 114 116 AI, A2.8・Polyester layer・Hot runner nozzle・Check valve・Injection mold・Cavity・Stretch blow molding mold for heat treatment・Blow mandrel・Stretch rond・Blow mandrel fixing block・Stretch rod fixing lock - Channel - Sheath heater - Hole, 115 - Opening - Heat-resistant multilayer bottle - Hot runner flow channel
Claims (6)
多層ボトルであって、口部と前記口部の下端に設けられ
たサポートリングと、前記サポートリングに続く肩部と
、胴部及び底部とを有し、前記口部は少なくとも下部に
おいて外側から耐熱性樹脂層／ポリエステル層／耐熱性
樹脂層／ポリエステル層／耐熱性樹脂層／ポリエステル
層／耐熱性樹脂層／ポリエステル層／耐熱性樹脂層の９
層構造を有し、最外層の耐熱性樹脂層は実質的に前記口
部の開口端から前記サポートリングまで連続して形成さ
れていることを特徴とする耐熱性多層ボトル。(1) A heat-resistant multilayer bottle consisting of a polyester layer and a heat-resistant resin layer, comprising a mouth, a support ring provided at the lower end of the mouth, a shoulder following the support ring, a body, and a bottom. The mouth part has at least a lower part, from the outside, heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer. No.9
1. A heat-resistant multilayer bottle having a layered structure, wherein the outermost heat-resistant resin layer is formed substantially continuously from the open end of the mouth to the support ring.
記肩部はポリエステル層／耐熱性樹脂層／ポリエステル
層／耐熱性樹脂層／ポリエステル層／耐熱性樹脂層／ポ
リエステル層の七層構造を有することを特徴とする耐熱
性多層ボトル。(2) In the heat-resistant multilayer bottle according to claim 1, the shoulder portion has a seven-layer structure of polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer/heat-resistant resin layer/polyester layer. A heat-resistant multilayer bottle characterized by having.
て、耐熱性樹脂層の占める割合が前記開口端に近づくに
つれて多くなっており、前記耐熱性樹脂層の割合（重量
比）は口端シール部では７０％以上であり、ネジ締め部
では４０％以上であり、ヘッド圧付加部では３０％以上
であることを特徴とする耐熱性多層ボトル。(3) In the heat-resistant multilayer bottle according to claim 1 or 2, the proportion of the heat-resistant resin layer increases as it approaches the opening end, and the proportion (weight ratio) of the heat-resistant resin layer increases as it approaches the opening end. A heat-resistant multilayer bottle characterized in that the pressure is 70% or more in the sealing part, 40% or more in the screw tightening part, and 30% or more in the head pressure applying part.
トルにおいて、前記胴部及び前記底部には前記耐熱性樹
脂層が実質的に形成されていないことを特徴とする耐熱
性多層ボトル。(4) The heat-resistant multilayer bottle according to any one of claims 1 to 3, wherein the heat-resistant resin layer is not substantially formed on the body and the bottom. .
トルにおいて、前記ポリエステル樹脂がポリエチレンテ
レフタレートであることを特徴とする耐熱性多層ボトル
。(5) The heat-resistant multilayer bottle according to any one of claims 1 to 4, wherein the polyester resin is polyethylene terephthalate.
トルにおいて、前記耐熱性樹脂がポリアリレートとポリ
エチレンテレフタレートの混合物であることを特徴とす
る耐熱性多層ボトル。(6) The heat-resistant multilayer bottle according to any one of claims 1 to 5, wherein the heat-resistant resin is a mixture of polyarylate and polyethylene terephthalate.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1161068A JPH0329738A (en) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | Heat-resistant multi-layer bottle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1161068A JPH0329738A (en) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | Heat-resistant multi-layer bottle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0329738A true JPH0329738A (en) | 1991-02-07 |
Family
ID=15728009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1161068A Pending JPH0329738A (en) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | Heat-resistant multi-layer bottle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0329738A (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5892535A (en) * | 1981-11-30 | 1983-06-01 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | Plastic bottle |
| JPS6285607A (en) * | 1985-10-08 | 1987-04-20 | 日東化成工業株式会社 | Construction of penetration for electric wires and cables |
| JPS6355A (en) * | 1986-06-18 | 1988-01-05 | 山村硝子株式会社 | Bottle made of synthetic resin and manufacture thereof |
-
1989
- 1989-06-23 JP JP1161068A patent/JPH0329738A/en active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5892535A (en) * | 1981-11-30 | 1983-06-01 | Toyo Seikan Kaisha Ltd | Plastic bottle |
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