JP4148065B2 - Stretch blow molding method of plastic bottle container and plastic bottle container formed by this molding method - Google Patents
Stretch blow molding method of plastic bottle container and plastic bottle container formed by this molding method Download PDFInfo
- Publication number
- JP4148065B2 JP4148065B2 JP2003301682A JP2003301682A JP4148065B2 JP 4148065 B2 JP4148065 B2 JP 4148065B2 JP 2003301682 A JP2003301682 A JP 2003301682A JP 2003301682 A JP2003301682 A JP 2003301682A JP 4148065 B2 JP4148065 B2 JP 4148065B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bottle container
- preform
- blow molding
- molding method
- stretch blow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Containers Having Bodies Formed In One Piece (AREA)
Description
本発明は、ポリエチレンテレフタレート等からなるプリフォーム（パリソン）を延伸ブロー成形してプラスチックボトル容器を製造する延伸ブロー成形方法に関する。
特に、ボトルの底ヒール部や肩部に相当するプリフォームの所定範囲を一体的に延伸することにより、局所的な延伸や過延伸を防止してプリフォーム全体を均一かつ十分に延伸することができ、これによって、白化が生じることなくボトル全体を均一に薄肉化でき、高温のヒートセットが可能となって耐熱性にも優れたボトル容器を製造できるプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法と、この成形方法により得られるプラスチックボトル容器に関する。
The present invention relates to a stretch blow molding method for producing a plastic bottle container by stretch blow molding a preform (parison) made of polyethylene terephthalate or the like.
In particular, by integrally stretching a predetermined range of the preform corresponding to the bottom heel or shoulder of the bottle, local stretching and overstretching can be prevented and the entire preform can be stretched uniformly and sufficiently. This allows the entire bottle to be uniformly thinned without causing whitening, and enables a high-temperature heat set to produce a bottle container with excellent heat resistance, and a stretch blow molding method for a plastic bottle container. The present invention relates to a plastic bottle container obtained by a molding method.
一般に、ポリエチレンテレフタレート等のポリエステル，ポリプロピレン，ポリアミド等からなり、延伸ブローによって成形されるプラスチックボトル容器が知られている。この種のプラスチックボトル容器は、一般に、射出成形されたプリフォーム（パリソン）を延伸ブロー成形することにより製造される（例えば、特許文献１−３参照。）。
このように延伸ブロー成形方法により製造されたプラスチックボトル容器は、透明性とガスバリヤー性に優れ、コーラ，サイダー等の炭酸飲料、果汁飲料、ミネラルウォーター、各種お茶類等の飲料用のボトル容器として広く使用されている。
In general, a plastic bottle container made of polyester such as polyethylene terephthalate, polypropylene, polyamide or the like and formed by stretch blow is known. This type of plastic bottle container is generally manufactured by stretch-blow molding an injection-molded preform (parison) (see, for example, Patent Documents 1-3).
Thus, the plastic bottle container manufactured by the stretch blow molding method is excellent in transparency and gas barrier property, and is used as a bottle container for beverages such as carbonated beverages such as cola and cider, fruit juice beverages, mineral water, and various teas. Widely used.
ところで、近年、プラスチックボトル容器は急速に普及，浸透するようになり、この広範な普及にともない、特に飲料用の容器に対して、容器の薄肉化，軽量化が強く要請されるようになった。例えば、現在、容量２０００ｍｌ用の容器として使用されているプラスチックボトル容器は平均肉厚が約０．３５ｍｍ程度あるが、これを更に０．２５ｍｍ程度に薄肉化したいという要請がある。
ここで、プラスチックボトル容器の肉厚は、プリフォームの樹脂量を削減し、高い延伸倍率で延伸ブロー成形することにより薄肉化が可能である。
By the way, in recent years, plastic bottle containers have rapidly spread and penetrated, and with this wide spread, there has been a strong demand for thinner and lighter containers, especially for beverage containers. . For example, a plastic bottle container currently used as a container for a capacity of 2000 ml has an average thickness of about 0.35 mm, and there is a demand for further reducing the thickness to about 0.25 mm.
Here, the thickness of the plastic bottle container can be reduced by reducing the resin amount of the preform and performing stretch blow molding at a high stretch ratio.
しかし、このように単にプリフォームの樹脂量を減らして延伸倍率を高める方法では、特に扁平ボトル容器の場合、延伸ひずみが生じ、均一な肉厚分布のボトルが得られず、また、白化が起こり易いという問題があった。特に、長方形ボトル容器のヒール部の対角線方向は延伸倍率が局所的に高くなってしまい、過延伸によるひずみや白化，変形等の問題が顕著であった。
また、延伸ひずみが生じたボトル容器では、金型のヒートセット温度が通常肉厚のボトルの場合（例えば約１２０〜１３５℃）と同様であると、金型から取り出した際にボトルが収縮してしまうという問題も発生し、特に長方形ボトルのヒール部の過延伸部分には所謂ヒケが生じ易かった。
However, in this method of simply reducing the amount of preform resin and increasing the draw ratio, especially in the case of flat bottle containers, stretch distortion occurs, a bottle with a uniform wall thickness distribution cannot be obtained, and whitening occurs. There was a problem that it was easy. In particular, in the diagonal direction of the heel portion of the rectangular bottle container, the stretch ratio is locally high, and problems such as strain, whitening, and deformation due to overstretching are significant.
Further, in a bottle container in which stretch distortion has occurred, if the heat set temperature of the mold is the same as that of a normally thick bottle (for example, about 120 to 135 ° C.), the bottle shrinks when removed from the mold. In particular, so-called sink marks were easily generated in the overstretched portion of the heel portion of the rectangular bottle.
さらに、このようなボトルの収縮を防止するにはヒートセット温度（ブロー金型温度）を下げる必要があるが（例えば約８０℃）、このようにヒートセット温度を低くすると、ボトル容器に所望の耐熱性が得られない問題が発生した。
耐熱性のないボトル容器では、比較的耐熱性能を必要としないアセプティック充填用途における温水殺菌洗浄温度（約６５〜８０℃）にも耐えられず、温水殺菌洗浄するとボトルが収縮してしまい、アセプティックボトルとしても使用することができなかった。
Further, in order to prevent such shrinkage of the bottle, it is necessary to lower the heat set temperature (blow mold temperature) (for example, about 80 ° C.). There was a problem that heat resistance could not be obtained.
A bottle container that does not have heat resistance cannot withstand the hot water sterilization washing temperature (about 65 to 80 ° C.) in an aseptic filling application that does not require relatively high heat resistance. Could not be used as well.
このように、単にプリフォームの樹脂量を削減して延伸倍率を高くしてボトル容器の薄肉化を図ろうとしても、肉厚分布の不均一とボトルの白化、さらには、耐熱性の劣化という問題が発生してしまい、特に軽量化が望まれているアセプティックボトルの薄肉化には対応できなかった。
本発明者は、上記事情に鑑み鋭意研究を重ねた結果、プリフォームの所定範囲を一体的に延伸することで、局所的な延伸や過延伸を防止して均一な延伸ブロー成形が可能となり、これによってボトル容器の薄肉化を図る際の不都合を解消できることに想到した。
In this way, simply reducing the amount of resin in the preform and increasing the draw ratio to reduce the thickness of the bottle container will result in uneven thickness distribution, whitening of the bottle, and further deterioration in heat resistance. Problems have arisen, and it has not been possible to cope with the thinning of the aseptic bottle, which is particularly desired to be lightweight.
As a result of intensive research in view of the above circumstances, the present inventor has achieved uniform stretch blow molding by preventing local stretching and overstretching by integrally stretching a predetermined range of the preform, This has led to the idea that problems associated with reducing the thickness of the bottle container can be eliminated.
すなわち、本発明は、上述のような従来の技術が有する問題を解決するために提案されたものであり、ボトルの底ヒール部や肩部に相当するプリフォームの所定範囲を一体的に延伸することにより、局所的な延伸や過延伸を防止してプリフォーム全体を均一かつ十分に延伸することができ、これによって、白化が生じることなくボトル全体を均一に薄肉化でき、高温のヒートセットが可能となって耐熱性にも優れたボトル容器を製造できる、特に、扁平ボトルやアセプティックボトル等に適したプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法と、この成形方法によって得られるプラスチックボトル容器に関する。 That is, the present invention has been proposed in order to solve the problems of the conventional techniques as described above, and integrally extends a predetermined range of a preform corresponding to the bottom heel portion or shoulder portion of the bottle. Therefore, it is possible to uniformly and sufficiently stretch the entire preform by preventing local stretching and overstretching, which makes it possible to uniformly thin the entire bottle without causing whitening, and high temperature heat setting More particularly, the present invention relates to a stretch blow molding method for plastic bottle containers suitable for flat bottles, aseptic bottles and the like, and a plastic bottle container obtained by this molding method.
上記目的を達成するため、本発明のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法は、請求項１に記載するように、有底筒状のプリフォームを所定温度で加熱し、延伸ブロー成形することにより、プラスチックボトル容器を形成する延伸ブロー成形方法であって、前記プリフォームが、胴部と底部とを備えた有底筒状であって、胴部と底部との間に段付部を備え、前記段付部の内面及び外面の傾斜角度θが７°≦θ≦４５°、前記胴部の肉厚Ｔａと段付部の肉厚Ｔｂの比が１．０＜Ｔａ／Ｔｂ≦１．５に設定され、このプリフォームを所定温度で加熱し、プリフォームの、胴部及び底部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の底部及びヒール部に相当する部分の全体を延伸させ、ボトル容器の底部，ヒール部及び胴部の肉厚分布をほぼ均一にする方法としてある。
In order to achieve the above object, the stretch blow molding method for a plastic bottle container of the present invention, as described in
また、請求項２に記載するように、本発明のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法は、有底筒状のプリフォームを所定温度で加熱し、延伸ブロー成形することにより、プラスチックボトル容器を形成する延伸ブロー成形方法であって、前記プリフォームが、口部と胴部と底部とを備えた有底筒状であって、口部と胴部との間に首下部を備え、前記首下部には、口部から連続する胴部より薄肉のストレート部が設けられ、前記ストレート部の長さＬａと肉厚Ｔｃの比が３≦Ｌａ／Ｔｃ≦５に設定され、このプリフォームを所定温度で加熱し、プリフォームの、胴部及び口部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の肩部に相当する部分の全体を延伸させ、ボトル容器の肩部及び胴部の肉厚分布をほぼ均一にする方法としてある。 According to a second aspect of the present invention, the stretch blow molding method for a plastic bottle container of the present invention forms a plastic bottle container by heating a bottomed cylindrical preform at a predetermined temperature and performing stretch blow molding. A stretch blow molding method, wherein the preform has a bottomed cylindrical shape including a mouth portion, a body portion, and a bottom portion, and includes a neck lower portion between the mouth portion and the body portion, and the neck lower portion Is provided with a straight portion that is thinner than the trunk continuous from the mouth, and the ratio of the length La to the thickness Tc of the straight portion is set to 3 ≦ La / Tc ≦ 5. By heating and uniformly stretching a predetermined range of the body and mouth of the preform, the entire portion corresponding to the shoulder of the bottle container is stretched, and the shoulder and body of the bottle container are stretched. To make the wall thickness distribution almost uniform There as.
さらに、請求項３に記載するように、本発明のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法は、有底筒状のプリフォームを所定温度で加熱し、延伸ブロー成形することにより、プラスチックボトル容器を形成する延伸ブロー成形方法であって、前記プリフォームが、口部と胴部と底部とを備えた有底筒状であって、胴部と底部との間に段付部を備え、前記段付部の内面及び外面の傾斜角度θが７°≦θ≦４５°、前記胴部の肉厚Ｔａと段付部の肉厚Ｔｂの比が１．０＜Ｔａ／Ｔｂ≦１．５に設定されるとともに、口部と胴部との間に首下部を備え、前記首下部には、口部から連続する胴部より薄肉のストレート部が設けられ、前記ストレート部の長さＬａと肉厚Ｔｃの比が３≦Ｌａ／Ｔｃ≦５に設定され、このプリフォームを所定温度で加熱し、プリフォームの、胴部及び底部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の底部及びヒール部に相当する部分の全体を延伸させるとともに、プリフォームの、胴部及び口部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の肩部に相当する部分の全体を延伸させ、ボトル容器の肩部，胴部，ヒール部及び底部の肉厚分布をほぼ均一にする方法としてある。
Furthermore, as described in
より具体的には、請求項４に記載するように、ボトル容器のウェスト部の周方向断面形状を、ほぼ長方形状に形成するとともに、ボトル底部に近づくにつれて長辺側及び対角側の長さを縮小させることで漸次、ほぼ正方形状に形成し、ボトル底部の接地面の外周縁はほぼ円形状に形成する方法としてある。
また、請求項５に記載するように、延伸ブロー成形されたボトル容器の肩部から胴部、ヒール部にかけての肉厚を０．２〜０．３ｍｍとすることにより、当該ボトル容器の平均肉厚を０．２５ｍｍとした方法としてある。
More specifically, as described in
In addition, as described in
また、本発明においては、プリフォームを、１１０〜１２０℃の温度で加熱後、延伸プローを行うことができる。
また、請求項６に記載するように、プリフォームを、１０５〜１１５℃に加熱した金型でヒートセットする方法としてある。
さらに、本発明においては、延伸ブロー成形されたブロー成形体を、エア圧力ほぼ４ＭＰａでクーリングブローすることができる。
In the present invention, the preform can be stretched after heating at a temperature of 110 to 120 ° C.
According to a sixth aspect of the present invention, the preform is heat set with a mold heated to 105 to 115 ° C.
Furthermore, in the present invention, the blow-molded body that has been stretch blow-molded can be cooled blow at an air pressure of approximately 4 MPa .
そして、以上のような延伸ブロー成形方法により形成される本発明のプラスチックボトル容器は、請求項７に記載するように、ボトル容器の本体のウェスト部を切り出して標点間距離２０ｍｍ、幅５ｍｍの試料とし、無荷重、昇温速度＝５℃／分の条件のＴＭＡ評価において、標点間距離の収縮変化量が加熱温度８０℃で６０μｍ以下となる物性を有する構成となっている。
また、本発明のプラスチックボトル容器は、請求項８に記載するように、温度６５〜８０℃の温水によるリンス後のボトル容量の収縮率が１％以下となる物性を有する構成となっている。
And the plastic bottle container of this invention formed by the above stretch blow molding methods cuts out the waist part of the main body of a bottle container as described in Claim 7, and is 20 mm in distance between marks, and 5 mm in width. In the TMA evaluation under the conditions of no load and temperature increase rate = 5 ° C./min, the sample has a physical property such that the shrinkage change amount of the distance between the gauge points is 60 μm or less at the heating temperature of 80 ° C.
Moreover, the plastic bottle container of this invention has the structure which has the physical property in which the shrinkage | contraction rate of the bottle capacity | capacitance after the rinse with the hot water of the temperature of 65-80 degreeC becomes 1% or less, as described in Claim 8 .
以上のような本発明のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法によれば、例えばボトルの底ヒール部に相当するプリフォームの所定範囲に段付部を形成し、この段付部の傾斜角度や厚みを所定の値に設定することにより、段付部と底部を一体的に延伸させたり、あるいは、プリフォーム各部の加熱温度を変更することによって、局所的な延伸や過延伸を防止して胴部、段付部、底部の全体を均一かつ十分に延伸することが可能となる。
また、ボトルの肩部に相当するプリフォームの所定範囲にストレート部を有する首下部を形成し、ストレート部の長さや厚みを所定の値に設定することにより、ストレート部を含む首下部を胴部と一体的に延伸させ、これによって、首下部に局所的な延伸や過延伸が生じるのを防止することができる。
According to the stretch blow molding method for a plastic bottle container of the present invention as described above, for example, a stepped portion is formed in a predetermined range of a preform corresponding to the bottom heel portion of the bottle, and the inclination angle or thickness of the stepped portion is formed. Is set to a predetermined value so that the stepped portion and the bottom portion are stretched integrally, or the heating temperature of each part of the preform is changed to prevent local stretching and overstretching. It becomes possible to extend the stepped portion and the bottom portion uniformly and sufficiently.
In addition, the neck lower part including the straight part is formed by forming a neck lower part having a straight part in a predetermined range of the preform corresponding to the shoulder part of the bottle, and setting the length and thickness of the straight part to predetermined values. Thus, it is possible to prevent local stretching and overstretching from occurring in the lower part of the neck.
このようにして、本発明では、プリフォームの全体を均一に延伸できるようになり、延伸ひずみや白化が生じることなくボトル全体を均一に薄肉化でき、例えば、平均肉厚が約０．２５ｍｍ程度の所望の薄肉ボトルを得ることができる。
また、延伸ひずみのないボトルは、高温のヒートセットが可能で、薄肉でありながら通常の肉厚のボトルとほぼ同様の耐熱性を付与することができる。
これによって、特に、ボトルヒール部に過延伸が生じ易い長方形ボトルや、温水殺菌洗浄が必要となるアセプティックボトル等に適したプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法を実現することができる。
In this way, in the present invention, the entire preform can be stretched uniformly, and the entire bottle can be uniformly thinned without causing stretching strain or whitening. For example, the average thickness is about 0.25 mm. Desired thin-walled bottles can be obtained.
In addition, a bottle having no stretching strain can be heat-set at high temperature, and can impart heat resistance substantially the same as that of a normal wall-thick bottle while being thin.
This makes it possible to realize a stretch blow molding method for a plastic bottle container particularly suitable for rectangular bottles that are likely to be overstretched in the bottle heel portion, aseptic bottles that require hot water sterilization cleaning, and the like.
以下、本発明に係るプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法の好ましい実施形態について、図面を参照しつつ説明する。
図１は、本発明の一実施形態に係るプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法に使用されるプリフォームを示す断面図である。
図２は、図１に示すプリフォームの要部拡大図で、（ａ）はプリフォームの全体図、（ｂ）は首下部の拡大図、（ｃ）は段付部の拡大図である。
図３は、図１に示すプリフォームの段付部の拡大図であり、段付部の傾斜角度を変更する態様を示している。
Hereinafter, a preferred embodiment of a stretch blow molding method for a plastic bottle container according to the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a cross-sectional view showing a preform used in a stretch blow molding method for a plastic bottle container according to an embodiment of the present invention.
2 is an enlarged view of the main part of the preform shown in FIG. 1, wherein (a) is an overall view of the preform, (b) is an enlarged view of the lower part of the neck, and (c) is an enlarged view of the stepped portion.
FIG. 3 is an enlarged view of the stepped portion of the preform shown in FIG. 1, and shows a mode in which the inclination angle of the stepped portion is changed.
［プリフォーム］
１．プリフォームの構造
図１に示すように、本実施形態の延伸ブロー成形方法で使用するプリフォーム１は、ボトル容器１０（図６参照）を製造するための予備成形品であって、熱可塑性樹脂からなり、筒状の胴部４と、胴部４の一端側に開口する口部２と、胴部４の他端側を閉塞するほぼ半球形状の底部５を備えた有底筒状（試験管状）に形成されている。
そして、プリフォーム１は、胴部４と底部５の間に所定形状に形成された段付部５ａを備え、また、口部２と胴部４の間に所定形状に形成された首下部３を備えている。
[preform]
1. Preform Structure As shown in FIG. 1, a
The
段付部５ａは、胴部４と底部５の間に位置するプリフォーム１の一部（所定範囲）であり、胴部からほぼ同じ肉厚で連続し、内面及び外面がともに筒中心側に傾斜しつつ底部５に連続するように形成されている。
ここで、段付部５ａは、肉厚、内面及び外面の傾斜角度、長さ等を所望の値に設定することができ、成形するボトル容器の大きさ，形状，肉厚等に応じて任意に設定可能である。
The stepped
Here, the stepped
本実施形態では、図２に示す胴部４の肉厚（Ｔａ）と段付部５ａ（及び連続する底部５）の肉厚（Ｔｂ）の比が、１．０＜Ｔａ／Ｔｂ≦１．５となるように設定してある。このような範囲に設定するのは、胴部４より段付部５ａの肉厚が大きくなる（Ｔａ／Ｔｂ≦１）ようにプリフォーム１を射出成形することは困難であり、また、Ｔａ／Ｔｂが１．５を超えると（Ｔａ／Ｔｂ＞１．５）、胴部４と段付部５ａの肉厚差が大きくなり過ぎ、胴部４と段付部５ａの連続部分に局部延伸，過延伸が生じるためである。なお、段付部５ａの肉厚（Ｔｂ）とは、底部５と段付部５ａの境界部の厚みをいう（図２（ｃ）参照）。
また、図２に示す胴部４の筒中心から肉厚中心までの半径（Ｒａ）と段付部５ａの筒中心から肉厚中心までの半径（Ｒｂ）と胴部の肉厚（Ｔａ）が、Ｒｂ≦Ｒａ−Ｔａ／２となるように設定してある。このような範囲に設定するのは、段付部５ａの半径は少なくとも胴部４の半径より小さくしなければ段差が形成されず、その一方、半径の差が胴部の肉厚（Ｔａ）の半分以下の段差は、射出成形が困難となるためである。
以上のような値に設定することにより、段付き部５ａを連続する胴部４とほぼ同じ肉厚にしつつ所望の角度に傾斜させることができる。
In the present embodiment, the ratio of the thickness (Ta) of the
Further, the radius (Ra) from the cylinder center to the wall thickness center of the
By setting the values as described above, the stepped
さらに、図２（ｃ）に示す段付部５ａの筒中心側に傾斜する角度（θ）は、所望の範囲に設定可能であり、図３に示すように、傾斜角度が大きくなるように（θａ）から（θｂ）に設定することができ、また、その逆に、傾斜角度が小さくなるように設定することができる。段付部５ａの傾斜角度を設定することにより、角度に応じて段付部５ａ及び底部５の延伸量及び底部５の重量を制御することができる。
すなわち、段付部５ａの傾斜角度を小さくなるように設定すれば、段付部５ａの延伸量が大きくなり、底部５の延伸量が小さくなって、底部５の重量が大きくなる。一方、段付部５ａの傾斜角度を大きくなるように設定すれば、段付部５ａの延伸量が小さくなり、底部５の延伸量が大きくなって、底部５の重量は小さくすることができる。
ここで、段付部５ａの傾斜角度としては、７°≦θ≦４５°とし、特に２０°≦θ≦４０°の範囲で設定することが好ましい。θが７°より小さいと（θ＜７°）、段差による効果が得られず、また、４５°より大きいと（θ＞４５°）、局部延伸，過延伸が生じるためである。
Further, the angle (θ) inclined toward the cylinder center side of the stepped
That is, if the inclination angle of the stepped
Here, the inclination angle of the stepped
なお、図２及び図３に示す例では、段付部５ａの内面と外面はほぼ同じ角度に傾斜しており、段付部５ａの肉厚が胴部４から底部５までほぼ同じ値となるように設定してあるが、この段付部５ａの傾斜角度は、内面と外面で異ならせるようにしても良い。このようにすると、例えば、段付部５ａの外面の傾斜角度を内面の傾斜角度より大きく設定することで、段付部５ａを胴部４から底部５に向かって肉薄になるテーパ形状に形成することができ、所望の肉薄部分を設定して延伸量を大きくすることができる。
そして、このような段付部５ａを備えることにより、後述する工程によりプリフォーム１が延伸ブロー成形されると、段付部５ａ及び底部５が全体的に均一に延伸され、胴部４の延伸負担を小さくして、また、底部５の重量を少なくして、結果的にプリフォーム全体が均一に延伸されるようになる。
In the example shown in FIGS. 2 and 3, the inner surface and the outer surface of the stepped
And by providing such a stepped
首下部３は、胴部４と口部２の間に位置するプリフォーム１の一部（所定範囲）であり、口部２から連続する、胴部４より肉薄のストレート部３ａを有しており、このストレート部３ａを経て胴部４に連続するように形成されている。
ここで、首下部３は、ストレート部３ａを含めて、肉厚、長さ等を所望の値に設定することができ、成形するボトル容器の大きさ，形状，肉厚等に応じて任意に設定可能である。
本実施形態では、図２に示す胴部４の肉厚（Ｔａ）とストレート部３ａの肉厚（Ｔｃ）の比が、１．２≦Ｔａ／Ｔｃ≦１．７となるように設定してある。このような範囲に設定するのは、胴部４とストレート部３ａの肉厚比が１．２より小さくなる（Ｔａ／Ｔｃ＜１．２）ようにプリフォーム１を射出成形することは困難であり、また、Ｔａ／Ｔｃが１．７を超えると（Ｔａ／Ｔｃ＞１．7）、胴部４とストレート部３ａの肉厚差が大きくなり過ぎ、ストレート部３ａに局部延伸，過延伸が生じるためである。
また、ストレート部３ａの肉厚（Ｔｃ）と筒長手方向の長さ（Ｌａ）の比は、３≦Ｌａ／Ｔｃ≦５となるように設定してある。ストレート部３ａが短すぎると（Ｌａ／Ｔｃ＜３）、通常のプリフォーム形状と同様となり、首下部に局部延伸，過延伸が生じてしまい、ストレート部３ａを長くしすぎると（Ｌａ／Ｔｃ＞５）射出成形の際に材料が入りづらく成形不良が生じるからである。
The neck
Here, the neck
In the present embodiment, the ratio of the thickness (Ta) of the
Further, the ratio between the thickness (Tc) of the
具体的には、容量２０００ｍｌのボトル容器用のプリフォームの場合、樹脂重量は約４５ｇで、胴部４の肉厚は約３〜４ｍｍに設定する。この場合、図２に示す胴部の肉厚（Ｔａ）とストレート部の肉厚（Ｔｃ）の差が、Ｔａ−Ｔｃ＝１．３ｍｍ以下となるように設定する。
さらに、ストレート部３ａは、筒長手方向の長さが所望の範囲に設定可能であり、上述した容量２０００ｍｌボトルの場合には、図２に示す筒長手方向の長さ（Ｌａ）が、７ｍｍ〜９ｍｍの範囲となるように設定する。
このような値に設定することで、容量２０００ｍｌで平均肉厚が約０．２５ｍｍのボトル容器が得られるようになる。
Specifically, in the case of a preform for a bottle container having a capacity of 2000 ml, the resin weight is set to about 45 g, and the thickness of the
Furthermore, the length in the cylinder longitudinal direction of the
By setting to such a value, a bottle container having a capacity of 2000 ml and an average wall thickness of about 0.25 mm can be obtained.
このようにして、首下部３に胴部４より肉薄のストレート部３ａを設け、その肉厚と長さを適宜設定可能とすることで、ストレート部３ａを含む首下部３に局部的な延伸や過延伸部分を生じさせることなく、首下部３の全体を均一に延伸させることができる。そして、後述する工程によりプリフォーム１が延伸ブロー成形されると、ストレート部３ａを含む首下部３が全体的に均一に延伸され、胴部４の延伸負担を小さくして、結果的にプリフォーム全体が均一に延伸されるようになる。
なお、ストレート部３ａは、図２に示す例では、口部２から胴部４に至るまで、肉厚が均一になるように形成してあるが、例えば、ストレート部３ａの外面又は内面を傾斜させることで、肉厚を変更することも可能である。このようにすると、肉厚部と肉薄部とで延伸量を異ならせて延伸量を調整することができる。
In this way, the
In the example shown in FIG. 2, the
２．構成成分
本実施形態に係るプリフォーム１（及びボトル容器１０）を構成する熱可塑性樹脂は、延伸ブロー成形及び熱結晶化可能な樹脂であれば任意のものを使用することができる。
具体的には、ポリエチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート，ポリエチレンナフタレート，ポリカーボネート，ポリアリレート、又はこれらの共重合体等の熱可塑性ポリエステル、これらの樹脂あるいは他の樹脂とのブレンド物が好適であり、特に、ポリエチレンテレフタレート等のエチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルが好適に使用される。
また、アクリロニトリル樹脂，ポリプロピレン，プロピレン−エチレン共重合体，ポリエチレン等も使用することができる。
これらの樹脂には、成形品の品質を損なわない範囲内で種々の添加剤、例えば、着色剤，紫外線吸収剤，離型剤，滑剤，核剤，酸化防止剤，帯電防止剤等を配合することができる。
2. Component As the thermoplastic resin constituting the preform 1 (and the bottle container 10) according to the present embodiment, any resin can be used as long as it is a resin that can be stretch blow molded and thermally crystallized.
Specifically, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, polyethylene naphthalate, polycarbonate, polyarylate, thermoplastic polyesters such as copolymers thereof, blends of these resins or other resins are particularly suitable. Ethylene terephthalate thermoplastic polyester such as polyethylene terephthalate is preferably used.
Further, acrylonitrile resin, polypropylene, propylene-ethylene copolymer, polyethylene and the like can also be used.
These resins are blended with various additives such as colorants, ultraviolet absorbers, mold release agents, lubricants, nucleating agents, antioxidants, antistatic agents, etc. within the range that does not impair the quality of the molded product. be able to.
プリフォーム１を構成するエチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルは、エステル反復単位の大部分、一般に７０モル％以上をエチレンテレフタレート単位を占めるものであり、ガラス転移点（Ｔｇ）が５０〜９０℃、融点（Ｔｍ）が２００〜２７５℃の範囲にあるものが好適である。
エチレンテレフタレート系熱可塑性ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）が耐圧性，耐熱性，耐熱圧性等の点で特に優れているが、エチレンテレフタレート単位以外にイソフタル酸やナフタレンジカルボン酸等の二塩基酸とプロピレングリコール等のジオールからなるエステル単位の少量を含む共重合ポリエステルも使用することができる。
The ethylene terephthalate-based thermoplastic polyester constituting the
As an ethylene terephthalate-based thermoplastic polyester, polyethylene terephthalate (PET) is particularly excellent in terms of pressure resistance, heat resistance, heat pressure resistance, etc. In addition to ethylene terephthalate units, dibasic acids such as isophthalic acid and naphthalenedicarboxylic acid Copolyesters containing a small amount of ester units composed of diols such as propylene glycol can also be used.
また、本実施形態のプリフォーム１は、単層（一層）の熱可塑性ポリエステル層で構成される場合の他、二層以上の熱可塑性ポリエステル層により構成することもできる。
さらに、本実施形態のプリフォーム１は、二層以上の熱可塑性ポリエステル層からなる内層及び外層の間に封入される中間層を備えることができ、中間層をバリヤー層や酸素吸収層とすることができる。
このようにバリヤー層，酸素吸収層を備えることにより、ボトル容器内への外部からの酸素の透過を抑制し、ボトル容器内の内容物の外部からの酸素による変質を防止することができ、特に炭酸ガス入り飲料用のボトル容器に好適となる。
ここで、酸素吸収層としては、酸素を吸収して酸素の透過を防ぐものであれば任意のものを使用することができるが、酸化可能有機成分及び遷移金属触媒の組合せ、あるいは実質的に酸化しないガスバリヤー性樹脂，酸化可能有機成分及び遷移金属触媒の組み合わせを使用することが好適である。
Further, the
Furthermore, the
By providing the barrier layer and the oxygen absorbing layer in this way, it is possible to suppress the permeation of oxygen from the outside into the bottle container, and to prevent the deterioration of the contents in the bottle container due to the oxygen from the outside. Suitable for bottle containers for beverages containing carbon dioxide gas.
Here, as the oxygen absorbing layer, any layer can be used as long as it absorbs oxygen and prevents permeation of oxygen, but a combination of an oxidizable organic component and a transition metal catalyst, or substantially oxidized. It is preferred to use a combination of non-gas barrier resin, oxidizable organic component and transition metal catalyst.
［プラスチックボトル容器の製造方法］
次に、以上のような本実施形態に係るプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形によるプラスチック容器の製造方法について説明する。
１．プリフォームの製造
プリフォーム１は、公知の射出成形や押出成形により有底筒状のプリフォーム（パリソン）を製造することができる。上述した胴部４と底部５の間の段付部５ａ、口部３と胴部４の間のストレート部３ａを含む首下部３についても、公知の射出成形等により所望の形状，寸法で製造可能である。
なお、プリフォーム１として、中間層に酸素吸収層を備える多層プリフォームを使用する場合には、従来から公知の共射出成形機等を用いて、内外層をポリエステル樹脂とし、内外層の間に一層又は二層以上の酸素吸収層を挿入し、射出用プリフォーム金型の形状に対応した、底部及び開口部を有する多層プリフォームを製造することができる。
[Plastic bottle container manufacturing method]
Next, the manufacturing method of the plastic container by the stretch blow molding of the plastic bottle container which concerns on this embodiment as mentioned above is demonstrated.
1. Production of Preform The
When a multilayer preform having an oxygen absorbing layer in the intermediate layer is used as the
２．延伸ブロー成形
次に、プリフォーム１を二軸延伸ブロー成形する。
本実施形態に係る延伸ブロー成形法では、まず、プリフォーム１をガラス転移点（Ｔｇ）以上の延伸温度に加熱する。プリフォーム１の加熱は、図１に示すように、ヒータ１０１などの公知の加熱手段により行う。また、この加熱の際には、図１に示すように、非結晶の口部２が加熱されないように加熱防止用冷却ガイド１０２で保護される。なお、口部２を予め結晶化させたプリフォームを使用することもできる。
本実施形態では、プリフォーム１を加熱限界温度である約１２０℃で加熱するようにしてある。通常の肉厚のボトル容器を製造する場合には、プリフォームの加熱温度は約８５℃〜１１０℃であるが、本実施形態では加熱限界である１２０℃近傍まで温度を上げることにより、樹脂の粘性を落とし、延伸成形で発生する歪みを軽減するようにしてある。但し、１２０℃を超える高温で加熱すると、プロー成形後にボトルが白化（白濁）してしまうため好ましくない。
2. Stretch Blow Molding Next, the
In the stretch blow molding method according to this embodiment, first, the
In this embodiment, the
次に、加熱したプリフォーム１は、所定の熱処理（ヒートセット）温度に加熱された金型内において二軸延伸ブロー成形する。
具体的には、図４（ａ）〜（ｂ）に示すように、まず、加熱したプリフォーム１が金型１０３内にセットされ（同図（ａ）参照）、次に、ストレッチロッド（延伸ロッド）１０４により縦方向（軸方向）に延伸されるとともに、ブローエアによって横方向（周方向）に延伸される（同図（ｂ）参照）。
Next, the
Specifically, as shown in FIGS. 4A to 4B, the
ここで、本実施形態のプリフォーム１では、延伸の際に、図５（ａ）に示すように、段付部５ａが、連続する底部５を含めて全体として均一に延伸される。また、首下部３が、ストレート部３ａを含めて全体として均一に延伸される。
これによって、首下部３から胴部４、段付部５ａ及び底部５の全体が均一に延伸され、局所的な延伸や過延伸が発生せず、その結果、均一な肉厚分布のボトル容器１０が成形されることになる（図７参照）。
これに対して、図５（ｂ）に示すように、従来のプリフォーム２０１では、底部と胴部のつなぎ目部分や首下部分は局所的な延伸がされる一方、全体的な延伸量は小さくなる。このため、首下部分や底部の延伸量が少なくなるため、胴部への延伸負担が大きくなり、結果として、延伸ひずみが生じ、肉厚分布が不均一なボトル容器が成形されることになる（図７参照）。
Here, in the
As a result, the
On the other hand, as shown in FIG. 5 (b), in the
ここで、本実施形態におけるブロー成形体の延伸倍率は、縦方向約２．４倍以上、横方向約５．２倍以上とし、縦×横で約１２．５倍以上となるように設定する。
通常の肉厚のボトル容器の場合、ブロー成形体の延伸倍率は、縦方向約２．２倍、横方向約５倍程度で、縦×横で約１１倍程度となっている。
本実施形態では、プリフォーム１の形状により局所的延伸や過延伸を発生させることなく均一な延伸が可能であるため、均一な肉厚分布で可能な限り肉薄のボトル容器を得るために、少なくとも上記の延伸倍率とすることが好ましい。
延伸倍率を、縦×横で１５倍以上にすると、過延伸によるボトルの白化が発生する。また、延伸倍率が１２倍以下では、プリフォームの肉厚を小さくしなければならず、均一な延伸ができなくなるばかりでなく、そのようなプリフォーム自体を射出成形することができない。
従って、均一な肉厚で延伸を行うには、延伸倍率を縦×横で約１２〜１５倍の範囲に設定することが好ましい。
Here, the stretch ratio of the blow molded article in the present embodiment is set to be about 2.4 times or more in the longitudinal direction and about 5.2 times or more in the transverse direction, and about 12.5 times or more in the length × width direction. .
In the case of a normal thick bottle container, the stretch ratio of the blow molded product is about 2.2 times in the vertical direction, about 5 times in the horizontal direction, and about 11 times in the vertical and horizontal directions.
In the present embodiment, since uniform stretching is possible without causing local stretching or overstretching due to the shape of the
When the draw ratio is set to 15 times or more in the vertical and horizontal directions, whitening of the bottle due to overdrawing occurs. Further, when the draw ratio is 12 times or less, the thickness of the preform must be reduced, and not only uniform drawing cannot be performed, but also such a preform itself cannot be injection molded.
Therefore, in order to perform stretching with a uniform wall thickness, it is preferable to set the stretching ratio in the range of about 12 to 15 times in the vertical and horizontal directions.
３．ヒートセット
延伸されたブロー成形体は、金型内でヒートセット（熱固定）される。
ヒートセットは、上述したブロー金型１０３を、所定温度に加熱し、二軸延伸ブロー時に、ブロー成形体の器壁の外側を金型内面に所定時間接触させて熱処理を行う。
ここで、本実施形態では、ヒートセット温度として金型を約１０５〜１１５℃となるように加熱する。従来のアセプティックボトルの場合、ヒートセット温度は約１２０〜１３５℃程度となっている。ところが、ボトル容器を薄肉化するために延伸ひずみが生じたボトル容器では、金型のヒートセット温度が通常肉厚のボトルの場合と同様にすると、金型から取り出した際にボトルが収縮してしまった。一方、ヒートセット温度を１０５℃より低くするとボトルの耐熱性が得られなくなる。
本実施形態では、プリフォーム１の形状により局所的延伸や過延伸を発生させることなく均一な延伸が可能となり、延伸ひずみが生じないので、ヒートセット温度を可能な限り通常のボトル容器の場合に近づけることができる。これによって、ボトル容器に所望の耐熱性を付与することができる。
3. Heat setting The stretched blow molded article is heat set (heat-set) in a mold.
In the heat setting, the above-described blow mold 103 is heated to a predetermined temperature, and at the time of biaxial stretching blow, the outer wall of the blow molded article is brought into contact with the inner surface of the mold for a predetermined time for heat treatment.
Here, in this embodiment, the mold is heated to a temperature of about 105 to 115 ° C. as the heat set temperature. In the case of a conventional aseptic bottle, the heat set temperature is about 120 to 135 ° C. However, in a bottle container that has undergone stretching strain to reduce the thickness of the bottle container, if the heat set temperature of the mold is the same as that of a normally thick bottle, the bottle shrinks when removed from the mold. Oops. On the other hand, when the heat set temperature is lower than 105 ° C., the heat resistance of the bottle cannot be obtained.
In the present embodiment, the shape of the
また、ヒートセットの熱処理時間（ブロー時間）は、ブロー成形体の厚みや温度によっても相違するが、一般に１〜１０秒、好ましくは２〜５秒程度である。また、その後の冷却時間も、熱処理温度や冷却用流体の種類により異なるが、一般に０．１〜１０秒、好ましくは０．２〜５秒程度である。
このヒートセットにより、ブロー成形体は結晶化される。
なお、このブロー成形体の結晶化度は、容器の肉厚，形状，ヒートセット温度，時間等の条件によるため、これらの条件を最適化することにより、ボトル容器１０の胴部１３の結晶化度を、例えば、約３０〜４０％程度の好適な範囲とすることができる。
Moreover, although the heat processing time (blow time) of heat set changes also with the thickness and temperature of a blow molded object, it is generally 1 to 10 seconds, Preferably it is about 2 to 5 seconds. Further, the subsequent cooling time varies depending on the heat treatment temperature and the type of cooling fluid, but is generally about 0.1 to 10 seconds, preferably about 0.2 to 5 seconds.
By this heat setting, the blow molded product is crystallized.
The crystallinity of the blow molded product depends on conditions such as the thickness, shape, heat set temperature, time, etc. of the container. By optimizing these conditions, the crystallization of the body portion 13 of the
４．クーリングブロー
以上の所定時間の熱処理後、図４（ｃ）に示すように、クーリングブローロッド１０５から噴出する内部冷却用流体により、ブロー成形体内部を冷却する。
ここで、本実施形態では、クーリングブローのエア供給圧を約４ＭＰａとしてある。通常の肉厚のボトル容器をブロー成形する場合、クーリングブローのエア供給圧は約３ＭＰａ程度であるが、本実施形態では、エアの供給圧力を高めることにより、ブロー成形後のボトルの取り出し温度を低減してヒケの発生を防止するようにしてある。
4). Cooling Blow After the heat treatment for the predetermined time, the inside of the blow molded body is cooled by the internal cooling fluid ejected from the cooling blow rod 105 as shown in FIG.
Here, in this embodiment, the air supply pressure of the cooling blow is about 4 MPa. When a normal thick bottle container is blow-molded, the air supply pressure of the cooling blow is about 3 MPa. However, in this embodiment, by increasing the air supply pressure, the temperature at which the bottle is taken out after blow molding is increased. This is reduced to prevent the occurrence of sink marks.
なお、冷却用流体としては、常温の空気，冷却された各種気体、例えば、−４０℃〜＋１０℃の窒素，空気，炭酸ガス等のほか、化学的に不活性な液化ガス、例えば、液化窒素ガス，液化炭酸ガス，液化トリクロロフルオロメタンガス，液化ジクロロジフルオロメタンガス，他の液化脂肪族炭化水素ガス等を使用することができる。この冷却用流体には、水等の気化熱の大きい液化ミストを共存させることもできる。以上のような冷却用流体を使用することにより、顕著な冷却温度を得ることができる。 In addition, as a cooling fluid, in addition to normal temperature air, various cooled gases, for example, nitrogen at −40 ° C. to + 10 ° C., air, carbon dioxide, etc., a chemically inert liquefied gas, for example, liquefied nitrogen Gas, liquefied carbon dioxide gas, liquefied trichlorofluoromethane gas, liquefied dichlorodifluoromethane gas, other liquefied aliphatic hydrocarbon gases, and the like can be used. In this cooling fluid, a liquefied mist having a large heat of vaporization such as water can coexist. By using the cooling fluid as described above, a remarkable cooling temperature can be obtained.
その後は、図４（ｄ）に示すように、成形体は金型から取り出され、ボトル容器１０が得られる。
金型から取り出したブロー成形体（ボトル容器１０）は、放冷により、又は冷風を吹き付けることにより冷却する。
これで、延伸ブロー成形工程が完了する。
以上のような工程により、例えば、図６に示すような本実施形態に係るボトル容器１０が製造されることになる。
Thereafter, as shown in FIG. 4D, the molded body is taken out from the mold, and the
The blow molded body (bottle container 10) taken out from the mold is cooled by cooling or by blowing cold air.
This completes the stretch blow molding process.
Through the steps as described above, for example, the
［ボトル容器］
１．ボトル容器の構成
ボトル容器１０は、上述した製造工程によりプリフォーム１が延伸ブロー成形されることにより形成されるプラスチックボトル容器であり、例えば、図６に示すようなボトル容器１０が製造される。
図６に示すボトル容器１０は、首部１１，肩部１２，胴部（上）１３，ウェスト部１４，胴部（下）１５，ヒール部１６及び底部１７が形成されており、容量２０００ｍｌ用の断面ほぼ長方形状の扁平ボトルとなっている。なお、図示はしていないが、ボトル容器の胴部には容器内の減圧によるパネル変形を防ぐため、例えば複数の横ビート凹リブなど、適宜のパネル形状を付加形成することができる。
このような扁平ボトルは、周方向の延伸倍率が、短辺，長辺，対角方向で大きく異なっている（例えば、短辺方向：３．７倍，長辺方向４．４倍，対角方向：５．２倍）。このため、従来のプリフォームや延伸ブロー成形方法では、特に延伸倍率の高い対角方向に所謂ヒケや変形，過延伸による白化が発生した。
ここで、上述した段付部５ａを形成した本実施形態のプリフォーム１では、ボトル容器１０のヒール部１６に相当する部分は、段付部５ａの作用により局所的な延伸が生じることなく底部５及び胴部４と一体的に均一に延伸することができ、ひずみのない均一な延伸が可能となる。
[Bottle container]
1. Configuration of Bottle Container The
The
In such flat bottles, the stretching ratio in the circumferential direction is greatly different in the short side, the long side, and the diagonal direction (for example, the short side direction: 3.7 times, the long side direction 4.4 times, the diagonal direction) Direction: 5.2 times). For this reason, in the conventional preform and stretch blow molding method, so-called sink marks, deformation, and whitening due to overstretching occurred particularly in the diagonal direction with a high stretch ratio.
Here, in the
そこで、本実施形態では、段付部５ａを形成したプリフォーム１を使用するとともに、ボトル容器１０の形状として、最も延伸倍率の高くなるヒール部１６の形状をできる限り延伸倍率を抑制した形状とすることにより、ヒール部対角方向に延伸ひずみの発生しない扁平ボトルが得られるようになっている。
具体的には、ボトル容器１０の形状は、図６に示すように、ヒール部１６の対角方向に丸味を持たせてあり、ウェスト部１４の周方向断面形状はほぼ長方形状で（同図（ｄ）参照）、底部１７に近づくにつれて徐々に正方形に近い断面形状になり、底部１７の接地面はほぼ円形に近い断面形状に形成してある（同図（ｅ）参照）。このようなボトル形状は、金型（図４参照）を所定形状に設定することで、所望の形状が得られる。
これにより、ヒール部対角方向の延伸倍率を可能な限り小さくでき、延伸ひずみの発生しない長方形ボトルとすることが可能となった。
So, in this embodiment, while using the
Specifically, as shown in FIG. 6, the shape of the
Thereby, the draw ratio of the heel part diagonal direction can be made as small as possible, and it became possible to set it as the rectangular bottle which does not generate | occur | produce a stretching distortion.
２．肉厚
本実施形態のボトル容器１０は、図７（ａ）に示すように、肉厚分布が均一となっており、平均肉厚が約０．２５ｍｍとなっている。
これに対して、図７（ｂ）に示すように、従来のプリフォームの肉厚だけを変更し、通常の肉厚のボトル（平均肉厚が約０．３５ｍｍ）と同様の条件で延伸ブロー成形を行うと、肉厚分布が均一とならず延伸ひずみが生じてしまう。特に、ボトルの肩部と底ヒール部は、局所延伸，過延伸により肉厚が薄くなり過ぎてしまう。
2. Thickness As shown in FIG. 7A, the
On the other hand, as shown in FIG. 7 (b), only the thickness of the conventional preform is changed, and the stretch blow is performed under the same conditions as a normal thickness bottle (average thickness is about 0.35 mm). When molding is performed, the thickness distribution is not uniform, and stretching strain occurs. In particular, the thickness of the shoulder portion and the bottom heel portion of the bottle becomes too thin due to local stretching and overstretching.
なお、図７（ａ）では特に図示していないが、ボトルのウェスト部の肉厚を、例えば約０．３０ｍｍとし、他の部分より厚くなるように形成することもできる。このようにすると、容量２０００ｍｌ用ボトルの場合に把持部分となるウェスト部の肉厚を厚くして強度を大きくすることができる。本発明は、ボトル容器の肩部、胴部、ヒール部の肉厚分布をほぼ均一にすることを特徴とするものであるが、他の大部分がほぼ均一な肉厚になるのであれば、例えば、上記のウェスト部のように、ボトルの所定箇所の肉厚を適宜変更して厚く（薄く）することもできる。
また、ボトル底部については、ヒール部や胴部と肉厚分布をほぼ均一にする箇所は、ヒール部との連続する部分から接地部までの範囲であり、底中央のドーム状の上底部は含まれない。一般に、延伸ブロー成形により得られるプラスチックボトル容器では、成形工程上、底部の中心にはドーム状に***した上底部が他の部位より肉厚に形成されるようになっている。従って、この上底部は、他の部位とほぼ均一な肉厚の底部には含まれない。
Although not particularly shown in FIG. 7A, the thickness of the waist portion of the bottle may be set to about 0.30 mm, for example, so as to be thicker than other portions. If it does in this way, in the case of a bottle for a capacity | capacitance of 2000 ml, the thickness of the waist part used as a holding part can be thickened and intensity | strength can be enlarged. The present invention is characterized in that the wall thickness distribution of the shoulder portion, the trunk portion, and the heel portion of the bottle container is made substantially uniform. For example, as in the above-described waist portion, the thickness of a predetermined portion of the bottle can be changed as appropriate to make it thicker (thinner).
As for the bottom of the bottle, the part where the wall thickness distribution is almost uniform with the heel and body is the range from the continuous part with the heel to the grounding part, including the dome-shaped top bottom at the bottom center. I can't. In general, in a plastic bottle container obtained by stretch blow molding, an upper bottom portion raised in a dome shape is formed thicker than other portions in the center of the bottom portion in the molding process. Therefore, the upper bottom portion is not included in the bottom portion having a substantially uniform thickness with other portions.
３．耐熱性
本実施形態のボトル容器１０は、上述したように、金型温度約１１０℃でヒートセットされており、温水殺菌洗浄温度（約６５〜８０℃）の耐熱性を有している。
ボトル容器１０に対して約７５℃のシャワー温水リンスを約３０秒間行った場合、収縮率はほぼ１％以下となる。これは、通常の肉厚（平均肉厚が約０．３５ｍｍ）で、金型温度約１２０℃でヒートセットされたボトル容器の収縮率が約０．８％程度であるため、ほぼ同様の耐熱性を有している。
これに対して、従来のプリフォームの樹脂量を削減し、ボトルの収縮を防止するためにヒートセットを約８０℃としたボトル容器では、収縮率が約３．１％程度となり、容量が本発明に係るボトルの３倍以上収縮してしまう。
このように本実施形態のボトル容器１０では、平均肉厚を約０．２５ｍｍと薄肉化しつつ、通常の肉厚のボトルと同様の耐熱性を確保することができる。
3. Heat Resistance As described above, the
When the
In contrast, a bottle container with a heat set of about 80 ° C. in order to reduce the amount of resin in the conventional preform and prevent the bottle from shrinking has a shrinkage rate of about 3.1%, and the capacity is reduced. It shrinks more than 3 times that of the bottle according to the invention.
Thus, in the
ここで、本実施形態に係るボトル容器の耐熱性は、ＴＭＡ（Thermal Mechanical Analysis：熱機械分析）による無荷重変化量評価で示すことができる。
通常、プラスチックボトル容器の耐熱性は結晶化度で示すことができるが、配向結晶化度の場合、同じ値であっても耐熱性が大きく異なる場合がある。
ＴＭＡは、試料を加熱炉内で加熱し、温度変化に伴う形状変化を非振動的な荷重下で測定する熱分析法であり、ボトル容器の一部を試料として切り出して加熱し、その形状変化を測定することで、ボトル容器の正確な耐熱性を示すことができる。
本実施形態に係るボトル容器１０のウェスト部１４をボトル横方向に幅５ｍｍのサンプルを切り出し、無荷重（０ｋｇｆ）条件下で、昇温速度＝５℃／分で常温から加熱して、標点間距離２０ｍｍ、幅５ｍｍのサンプルについてＴＭＡによる無荷重変化量評価を行うと、変化量が加熱温度８０℃で６０μｍ以下となるようにしてある。これは、通常の０．３５ｍｍ肉厚のボトルとほぼ同様の値である。これにより、本実施形態のボトル容器では、薄肉化によっても耐熱性が損なわれず、通常の肉厚のボトルと変わらない耐熱性が得られる。
Here, the heat resistance of the bottle container according to the present embodiment can be shown by no-load change evaluation by TMA (Thermal Mechanical Analysis).
Usually, the heat resistance of a plastic bottle container can be indicated by the degree of crystallinity, but in the case of oriented crystallinity, the heat resistance may vary greatly even if the value is the same.
TMA is a thermal analysis method in which a sample is heated in a heating furnace and the shape change accompanying a temperature change is measured under a non-vibrating load. A part of the bottle container is cut out as a sample and heated to change the shape. By measuring, the accurate heat resistance of the bottle container can be shown.
A sample having a width of 5 mm is cut out from the waist portion 14 of the
４．結晶化度
本実施形態のボトル容器１０を形成する熱可塑性ポリエステルは、胴部の結晶化度が３０〜４０％の範囲となるようにしてある。結晶化度をこの範囲にすることで、ボトル容器１０の変形を防止できる。
結晶化度が３０％未満であると、耐熱性がなく、変形防止の効果が充分に得られず、また、結晶化度が４０％を超えると、二軸延伸ブロー成形後の金型の離型性が低下し、また、離型後の変形が大きくなる傾向がある。
胴部の結晶化度をこの範囲とすることで、ボトル容器１０の耐熱性，耐衝撃強度をより向上させることができる。
4). Crystallinity The thermoplastic polyester forming the
When the degree of crystallinity is less than 30%, there is no heat resistance and the effect of preventing deformation is not sufficiently obtained. When the degree of crystallinity exceeds 40%, the mold is separated after biaxial stretch blow molding. There is a tendency that moldability is lowered and deformation after mold release is increased.
By setting the crystallinity of the body part within this range, the heat resistance and impact strength of the
以上説明したように、本実施形態のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法によれば、ボトル容器１０のヒール部１６に相当するプリフォーム１の該当部分に段付部５ａを形成し、この段付部５ａの傾斜角度や厚みを所定の値に設定することにより、段付部５ａと底部５を一体的に延伸させることができ、局所的な延伸や過延伸を防止して胴部４、段付部５ａ、底部５の全体を均一かつ十分に延伸することが可能となる。
また、ボトル容器１０の肩部１２に相当するプリフォーム１の該当部分にストレート部３ａを有する首下部３を形成し、ストレート部３ａの長さや厚みを所定の値に設定することにより、ストレート部３ａを含む首下部３を胴部４と一体的に延伸させることができ、首下部に局所的な延伸や過延伸が生じるのを防止することができる。
As described above, according to the stretch blow molding method of the plastic bottle container of the present embodiment, the stepped
Further, by forming the neck
このようにして、プリフォーム１の全体を均一に延伸できるので、延伸ひずみや白化が生じることなくボトル全体を均一に薄肉化でき、平均肉厚が約０．２５ｍｍ程度の所望の薄肉ボトルを得ることができる。
また、延伸ひずみのないボトルは、高温のヒートセットが可能で、薄肉でありながら通常の肉厚のボトルとほぼ同様の耐熱性を付与することができる。
これにより、特に、ボトルヒール部に過延伸が生じ易い長方形ボトルや、温水殺菌洗浄が必要となるアセプティックボトル等に適したプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法を提供することができる。
In this way, since the
In addition, a bottle having no stretching strain can be heat-set at high temperature, and can impart heat resistance substantially the same as that of a normal wall-thick bottle while being thin.
Thereby, it is possible to provide a stretch blow molding method for a plastic bottle container particularly suitable for rectangular bottles that are likely to be overstretched in the bottle heel portion, aseptic bottles that require hot water sterilization cleaning, and the like.
以下、本発明のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法によってボトル容器を延伸ブロー成形する場合の具体的な実施例を示す。
［実施例１］
ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を押出機に供給して重量４５ｇのプリフォームを製造した。プリフォームには、胴部と底部の間に段付部を形成し、また、胴部と口部の間にストレート部を有する首下部を形成した。
プリフォームの肉厚は、胴部が約３．４ｍｍ、ストレート部が約２．３ｍｍ、段付部及び底部が約２．８ｍｍとした。また、ストレート部は長さ約７ｍｍとした。
このプリフォームをガラス転移点（Ｔｇ）以上の約１２０℃に加熱し、約１１０℃に加熱された金型内にセットして一段ブロー成形法により二軸延伸ブローを行い、その後、約４ＭＰａのエア供給圧でクーリングブローをして、内容量約２０００ｍｌ、平均肉厚約０．２５ｍｍのボトル容器を得た。
Hereinafter, the specific Example in the case of carrying out stretch blow molding of the bottle container by the stretch blow molding method of the plastic bottle container of this invention is shown.
[Example 1]
Polyethylene terephthalate (PET) was supplied to the extruder to produce a preform weighing 45 g. In the preform, a stepped portion was formed between the trunk portion and the bottom portion, and a lower neck portion having a straight portion between the trunk portion and the mouth portion was formed.
The thickness of the preform was about 3.4 mm for the body, about 2.3 mm for the straight part, and about 2.8 mm for the stepped part and the bottom part. The straight part was about 7 mm long.
This preform is heated to about 120 ° C. above the glass transition point (Tg), set in a mold heated to about 110 ° C., and biaxially stretched by a one-stage blow molding method, and then about 4 MPa. Cooling blow was performed with air supply pressure to obtain a bottle container having an internal volume of about 2000 ml and an average wall thickness of about 0.25 mm.
［比較例１］
実施例１と同様にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）を重量４５ｇ使用し、胴部と底部の間に段付部がなく、胴部と口部の間に約３ｍｍの薄肉部（実施例１のストレート部に相当）を有する従来形状のプリフォームを製造した。
プリフォームの肉厚は、胴部が約３．９ｍｍとした。
このプリフォームを、通常のボトルと同様、約１１０℃に加熱するとともに、通常のボトルより低めの約８０℃に加熱した金型内にセットして一段ブロー成形法により二軸延伸ブローを行い、その後、通常のボトルと同様に、約３ＭＰａのエア供給圧でクーリングブローをして、内容量約２０００ｍｌ、平均肉厚約０．２５ｍｍのボトル容器を得た。
[Comparative Example 1]
As in Example 1, 45 g of polyethylene terephthalate (PET) is used, there is no stepped part between the body part and the bottom part, and a thin part of about 3 mm between the body part and the mouth part (the straight part of Example 1) A preform with a conventional shape having
The thickness of the preform was about 3.9 mm at the body.
Like the normal bottle, this preform is heated to about 110 ° C. and set in a mold heated to about 80 ° C., which is lower than the normal bottle, and biaxially stretched and blown by a single-stage blow molding method. Thereafter, like an ordinary bottle, cooling blow was performed with an air supply pressure of about 3 MPa to obtain a bottle container having an internal volume of about 2000 ml and an average wall thickness of about 0.25 mm.
［比較例２］
比較例１と同様に段付部のないプリフォームを使用して、胴部の肉厚を３．５ｍｍに設定し、比較例１と同様の成形条件により、内容量約２０００ｍｌ、平均肉厚約０．２５ｍｍのボトル容器を得た。
[Comparative Example 2]
Similar to Comparative Example 1, a preform without a stepped portion was used, and the thickness of the barrel was set to 3.5 mm. Under the same molding conditions as in Comparative Example 1, the inner volume was about 2000 ml, and the average thickness was about A 0.25 mm bottle container was obtained.
［比較例３］
比較例１と同様に段付部のないプリフォームを使用して、胴部の肉厚を３．３ｍｍに設定し、比較例１と同様の成形条件により、内容量約２０００ｍｌ、平均肉厚約０．２５ｍｍのボトル容器を得た。
[Comparative Example 3]
Similar to Comparative Example 1, a preform without a stepped portion was used, and the thickness of the barrel was set to 3.3 mm. Under the same molding conditions as in Comparative Example 1, the internal volume was about 2000 ml and the average thickness was about A 0.25 mm bottle container was obtained.
以上のボトル容器の肉厚分布を図７（ａ）及び（ｂ）に示す。
実施例１では、図７（ａ）に示すように、ボトル側面側の全体に亘って肉厚がほぼ均一化しており、特に、ボトルの肩部やヒール部についても、他の部位（ボトルの胴部，底部）と同様の肉厚となった。
なお、底部についてヒール部や胴部と肉厚分布をほぼ均一にする箇所は、ヒール部との連続する部分から接地部までの範囲であり、底中央のドーム状の上底部は他の部位より肉厚となっている。
The thickness distribution of the bottle container is shown in FIGS. 7 (a) and (b).
In Example 1, as shown to Fig.7 (a), thickness is substantially equal over the whole bottle side surface side, and also about the other site | part (bottle of a bottle) especially also about the shoulder part and heel part of a bottle. The wall thickness was the same as that of the body and bottom.
The part where the wall thickness distribution is almost uniform with the heel part and the body part in the bottom part is the range from the part where the heel part continues to the grounding part. It is thick.
この実施例１のボトル容器に約８０℃のシャワー温水リンスを約３０秒間行って容器の内容量を測定したところ、シャワー前よりも容器の内容量が２０ｍｌ減少し、収縮率は約１％であった。
平均肉厚が約０．３５ｍｍの通常のボトル容器に同様のシャワー温水リンスを行ったところ、容器の内容量は１７ｍｌ減少し、収縮率は約０．８％程度であった。
また、実施例１のボトル容器の結晶化度は、ウェスト部で約３３％程度であり、平均肉厚が約０．３５ｍｍの通常のボトル容器のウェスト部が約３４％程度で、ほぼ同様の値となった。
The bottle container of Example 1 was rinsed with hot shower water at about 80 ° C. for about 30 seconds to measure the inner volume of the container. As a result, the inner volume of the container was reduced by 20 ml and the shrinkage rate was about 1%. there were.
When a similar shower warm water rinse was performed on a normal bottle container having an average wall thickness of about 0.35 mm, the inner volume of the container decreased by 17 ml and the shrinkage rate was about 0.8%.
Further, the crystallinity of the bottle container of Example 1 is about 33% in the waist part, and the waist part of a normal bottle container having an average wall thickness of about 0.35 mm is about 34%, which is almost the same. Value.
そこで、ＴＭＡによる無荷重変化量評価を行った。なお、ＴＭＡは、機種名ＤＭＳ６１００（セイコーインスツルメンツ株式会社製）を使用して行った。
実施例１のボトル容器のウェスト部をボトル横方向に幅５ｍｍのサンプルを切り出し、無荷重（０ｋｇｆ）条件下で、昇温速度＝５℃／分で常温から加熱して標点間距離２０ｍｍ、幅５ｍｍのサンプルについてＴＭＡによる無荷重変化量評価を行ったところ、変化量は加熱温度８０℃で約３０μｍ以下となった。これは、通常の０．３５ｍｍ肉厚のボトルの変化量が約２０μｍであるのとほぼ同様の値となった。
以上により、実施例１のボトル容器は、従来からの肉厚のボトル容器とほぼ同様の耐熱性を有していることがわかった。
Therefore, no load change evaluation by TMA was performed. TMA was performed using the model name DMS6100 (manufactured by Seiko Instruments Inc.).
A sample having a width of 5 mm was cut out from the waist portion of the bottle container of Example 1 in the lateral direction of the bottle, heated under normal temperature at a temperature increase rate of 5 ° C./min under no load (0 kgf) condition, and the distance between the gauge points was 20 mm. When a no-load change amount evaluation by TMA was performed on a sample having a width of 5 mm, the change amount was about 30 μm or less at a heating temperature of 80 ° C. This was almost the same value as the amount of change of a normal 0.35 mm thick bottle was about 20 μm.
From the above, it was found that the bottle container of Example 1 had almost the same heat resistance as a conventional thick bottle container.
一方、比較例１〜３では、図７（ｂ）に示すように、比較例１（ＰＦ３．９ｍｍ）、比較例２（ＰＦ３．５ｍｍ）、比較例３（ＰＦ３．３ｍｍ）のいずれも、肉厚分布が均一とならず延伸ひずみが生じてしまった。
比較例１では、局所延伸により、ボトル肩部の肉厚が薄くなり過ぎ、一方、ボトルヒール部は延伸不足により肉厚が大きくなり過ぎてしまった。
比較例２，３は、ほぼ同様の肉厚分布となっており、ボトル肩部とヒール部の肉厚が局所延伸により薄くなり過ぎ、ボトル底部が延伸されずに肉厚が過大に成っている。特に比較例２では、ボトルのヒール部のみが過延伸され、底部はまったく延伸されなかった。
また、この比較例１〜３のボトル容器に約８０℃のシャワー温水リンスを行ったところ、容器の内容量が６４ｍｌ減少し、収縮率は約３．１％で、容量が実施例１のボトルの３倍以上収縮することがわかった。
さらに、比較例１〜３のボトルの結晶化度は、ウェスト部で約３２％程度で、実施例１のボトルの結晶化度とほぼ同様の値となった。そこで、実施例１の場合と同様の条件により、ＴＭＡによる無荷重変化量評価を行ったところ、変化量は加熱温度８０℃で約８０μｍとなり、実施例１の２．５倍以上、通常の肉厚のボトルの約４倍の変化量となった。
On the other hand, in Comparative Examples 1 to 3, as shown in FIG. 7B, all of Comparative Example 1 (PF 3.9 mm), Comparative Example 2 (PF 3.5 mm), and Comparative Example 3 (PF 3.3 mm) are meat. The thickness distribution was not uniform and stretching strain occurred.
In Comparative Example 1, the wall thickness of the bottle shoulder portion was too thin due to local stretching, while the bottle heel portion was too thick due to insufficient stretching.
Comparative Examples 2 and 3 have almost the same thickness distribution, and the thickness of the bottle shoulder and heel is too thin due to local stretching, and the bottle bottom is not stretched and the thickness is excessive. . Particularly in Comparative Example 2, only the heel portion of the bottle was overstretched, and the bottom portion was not stretched at all.
In addition, when the bottle container of Comparative Examples 1 to 3 was rinsed with hot shower water at about 80 ° C., the volume of the container decreased by 64 ml, the shrinkage rate was about 3.1%, and the capacity of the bottle of Example 1 It was found that it contracted more than 3 times.
Furthermore, the degree of crystallinity of the bottles of Comparative Examples 1 to 3 was about 32% at the waist, which was almost the same as the degree of crystallinity of the bottle of Example 1. Therefore, when the no-load change amount evaluation by TMA was performed under the same conditions as in Example 1, the change amount was about 80 μm at the heating temperature of 80 ° C. The amount of change was about four times that of a thick bottle.
このように、プリフォームの重量が同一である実施例１と比較例１〜３とを対比すると、比較例１〜３では、ボトルの肩部やヒール部に局所的延伸，過延伸による延伸ひずみが生じ、ボトル全体の肉厚分布が不均一であるのに対し、実施例１では、容器全体の肉厚が均一化しており、プリフォームの全体が均一に延伸され、過延伸や局所的延伸が生じず、延伸ひずみがないことがわかる。
また、比較例１〜３では、薄肉化のためにヒートセットを低くしたために、結晶化度ではほぼ同様の値を示しながら、ボトルの耐熱性が劣化し、温水殺菌洗浄温度（約６５〜８０℃）に耐えられず容器が実施例１の３倍以上収縮したのに対し、実施例１では、ボトルの平均肉厚が薄肉化されているにも拘わらず、通常のボトルと同様の耐熱性が得られることがわかった。
以上により、実施例１では、ボトル全体に亘って肉厚が均一化され、ボトル肩部やヒール部についても局所的な延伸がなく、かつ、高い耐熱性が得られることがわかった。
Thus, when Example 1 and Comparative Examples 1 to 3 in which the weight of the preform is the same are compared, in Comparative Examples 1 to 3, stretching strain due to local stretching and overstretching on the shoulder portion and heel portion of the bottle. In Example 1, the thickness distribution of the entire container is uniform, the entire preform is uniformly stretched, and overstretching and local stretching are performed. It can be seen that there is no stretching strain.
Moreover, in Comparative Examples 1-3, since the heat set was lowered for thinning, the heat resistance of the bottle was deteriorated while showing almost the same crystallization degree, and the hot water sterilization washing temperature (about 65-80) In contrast to Example 1, the container shrank more than three times that of Example 1, whereas Example 1 had the same heat resistance as that of a normal bottle despite the fact that the average wall thickness of the bottle was reduced. Was found to be obtained.
As described above, in Example 1, it was found that the wall thickness was made uniform over the entire bottle, the bottle shoulder portion and the heel portion were not locally stretched, and high heat resistance was obtained.
なお、本発明のプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法は、上述した実施形態にのみ限定されるものではなく、本発明の範囲で種々の変更実施が可能であることは言うまでもない。
例えば、上記実施形態で得られるボトル容器は、外形が断面ほぼ長方形状の扁平角筒状のボトル容器となっていたが、ボトル容器の外形は特に扁平角筒状のものに限られるものではない。
図８に示すように、断面長方形状のボトル容器（同図（ａ）参照）以外にも、断面ほぼ円形状の円筒状のボトル容器（同図（ｂ）参照）をブロー成形することもでき、また、特に図示しないが、断面ほぼ正方形状のボトル容器であってもよく、角筒と円筒を組み合わせたボトル容器をブロー成形することも可能である。
また、上記実施形態では、容量が２０００ｍｌのボトル容器を示したが、本発明の適用にあたってボトル容器の容量は特に限定されるものではない。従って、例えば容量１０００ｍｌのボトル容器であっても、また、容量１５００ｍｌのボトル容器であっても本発明の適用を妨げない。
In addition, the stretch blow molding method of the plastic bottle container of the present invention is not limited to the above-described embodiment, and it goes without saying that various modifications can be made within the scope of the present invention.
For example, the bottle container obtained in the above embodiment is a flat rectangular tube container whose outer shape is substantially rectangular in cross section, but the outer shape of the bottle container is not particularly limited to a flat rectangular tube shape. .
As shown in FIG. 8, in addition to a bottle container having a rectangular cross section (see FIG. 8A), a cylindrical bottle container having a substantially circular cross section (see FIG. 8B) can be blow-molded. Although not particularly illustrated, the bottle container may have a substantially square cross section, and a bottle container in which a square tube and a cylinder are combined can be blow-molded.
Moreover, in the said embodiment, although the capacity | capacitance of a 2000 ml bottle container was shown, in the application of this invention, the capacity | capacitance of a bottle container is not specifically limited. Therefore, for example, even a bottle container with a capacity of 1000 ml or a bottle container with a capacity of 1500 ml does not hinder the application of the present invention.
以上説明した本発明は、予備成形品であるポリエチレンテレフタレート等からなるプリフォーム（パリソン）を延伸ブロー成形してプラスチックボトル容器を製造する延伸ブロー成形方法に利用可能である。特に、白化が生じることなくボトル全体を均一に薄肉化でき、また、高温のヒートセットが可能となり、耐熱性にも優れたボトル容器を製造できることから、扁平ボトルやアセプティックボトル等に適したプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法に利用できる。 The present invention described above can be used in a stretch blow molding method for manufacturing a plastic bottle container by stretch blow molding a preform (parison) made of polyethylene terephthalate or the like, which is a preformed product. In particular, plastic bottles that are suitable for flat bottles, aseptic bottles, etc., because the entire bottle can be uniformly thinned without whitening, and high-temperature heat setting is possible, making it possible to produce bottle containers with excellent heat resistance. It can be used in a stretch blow molding method for containers.
１ 本発明に係るプリフォーム（パリソン）
２ 口部
３ 首下部
３ａ ストレート部
４ プリフォーム胴部
５ プリフォーム底部
５ａ プリフォーム段付部
１０ ボトル容器
１０ａ 長方形ボトル
１０ｂ 円形ボトル
１１ ボトル首部
１２ ボトル肩部
１３ ボトル胴部（上）
１４ ボトルウェスト部
１５ ボトル胴部（下）
１６ ボトルヒール部
１７ ボトル底部
２０１ 従来のプリフォーム
1 Preform (Parison) according to the present invention
2
14 Bottle waist 15 Bottle body (bottom)
16 Bottle heel part 17
Claims (8)
前記プリフォームが、
胴部と底部とを備えた有底筒状であって、
胴部と底部との間に段付部を備え、前記段付部の内面及び外面の傾斜角度θが７°≦θ≦４５°、前記胴部の肉厚Ｔａと段付部の肉厚Ｔｂの比が１．０＜Ｔａ／Ｔｂ≦１．５に設定され、
このプリフォームを所定温度で加熱し、
プリフォームの、胴部及び底部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の底部及びヒール部に相当する部分の全体を延伸させ、
ボトル容器の底部，ヒール部及び胴部の肉厚分布をほぼ均一にすることを特徴とするプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法。 A stretched blow molding method for forming a plastic bottle container by heating a bottomed cylindrical preform at a predetermined temperature and performing stretch blow molding,
The preform is
A bottomed cylinder with a trunk and a bottom,
A stepped portion is provided between the body portion and the bottom portion, and the inclination angle θ of the inner surface and the outer surface of the stepped portion is 7 ° ≦ θ ≦ 45 °, the thickness Ta of the body portion and the thickness Tb of the stepped portion. Is set to 1.0 <Ta / Tb ≦ 1.5,
This preform is heated at a predetermined temperature,
By uniformly stretching a predetermined range of the body portion and the bottom portion of the preform, the entire portion corresponding to the bottom portion and the heel portion of the bottle container is stretched,
A stretch blow molding method for a plastic bottle container, characterized in that the thickness distribution of the bottom part, the heel part and the body part of the bottle container is made substantially uniform.
前記プリフォームが、
口部と胴部と底部とを備えた有底筒状であって、
口部と胴部との間に首下部を備え、前記首下部には、口部から連続する胴部より薄肉のストレート部が設けられ、前記ストレート部の長さＬａと肉厚Ｔｃの比が３≦Ｌａ／Ｔｃ≦５に設定され、
このプリフォームを所定温度で加熱し、
プリフォームの、胴部及び口部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の肩部に相当する部分の全体を延伸させ、
ボトル容器の肩部及び胴部の肉厚分布をほぼ均一にすることを特徴とするプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法。 A stretched blow molding method for forming a plastic bottle container by heating a bottomed cylindrical preform at a predetermined temperature and performing stretch blow molding,
The preform is
A bottomed cylinder with a mouth, a trunk and a bottom,
A neck lower part is provided between the mouth part and the trunk part, and a straight part thinner than the trunk part continuous from the mouth part is provided at the neck lower part, and the ratio of the length La to the thickness Tc of the straight part is 3 ≦ La / Tc ≦ 5 is set,
This preform is heated at a predetermined temperature,
By stretching uniformly the predetermined range of the body and mouth of the preform, the entire portion corresponding to the shoulder of the bottle container is stretched,
A stretch blow molding method of a plastic bottle container, characterized in that the thickness distribution of the shoulder part and the trunk part of the bottle container is made substantially uniform.
前記プリフォームが、
口部と胴部と底部とを備えた有底筒状であって、
胴部と底部との間に段付部を備え、前記段付部の内面及び外面の傾斜角度θが７°≦θ≦４５°、前記胴部の肉厚Ｔａと段付部の肉厚Ｔｂの比が１．０＜Ｔａ／Ｔｂ≦１．５に設定されるとともに、
口部と胴部との間に首下部を備え、前記首下部には、口部から連続する胴部より薄肉のストレート部が設けられ、前記ストレート部の長さＬａと肉厚Ｔｃの比が３≦Ｌａ／Ｔｃ≦５に設定され、
このプリフォームを所定温度で加熱し、
プリフォームの、胴部及び底部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の底部及びヒール部に相当する部分の全体を延伸させるとともに、
プリフォームの、胴部及び口部の連続する所定範囲を均一に延伸することにより、ボトル容器の肩部に相当する部分の全体を延伸させ、
ボトル容器の肩部，胴部，ヒール部及び底部の肉厚分布をほぼ均一にすることを特徴とするプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法。 A stretched blow molding method for forming a plastic bottle container by heating a bottomed cylindrical preform at a predetermined temperature and performing stretch blow molding,
The preform is
A bottomed cylinder with a mouth, a trunk and a bottom,
A stepped portion is provided between the body portion and the bottom portion, and the inclination angle θ of the inner surface and the outer surface of the stepped portion is 7 ° ≦ θ ≦ 45 °, the thickness Ta of the body portion and the thickness Tb of the stepped portion. Is set to 1.0 <Ta / Tb ≦ 1.5,
A neck lower part is provided between the mouth part and the trunk part, and a straight part thinner than the trunk part continuous from the mouth part is provided at the neck lower part, and the ratio of the length La to the thickness Tc of the straight part is 3 ≦ La / Tc ≦ 5 is set,
This preform is heated at a predetermined temperature,
By stretching uniformly the predetermined range of the body and the bottom of the preform, the entire portion corresponding to the bottom and heel of the bottle container is stretched,
By stretching uniformly the predetermined range of the body and mouth of the preform, the entire portion corresponding to the shoulder of the bottle container is stretched,
A stretch blow molding method for a plastic bottle container, characterized in that the thickness distribution of the shoulder part, body part, heel part and bottom part of the bottle container is made substantially uniform.
ボトル容器のウェスト部の周方向断面形状を、ほぼ長方形状に形成するとともに、
ボトル底部に近づくにつれて長辺側及び対角側の長さを縮小させることで漸次、ほぼ正方形状に形成し、
ボトル底部の接地面の外周縁はほぼ円形状に形成することを特徴とするプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法。 In the stretch blow molding method of the plastic bottle container according to claims 1 to 3,
While forming the circumferential cross-sectional shape of the waist part of the bottle container into a substantially rectangular shape,
By gradually reducing the length of the long side and diagonal side as it approaches the bottom of the bottle, it is gradually formed into a substantially square shape,
A stretch blow molding method for a plastic bottle container, characterized in that the outer peripheral edge of the ground contact surface at the bottom of the bottle is formed in a substantially circular shape.
延伸ブロー成形されたボトル容器の肩部から胴部、ヒール部にかけての肉厚を０．２〜０．３ｍｍとすることにより、当該ボトル容器の平均肉厚を０．２５ｍｍとしたことを特徴とするプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法。 In the stretch blow molding method of the plastic bottle container according to claim 1,
It is characterized in that the average thickness of the bottle container is set to 0.25 mm by setting the thickness from the shoulder part to the body part and the heel part of the stretched blow molded bottle container to 0.2 to 0.3 mm. Stretch blow molding method for plastic bottle containers.
プリフォームを、１０５〜１１５℃に加熱した金型でヒートセットすることを特徴とするプラスチックボトル容器の延伸ブロー成形方法。 In stretch blow molding method for a plastic bottle as claimed in claim 5, wherein,
A stretch blow molding method for a plastic bottle container, wherein the preform is heat set with a mold heated to 105 to 115 ° C.
ボトル容器の本体のウェスト部を切り出して標点間距離２０ｍｍ、幅５ｍｍの試料とし、無荷重、昇温速度＝５℃／分の条件のＴＭＡ評価において、標点間距離の収縮変化量が加熱温度８０℃で６０μｍ以下であることを特徴とするプラスチックボトル容器。 A plastic bottle formed by stretch blow molding method according to claim 6, wherein,
Cut out waist portion of the main body of the bottle to gauge distance 20 mm, a sample width 5 mm, no load, the TMA evaluation heating rate = the 5 ° C. / min condition, shrinkage variation between gauge length heating A plastic bottle container characterized by being 60 μm or less at a temperature of 80 ° C.
温度６５〜８０℃の温水によるリンス後のボトル容量の収縮率が１％以下であることを特徴とするプラスチックボトル容器。 A plastic bottle formed by stretch blow molding method according to claim 7, wherein,
A plastic bottle container, wherein the shrinkage of the bottle capacity after rinsing with hot water at a temperature of 65 to 80 ° C. is 1% or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003301682A JP4148065B2 (en) | 2003-08-26 | 2003-08-26 | Stretch blow molding method of plastic bottle container and plastic bottle container formed by this molding method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003301682A JP4148065B2 (en) | 2003-08-26 | 2003-08-26 | Stretch blow molding method of plastic bottle container and plastic bottle container formed by this molding method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005067084A JP2005067084A (en) | 2005-03-17 |
| JP4148065B2 true JP4148065B2 (en) | 2008-09-10 |
Family
ID=34406226
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2003301682A Expired - Fee Related JP4148065B2 (en) | 2003-08-26 | 2003-08-26 | Stretch blow molding method of plastic bottle container and plastic bottle container formed by this molding method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4148065B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015122241A1 (en) * | 2014-02-12 | 2015-08-20 | 東洋製罐株式会社 | Container sterilization method and device |
| JP2015151141A (en) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | 東洋製罐株式会社 | Method and apparatus for sterilizing container |
| CN105073586A (en) * | 2012-12-28 | 2015-11-18 | 埃维昂矿泉水有限公司 | Self collapsible blow moulded plastic thin-walled container |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20061922A1 (en) * | 2006-10-06 | 2008-04-07 | Gianfilippo Pagliacci | PREFORMATION OF REFINED PLASTIC MATERIAL. |
| CN204124464U (en) * | 2014-08-18 | 2015-01-28 | 西帕机械（杭州）有限公司 | A kind of lightweight Packaging Bottle embryo bottom structure |
| JP6935838B2 (en) * | 2016-07-28 | 2021-09-15 | 大日本印刷株式会社 | Manufacturing method of composite container |
| JP7148899B2 (en) * | 2020-08-27 | 2022-10-06 | 大日本印刷株式会社 | Composite container manufacturing method |
-
2003
- 2003-08-26 JP JP2003301682A patent/JP4148065B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105073586A (en) * | 2012-12-28 | 2015-11-18 | 埃维昂矿泉水有限公司 | Self collapsible blow moulded plastic thin-walled container |
| WO2015122241A1 (en) * | 2014-02-12 | 2015-08-20 | 東洋製罐株式会社 | Container sterilization method and device |
| JP2015151141A (en) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | 東洋製罐株式会社 | Method and apparatus for sterilizing container |
| CN105939936A (en) * | 2014-02-12 | 2016-09-14 | 东洋制罐株式会社 | Container sterilization method and device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2005067084A (en) | 2005-03-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100742076B1 (en) | Polyester resin lamination vessel and molding method therefor | |
| JP4292918B2 (en) | Preforms for plastic bottle containers | |
| US20140332490A1 (en) | Flat container comprising thermoplastic resin and method for molding the same | |
| JP4599900B2 (en) | Preform and blow molded container comprising the preform | |
| US6720047B2 (en) | Heat resistant blow molded containers | |
| JP4333280B2 (en) | Plastic bottle containers | |
| JP3797156B2 (en) | Preforms for blow molding of bottle-shaped containers | |
| JP4052055B2 (en) | Stretch blow molding method for plastic bottle containers | |
| JP4148065B2 (en) | Stretch blow molding method of plastic bottle container and plastic bottle container formed by this molding method | |
| JP4734896B2 (en) | Manufacturing method of plastic bottle container | |
| JP4210901B2 (en) | Manufacturing method of bottle-shaped container | |
| KR101682140B1 (en) | Manufacturing method of cosmetic container pet substitution transparent glass | |
| JPH07156933A (en) | Pressure-resistant self-standing container and its manufacture | |
| JP4780443B2 (en) | Flat container two-stage blow molding | |
| JP3680526B2 (en) | Stretched resin container and manufacturing method thereof | |
| JP4289048B2 (en) | Two-stage blow molding method for heat-resistant bottles | |
| JP2003103609A (en) | Two-stage blow molding method for heat-resistant bottle | |
| JP3449182B2 (en) | Manufacturing method of heat-resistant stretched resin container | |
| JP4721138B2 (en) | Flat container made of polyester resin | |
| JP2005112440A (en) | Container | |
| JP3740955B2 (en) | Method for producing biaxially stretched polyester container with whitening prevention at the bottom | |
| JP2003103607A (en) | Bottom structure of heat-resistant bottle | |
| JP3740968B2 (en) | Method for producing biaxially stretched polyester container with whitening prevention at the bottom | |
| JPH0615643A (en) | Manufacture of premolded body | |
| JP3835428B2 (en) | Heat-resistant stretched resin container |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050808 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070802 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080219 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080421 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080603 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080616 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110704 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4148065 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 4 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120704 Year of fee payment: 4 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130704 Year of fee payment: 5 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130704 Year of fee payment: 5 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |