JPH03277740A - 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 - Google Patents
伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板Info
- Publication number
- JPH03277740A JPH03277740A JP3704190A JP3704190A JPH03277740A JP H03277740 A JPH03277740 A JP H03277740A JP 3704190 A JP3704190 A JP 3704190A JP 3704190 A JP3704190 A JP 3704190A JP H03277740 A JPH03277740 A JP H03277740A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- martensite
- area ratio
- bainite
- steel sheet
- strength steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 36
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 36
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 46
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 7
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 abstract description 2
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- -1 and among these Substances 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、伸びフランジ性、疲労特性及び抵抗溶接性に
すくれた高強度調板に関する。
すくれた高強度調板に関する。
近年、自動車の燃費の節減ために、種々の対策が検討さ
れており、なかでも、車体の軽量化は、そのための最も
効果的な対策であって、この車体軽量化のために、車体
の小型化と、それに平行して、高強度鋼板或いはへ１合
金の採用等の材料変更等の多くの試みがなされている。
れており、なかでも、車体の軽量化は、そのための最も
効果的な対策であって、この車体軽量化のために、車体
の小型化と、それに平行して、高強度鋼板或いはへ１合
金の採用等の材料変更等の多くの試みがなされている。
これらのなかで、車輪の軽量化は、燃費節減に極めて有
効な手段であって、ホイールリムやディスクへの高強度
鋼板の適用が鋭意検討されている。
効な手段であって、ホイールリムやディスクへの高強度
鋼板の適用が鋭意検討されている。
このような高強度鋼板として、フェライト及びマルテン
サイトからなる複合組織鋼板、即ち、Ｄｕａｌ Ｐｈａ
ｓｅ綱板が提案されている。この複合組織鋼板は、降伏
比が低く、強度に比べて伸びが大きく、成形性、形状凍
結性がすぐれているが、しかし、伸びフランジ性の面で
劣っている。従って、ホイールディスクへの適用に際し
て、ディスク成形時の穴拡げ部からの割れの発生や、ま
た、疲労試験時又は走行試験中の穴拡げ部からの割れの
発生等の問題が解消されないままである。また、ホイー
ルリムへの適用に際しては、フラッシュバット溶接後に
行なわれるロール成形時に割れが発生する問題がある。
サイトからなる複合組織鋼板、即ち、Ｄｕａｌ Ｐｈａ
ｓｅ綱板が提案されている。この複合組織鋼板は、降伏
比が低く、強度に比べて伸びが大きく、成形性、形状凍
結性がすぐれているが、しかし、伸びフランジ性の面で
劣っている。従って、ホイールディスクへの適用に際し
て、ディスク成形時の穴拡げ部からの割れの発生や、ま
た、疲労試験時又は走行試験中の穴拡げ部からの割れの
発生等の問題が解消されないままである。また、ホイー
ルリムへの適用に際しては、フラッシュバット溶接後に
行なわれるロール成形時に割れが発生する問題がある。
例えば、成形時に熱影響部からの割れ発生率が約５０％
にも達するといわれている。
にも達するといわれている。
本発明者らは、伸びフランジ性を改善すべく、鋼板組織
とこれら特性との関係を詳細に調査研究し、既に、鋼板
組織をポリゴナルフエライトとベイナイトとマルテンサ
イトの３相複合組織とすることが望ましいことを見出し
ている。そこで、本発明者らは、更に、研究を重ねた結
果、上記３相組織において、各組織を面積率にて適正量
に調整したときにも、マルテンサイトの大きさが伸びフ
ランジ性に大きい影響を及ぼすことを見出した。
とこれら特性との関係を詳細に調査研究し、既に、鋼板
組織をポリゴナルフエライトとベイナイトとマルテンサ
イトの３相複合組織とすることが望ましいことを見出し
ている。そこで、本発明者らは、更に、研究を重ねた結
果、上記３相組織において、各組織を面積率にて適正量
に調整したときにも、マルテンサイトの大きさが伸びフ
ランジ性に大きい影響を及ぼすことを見出した。
本発明は、かかる知見に基づいてなされたものであって
、ポリゴナルフエライトとベイナイトとマルテンサイト
の３相複合組織からなり、各組織の面積率を特定すると
共に、マルテンサイトの大きさをも特定してなる伸びフ
ランジ性等にすぐれる複合組織高強度鋼板を提供するこ
とを目的とする。
、ポリゴナルフエライトとベイナイトとマルテンサイト
の３相複合組織からなり、各組織の面積率を特定すると
共に、マルテンサイトの大きさをも特定してなる伸びフ
ランジ性等にすぐれる複合組織高強度鋼板を提供するこ
とを目的とする。
本発明による伸びフランジ性、疲労特性及び抵抗溶接性
にすぐれた高強度鋼板は、重量％にて（ａ）Ｃ ０
．０１〜０．２％、 Ｍｎ ０．６〜２．５％、 Ｓｉ０．０２〜１．５％ を含み、更に、 （ｂｌ Ｃｒ ０．１〜１．５％、 Ｃｕ ０．１〜０．６％、及び Ｂ ０．０００５〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、［Ｃ
）Ｎｂ ０．０１〜０．１％、及びＴｉ０．０１〜０
．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含み
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、Ｓを０．０２％
以下に規制した鋼であって、その組織がポリゴナルフエ
ライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相からなり
、ベイナイト面積率４〜４５％、マルテンサイト面積率
１〜１５％であると共に、マルテンサイト面積率がベイ
ナイト面積率よりも小さく、且つ、マルテンサイトの平
均直径が６μ以下であることを特徴とする。
にすぐれた高強度鋼板は、重量％にて（ａ）Ｃ ０
．０１〜０．２％、 Ｍｎ ０．６〜２．５％、 Ｓｉ０．０２〜１．５％ を含み、更に、 （ｂｌ Ｃｒ ０．１〜１．５％、 Ｃｕ ０．１〜０．６％、及び Ｂ ０．０００５〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、［Ｃ
）Ｎｂ ０．０１〜０．１％、及びＴｉ０．０１〜０
．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含み
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、Ｓを０．０２％
以下に規制した鋼であって、その組織がポリゴナルフエ
ライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相からなり
、ベイナイト面積率４〜４５％、マルテンサイト面積率
１〜１５％であると共に、マルテンサイト面積率がベイ
ナイト面積率よりも小さく、且つ、マルテンサイトの平
均直径が６μ以下であることを特徴とする。
本発明において、ベイナイトとは、炭化物を内包するベ
イナイトのみならず、ベイナイテイツクフエライト及び
所謂アシキュラーフェライトをも含む。また、マルテン
サイトとは、一部、残留オーステナイトをも含む。
イナイトのみならず、ベイナイテイツクフエライト及び
所謂アシキュラーフェライトをも含む。また、マルテン
サイトとは、一部、残留オーステナイトをも含む。
本発明による高強度鋼板においては、特に、伸びフラン
ジ性の観点から、ベイナイト面積率は４〜４５％の範囲
とされる。
ジ性の観点から、ベイナイト面積率は４〜４５％の範囲
とされる。
ポリゴナルフエライト、ベイナイト及びマルテンサイト
からなる３相複合組織鋼板は、降伏比については、フェ
ライト及びマルテンサイトからなるＤｕａｌ Ｐｈａｓ
ｅ ｔｌｉｊｌ板のそれと近似する低陣伏比を有し、強
度−伸びバランスは、フェライト及びベイナイトからな
る複合組織綱板と近似する良好な値を有するという特徴
を備えているが、伸びフランジ性について調査した結果
、良好な伸びフランジ性、即ち、穴拡げ率を示すベイナ
イト面積率４〜４５％の範囲内においても、特に、すく
れた値を有するものが見出された。
からなる３相複合組織鋼板は、降伏比については、フェ
ライト及びマルテンサイトからなるＤｕａｌ Ｐｈａｓ
ｅ ｔｌｉｊｌ板のそれと近似する低陣伏比を有し、強
度−伸びバランスは、フェライト及びベイナイトからな
る複合組織綱板と近似する良好な値を有するという特徴
を備えているが、伸びフランジ性について調査した結果
、良好な伸びフランジ性、即ち、穴拡げ率を示すベイナ
イト面積率４〜４５％の範囲内においても、特に、すく
れた値を有するものが見出された。
そこで、この原因を明らかにすべく、上記範囲の綱仮に
ついて、マルテンサイトの大きさの差異に着目し、マル
テンサイトの平均直径と穴拡げ率との関係を調べた結果
、マルテンサイトの平均直径が６μｍ以下、特に、５μ
ｍ以下のとき、す（れた穴拡げ率、即ち、伸びフランジ
性を有することが明らかとなった。従って、本発明によ
る３相複合組織鋼板においては、マルテンサイトは、そ
の平均直径が６μｍ以下、好ましくは、５μｍ以下に規
制される。
ついて、マルテンサイトの大きさの差異に着目し、マル
テンサイトの平均直径と穴拡げ率との関係を調べた結果
、マルテンサイトの平均直径が６μｍ以下、特に、５μ
ｍ以下のとき、す（れた穴拡げ率、即ち、伸びフランジ
性を有することが明らかとなった。従って、本発明によ
る３相複合組織鋼板においては、マルテンサイトは、そ
の平均直径が６μｍ以下、好ましくは、５μｍ以下に規
制される。
次に、マルテンサイト面積率は、１〜１５％の範囲であ
る。マルテンサイト面積率が１５％を越えるときは、降
伏比が上昇し、他方、１％よりも少ないときは、マルテ
ンサイトの導入効果が少ない。特に、マルテンサイト面
積率は、１〜１０％の範囲が好ましく、また、ベイナイ
ト面積率は、Ｊ】〜３５％の範囲が好ましい。更に、マ
ルテンサイト面積率は、ベイナイト面積率より小さいこ
とが望ましい。
る。マルテンサイト面積率が１５％を越えるときは、降
伏比が上昇し、他方、１％よりも少ないときは、マルテ
ンサイトの導入効果が少ない。特に、マルテンサイト面
積率は、１〜１０％の範囲が好ましく、また、ベイナイ
ト面積率は、Ｊ】〜３５％の範囲が好ましい。更に、マ
ルテンサイト面積率は、ベイナイト面積率より小さいこ
とが望ましい。
以上のような組織の調整は、後述する化学成分を考慮し
たうえで、熱間圧延及びその後の冷却条件を調節するこ
と、或いは熱間圧延、冷間圧延板にその後の焼鈍条件（
連続焼鈍、ハツチ焼鈍）を調節することによって得るこ
とができる。
たうえで、熱間圧延及びその後の冷却条件を調節するこ
と、或いは熱間圧延、冷間圧延板にその後の焼鈍条件（
連続焼鈍、ハツチ焼鈍）を調節することによって得るこ
とができる。
次に、本発明による高強度鋼板における化学成分につい
て説明する。
て説明する。
Ｃは、必要な強度維持と共に、ベイナイト及びマルテン
サイトからなる低温変態生成物を形成させるために必須
の元素であるが、０．２％を越えるときは、延性の劣化
が著しく、溶接性を害する。
サイトからなる低温変態生成物を形成させるために必須
の元素であるが、０．２％を越えるときは、延性の劣化
が著しく、溶接性を害する。
尚、成形性を特に要求される場合は、Ｃ量は、０゜０９
％以下とすることが望ましい。Ｃの下限量は、強化及び
焼入れ性向上効果を有効に発揮させるために、０．０１
％とする。
％以下とすることが望ましい。Ｃの下限量は、強化及び
焼入れ性向上効果を有効に発揮させるために、０．０１
％とする。
Ｍｎは、焼入れ性を増し、所望の組織を得るために必須
の元素である。これらの効果を有効に得るためには、０
．６％以上を必要とするが、しかし、２．５％を越える
ときは、溶接上、困難を生じると共に、延性や溶接性を
害し、更に、＃ｉｉＩ板の価格を高くする。
の元素である。これらの効果を有効に得るためには、０
．６％以上を必要とするが、しかし、２．５％を越える
ときは、溶接上、困難を生じると共に、延性や溶接性を
害し、更に、＃ｉｉＩ板の価格を高くする。
Ｓｉは、溶鋼の脱酸に必要な元素であり、また、置換型
固溶元素として、最も有効な元素であって、高強度且つ
高延性の鋼板を得るために、必要不可欠の元素である。
固溶元素として、最も有効な元素であって、高強度且つ
高延性の鋼板を得るために、必要不可欠の元素である。
更に、Ｓｉは、清浄なポリゴナルフエライト形成を有利
にする作用をも有している。このような効果を有効に得
るために、０．０２％を下限として、溶接部の脆化（遷
移温度の上昇）を防止し、他方、表面スケール状態の悪
化を防ぐために、上限を１．５％とする。
にする作用をも有している。このような効果を有効に得
るために、０．０２％を下限として、溶接部の脆化（遷
移温度の上昇）を防止し、他方、表面スケール状態の悪
化を防ぐために、上限を１．５％とする。
Ｓは、成形性、特に、伸びフランジ性の改善のために、
０．０２０％以下とし、厳しい伸びフランジ性が要求さ
れるときは、０．００９％以下が望ましい。
０．０２０％以下とし、厳しい伸びフランジ性が要求さ
れるときは、０．００９％以下が望ましい。
Ｃｒ、Ｃｕ、Ｂ、Ｎｂ及びＴｉは、いずれも、鋼の強化
に寄与する元素であって、これらのうち、Ｃｒ、Ｃｕ及
びＢは、共に焼入れ性を向上させ、所望の組織を得るう
えで有用な元素である。これらの元素の添加量は、下限
は、その効果を有効に発揮させ得る量から、また、上限
は、その効果が飽和する経済的な見地から決定される。
に寄与する元素であって、これらのうち、Ｃｒ、Ｃｕ及
びＢは、共に焼入れ性を向上させ、所望の組織を得るう
えで有用な元素である。これらの元素の添加量は、下限
は、その効果を有効に発揮させ得る量から、また、上限
は、その効果が飽和する経済的な見地から決定される。
従って、添加量は、Ｃｒ ０．１〜１．５％、Ｃｕ ０
．１〜０．６％、Ｂ０．０Ｏ０５〜０．１％の範囲であ
る。
．１〜０．６％、Ｂ０．０Ｏ０５〜０．１％の範囲であ
る。
一方、Ｎｂ及びＴｉは、析出強化元素であって、強度上
昇に有用であるのみならず、Ｍｎ等と共存して、熱延後
の変態組織に影響を与え、ベイナイト面積率を得やすく
する効果を有する。更に、組織を微細化し、伸びフラン
ジ性を向上させると共に、溶接後の熱影響部の硬度低下
を防止し、母板のみならず、ディスク全体の疲労強度を
改善する効果も有する。また、Ｂの焼入れ性向上効果を
最大限に発揮させる効果をも有する。このような効果を
有効に得るためには、Ｎｂ０．０１〜０．１％、Ｔｉ０
．０１〜０．１％の範囲で含有させることが有用である
。
昇に有用であるのみならず、Ｍｎ等と共存して、熱延後
の変態組織に影響を与え、ベイナイト面積率を得やすく
する効果を有する。更に、組織を微細化し、伸びフラン
ジ性を向上させると共に、溶接後の熱影響部の硬度低下
を防止し、母板のみならず、ディスク全体の疲労強度を
改善する効果も有する。また、Ｂの焼入れ性向上効果を
最大限に発揮させる効果をも有する。このような効果を
有効に得るためには、Ｎｂ０．０１〜０．１％、Ｔｉ０
．０１〜０．１％の範囲で含有させることが有用である
。
本発明においては、上記の元素に加えて、鋼板は、次の
ような元素を含んでいてもよい。
ような元素を含んでいてもよい。
希土類元素（ＲＥＭ）及びＣａは、硫化物形態制御を通
じて、延性、特に、伸びフランジ性を改善する効果を有
する。これら元素の添加量も、下限は、その効果を有効
に発揮させ得る必要最小限の量から、また、上限は、そ
の効果が飽和する経済的な見地と共に、逆に清浄度を悪
化させる量から決定される。従って、添加量は、ＲＥＭ
ｏ、００５〜０．２％、Ｃａ０．００５〜０．１％の範
囲であることが望ましい。
じて、延性、特に、伸びフランジ性を改善する効果を有
する。これら元素の添加量も、下限は、その効果を有効
に発揮させ得る必要最小限の量から、また、上限は、そ
の効果が飽和する経済的な見地と共に、逆に清浄度を悪
化させる量から決定される。従って、添加量は、ＲＥＭ
ｏ、００５〜０．２％、Ｃａ０．００５〜０．１％の範
囲であることが望ましい。
Ａｌ１は、脱酸剤として、０．００５〜０．０６％の範
囲で含有される場合がある。また、Ｐは、粒界脆化しな
い範囲、即ち、０．１％以下の範囲で添加することがで
きる。Ｐは、強化作用が強く、且つ、Ｓｉと同様に、フ
ェライトを純化する作用を有し、伸び等の改善に役立つ
。
囲で含有される場合がある。また、Ｐは、粒界脆化しな
い範囲、即ち、０．１％以下の範囲で添加することがで
きる。Ｐは、強化作用が強く、且つ、Ｓｉと同様に、フ
ェライトを純化する作用を有し、伸び等の改善に役立つ
。
以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明はこ
れら実施例により何ら限定されるものではない。
れら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例
第１表に示す化学成分を有する供試材を真空溶解炉にて
溶製し、粗圧延した３０鶴厚さスラブを３バスにて厚さ
４ｎの熱延板とした。
溶製し、粗圧延した３０鶴厚さスラブを３バスにて厚さ
４ｎの熱延板とした。
これら熱延鋼板及び冷延鋼板について、７８０〜９５０
℃の各温度にて５〜１０分間加熱し、その後、種々の冷
却速度にて冷却して、組織の異なる供試材を作製した。
℃の各温度にて５〜１０分間加熱し、その後、種々の冷
却速度にて冷却して、組織の異なる供試材を作製した。
これら供試材の熱処理条件を第２表に示す。また、得ら
れた鋼板の機械的性質及び顕微鏡組織観察結果を第３表
に示す。
れた鋼板の機械的性質及び顕微鏡組織観察結果を第３表
に示す。
第３表から明らかなように、本発明による供試材は、い
ずれも、ポリゴナルフエライト、ベイナイト及びマルテ
ンサイトの適切なバランスを有し、且つ、マルテンサイ
トの平均直径が６μｍ以下であって、高強度、低降伏比
であって、強度−伸びバランス及び伸びフランジ性にす
ぐれている。
ずれも、ポリゴナルフエライト、ベイナイト及びマルテ
ンサイトの適切なバランスを有し、且つ、マルテンサイ
トの平均直径が６μｍ以下であって、高強度、低降伏比
であって、強度−伸びバランス及び伸びフランジ性にす
ぐれている。
また、−ｍの熱延ｆ！Ｆ４板について、フラッシュパッ
ト溶接の結果、疲労特性及びホイールディスク成形試験
（ｎ−２５）結果を第３表に示す。
ト溶接の結果、疲労特性及びホイールディスク成形試験
（ｎ−２５）結果を第３表に示す。
尚、フラッシュバット溶接の条件は、以下のとおりであ
る。
る。
フラッシュ化 ３Ｂ
フラッシュ時間 ３秒
アップセット化 ３ｍ１ｍ
アップセット時間 ２／６０秒
アップセット速度 １５０ｍ／秒
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１〜０．２％、 Ｍｎ０．６〜２．５％、 Ｓｉ０．０２〜１．５％ を含み、更に、 （ｂ）Ｃｒ０．１〜１．５％、 Ｃｕ０．１〜０．６％、及び Ｂ０．０００５〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Ｎｂ０．０１〜０、１％、及び Ｔｉ０．０１〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含み
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、Ｓを０．０２％
以下に規制した鋼であつて、その組織がポリゴナルフエ
ライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相からなり
、ベイナイト面積率４〜４５％、マルテンサイト面積率
１〜１５％であると共に、マルテンサイト面積率がベイ
ナイト面積率よりも小さく、且つ、マルテンサイトの平
均直径が６μ以下であることを特徴とする伸びフランジ
性、疲労特性、抵抗溶接性にすぐれた高強度鋼板。 （２）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１〜０．２％、 Ｍｎ０．６〜２．５％、 Ｓｉ０．０２〜１．５％ を含み、更に、 （ｂ）Ｃｒ０．１〜１．５％、 Ｃｕ０．１〜０．６％、及び Ｂ０．０００５〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Ｎｂ０．０１〜０．１％、及び Ｔｉ０．０１〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｄ）希土類元素０．００５〜０．２％、及びＣａ０．
００５〜０．０１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含み
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、Ｓを０．０２％
以下に規制した鋼であつて、その組織がポリゴナルフエ
ライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相からなり
、ベイナイト面積率４〜４５％、マルテンサイト面積率
１〜１５％であると共に、マルテンサイト面積率がベイ
ナイト面積率よりも小さく、且つ、マルテンサイトの平
均直径が６μ以下であることを特徴とする伸びフランジ
性、疲労特性、抵抗溶接性にすぐれた高強度鋼板。 （３）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１〜０．２％、 Ｍｎ０．６〜２．５％、 Ｓｉ０．０２〜１．５％、 Ａｌ０．００５〜０．０６％ を含み、更に、 （ｂ）Ｃｒ０．１〜１．５％、 Ｃｕ０．１〜０．６％、及び Ｂ０．０００５〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Ｎｂ０．０１〜０．１％、及び Ｔｉ０．０１〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含み
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、Ｓを０．０２％
以下に規制した鋼であつて、その組織がポリゴナルフエ
ライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相からなり
、ベイナイト面積率４〜４５％、マルテンサイト面積率
１〜１５％であると共に、マルテンサイト面積率がベイ
ナイト面積率よりも小さく、且つ、マルテンサイトの平
均直径が６μ以下であることを特徴とする伸びフランジ
性、疲労特性、抵抗溶接性にすぐれた高強度鋼板。 （４）重量％にて （ａ）Ｃ０．０１〜０．２％、 Ｍｎ０．６〜２．５％、 Ｓｉ０．０２〜１．５％、 Ａｌ０．００５〜０．０６％ を含み、更に、 （ｂ）Ｃｒ０．１〜１．５％、 Ｃｕ０．１〜０．６％、及び Ｂ０．０００５〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｃ）Ｎｂ０．０１〜０．１％、及び Ｔｉ０．０１〜０．１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素と、 （ｄ）希土類元素０．００５〜０．２％、及びＣａ０．
００５〜０．０１％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素とを含み
、残部鉄及び不可避的不純物よりなり、Ｓを０．０２％
以下に規制した鋼であつて、その組織がポリゴナルフエ
ライト、ベイナイト及びマルテンサイトの３相からなり
、ベイナイト面積率４〜４５％、マルテンサイト面積率
１〜１５％であると共に、マルテンサイト面積率がベイ
ナイト面積率よりも小さく、且つ、マルテンサイトの平
均直径が６μ以下であることを特徴とする伸びフランジ
性、疲労特性、抵抗溶接性にすぐれた高強度鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3704190A JPH03277740A (ja) | 1990-02-16 | 1990-02-16 | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3704190A JPH03277740A (ja) | 1990-02-16 | 1990-02-16 | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5190782A Division JPS58167750A (ja) | 1982-03-29 | 1982-03-29 | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03277740A true JPH03277740A (ja) | 1991-12-09 |
| JPH0572462B2 JPH0572462B2 (ja) | 1993-10-12 |
Family
ID=12486522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3704190A Granted JPH03277740A (ja) | 1990-02-16 | 1990-02-16 | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03277740A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4894863B2 (ja) | 2008-02-08 | 2012-03-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1990
- 1990-02-16 JP JP3704190A patent/JPH03277740A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0572462B2 (ja) | 1993-10-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11466335B2 (en) | High strength steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the steel sheet | |
| JP5283504B2 (ja) | 優れた延性を有する高強度鋼板を製造する方法およびこれにより製造された鋼板 | |
| US5876521A (en) | Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability | |
| CA2295881C (en) | Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness | |
| CA2294740C (en) | Ultra-high strength, weldable, boron-containing steels with superior toughness | |
| US5900075A (en) | Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability | |
| US6224689B1 (en) | Ultra-high strength, weldable, essentially boron-free steels with superior toughness | |
| JP5798740B2 (ja) | 成形性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| US4501626A (en) | High strength steel plate and method for manufacturing same | |
| US11795519B2 (en) | Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
| US6673171B2 (en) | Medium carbon steel sheet and strip having enhanced uniform elongation and method for production thereof | |
| CN112313349A (zh) | 扁钢产品及其生产方法 | |
| KR20240040120A (ko) | 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
| JPS63286517A (ja) | 低降状比高張力鋼の製造方法 | |
| JPH0133543B2 (ja) | ||
| CA3108674C (en) | Steel for pressure vessel having excellent surface quality and impact toughness, and method for manufacturing same | |
| JPH03264645A (ja) | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 | |
| JPH03264646A (ja) | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 | |
| KR102518675B1 (ko) | 성형성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
| JPH0424418B2 (ja) | ||
| JP7197699B2 (ja) | 水素誘起割れ抵抗性に優れた圧力容器用鋼材及びその製造方法 | |
| CA3182944A1 (en) | Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
| JPH03277740A (ja) | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 | |
| JPH0143005B2 (ja) | ||
| WO2024002314A1 (zh) | 一种120公斤级超高强度镀锌钢板及其制造方法 |