JPH0324220A - クロルム含有溶鋼の脱炭方法 - Google Patents
クロルム含有溶鋼の脱炭方法Info
- Publication number
- JPH0324220A JPH0324220A JP2144599A JP14459990A JPH0324220A JP H0324220 A JPH0324220 A JP H0324220A JP 2144599 A JP2144599 A JP 2144599A JP 14459990 A JP14459990 A JP 14459990A JP H0324220 A JPH0324220 A JP H0324220A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- decarburization
- molten steel
- oxygen
- gas
- chromium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 14
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 title 1
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims abstract description 28
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 26
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 20
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 14
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 15
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 20
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- 238000010744 Boudouard reaction Methods 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N [O].[Ar] Chemical compound [O].[Ar] VVTSZOCINPYFDP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000000541 pulsatile effect Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/34—Blowing through the bath
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は特許請求の範囲の請求項lの前提部に記載の、
炉底送風式転炉中で10%以上のCr含量を有するクロ
ム含有溶鋼の脱炭方法に関する。
炉底送風式転炉中で10%以上のCr含量を有するクロ
ム含有溶鋼の脱炭方法に関する。
[従来の技術]
このような溶鋼の二次鋼精錬は、プロセスガスとして酸
素および処理ガスとしての不活性ガスアルゴンおよび窒
素の少なくとも1種を用いて行われる。これらの精錬方
法は略称MRP(Metall R affinati
ons P rocess [金属精錬方法] )
、AOD(Argon Oxygen Deca
r −burization rアルゴン・酸素脱炭]
)、ASM( A rgon S ekundar
M etallurgie [アルゴン二次冶金1
)およびU B D (Under BottomBl
owing Decarburization,
[炉底送風脱炭])で公知である。西ドイツ国特許第2
430975号明細書から、この場合に窒素およびアル
ゴンを、CO2と混合することによって部分的に代える
ことは公知である。
素および処理ガスとしての不活性ガスアルゴンおよび窒
素の少なくとも1種を用いて行われる。これらの精錬方
法は略称MRP(Metall R affinati
ons P rocess [金属精錬方法] )
、AOD(Argon Oxygen Deca
r −burization rアルゴン・酸素脱炭]
)、ASM( A rgon S ekundar
M etallurgie [アルゴン二次冶金1
)およびU B D (Under BottomBl
owing Decarburization,
[炉底送風脱炭])で公知である。西ドイツ国特許第2
430975号明細書から、この場合に窒素およびアル
ゴンを、CO2と混合することによって部分的に代える
ことは公知である。
不活性ガスアルゴンおよび窒素の役目は溶渦中および処
理容器の雰囲気中のCO分圧を所望の作業条件に低下さ
せることである。この場合反応(1)〜(3)が重要で
ある: 2C + 02 = 2
CO (1)302 +
4C:r − 2CrO3
(2)2 Cr + 3 C O
= 3 C + Cr203(3)酸素を不活性ガスで
、炭素・酸素・クロムの平衡に応じて希釈することによ
って、高クロム含有溶湯の脱炭が僅かなCr焼損におい
て可能になる。
理容器の雰囲気中のCO分圧を所望の作業条件に低下さ
せることである。この場合反応(1)〜(3)が重要で
ある: 2C + 02 = 2
CO (1)302 +
4C:r − 2CrO3
(2)2 Cr + 3 C O
= 3 C + Cr203(3)酸素を不活性ガスで
、炭素・酸素・クロムの平衡に応じて希釈することによ
って、高クロム含有溶湯の脱炭が僅かなCr焼損におい
て可能になる。
t;とえば:gL度1700℃、溶湯のクロム含量がC
r18%の場合、クロムのスラグ化は次のCO分圧にお
いてはじまる: pcO=iバール C 0.22 % 以下Pco
= 0.5バール G O.13% 以下Pco=0
.1バール G O.02% 以下このため、炉底送風
式転炉中での高クロム含有溶湯の脱炭は、異なる平衡条
件に応じて、幾つかの脱炭相で実施される。t;とえば
AOD法は3つの脱炭相を利用する: 第1相において、溶湯を主として酸素からなるガス混合
物と共に1700°C以上の所望作業温度に加熱する。
r18%の場合、クロムのスラグ化は次のCO分圧にお
いてはじまる: pcO=iバール C 0.22 % 以下Pco
= 0.5バール G O.13% 以下Pco=0
.1バール G O.02% 以下このため、炉底送風
式転炉中での高クロム含有溶湯の脱炭は、異なる平衡条
件に応じて、幾つかの脱炭相で実施される。t;とえば
AOD法は3つの脱炭相を利用する: 第1相において、溶湯を主として酸素からなるガス混合
物と共に1700°C以上の所望作業温度に加熱する。
第2相において、クロムのスラグ化を阻止するために不
活性ガス対酸素の割合を高くする。
活性ガス対酸素の割合を高くする。
つまり Cr / C / P,。/a度の平衡を維持
する第3相において、目的とするクロムスラグ化により
lO%未満の僅かな酸素効率( O xygeneff
iciency ;導入された酸素が炭素と反応した割
合)が甘受され、それと共に溶湯は幾つかの工程で0.
01%にまで脱炭される。
する第3相において、目的とするクロムスラグ化により
lO%未満の僅かな酸素効率( O xygeneff
iciency ;導入された酸素が炭素と反応した割
合)が甘受され、それと共に溶湯は幾つかの工程で0.
01%にまで脱炭される。
必要な不活性ガス量は非常に高い。 反応:02 +
Ar/N2 +2G−2GO+Ar/N2 (4
)は、Pco ク0−5バールにCO分圧を低下するた
め1こは吹込まれる不活性ガス量(Ar/N2)は酸素
量よりも2倍大きくなければならないことを示す。従っ
て、0.1バールの最も低いCO分圧は理論的には酸素
対不活性ガスl:20のガス混合物を用いてはじめて達
戊することかできる。酸素/不活性ガス混合物を用いる
脱炭の間のCO分圧は、反応平衡に必要なCo分圧より
も高い。これにより、反応式(2)によるクロムスラグ
化が生じる。しかし、この反応によりCOが生成しない
。不活性ガス量は一定に保たれるので、系中でCO分圧
の低下が起きる。
Ar/N2 +2G−2GO+Ar/N2 (4
)は、Pco ク0−5バールにCO分圧を低下するた
め1こは吹込まれる不活性ガス量(Ar/N2)は酸素
量よりも2倍大きくなければならないことを示す。従っ
て、0.1バールの最も低いCO分圧は理論的には酸素
対不活性ガスl:20のガス混合物を用いてはじめて達
戊することかできる。酸素/不活性ガス混合物を用いる
脱炭の間のCO分圧は、反応平衡に必要なCo分圧より
も高い。これにより、反応式(2)によるクロムスラグ
化が生じる。しかし、この反応によりCOが生成しない
。不活性ガス量は一定に保たれるので、系中でCO分圧
の低下が起きる。
従って、反応式(1)による炭素の酸化が再び優勢とな
る。
る。
表lは、′酸素効率“により生じる酸素/不活性ガスの
比とCO分圧との間の相互作用を表わす。たとえば:P
co − 0.1バールは、既に酸素対不活性ガス
の1:2の比および10%の1効率”において達或され
る。周知のようにAOD法における“酸素効率”は75
%とlO%以下との間で変動する。
比とCO分圧との間の相互作用を表わす。たとえば:P
co − 0.1バールは、既に酸素対不活性ガス
の1:2の比および10%の1効率”において達或され
る。周知のようにAOD法における“酸素効率”は75
%とlO%以下との間で変動する。
表l:
AOD−,MRP−,UBD−,ASM法等におけるガ
ス混合物による高クロ ム含有鋼の脱炭 酸素対不 下記02 活性ガス 分圧 の比 100% 5:1 3=l 2;l 1:l 1:2 l 二 3 9 0 9 860 8 0 0 6 6 7 500 4 0 0 効率における廃ガス中の00 50% (ミ 833 750 667 500 333 250 30% リバール 750 667 545 375 230 167 lO% 500 3 7 5 2 8 6 1 6 7 91 63 1:4 333 200 130
48t’s 286 167
107 381:6 250 1
43 91 321:7 222
125 79 280:l
O 0 0
0AOD法とは異なり、MRP法の場合脱炭は僅か2つ
の相で行われる。第l図には、この方法の過程が略示さ
れている。脱炭相は領域AおよびBによって記載されて
いる。Cは取鍋の出鋼までの還元を表わす。温度と炭素
濃度の経過曲線の下方には、プロセスガス酸素および処
理ガスアルゴンおよび窒素の使用が記載されている。
ス混合物による高クロ ム含有鋼の脱炭 酸素対不 下記02 活性ガス 分圧 の比 100% 5:1 3=l 2;l 1:l 1:2 l 二 3 9 0 9 860 8 0 0 6 6 7 500 4 0 0 効率における廃ガス中の00 50% (ミ 833 750 667 500 333 250 30% リバール 750 667 545 375 230 167 lO% 500 3 7 5 2 8 6 1 6 7 91 63 1:4 333 200 130
48t’s 286 167
107 381:6 250 1
43 91 321:7 222
125 79 280:l
O 0 0
0AOD法とは異なり、MRP法の場合脱炭は僅か2つ
の相で行われる。第l図には、この方法の過程が略示さ
れている。脱炭相は領域AおよびBによって記載されて
いる。Cは取鍋の出鋼までの還元を表わす。温度と炭素
濃度の経過曲線の下方には、プロセスガス酸素および処
理ガスアルゴンおよび窒素の使用が記載されている。
第1脱炭相Aにおいては、クロムのスラグ化は1780
℃までの温度の上昇によってのみ阻止される。第2脱炭
相Bにおいては、脈動的送風が適用される。脈動的送風
の際には、酸素を用いる各送風時間(分)後に、ほぼ同
じ時間不活性ガスが送風され、これによって溶渦中のC
O分圧PCO が低下する。分圧の低下は、溶湯中に
溶解している酸素と炭素との間の自発的反応を惹起する
。これにより、脱炭は酸素供給なしに自然に進行する。
℃までの温度の上昇によってのみ阻止される。第2脱炭
相Bにおいては、脈動的送風が適用される。脈動的送風
の際には、酸素を用いる各送風時間(分)後に、ほぼ同
じ時間不活性ガスが送風され、これによって溶渦中のC
O分圧PCO が低下する。分圧の低下は、溶湯中に
溶解している酸素と炭素との間の自発的反応を惹起する
。これにより、脱炭は酸素供給なしに自然に進行する。
それというのも高い不活性ガス送風量によって十分な混
合エネルギが溶渦中へ加えられ、これにより反応は平衡
に達するまで進行するからである。
合エネルギが溶渦中へ加えられ、これにより反応は平衡
に達するまで進行するからである。
最近の脱炭法は、第1相において炉底ノズル孔に対し付
加的に、たとえばAOD−L法、MRP−L法の場合の
ように純粋な酸素またはたとえばKCBS法の場合のよ
うに酸素と不活性ガスとのガス混合を上吹するために、
頂部ランスも利用する。第2図は、例としてAOD−L
法を第1図に相応する図で示す。D,EおよびFにより
3つの脱炭相が表わされており、Gは頂部ランスの使用
を表わし、Hは炉底ノズル孔の使用を表わす。さらに、
個々の相中の02対不活性ガスの比も記載されている。
加的に、たとえばAOD−L法、MRP−L法の場合の
ように純粋な酸素またはたとえばKCBS法の場合のよ
うに酸素と不活性ガスとのガス混合を上吹するために、
頂部ランスも利用する。第2図は、例としてAOD−L
法を第1図に相応する図で示す。D,EおよびFにより
3つの脱炭相が表わされており、Gは頂部ランスの使用
を表わし、Hは炉底ノズル孔の使用を表わす。さらに、
個々の相中の02対不活性ガスの比も記載されている。
[発明が解決しようとする課題]
本発明の課題は、これらの方法における特殊なガス費用
を低下することである。
を低下することである。
【課題を解決するための手殴]
特許請求の範囲の請求項lの前提部において考慮された
技術水準から出発して、この課題は本発明により請求項
lの特徴部に記載された特徴によって解決される。
技術水準から出発して、この課題は本発明により請求項
lの特徴部に記載された特徴によって解決される。
本発明の有利な実施形は請求項2以降に記載・されてい
る。
る。
本発明方法は、不活性ガスN2およびA『は、約0.0
06%の炭素含有量になるまで脱炭する間、CO2によ
って部分的だけでなく、完全に置換することができると
いう驚異的観察から出発する。溶湯の重量に対する本発
明によるcoz量は、0 .2 〜1 .5 m3/
t−minテJT) ?)とくに溶渦中に生或する混合
エネルギは、脱炭反応を平衡条件下に経過させるのに十
分である程度の大きさである。本方法には、N2最大1
容量%を有する工業的純度のCO2 で十分である。
06%の炭素含有量になるまで脱炭する間、CO2によ
って部分的だけでなく、完全に置換することができると
いう驚異的観察から出発する。溶湯の重量に対する本発
明によるcoz量は、0 .2 〜1 .5 m3/
t−minテJT) ?)とくに溶渦中に生或する混合
エネルギは、脱炭反応を平衡条件下に経過させるのに十
分である程度の大きさである。本方法には、N2最大1
容量%を有する工業的純度のCO2 で十分である。
従って、C02は直接に、C02タンクから液相の蒸発
によって得ることができる。
によって得ることができる。
CO2の送風のためには、通常の装置、たとえば環状ス
リットノズルおよび場合により付加的に頂部ランスを使
用することができる。
リットノズルおよび場合により付加的に頂部ランスを使
用することができる。
処理ガスとしてのCO2の重要な作用は、該ガスが溶渦
中および転炉の雰囲気中のCO分圧の低下を惹起するこ
とである。さらに、N2分圧およびH2分圧の低下が達
威され、これが溶湯の脱ガスをもたらす。同時に、溶湯
のN2およびH2による負荷が阻止され、これにより窒
素および水素の十分に少ない鋼が得られる。
中および転炉の雰囲気中のCO分圧の低下を惹起するこ
とである。さらに、N2分圧およびH2分圧の低下が達
威され、これが溶湯の脱ガスをもたらす。同時に、溶湯
のN2およびH2による負荷が阻止され、これにより窒
素および水素の十分に少ない鋼が得られる。
頂部フランスにより溶湯にCOzを上吹することによっ
て、雰囲気中のCO2分圧がCO2量に応じて希釈され
る。これにより、溶湯と転炉雰囲気との間の平衡条件に
おいて溶湯中のCO分圧の低下が達或され、それと共に
Cr酸化(反応式2)の平衡条件は溶湯中のC含量の低
い方へ移動する。
て、雰囲気中のCO2分圧がCO2量に応じて希釈され
る。これにより、溶湯と転炉雰囲気との間の平衡条件に
おいて溶湯中のCO分圧の低下が達或され、それと共に
Cr酸化(反応式2)の平衡条件は溶湯中のC含量の低
い方へ移動する。
この場合に生じt: C O分圧の計算は表2に記載さ
れている。このCo分圧の値は、CO2の代りに不活性
ガス窒素および/またはアルゴンを使用したときのPC
O値に一致する。
れている。このCo分圧の値は、CO2の代りに不活性
ガス窒素および/またはアルゴンを使用したときのPC
O値に一致する。
表2:
頂部ランスにより CO2を上吹することによるCO分
圧の変化 02対co2 の比 2:1 l:l 1:2 下記02効率に8けるCO分圧 50% 30% lO% ミリバール 667 545 285 500 375 167 333 230 91 667 800 100% 500 第3図は、1g2図と同様、本発明により不活性ガス
Ar8よびN2の代りにCO2を使用した,AOL−L
転炉内の溶湯の方法経過を示すこの場合、同じ脱炭結果
が得られる。アルゴンの使用は、炭素0.06 %以下
ではじめて必要になる。
圧の変化 02対co2 の比 2:1 l:l 1:2 下記02効率に8けるCO分圧 50% 30% lO% ミリバール 667 545 285 500 375 167 333 230 91 667 800 100% 500 第3図は、1g2図と同様、本発明により不活性ガス
Ar8よびN2の代りにCO2を使用した,AOL−L
転炉内の溶湯の方法経過を示すこの場合、同じ脱炭結果
が得られる。アルゴンの使用は、炭素0.06 %以下
ではじめて必要になる。
表3は、本発明により炉底ノズル孔によりArおよびN
2の代りにCO2を吹込む場合の脱炭結果を示す。これ
に属する方法経過、即ちMRP法は第4図に示されてお
り、第1図による方法に一致する。
2の代りにCO2を吹込む場合の脱炭結果を示す。これ
に属する方法経過、即ちMRP法は第4図に示されてお
り、第1図による方法に一致する。
CO2ガスは、転炉のガス雰囲気中では殆んど不活性の
挙動をとる。それというのも可能な熱解離 co2 → CO + シ(C2 (
5)は無視することができるからである。たとえばco
2から1700℃でCO298.08 %、COl.
28 %およびC20.64 %のガス混合物が生じ
る。
挙動をとる。それというのも可能な熱解離 co2 → CO + シ(C2 (
5)は無視することができるからである。たとえばco
2から1700℃でCO298.08 %、COl.
28 %およびC20.64 %のガス混合物が生じ
る。
48275 1.10 0.16 550
462 44 17 11248275
0.16 0.06 462 411
5 4 2545244 0.8
9 0.06 389 148 63
25 12548286 0.85 0.0
5 225 115 60 19
10448289 0.14 0.05 129
113 5 5 15C2
”は、co2を用いるプードアール反応(反応弐6)に
より生戊する当量酸素量である。
462 44 17 11248275
0.16 0.06 462 411
5 4 2545244 0.8
9 0.06 389 148 63
25 12548286 0.85 0.0
5 225 115 60 19
10448289 0.14 0.05 129
113 5 5 15C2
”は、co2を用いるプードアール反応(反応弐6)に
より生戊する当量酸素量である。
表3には、炉底ノズル孔により溶渦中へ吹込まれたCO
2 の一部が炭素とブードアール反応により反応する
ことが認められる。
2 の一部が炭素とブードアール反応により反応する
ことが認められる。
co2 + c → 2CO (6)この
場合C2”は、この反応から溶鋼の脱炭のために利用さ
れる当量酸素量である。所属する方法過程線図(第4図
)にはCO2使用が溶湯の炭素含有量により制限される
ことが認められる。
場合C2”は、この反応から溶鋼の脱炭のために利用さ
れる当量酸素量である。所属する方法過程線図(第4図
)にはCO2使用が溶湯の炭素含有量により制限される
ことが認められる。
C約0.06 %以下では、CO2は次式により溶湯中
のクロムによって還元されることが明らかである。これ
により、同時的クロム酸化の際に溶湯がざらに脱炭され
るのは阻止される。
のクロムによって還元されることが明らかである。これ
により、同時的クロム酸化の際に溶湯がざらに脱炭され
るのは阻止される。
第5図は、CおよびCrの含量(%)を有するCr/
C / PocsF−衡線図を示す。第4図と同様に、
AはC0.06%までの本発明によるCO2を用いる脱
炭を表わし、Bは脈動的脱炭を表わし、CはAIおよび
Siの添加により生じる還元を表わす。
C / PocsF−衡線図を示す。第4図と同様に、
AはC0.06%までの本発明によるCO2を用いる脱
炭を表わし、Bは脈動的脱炭を表わし、CはAIおよび
Siの添加により生じる還元を表わす。
達威されるクロムおよび炭素の分析値は、CO分圧の低
下が行われたことを示す。c o.oa%の分析値を達
戊するためにの平衡値は、1760℃ではPco3 0
0 ミリバールの範囲内にある。
下が行われたことを示す。c o.oa%の分析値を達
戊するためにの平衡値は、1760℃ではPco3 0
0 ミリバールの範囲内にある。
ケイ素および/またはアルミニウムによるスラグの還元
によって、酸化により失なわれる金属、なかんずくクロ
ムは回収される。このため、脱炭終結後にスラグの還元
を行なわねばならない。
によって、酸化により失なわれる金属、なかんずくクロ
ムは回収される。このため、脱炭終結後にスラグの還元
を行なわねばならない。
必要な混合エネルギのために、不活性ガスとして主とし
てアルゴンが使用される。CO2による置換は、反応式
(8)および(9)従うAtおよび/またはSiでのC
O2の還元により溶湯の加炭が生じる結果となる。この
ため、この相においてはC02を使用しなくてもよい。
てアルゴンが使用される。CO2による置換は、反応式
(8)および(9)従うAtおよび/またはSiでのC
O2の還元により溶湯の加炭が生じる結果となる。この
ため、この相においてはC02を使用しなくてもよい。
4Al + 3CO2 → 2A
l203 + 3C (8)Si +
CO2 → Si02 + C
(9)4
l203 + 3C (8)Si +
CO2 → Si02 + C
(9)4
第1図の(a)はMRP法の場合2つの脱炭相Aおよび
Bと、還元相CにおけるC含量・温度/時間( win
)線図であり、(b)は Ar,N202のガス送風挙
動のブロック図であり、第2図の(a)はAOD−L法
の場合3つの脱炭相D,E,Fにおける第1図(a)と
同様のC含量・温度/時間(llin)線図であり、第
3図の(a)は不活性ガスN2の代りにCo2を送風す
る場合の第2図(a)と同様のC含量・温度/時間(w
in)線図であり、(b)は炉頂ランス使用のG相およ
び炉底ノズル孔使用のH相におけ第2図(b)と同様の
ガス送風挙動のブロック図であり、第4図の(a)はC
O2での脱炭相A1脈動的脱炭相Bおよび還元相Cにお
ける第l図(a)と同様のC含量・温度/時間(n+i
n)線図であり、(b)は第l図(b)と同様のガス送
風挙動のブロック図であり、第5図は種々の温度におけ
るCr・C−Pc0平衡線図である。
Bと、還元相CにおけるC含量・温度/時間( win
)線図であり、(b)は Ar,N202のガス送風挙
動のブロック図であり、第2図の(a)はAOD−L法
の場合3つの脱炭相D,E,Fにおける第1図(a)と
同様のC含量・温度/時間(llin)線図であり、第
3図の(a)は不活性ガスN2の代りにCo2を送風す
る場合の第2図(a)と同様のC含量・温度/時間(w
in)線図であり、(b)は炉頂ランス使用のG相およ
び炉底ノズル孔使用のH相におけ第2図(b)と同様の
ガス送風挙動のブロック図であり、第4図の(a)はC
O2での脱炭相A1脈動的脱炭相Bおよび還元相Cにお
ける第l図(a)と同様のC含量・温度/時間(n+i
n)線図であり、(b)は第l図(b)と同様のガス送
風挙動のブロック図であり、第5図は種々の温度におけ
るCr・C−Pc0平衡線図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、10%以上のCr含量を有するクロム含有溶鋼を、
炉底送風式転炉中でプロセスガスとして酸素および処理
ガスを吹込むことにより脱炭する方法において、C0.
06%にま で脱炭するため処理ガスとして専らCO_2を利用する
ことを特徴とするクロム含有溶湯の脱炭方法。 2、CO_2を付加的に頂部ランスにより溶湯中へ送入
する、請求項1記載の方法。 3、溶湯の重量に対するCO_2の量が0.2〜1.5
m^3/t・minである、請求項1または2記載の方
法。 4、送入されるCO_2量によって溶湯内に生じる混合
エネルギが、脱炭反応を平衡条件下に経過させるのに十
分である。請求項3記載の方法。 5、CO_2が液相から蒸発によって得られ、最高1容
量%の窒素を含有する請求項1から4までのいずれか1
項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3918155A DE3918155A1 (de) | 1989-06-03 | 1989-06-03 | Verfahren zum entkohlen von chromhaltigen stahlschmelzen mit ueber 10% cr-gehalt |
DE3918155.3 | 1989-06-03 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0324220A true JPH0324220A (ja) | 1991-02-01 |
Family
ID=6382010
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2144599A Pending JPH0324220A (ja) | 1989-06-03 | 1990-06-04 | クロルム含有溶鋼の脱炭方法 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0401530A3 (ja) |
JP (1) | JPH0324220A (ja) |
DE (1) | DE3918155A1 (ja) |
ZA (1) | ZA904209B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110205437A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 降低半钢炼钢转炉终渣中TFe含量的方法 |
CN110257583A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 降低提钒转炉终渣中TFe含量的方法 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4328045C2 (de) * | 1993-08-20 | 2001-02-08 | Ald Vacuum Techn Ag | Verfahren zum Entkohlen von kohlenstoffhaltigen Metallschmelzen |
DE102014205572A1 (de) * | 2013-11-20 | 2015-05-21 | Sms Siemag Ag | CO und CO2 Anwendung bei einer Stahl- und Legierungstechnologie |
WO2020165795A1 (en) * | 2019-02-13 | 2020-08-20 | Sabic Global Technologies B.V. | Steel decarburization using carbon dioxide |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2820555A1 (de) * | 1978-05-11 | 1979-11-15 | Basf Ag | Verfahren zur behandlung von roheisen- und stahlschmelzen bzw. legierungen |
JPS57145917A (en) * | 1981-03-03 | 1982-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining method for high chromium steel |
JPS62136513A (ja) * | 1985-12-10 | 1987-06-19 | Nippon Steel Corp | 転炉上底吹精錬方法 |
-
1989
- 1989-06-03 DE DE3918155A patent/DE3918155A1/de not_active Withdrawn
-
1990
- 1990-05-09 EP EP19900108699 patent/EP0401530A3/de not_active Withdrawn
- 1990-06-01 ZA ZA904209A patent/ZA904209B/xx unknown
- 1990-06-04 JP JP2144599A patent/JPH0324220A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110205437A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 降低半钢炼钢转炉终渣中TFe含量的方法 |
CN110257583A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 降低提钒转炉终渣中TFe含量的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0401530A2 (de) | 1990-12-12 |
ZA904209B (en) | 1991-03-27 |
EP0401530A3 (de) | 1991-03-27 |
DE3918155A1 (de) | 1990-12-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4474605A (en) | Process for refining high-chromium steels | |
FI62143B (fi) | Foerfarande foer framstaellning av staol med hoeg kvaevehalt | |
US4308057A (en) | Steel making by converter | |
EP0663449B1 (en) | Method of making high nitrogen content steel | |
JPH0324220A (ja) | クロルム含有溶鋼の脱炭方法 | |
EP0690137A2 (en) | Method of decarburizing refining molten steel containing Cr | |
US4004920A (en) | Method of producing low nitrogen steel | |
EP0033780B2 (en) | Method for preventing slopping during subsurface pneumatic refining of steel | |
JPS6013402B2 (ja) | ガス循環システムを有する鋼の精錬装置 | |
JPS58130216A (ja) | 高合金鋼、ステンレス鋼の溶製法 | |
EP0087328B1 (en) | Process to produce low hydrogen steel by argon-oxygen decarburization | |
GB2141739A (en) | Process for producing low P chromium-containing steel | |
US4022612A (en) | Production of alloys of iron | |
US4525209A (en) | Process for producing low P chromium-containing steel | |
US5139569A (en) | Process for the production of alloy steel grades using treatment gas consisting of CO2 | |
JPH0346527B2 (ja) | ||
JPS5834527B2 (ja) | テイリンヨウセンノセイゾウホウホウ | |
JPH11279624A (ja) | 高窒素ステンレス鋼の溶製方法 | |
JPH02294421A (ja) | 種々の非合金‐及び合金鋼の製法 | |
US4066442A (en) | Method of making chrome steel in an electric arc furnace | |
SU1013489A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
JP2842231B2 (ja) | 底吹きガス撹拌による溶銑の予備処理方法 | |
JPH04254510A (ja) | 含クロム溶鋼の脱炭精錬法 | |
JPH0426715A (ja) | 低窒素鋼の転炉吹錬方法 | |
SU749906A1 (ru) | Способ рафинировани высокохромистых сталей |