JPH0323609B2 - - Google Patents
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- JPH0323609B2 JPH0323609B2 JP57001373A JP137382A JPH0323609B2 JP H0323609 B2 JPH0323609 B2 JP H0323609B2 JP 57001373 A JP57001373 A JP 57001373A JP 137382 A JP137382 A JP 137382A JP H0323609 B2 JPH0323609 B2 JP H0323609B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/63—Continuous furnaces for strip or wire the strip being supported by a cushion of gas
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ハースロール方式とフローテイング
方式のコンビネーシヨン炉中支持手段を備えた電
磁鋼板製造用連続焼鈍炉に関するものであり、そ
の目的は、鋼板の押し疵の発生を防止すると共に
通板性が容易で、しかも経済的な焼鈍炉を提供す
るところにある。
方式のコンビネーシヨン炉中支持手段を備えた電
磁鋼板製造用連続焼鈍炉に関するものであり、そ
の目的は、鋼板の押し疵の発生を防止すると共に
通板性が容易で、しかも経済的な焼鈍炉を提供す
るところにある。
一般に、電磁鋼板に対して脱炭・磁性・歪取り
の各焼鈍を単独又は組合せて行う連続焼鈍炉にお
いて、連続鋼帯の炉中支持方式としては、ハース
ロール方式が採用されている。このハースロール
として、従来より用いられているものとしては、 (1) 耐熱合金（Ni−Cr合金等）製ロールを水冷
又は非水冷で搬送に用いる金属ロール。
の各焼鈍を単独又は組合せて行う連続焼鈍炉にお
いて、連続鋼帯の炉中支持方式としては、ハース
ロール方式が採用されている。このハースロール
として、従来より用いられているものとしては、 (1) 耐熱合金（Ni−Cr合金等）製ロールを水冷
又は非水冷で搬送に用いる金属ロール。
(2) 黒鉛又は黒鉛質繊維をスリーブ状にして搬送
に用いるカーボンロール。
に用いるカーボンロール。
(3) セラミツクを単体又は、耐熱合金表面に溶射
して搬送に用いるセラミツクロール。
して搬送に用いるセラミツクロール。
等が考案され使用されている。
しかし、いずれの炉中ロールにおいても希望す
る特性をすべて満足するものではない。即ち、水
冷金属ロールでは、ロール表面温度が低く保持で
きるため、高温で熱処理条件の異ならない部分で
も、ロールピツクアツプ現象（連続鋼帯表面にあ
るスケール等がロール表面に付着し、連続鋼帯表
面に押し疵をつける現象）は押えられるが、水冷
しているため、熱損失が非常に大きくなるという
欠点がある。
る特性をすべて満足するものではない。即ち、水
冷金属ロールでは、ロール表面温度が低く保持で
きるため、高温で熱処理条件の異ならない部分で
も、ロールピツクアツプ現象（連続鋼帯表面にあ
るスケール等がロール表面に付着し、連続鋼帯表
面に押し疵をつける現象）は押えられるが、水冷
しているため、熱損失が非常に大きくなるという
欠点がある。
又、非水冷ロール、カーボンロール、セラミツ
クロールもある特定の低い温度域で炉内雰囲気ガ
スも、還元性雰囲気（H2−N2雰囲気）か、弱酸
化性雰囲気（H2−N2−H2O雰囲気）のどちらか
一方の熱処理条件で使用することは可能である
が、高温でかつ、炉内雰囲気が、還元性雰囲気と
弱酸化性雰囲気に切換え変更する様に、熱処理条
件が大きく変わるところでは、ロールピツクアツ
プ現象をおさえることは、非常に困難である。
クロールもある特定の低い温度域で炉内雰囲気ガ
スも、還元性雰囲気（H2−N2雰囲気）か、弱酸
化性雰囲気（H2−N2−H2O雰囲気）のどちらか
一方の熱処理条件で使用することは可能である
が、高温でかつ、炉内雰囲気が、還元性雰囲気と
弱酸化性雰囲気に切換え変更する様に、熱処理条
件が大きく変わるところでは、ロールピツクアツ
プ現象をおさえることは、非常に困難である。
たとえば、電磁鋼板の脱炭焼鈍方法としては、
一般には焼鈍温度を750〜850℃において、弱酸化
性雰囲気とするものが知られている。（一例は第
３図参照）、又、特公昭54−24686号「磁気特性の
優れた一方向性ケイ素鋼板（帯）の製造方法」に
見られる様に、焼鈍炉前半を750〜870℃弱酸化性
雰囲気で脱炭し、後半を890〜1050℃還元性雰囲
気で磁性焼鈍するといつた製造方法がある。（一
例は第４図参照） この２つの条件の異なる焼鈍方法をそれぞれ異
つた連続焼鈍炉で行なう場合には、それぞれ専用
のハースロールを使用するためロールピツクアツ
プ現象は比較的軽微であり、問題になることは少
ないが、専用炉をつくるため、炉の基数が増加す
る。したがつてこれを一つの連続焼鈍炉において
行なおうとした再焼鈍炉の後半部分は、弱酸化性
雰囲気と、還元性雰囲気の兼用部分となる。この
様な温度、熱処理条件の異なる焼鈍炉に、連続鋼
帯の炉中支持手段としてハースロール方式を用い
た際、たとえばカーボンロールを採用した場合を
考えてみる。
一般には焼鈍温度を750〜850℃において、弱酸化
性雰囲気とするものが知られている。（一例は第
３図参照）、又、特公昭54−24686号「磁気特性の
優れた一方向性ケイ素鋼板（帯）の製造方法」に
見られる様に、焼鈍炉前半を750〜870℃弱酸化性
雰囲気で脱炭し、後半を890〜1050℃還元性雰囲
気で磁性焼鈍するといつた製造方法がある。（一
例は第４図参照） この２つの条件の異なる焼鈍方法をそれぞれ異
つた連続焼鈍炉で行なう場合には、それぞれ専用
のハースロールを使用するためロールピツクアツ
プ現象は比較的軽微であり、問題になることは少
ないが、専用炉をつくるため、炉の基数が増加す
る。したがつてこれを一つの連続焼鈍炉において
行なおうとした再焼鈍炉の後半部分は、弱酸化性
雰囲気と、還元性雰囲気の兼用部分となる。この
様な温度、熱処理条件の異なる焼鈍炉に、連続鋼
帯の炉中支持手段としてハースロール方式を用い
た際、たとえばカーボンロールを採用した場合を
考えてみる。
特公昭47−13165号「熱処理炉用ロール」に示
す様なカーボンスリーブに酸化クロムを含浸した
ものは、弱酸化性雰囲気でかつ900℃以下の様な
比較的温度の低い部分、すなわち、前述した２種
類焼鈍方法を一つの連続焼鈍炉で行なおうとした
際の前半の部分では、いずれも弱酸化性雰囲気の
ためロールピツクアツプ現象はおさえることがで
きる。しかし、後半部分は弱酸化性雰囲気と高温
の還元性雰囲気との兼用部分であるため、この様
なカーボンロールでは、酸化消耗がはげしすぎ、
長期間使用することは困難である。
す様なカーボンスリーブに酸化クロムを含浸した
ものは、弱酸化性雰囲気でかつ900℃以下の様な
比較的温度の低い部分、すなわち、前述した２種
類焼鈍方法を一つの連続焼鈍炉で行なおうとした
際の前半の部分では、いずれも弱酸化性雰囲気の
ためロールピツクアツプ現象はおさえることがで
きる。しかし、後半部分は弱酸化性雰囲気と高温
の還元性雰囲気との兼用部分であるため、この様
なカーボンロールでは、酸化消耗がはげしすぎ、
長期間使用することは困難である。
本発明は、電磁鋼板を製造する連続焼鈍炉にお
いて、連続鋼帯の炉中支持手段として、熱処理条
件が、たとえば、弱酸化性あるいは還元性雰囲気
のどちらか一方のみでしかも比較的温度の低い炉
の部分には、従来より用いられているハースロー
ル方式を用い、熱処理条件が、たとえば、弱酸化
性と、還元性雰囲気の兼用部分で、しかも比較的
温度の高い炉の部分には、フローテイング方式を
採用することにより、製品に全く疵をつけること
なく、しかも、安定した通板状況で電磁鋼板を製
造することを見出した。
いて、連続鋼帯の炉中支持手段として、熱処理条
件が、たとえば、弱酸化性あるいは還元性雰囲気
のどちらか一方のみでしかも比較的温度の低い炉
の部分には、従来より用いられているハースロー
ル方式を用い、熱処理条件が、たとえば、弱酸化
性と、還元性雰囲気の兼用部分で、しかも比較的
温度の高い炉の部分には、フローテイング方式を
採用することにより、製品に全く疵をつけること
なく、しかも、安定した通板状況で電磁鋼板を製
造することを見出した。
このようなフローテイング方式と、ハースロー
ル方式のコンビネーシヨン支持手段を持つ利点と
しては、以下に示す様なものがある。
ル方式のコンビネーシヨン支持手段を持つ利点と
しては、以下に示す様なものがある。
まず、全体をフローテイング方式の連続焼鈍炉
とした場合、たとえば、電磁鋼板の様な全長100
〜200ｍもある模型炉の場合、経済的に見て、莫
大な設備費と、ブロワー電力費のランニングコス
トがかかる。又、炉中搬送時の鋼帯の安定した通
板性も非常に悪くなり、したがつて、炉幅を非常
に広くしなくてはならない。
とした場合、たとえば、電磁鋼板の様な全長100
〜200ｍもある模型炉の場合、経済的に見て、莫
大な設備費と、ブロワー電力費のランニングコス
トがかかる。又、炉中搬送時の鋼帯の安定した通
板性も非常に悪くなり、したがつて、炉幅を非常
に広くしなくてはならない。
これに対して、たとえば、連続焼鈍炉の前半部
分を、ハースロール方式として弱酸化性雰囲気で
使用し、後半部分をフローテイング方式として弱
酸化性と還元性の兼用使用する場合、前半部分に
関しては、従来より使用されてきたハースロール
で耐えることができ、後半部分のみフローテイン
グ方式となるため、全体としての設備費も、ラン
ニングコストも、少なくてすむ。又、前半部分が
ハースロール方式であるため、フローテイング方
式より安定した通板性が得られ、全体をフローテ
イング方式とした場合より炉幅を小さくすること
ができる。
分を、ハースロール方式として弱酸化性雰囲気で
使用し、後半部分をフローテイング方式として弱
酸化性と還元性の兼用使用する場合、前半部分に
関しては、従来より使用されてきたハースロール
で耐えることができ、後半部分のみフローテイン
グ方式となるため、全体としての設備費も、ラン
ニングコストも、少なくてすむ。又、前半部分が
ハースロール方式であるため、フローテイング方
式より安定した通板性が得られ、全体をフローテ
イング方式とした場合より炉幅を小さくすること
ができる。
なお、フローテイング方式を採用した部分の温
度が例えば900℃以上の高温の場合は、フローテ
イング用雰囲気ガスを循環するブロワーの材質と
してセラミツク等の高温に耐える材質を使用する
ことが好ましい。
度が例えば900℃以上の高温の場合は、フローテ
イング用雰囲気ガスを循環するブロワーの材質と
してセラミツク等の高温に耐える材質を使用する
ことが好ましい。
以下、本発明の実施例を図面によつて具体的に
説明する。
説明する。
第１図にハースロール方式と、フローテイング
方式のコンビネーシヨン支持方式を採用した連続
焼鈍炉の炉構成、設備を示した。これによれば、
連続鋼帯１は、図中左よりハースロール方式加熱
帯２に入り、加熱される。次に、ハースロール方
式均熱帯３で均熱される。その後に、フローテイ
ング方式の加熱帯４があり、通板する鋼種によつ
ては、さらにここで加熱される。そして、フロー
テイング方式均熱帯５で均熱されて、フローテイ
ング方式のジエツト式冷却帯６に入る。連続鋼帯
の板温が、冷却帯である一定の温度以下になると
ころで、ハースロール方式の冷却帯７を通つて、
焼鈍が完了される。８は炉中搬送中のハースロー
ル、９は炉中浮揚用風箱、１０は加熱用ラジアン
トチユーブ、１１は均熱用の電気ヒーターであ
る。又、フローテイング式加熱帯の断面図を第２
図に示した。１２はフローテイング用ブロワー、
１３はブロワー用モーターである。
方式のコンビネーシヨン支持方式を採用した連続
焼鈍炉の炉構成、設備を示した。これによれば、
連続鋼帯１は、図中左よりハースロール方式加熱
帯２に入り、加熱される。次に、ハースロール方
式均熱帯３で均熱される。その後に、フローテイ
ング方式の加熱帯４があり、通板する鋼種によつ
ては、さらにここで加熱される。そして、フロー
テイング方式均熱帯５で均熱されて、フローテイ
ング方式のジエツト式冷却帯６に入る。連続鋼帯
の板温が、冷却帯である一定の温度以下になると
ころで、ハースロール方式の冷却帯７を通つて、
焼鈍が完了される。８は炉中搬送中のハースロー
ル、９は炉中浮揚用風箱、１０は加熱用ラジアン
トチユーブ、１１は均熱用の電気ヒーターであ
る。又、フローテイング式加熱帯の断面図を第２
図に示した。１２はフローテイング用ブロワー、
１３はブロワー用モーターである。
次に具体的な操業例を以下に説明する。
通板した鋼種として、Si：3.12％、Mn：0.09
％、Ｃ：0.04％、Ｐ：0.01％、Ｓ：0.007％、Al：
0.22％、Fe：残という成分の方向性電磁鋼板を用
いた。通板条件は、板幅1005mmで板厚0.50mm、ラ
インスピード60ｍ／minとし、前半ハースロール
方式の支持装置のハースロール材質としては、耐
熱鋼シヤフトに、酸化クロムを含浸したカンボン
スリーブをはめこんだものを使用し、後半フロー
テイング方式の支持装置のブロワーブレード材質
として、SiCセラミツクを用いた。処理条件は、
第３図（サイクル１）、第４図（サイクル２）の
様な２種類のものを用いた。これらの条件で連続
焼鈍を行なつて製造された電磁鋼板は、すべてが
ハースロール方式の従来の場合には第４図（サイ
クル２）のヒートサイクルではロールピツクアツ
プ現象が多発していたものが、本発明によればロ
ールピツクアツプ現象が全く発生せず、表面が非
常に平坦な電磁鋼板を得ることができた。
％、Ｃ：0.04％、Ｐ：0.01％、Ｓ：0.007％、Al：
0.22％、Fe：残という成分の方向性電磁鋼板を用
いた。通板条件は、板幅1005mmで板厚0.50mm、ラ
インスピード60ｍ／minとし、前半ハースロール
方式の支持装置のハースロール材質としては、耐
熱鋼シヤフトに、酸化クロムを含浸したカンボン
スリーブをはめこんだものを使用し、後半フロー
テイング方式の支持装置のブロワーブレード材質
として、SiCセラミツクを用いた。処理条件は、
第３図（サイクル１）、第４図（サイクル２）の
様な２種類のものを用いた。これらの条件で連続
焼鈍を行なつて製造された電磁鋼板は、すべてが
ハースロール方式の従来の場合には第４図（サイ
クル２）のヒートサイクルではロールピツクアツ
プ現象が多発していたものが、本発明によればロ
ールピツクアツプ現象が全く発生せず、表面が非
常に平坦な電磁鋼板を得ることができた。
以上の様に、本発明によれば電磁鋼板を製造す
る連続焼鈍炉において、ハースロール方式と、フ
ローテイング方式のコンビネーシヨン支持方式を
用いることによつて、ロールピツクアツプ現象を
全く見ることなく１つの焼鈍炉で複数種類の熱処
理が可能となり経済的に、電磁鋼板を製造するこ
とが可能となつた。
る連続焼鈍炉において、ハースロール方式と、フ
ローテイング方式のコンビネーシヨン支持方式を
用いることによつて、ロールピツクアツプ現象を
全く見ることなく１つの焼鈍炉で複数種類の熱処
理が可能となり経済的に、電磁鋼板を製造するこ
とが可能となつた。
第１図、第２図は本発明の実施例を示し、第１
図は全体図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図であ
る。第３図及び第４図は異なる２つの処理条件の
一例を示したものである。 １……連続鋼帯、２……ハースロール式加熱
帯、３……ハースロール式均熱帯、４……フロー
テイング式加熱帯、５……フローテイング式均熱
帯、６……フローテイング式冷却帯、７……ハー
スロール式冷却帯、８……ハースロール、９……
フローテイング用風箱、１０……加熱用ラジアン
トチユーブ、１１……均熱用電気ヒーター、１２
……フローテイング用ブロワー、１３……フロー
テイング用モーター。
図は全体図、第２図は第１図のＡ−Ａ断面図であ
る。第３図及び第４図は異なる２つの処理条件の
一例を示したものである。 １……連続鋼帯、２……ハースロール式加熱
帯、３……ハースロール式均熱帯、４……フロー
テイング式加熱帯、５……フローテイング式均熱
帯、６……フローテイング式冷却帯、７……ハー
スロール式冷却帯、８……ハースロール、９……
フローテイング用風箱、１０……加熱用ラジアン
トチユーブ、１１……均熱用電気ヒーター、１２
……フローテイング用ブロワー、１３……フロー
テイング用モーター。
Claims (1)
- １ 電磁鋼板に弱酸化性雰囲気による熱処理と、
前半弱酸化性雰囲気−後半還元性雰囲気による熱
処理の２種類の熱処理を、同一炉内で行う電磁鋼
板の連続焼鈍炉において、上記２種類の熱処理間
において、弱酸化性雰囲気で共通している炉内の
前半部分にはハースロールによる鋼板支持方式を
設置し、弱酸化性雰囲気−還元性雰囲気の切替え
を行う炉内の後半部分にはフローテイングによる
鋼板支持方式を設置したことを特徴とする電磁鋼
板の連続焼鈍炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP137382A JPS58120730A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 電磁鋼板用連続焼鈍炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP137382A JPS58120730A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 電磁鋼板用連続焼鈍炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120730A JPS58120730A (ja) | 1983-07-18 |
| JPH0323609B2 true JPH0323609B2 (ja) | 1991-03-29 |
Family
ID=11499686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP137382A Granted JPS58120730A (ja) | 1982-01-09 | 1982-01-09 | 電磁鋼板用連続焼鈍炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120730A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0202023A3 (en) * | 1985-04-16 | 1987-10-07 | Kawasaki Steel Corporation | Support device for moving metal strip |
| JPS61238923A (ja) * | 1985-04-16 | 1986-10-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続焼鈍炉 |
| JPS62185885A (ja) * | 1986-02-10 | 1987-08-14 | Nisshin Steel Co Ltd | メツキ鋼板の横型合金化炉 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5538917A (en) * | 1978-09-06 | 1980-03-18 | Daido Steel Co Ltd | Metal strip heat treating apparatus |
-
1982
- 1982-01-09 JP JP137382A patent/JPS58120730A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5538917A (en) * | 1978-09-06 | 1980-03-18 | Daido Steel Co Ltd | Metal strip heat treating apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58120730A (ja) | 1983-07-18 |
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