JPH03224805A - 重荷重用ラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用ラジアルタイヤInfo
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- JPH03224805A JPH03224805A JP2018597A JP1859790A JPH03224805A JP H03224805 A JPH03224805 A JP H03224805A JP 2018597 A JP2018597 A JP 2018597A JP 1859790 A JP1859790 A JP 1859790A JP H03224805 A JPH03224805 A JP H03224805A
- Authority
- JP
- Japan
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- ply
- stiffener
- hard rubber
- folded
- bead
- Prior art date
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- Pending
Links
- 239000003351 stiffener Substances 0.000 claims abstract description 56
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims abstract description 41
- 229920001875 Ebonite Polymers 0.000 claims abstract description 33
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 241000254043 Melolonthinae Species 0.000 description 7
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000012447 hatching Effects 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000003252 repetitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C15/00—Tyre beads, e.g. ply turn-up or overlap
- B60C15/06—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead
- B60C15/0603—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex
- B60C15/0607—Flipper strips, fillers, or chafing strips and reinforcing layers for the construction of the bead characterised by features of the bead filler or apex comprising several parts, e.g. made of different rubbers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、重荷重用ラジアルタイヤに係り、特にビード
部にステイフナー部を有する重荷重用ラジアルタイヤに
関する。
部にステイフナー部を有する重荷重用ラジアルタイヤに
関する。
[従来の技術]
一般に、重荷重用ラジアルタイヤのカーカスプライとそ
の折返し端部とにより囲まれる断面形状が略三角形の区
域内には、ビード部に高い剛性を保つと共に、サイドウ
オール部がうける繰返し応力をスムーズにビード部へ伝
達するための、ステイフナー部が配置されている。
の折返し端部とにより囲まれる断面形状が略三角形の区
域内には、ビード部に高い剛性を保つと共に、サイドウ
オール部がうける繰返し応力をスムーズにビード部へ伝
達するための、ステイフナー部が配置されている。
このステイフナー部には軟ステイフナ−のみで形成され
たものと、第4図に示される重荷重用ラジアルタイヤ5
0のビード部50Aのステイフナ−52の如く、トレッ
ド側(第4図の上側)が軟ステイフナ−56とされ°、
ビードワイヤ58側(第4図下側)が硬ステイフナ−6
0とされているものが知られている。
たものと、第4図に示される重荷重用ラジアルタイヤ5
0のビード部50Aのステイフナ−52の如く、トレッ
ド側(第4図の上側)が軟ステイフナ−56とされ°、
ビードワイヤ58側(第4図下側)が硬ステイフナ−6
0とされているものが知られている。
しかしながら、この重荷重用ラジアルタイヤ50に!暮
いては、内圧充填時及び荷重時にカーカスプライ62の
プライエンド64Bの隣接部では、折返しプライ64B
に沿った矢印F方向の剪断力が増大する。このため上記
重荷重用ラジアルタイヤ50では、プライエンド62A
の隣接部の歪みによる、ビード部50Aの故障が発生し
易くなるという不具合があった。
いては、内圧充填時及び荷重時にカーカスプライ62の
プライエンド64Bの隣接部では、折返しプライ64B
に沿った矢印F方向の剪断力が増大する。このため上記
重荷重用ラジアルタイヤ50では、プライエンド62A
の隣接部の歪みによる、ビード部50Aの故障が発生し
易くなるという不具合があった。
また、走行時にビード部の前後方向く第4図の紙面垂直
方向)の動きが大きくなるため、操安性が低下するとい
う不具合があった。
方向)の動きが大きくなるため、操安性が低下するとい
う不具合があった。
[発明が解決しようとする課題]
本発明は上記事実を考慮し、ビード部の耐久性を向上す
ることができると共に、操安性を向上することができる
重荷重用ラジアルタイヤを提供することが目的である。
ることができると共に、操安性を向上することができる
重荷重用ラジアルタイヤを提供することが目的である。
[課題を解決するための手段]
上記目的を達成するため本発明では、左右一対のビード
ワイヤと、このビードワイヤの廻りを内側から外側へか
けて折返される金属コードをラジアル方向に配列してな
るカーカスプライと、前記カーカスプライのボデープラ
イと前記折返しプライとの間に配置され軟ステイフナ−
及び硬ステイフナ−の内少なくとも軟ステイフナ−を含
むステイフナー部と、を有する重荷重用ラジアルタイヤ
であって、前記ステイフナー部と前記折返しプライとの
間のプライエンド隣接部に前記軟ステイフナ−より硬い
硬ゴムを配置し、前記プライエンドからボデープライへ
の法線の長さT1に対する前記法線上の前記硬ゴムの厚
さT2の割合T=T2/T゛1を0.1≦T≦0.5と
設定すると共に、前記プライエンドから前記ステイフナ
ー部のトレッド側端までの距離Hに対する前記硬ゴムの
トレッド側端までの距離りをH≧h≧0.3Hと設定し
たことを特徴としている。
ワイヤと、このビードワイヤの廻りを内側から外側へか
けて折返される金属コードをラジアル方向に配列してな
るカーカスプライと、前記カーカスプライのボデープラ
イと前記折返しプライとの間に配置され軟ステイフナ−
及び硬ステイフナ−の内少なくとも軟ステイフナ−を含
むステイフナー部と、を有する重荷重用ラジアルタイヤ
であって、前記ステイフナー部と前記折返しプライとの
間のプライエンド隣接部に前記軟ステイフナ−より硬い
硬ゴムを配置し、前記プライエンドからボデープライへ
の法線の長さT1に対する前記法線上の前記硬ゴムの厚
さT2の割合T=T2/T゛1を0.1≦T≦0.5と
設定すると共に、前記プライエンドから前記ステイフナ
ー部のトレッド側端までの距離Hに対する前記硬ゴムの
トレッド側端までの距離りをH≧h≧0.3Hと設定し
たことを特徴としている。
[作用]
内圧充填時及び荷重時に重荷重用ラジアルタイヤのステ
イフナー部は変形し、プライエンドは折返しプライに沿
った剪断力を受ける。この剪断力がプライエンドでの故
障の原因となる。そこでステイフナー部と折返しプライ
との間のプライエンド隣接部に軟ステイフナ−より硬い
硬ゴムを配置し、軟ステイフナ−と硬ゴムとの硬度差に
よって軟ステイフナ−での剪断力による変形を大きくす
ると共に、硬ゴムでの剪断力による変形を少なくし、プ
ライエンド隣接部の歪みを低減する。このため、ビード
部の耐久性を向上することができる。
イフナー部は変形し、プライエンドは折返しプライに沿
った剪断力を受ける。この剪断力がプライエンドでの故
障の原因となる。そこでステイフナー部と折返しプライ
との間のプライエンド隣接部に軟ステイフナ−より硬い
硬ゴムを配置し、軟ステイフナ−と硬ゴムとの硬度差に
よって軟ステイフナ−での剪断力による変形を大きくす
ると共に、硬ゴムでの剪断力による変形を少なくし、プ
ライエンド隣接部の歪みを低減する。このため、ビード
部の耐久性を向上することができる。
この場合、硬ゴムは、プライエンドからボデープライへ
の法線の長さTl(プライエンドとボデープライとの金
属表面間の距離)に対する硬ゴムの前記法線上の厚さT
2の割合T=T2/Tlが0.1以下だと効果が認めら
れない。また、硬ゴムの割合Tが0.5を越えると軟ス
テイフナ−での変形分が小となるので、硬ゴムの変形が
大きくなりプライエンド隣接部の歪みが増加する。また
、硬ゴムの割合Tが増えると熱的に不利になりビード耐
久性が低下する。
の法線の長さTl(プライエンドとボデープライとの金
属表面間の距離)に対する硬ゴムの前記法線上の厚さT
2の割合T=T2/Tlが0.1以下だと効果が認めら
れない。また、硬ゴムの割合Tが0.5を越えると軟ス
テイフナ−での変形分が小となるので、硬ゴムの変形が
大きくなりプライエンド隣接部の歪みが増加する。また
、硬ゴムの割合Tが増えると熱的に不利になりビード耐
久性が低下する。
以上より硬ゴムの割合Tは0.1≦T≦0.5の範囲が
好ましい。
好ましい。
一方、操安性においては、硬ゴムをプライエンドからト
レッド方向へかけて配置することにより、この部位のタ
イヤ前後方向への動きを抑制することができるため、操
安性が向上する。この場合、プライエンドからステイフ
ナー部のトレッド側端までの距離Hに対する硬ゴムのト
レッド側端までの距離りは、h<0.3Hだと効果が認
められない。また、ステイフナー部の構造上H≧hとな
る。
レッド方向へかけて配置することにより、この部位のタ
イヤ前後方向への動きを抑制することができるため、操
安性が向上する。この場合、プライエンドからステイフ
ナー部のトレッド側端までの距離Hに対する硬ゴムのト
レッド側端までの距離りは、h<0.3Hだと効果が認
められない。また、ステイフナー部の構造上H≧hとな
る。
従って、H≧h≧0.3Hであることが好ましい。
第1図に示される如く、本発明の一実施例の重荷重用ラ
ジアルタイヤ10(タイヤサイズは、10.0OR20
)においては、カーカスプライ12は少なくとも一枚の
金属コードよりなり、ビード部10Aには、一対のリン
グ状のビードワイヤ14が配置されている。また、カー
カスプライ12はビードワイヤ14の周りにビードワイ
ヤ14.0内周をタイヤ幅方向内側(第1図の左側)か
ら5外側(第1図の右側)へ向けて折返され、折返しプ
ライ12Aが形成されている。この折返しブライ12A
の第1図の上端部、所謂プライエンド12B近傍はタイ
ヤ幅方向外側(第1図の右側)へ湾曲されている。従っ
て、プライエンド12Bとカーカスプライ12のボデー
プライ12Cとの間に介在されるゴムストック量を多く
でき、プライエンド12B近傍での応力集中を減じ、歪
みを低減できるようになっている。
ジアルタイヤ10(タイヤサイズは、10.0OR20
)においては、カーカスプライ12は少なくとも一枚の
金属コードよりなり、ビード部10Aには、一対のリン
グ状のビードワイヤ14が配置されている。また、カー
カスプライ12はビードワイヤ14の周りにビードワイ
ヤ14.0内周をタイヤ幅方向内側(第1図の左側)か
ら5外側(第1図の右側)へ向けて折返され、折返しプ
ライ12Aが形成されている。この折返しブライ12A
の第1図の上端部、所謂プライエンド12B近傍はタイ
ヤ幅方向外側(第1図の右側)へ湾曲されている。従っ
て、プライエンド12Bとカーカスプライ12のボデー
プライ12Cとの間に介在されるゴムストック量を多く
でき、プライエンド12B近傍での応力集中を減じ、歪
みを低減できるようになっている。
また、カーカスプライ12のボデープライ12Cと折返
しプライ12Aにより囲まれる断面形状が略三角形をし
た区域内には、ビード部10Aの高い剛性を保つともに
、サイドウオール部10Bがうける繰返し応力を円滑に
ビード部10Aへ伝達するためのステイフナー部16が
充填されている。
しプライ12Aにより囲まれる断面形状が略三角形をし
た区域内には、ビード部10Aの高い剛性を保つともに
、サイドウオール部10Bがうける繰返し応力を円滑に
ビード部10Aへ伝達するためのステイフナー部16が
充填されている。
このステイフナー部16はビード部10Aからサイドウ
オール部10Bに向けてその肉厚を漸減して、前記のご
とく断面形状は略三角形をなしており、サイドウオール
部10Bに近い側は軟ステイフナ−18(JIS規格硬
度は50°〜65°)とされ、ビード部10Aに近い側
は硬ステイフナ−20(JIS規格硬度は70°〜90
°)とされている。
オール部10Bに向けてその肉厚を漸減して、前記のご
とく断面形状は略三角形をなしており、サイドウオール
部10Bに近い側は軟ステイフナ−18(JIS規格硬
度は50°〜65°)とされ、ビード部10Aに近い側
は硬ステイフナ−20(JIS規格硬度は70°〜90
°)とされている。
これらの軟ステイフナ−18と硬ステイフナ−20との
タイヤ子午線断面(第1図)における分割線22は、ビ
ード部10Aに近い側の端部22Aがビードワイヤ14
のタイヤ幅方向外側近傍の折返しプライ12A部へ至っ
ており、他方の端部22Bは、ボディプライ12Cのプ
ライエンド12Bに略対向する位置に至っている。
タイヤ子午線断面(第1図)における分割線22は、ビ
ード部10Aに近い側の端部22Aがビードワイヤ14
のタイヤ幅方向外側近傍の折返しプライ12A部へ至っ
ており、他方の端部22Bは、ボディプライ12Cのプ
ライエンド12Bに略対向する位置に至っている。
ビード部10Aの、カーカスプライ12のビードワイヤ
14と反対側にはワイヤチェイファ−15が配置されて
いる。このワイヤチェイファ−15のタイヤ幅方向外側
のタイヤ半径方向外側(第1図の上側)の端部15Aは
カーカスプライ12のプライエンド12Bよりタイヤ半
径方向内側とされており、端部15A近傍は折返しプラ
イ12Aからタイヤ幅方向外側へ若干離間している。
14と反対側にはワイヤチェイファ−15が配置されて
いる。このワイヤチェイファ−15のタイヤ幅方向外側
のタイヤ半径方向外側(第1図の上側)の端部15Aは
カーカスプライ12のプライエンド12Bよりタイヤ半
径方向内側とされており、端部15A近傍は折返しプラ
イ12Aからタイヤ幅方向外側へ若干離間している。
一方、ワイヤチェイファ−15のタイヤ幅方向内側のタ
イヤ半径方向外側(゛第1図の上側)の端部15Bは、
端部15Aの離間開始部15Cと略対向する位置とされ
ている。
イヤ半径方向外側(゛第1図の上側)の端部15Bは、
端部15Aの離間開始部15Cと略対向する位置とされ
ている。
軟ステイフナ−18とカーカスプライ12の折返しプラ
イ12Aとの間のプライエンド12B近傍には、軟ステ
イフナ−18より硬い硬ゴム24が配置されている。ま
た、プライエンド12Bからボデープライ12Cへの法
線26の長さT1(プライエンド12Bとボデープライ
12Cとの金属表面間の距離、T1=11.5+n+n
)に対する、法線26上の硬ゴム24の厚さT2 (T
2=4゜8mm)の割合T=72/Tl (T=0.
42m+n)は、0.1≦T≦0.5とされている。
イ12Aとの間のプライエンド12B近傍には、軟ステ
イフナ−18より硬い硬ゴム24が配置されている。ま
た、プライエンド12Bからボデープライ12Cへの法
線26の長さT1(プライエンド12Bとボデープライ
12Cとの金属表面間の距離、T1=11.5+n+n
)に対する、法線26上の硬ゴム24の厚さT2 (T
2=4゜8mm)の割合T=72/Tl (T=0.
42m+n)は、0.1≦T≦0.5とされている。
また、プライエンド12Bから軟ステイフナ−18のト
レッド側端18Aまでの距離H(H=60mm)に対す
る、硬ゴム24のトレッド側端24Aまでの距離h(h
=30mm)は、h≧0.3H(0,3H=18[11
1D)とされている。
レッド側端18Aまでの距離H(H=60mm)に対す
る、硬ゴム24のトレッド側端24Aまでの距離h(h
=30mm)は、h≧0.3H(0,3H=18[11
1D)とされている。
さらに、硬ゴム24は折返しプライ12Aのタイヤ幅方
向外側に沿って第1図の下方へ延設され、ワイヤチェイ
ファ−15の端部15A近傍に達しており、端部15A
を包囲している。
向外側に沿って第1図の下方へ延設され、ワイヤチェイ
ファ−15の端部15A近傍に達しており、端部15A
を包囲している。
なふ、図中符号28はタイヤの外部及び内部を構成する
ゴム等で構成された部分を示しており、符号29はエア
ー充填部を示している。
ゴム等で構成された部分を示しており、符号29はエア
ー充填部を示している。
従って、内圧充填時及び荷重時には、重荷重用ラジアル
タイヤ10のステイフナー部16の硬ステイフナ−20
及び軟ステイフナ−18が変形し、プライエンド12B
は折返しプライ12Aに沿った剪断力を受ける。この場
合、プライエンド12Bの近傍においては、プライエン
ド12Bと軟ステイフナ−18との間に硬ゴム24が配
置されているため、軟ステイフナ−18と硬ゴム24と
の硬度の差によって、軟ステイフナ−18での剪断力に
よる変形を大きくすると共に、硬ゴム24での剪断力に
よる変形を少なくすることがでる。従って、プライエン
ド12B近傍の歪みを低減することができ、ビード部1
0Aの耐久性を向上することができる。
タイヤ10のステイフナー部16の硬ステイフナ−20
及び軟ステイフナ−18が変形し、プライエンド12B
は折返しプライ12Aに沿った剪断力を受ける。この場
合、プライエンド12Bの近傍においては、プライエン
ド12Bと軟ステイフナ−18との間に硬ゴム24が配
置されているため、軟ステイフナ−18と硬ゴム24と
の硬度の差によって、軟ステイフナ−18での剪断力に
よる変形を大きくすると共に、硬ゴム24での剪断力に
よる変形を少なくすることがでる。従って、プライエン
ド12B近傍の歪みを低減することができ、ビード部1
0Aの耐久性を向上することができる。
また、硬ゴム24をプライエンド12Bからトレッド方
向へかけて配置することにより、この部位のタイヤ前後
方向への動きを抑制することがで0 きるため、操安性を向上することができる。
向へかけて配置することにより、この部位のタイヤ前後
方向への動きを抑制することがで0 きるため、操安性を向上することができる。
また、本実施例においては、硬ゴム24によって、ワイ
ヤチェイファ−15の端部15Aを包囲したため、ワイ
ヤチェイファ−15の端部15A近傍の歪みを低減する
ことができ、ビード部10Aの耐久性をさらに向上する
ことができる。
ヤチェイファ−15の端部15Aを包囲したため、ワイ
ヤチェイファ−15の端部15A近傍の歪みを低減する
ことができ、ビード部10Aの耐久性をさらに向上する
ことができる。
(実験例1)
第1図に示される、本実施例の重荷重用ラジアルタイヤ
10(軟ステイフナ−18の距離Hに対する硬ゴムの距
離りは、h=o、3Hとされている)において、法線2
6の長さTIに対する、硬ゴムの法線26上の厚さT2
の割合Tを夫々O10,1,0,3,0,5,0,6と
し、夫々ドラム試験によりビード耐久性(ビード部の耐
久性)を測定し、T=0.1のタイヤのビード耐久性を
100とした、ビード耐久性指数が第2図に示されてい
る。
10(軟ステイフナ−18の距離Hに対する硬ゴムの距
離りは、h=o、3Hとされている)において、法線2
6の長さTIに対する、硬ゴムの法線26上の厚さT2
の割合Tを夫々O10,1,0,3,0,5,0,6と
し、夫々ドラム試験によりビード耐久性(ビード部の耐
久性)を測定し、T=0.1のタイヤのビード耐久性を
100とした、ビード耐久性指数が第2図に示されてい
る。
、(実験例2)
第1図に示される、本実施例の重荷重用ラジアルタイヤ
10(法線26の長さTIに対する、硬ゴムの法線26
上の厚さT2の割合Tは、T=0゜5とされている)に
おいて、軟ステイフナ−18の距離Hに対する硬ゴムの
距離りの比h/Hを夫々0.1.0.3.0.7とし、
夫々舗装周回路のテストコースにて実車に装着し、テス
トドライバーによるフィーリングによる操安テストを行
い、h/H=0.3のタイヤの操安性を100とした、
操安性評価指数が、第3図に示されている。
10(法線26の長さTIに対する、硬ゴムの法線26
上の厚さT2の割合Tは、T=0゜5とされている)に
おいて、軟ステイフナ−18の距離Hに対する硬ゴムの
距離りの比h/Hを夫々0.1.0.3.0.7とし、
夫々舗装周回路のテストコースにて実車に装着し、テス
トドライバーによるフィーリングによる操安テストを行
い、h/H=0.3のタイヤの操安性を100とした、
操安性評価指数が、第3図に示されている。
これらの実験結果によって上記説明した本発明の重荷重
用ラジアルタイヤのビード耐久性及び操安性が向上する
ことが明らかになっている。
用ラジアルタイヤのビード耐久性及び操安性が向上する
ことが明らかになっている。
本発明は上記の構成としたので、ビード部の耐久性を向
上することができると共に操安性を向上することができ
るという優れた効果を有する。
上することができると共に操安性を向上することができ
るという優れた効果を有する。
第1図は本発明が適用された一実施例の重荷重用ラジア
ルタイヤのビード部を示す一部ハツチングを省略したタ
イヤ子午線断面の片側断面図、第2図は硬ゴムの厚さの
比Tとビード耐久性指数と2 の関係を示すグラフ、第3図は硬ゴムの距離の比h/H
と操安性評価指数との関係を示すグラフ、第4図は従来
の重荷重用ラジアルタイヤのビード部を示す一部ハッチ
ングを省略したタイヤ子午線断面の片側断面図である。 10・・・重荷重用ラジアルタイヤ、 10A・・・ビード部、 12・・・カーカスプライ、 14・・・ビードワイヤ、 15番・・ワイヤチェイファ− 16・・・ステイフナー部、 18・・・軟ステイフナ− 20・・・硬ステイフナ− 24・・・硬ゴム、 26・・・法線。
ルタイヤのビード部を示す一部ハツチングを省略したタ
イヤ子午線断面の片側断面図、第2図は硬ゴムの厚さの
比Tとビード耐久性指数と2 の関係を示すグラフ、第3図は硬ゴムの距離の比h/H
と操安性評価指数との関係を示すグラフ、第4図は従来
の重荷重用ラジアルタイヤのビード部を示す一部ハッチ
ングを省略したタイヤ子午線断面の片側断面図である。 10・・・重荷重用ラジアルタイヤ、 10A・・・ビード部、 12・・・カーカスプライ、 14・・・ビードワイヤ、 15番・・ワイヤチェイファ− 16・・・ステイフナー部、 18・・・軟ステイフナ− 20・・・硬ステイフナ− 24・・・硬ゴム、 26・・・法線。
Claims (1)
- (1)左右一対のビードワイヤと、このビードワイヤの
廻りを内側から外側へかけて折返される金属コードをラ
ジアル方向に配列してなるカーカスプライと、前記カー
カスプライのボデープライと前記折返しプライとの間に
配置され軟ステイフナー及び硬ステイフナーの内少なく
とも軟ステイフナーを含むステイフナー部と、を有する
重荷重用ラジアルタイヤであって、前記ステイフナー部
と前記折返しプライとの間のプライエンド隣接部に前記
軟ステイフナーより硬い硬ゴムを配置し、前記プライエ
ンドからボデープライへの法線の長さT1に対する前記
法線上の前記硬ゴムの厚さT2の割合T=T2/T1を
0.1≦T≦0.5と設定すると共に、前記プライエン
ドから前記ステイフナー部のトレッド側端までの距離H
に対する前記硬ゴムのトレッド側端までの距離hをH≧
h≧0.3Hと設定したことを特徴とする重荷重用ラジ
アルタイヤ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018597A JPH03224805A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018597A JPH03224805A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03224805A true JPH03224805A (ja) | 1991-10-03 |
Family
ID=11976053
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018597A Pending JPH03224805A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03224805A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0698513A3 (en) * | 1994-08-26 | 1996-07-03 | Bridgestone Corp | Radial pneumatic tire |
WO2012168273A1 (fr) * | 2011-06-07 | 2012-12-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Bourrelet de pneumatique pour vehicule lourd de type genie civil |
-
1990
- 1990-01-29 JP JP2018597A patent/JPH03224805A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0698513A3 (en) * | 1994-08-26 | 1996-07-03 | Bridgestone Corp | Radial pneumatic tire |
WO2012168273A1 (fr) * | 2011-06-07 | 2012-12-13 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Bourrelet de pneumatique pour vehicule lourd de type genie civil |
FR2976221A1 (fr) * | 2011-06-07 | 2012-12-14 | Michelin Soc Tech | Bourrelet de pneumatique pour vehicule lourd de type genie civil |
US9630456B2 (en) | 2011-06-07 | 2017-04-25 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Bead of a tire for a heavy vehicle of construction plant type |
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