JPS59205450A - 耐摩耗性と耐銹性の優れた、ポンプのロ−タ材用マルテンサイト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐摩耗性と耐銹性の優れた、ポンプのロ−タ材用マルテンサイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS59205450A JPS59205450A JP7916383A JP7916383A JPS59205450A JP S59205450 A JPS59205450 A JP S59205450A JP 7916383 A JP7916383 A JP 7916383A JP 7916383 A JP7916383 A JP 7916383A JP S59205450 A JPS59205450 A JP S59205450A
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- JP
- Japan
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- less
- steel
- stainless steel
- abrasion resistance
- rotor material
- Prior art date
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- Pending
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は食品工業、製薬工業、化学工業、土木業等にお
いてしばしば処理されている、固体と液体との中間の性
質を有する高粘性物の搬送用に適するポンプ（以下単に
高粘性物用ポンプと記載する）に使用するロータ材に関
する。
いてしばしば処理されている、固体と液体との中間の性
質を有する高粘性物の搬送用に適するポンプ（以下単に
高粘性物用ポンプと記載する）に使用するロータ材に関
する。
従来、水と土砂とのまざシあったスラリーあるいは、み
そ、あん等の高粘性物を搬送するだめのポンプのうち、
ロータが直接にスラリー等の被搬送物に接触して両者間
に相対運動が生じる型式のポンプ（登録商標でモノ−ポ
ンプとして知られている）では、ポンゾ作勲時に生ずる
スラリー等の被搬送物とロータとの間での摩擦によって
生ずる摩耗にロータが耐えられるようにするとの観点か
ら、ロータ材として’ｅ −２％ Ｏ−１２％ ｃｒ
−Ｗ系ステンレス鋼が使用されていた。しかしながらこ
の材料は炭素含有量が極めて高いため鋼塊を製造する場
合、溶湯の凝固時に巨大なＯｒ炭化物が生成して熱間加
工性を悪化させて、鍛造工程において割れを生じさせ歩
留を低下させるという欠点があった。更にこの従来鋼か
ら作られた製品は極めて高いＣ含有量のため凝固時に生
成した一次ｃｒ炭化物は焼入れ温度においてもオーステ
ィナイト中に完全に固溶せずに一部分は未固溶炭化物と
して母材内に残、！１１ 、Ｃａｒ炭化物として炭素と
結合したクローム分だけ母材中のＯｒ濃度が低下して耐
誘性が著しく悪化し、高粘性物用ポンプの運転休止中に
ロータと接触している被搬送高粘性物によってロータに
発銹が生じゃすく、結果として高粘性物用ポンプの性能
を劣化させるという問題があった。
そ、あん等の高粘性物を搬送するだめのポンプのうち、
ロータが直接にスラリー等の被搬送物に接触して両者間
に相対運動が生じる型式のポンプ（登録商標でモノ−ポ
ンプとして知られている）では、ポンゾ作勲時に生ずる
スラリー等の被搬送物とロータとの間での摩擦によって
生ずる摩耗にロータが耐えられるようにするとの観点か
ら、ロータ材として’ｅ −２％ Ｏ−１２％ ｃｒ
−Ｗ系ステンレス鋼が使用されていた。しかしながらこ
の材料は炭素含有量が極めて高いため鋼塊を製造する場
合、溶湯の凝固時に巨大なＯｒ炭化物が生成して熱間加
工性を悪化させて、鍛造工程において割れを生じさせ歩
留を低下させるという欠点があった。更にこの従来鋼か
ら作られた製品は極めて高いＣ含有量のため凝固時に生
成した一次ｃｒ炭化物は焼入れ温度においてもオーステ
ィナイト中に完全に固溶せずに一部分は未固溶炭化物と
して母材内に残、！１１ 、Ｃａｒ炭化物として炭素と
結合したクローム分だけ母材中のＯｒ濃度が低下して耐
誘性が著しく悪化し、高粘性物用ポンプの運転休止中に
ロータと接触している被搬送高粘性物によってロータに
発銹が生じゃすく、結果として高粘性物用ポンプの性能
を劣化させるという問題があった。
本発明は、上記従来の材料の欠点を解消し上記晶粘性物
用ポンプのロータ材として必要な機械的性質及び耐摩耗
性を備えると共に耐誘性にも優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼を得ることを目的とする。
用ポンプのロータ材として必要な機械的性質及び耐摩耗
性を備えると共に耐誘性にも優れたマルテンサイト系ス
テンレス鋼を得ることを目的とする。
上記目的を達成するため、本発明のマルテンサイト系ス
テンレス鋼は、重量で、（：！０．３５〜０．５０チ、
ｓｉｌ、Ｏｑｂ以丁、Ｍｎ１．０％以下、ａｔ １５．
０−１７．０％、Ｎｉ１．０％以下、Ｐｏ、０４％以下
、ｓＯ，０３％以下、残部Ｆｅ及び不可避の不純物か更
に本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼は、重量で、
ｃ Ｏ，３５−０，５０俤、ｓｌｌ、０チ以丁、Ｍｎ
１．０％以下、Ｃａｒ １５．０−１７．０％、Ｎ１
１．０％以下、Ｐｏ、０４チ以下、ＥＩｏ、０３係以下
、Ｍｏ １．０％以下とｗｌ、０％以下とから成る群
から選ばれた１種または合計で１．５係以下の２種、及
び残部Ｆｅと不可避の不純物から成ることを特徴とする
。
テンレス鋼は、重量で、（：！０．３５〜０．５０チ、
ｓｉｌ、Ｏｑｂ以丁、Ｍｎ１．０％以下、ａｔ １５．
０−１７．０％、Ｎｉ１．０％以下、Ｐｏ、０４％以下
、ｓＯ，０３％以下、残部Ｆｅ及び不可避の不純物か更
に本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼は、重量で、
ｃ Ｏ，３５−０，５０俤、ｓｌｌ、０チ以丁、Ｍｎ
１．０％以下、Ｃａｒ １５．０−１７．０％、Ｎ１
１．０％以下、Ｐｏ、０４チ以下、ＥＩｏ、０３係以下
、Ｍｏ １．０％以下とｗｌ、０％以下とから成る群
から選ばれた１種または合計で１．５係以下の２種、及
び残部Ｆｅと不可避の不純物から成ることを特徴とする
。
本発明の上記マルテンサイト系ステンレス鋼では、Ｃ含
有量が重量で帆６５〜０．５０％であシ且つＯｒ含有量
が１５．０〜１７．０％と従来鋼よシも高いため、１０
６０９Ｃ〜１１００°Ｃの焼入れ温度においてＯｒ炭化
物はオースティナイト中に完全に固溶し、熱処理後の組
織はすべてマルテンサイトとなシその硬さはＨＶ ５５
０以上で従来鋼と同等であシ優れた耐摩耗性を有すると
共に、未固溶Ｏｒ炭化物がないことによシ素地中のＯｒ
濃度の低下もなく上記従来鋼に比較して優れた耐誘性を
示し且つ靭性が改善され、高粘性物用ポンプロータ材と
して優れた材料であることが判明した。
有量が重量で帆６５〜０．５０％であシ且つＯｒ含有量
が１５．０〜１７．０％と従来鋼よシも高いため、１０
６０９Ｃ〜１１００°Ｃの焼入れ温度においてＯｒ炭化
物はオースティナイト中に完全に固溶し、熱処理後の組
織はすべてマルテンサイトとなシその硬さはＨＶ ５５
０以上で従来鋼と同等であシ優れた耐摩耗性を有すると
共に、未固溶Ｏｒ炭化物がないことによシ素地中のＯｒ
濃度の低下もなく上記従来鋼に比較して優れた耐誘性を
示し且つ靭性が改善され、高粘性物用ポンプロータ材と
して優れた材料であることが判明した。
次に本発明の高粘性物用ポンプのロータ材に適するマル
テンサイト系ステンレス鋼の合金成分の含有量の限定理
由について説明する。
テンサイト系ステンレス鋼の合金成分の含有量の限定理
由について説明する。
炭素はＦｅ −Ｃｒ合金のオースティナイト領域を拡大
して焼入れ性を高め、硬さを高めるのに有効な元素であ
り、耐摩耗性に関連する硬さの値をＨｖ５５０以上とす
るためには少なくとも０．３５ ％は必要であり、０．
５０％を越えるとＯｒ炭化物の生成量が多くなシ焼入温
度においてＯｒ炭化物がオースティナイト素地中に完全
に固溶せずに未固溶炭化物として素地中に残存し、素地
中のＯｒ濃度の低下をひき起こして耐誘性を著しく害す
ると共に靭性にも悪影響を与える。以上の理由で炭素含
有量は０．３５−０．５０係と限定した。
して焼入れ性を高め、硬さを高めるのに有効な元素であ
り、耐摩耗性に関連する硬さの値をＨｖ５５０以上とす
るためには少なくとも０．３５ ％は必要であり、０．
５０％を越えるとＯｒ炭化物の生成量が多くなシ焼入温
度においてＯｒ炭化物がオースティナイト素地中に完全
に固溶せずに未固溶炭化物として素地中に残存し、素地
中のＯｒ濃度の低下をひき起こして耐誘性を著しく害す
ると共に靭性にも悪影響を与える。以上の理由で炭素含
有量は０．３５−０．５０係と限定した。
Ｓｉは合金の溶製時の脱酸剤として有用な元素であるが
１．０チを越えると合金の靭性が低下するので、その含
有量は１．０俸以トであシ、好ま１−＜は０．３〜０．
５チである。
１．０チを越えると合金の靭性が低下するので、その含
有量は１．０俸以トであシ、好ま１−＜は０．３〜０．
５チである。
１ｖｉｎは合金の溶製時における脱酸及び脱硫に必要な
元素であるが１．０係を越えると熱間加工性が低下する
ので、その含有量は１．０％以下であシ、好ましくは肌
４−０．６％である。
元素であるが１．０係を越えると熱間加工性が低下する
ので、その含有量は１．０％以下であシ、好ましくは肌
４−０．６％である。
Ｏｒは合金表面に不働態化被膜を形成するのに有効であ
ると共に耐食性と耐摩耗性を向上させるが、１５俤未満
では充分な効果が得られず、一方１７チを越えると材料
の脆化が著しくなるので、含有量は１５．０〜１７．０
チである。
ると共に耐食性と耐摩耗性を向上させるが、１５俤未満
では充分な効果が得られず、一方１７チを越えると材料
の脆化が著しくなるので、含有量は１５．０〜１７．０
チである。
Ｎ１は耐摩耗性の増大にはそれほど寄与しないが、合金
鋼の組織の均質性と安定化並びに靭性の改善に有効であ
る。しかしながら１．０チを毬えると変態を著しく抑制
して焼鈍後の硬さを増大させ材料の被切削加工性を劣化
させるので、含有量は１．０％以下であシ、好ましくは
０．５〜０．７％である。
鋼の組織の均質性と安定化並びに靭性の改善に有効であ
る。しかしながら１．０チを毬えると変態を著しく抑制
して焼鈍後の硬さを増大させ材料の被切削加工性を劣化
させるので、含有量は１．０％以下であシ、好ましくは
０．５〜０．７％である。
Ｐ及びＳは不可避の不純物であシ、それぞれ０．０４
％及び０．０６％を超えると材料の熱間加工性を害する
ので、それぞれ帆０４チ以下及び０．０６係以下に抑制
する。
％及び０．０６％を超えると材料の熱間加工性を害する
ので、それぞれ帆０４チ以下及び０．０６係以下に抑制
する。
本発明の上記組成範囲を有する合金は優れた耐摩耗性と
耐食性とを有するが、１．０チ以下のＭ。
耐食性とを有するが、１．０チ以下のＭ。
と１．０％以下のＷとから成る群から選ばれた１種又は
２種を添加することによって更に耐摩耗性を向上させる
ことができる。このＭｏとＷとの数値限定理由は以下の
とうりである。
２種を添加することによって更に耐摩耗性を向上させる
ことができる。このＭｏとＷとの数値限定理由は以下の
とうりである。
１４０はフェライト形成元素であり、極めて強力な炭化
物形成元素である。一方ＭＯは析出硬化による素地の強
化とそれにともない耐摩耗性を高める効果をもたらすと
共に耐食性も向上させる。しかし１％を越える含有量で
は他の合金成分と相互に影響して素地中にフェライト相
を生成し結果として材料の耐摩耗性を劣化させるので、
１．０％以下の含有量であシ、好ましくは０．５−０．
７ ％である。
物形成元素である。一方ＭＯは析出硬化による素地の強
化とそれにともない耐摩耗性を高める効果をもたらすと
共に耐食性も向上させる。しかし１％を越える含有量で
は他の合金成分と相互に影響して素地中にフェライト相
を生成し結果として材料の耐摩耗性を劣化させるので、
１．０％以下の含有量であシ、好ましくは０．５−０．
７ ％である。
ＷはＭｏと同様に析出硬化による素地の強化とその結果
として耐摩耗性を高める。しかし１係を越える含有量で
は他の合金成分と相互に影響し合ってフェライト相を生
成しその結果耐摩耗性が劣化するので、１．０％以下の
含有量とし好ましくは０．５〜０．７％の含有量である
。
として耐摩耗性を高める。しかし１係を越える含有量で
は他の合金成分と相互に影響し合ってフェライト相を生
成しその結果耐摩耗性が劣化するので、１．０％以下の
含有量とし好ましくは０．５〜０．７％の含有量である
。
ＭｏとＷは共にフェライト形成元素であシ、強力な炭化
物形成元素であるため、ＭＯとＷとが共に添加された場
合には相乗効果により素地を強化して耐摩耗性を高める
効果が著しい。しかしＭＯとＷとの合計の含有量が１゜
５チを越えると他の成分と影響しあいフェライト相を生
成し、且つ合金の焼入温度を著しく高めしかも適正な焼
入硬さが得られず耐摩耗性を著しく減少させる。従って
ＭｏとＷとの合計の含有量は１．５チ以下である。
物形成元素であるため、ＭＯとＷとが共に添加された場
合には相乗効果により素地を強化して耐摩耗性を高める
効果が著しい。しかしＭＯとＷとの合計の含有量が１゜
５チを越えると他の成分と影響しあいフェライト相を生
成し、且つ合金の焼入温度を著しく高めしかも適正な焼
入硬さが得られず耐摩耗性を著しく減少させる。従って
ＭｏとＷとの合計の含有量は１．５チ以下である。
本発明の特徴及び作用効果は以下に説明する実施例によ
シ更に一層明瞭になる。
シ更に一層明瞭になる。
第１表は本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼の化学
組成及び比較鋼の化学組成を示した。第１表中Ａ−Ｈは
本発明によるステンレス鋼であり、■−Ｐは比較のため
に示した材料である。
組成及び比較鋼の化学組成を示した。第１表中Ａ−Ｈは
本発明によるステンレス鋼であり、■−Ｐは比較のため
に示した材料である。
第１表に示した鋼種Ａ−Ｐについて１１００℃の焼入温
度で油冷し、その後２００℃で焼戻し油冷する硬化処理
した後のかたさ及びミクロ組織中での一次炭化物の有無
を第２表並びに第３図及び第４図に示した。
度で油冷し、その後２００℃で焼戻し油冷する硬化処理
した後のかたさ及びミクロ組織中での一次炭化物の有無
を第２表並びに第３図及び第４図に示した。
第２表
第２表及び第６図と第４図にみられる様に、比較鋼り、
Ｍ、Ｎ以外はがたさＨＶ５５０以上を満足し、硬化処理
後のミクロ組織では参考鋼０、Ｐ以外は未固溶−洗炭化
物の存在は認められない。
Ｍ、Ｎ以外はがたさＨＶ５５０以上を満足し、硬化処理
後のミクロ組織では参考鋼０、Ｐ以外は未固溶−洗炭化
物の存在は認められない。
第１図は５０℃の温度に保持された６％ＢＪａ ＣＪ浴
溶液使用して乾湿繰返しをおこなう耐誘性の試験結果で
ある。試験片は３ｍｍＸ ２５ｍ１Ｘ ３０朋の矩形形
状のものを使用し、これを５０℃の温度に保持された３
％ Ｎａ（Ｊ溶液中に２５分間浸漬後引上げ５分間常
温で放置・乾燥のサイクルを繰返し、発銹が生ずるまで
の繰返し回数を求め、その結果を第１図に示した。第１
図から明らかなように本発明鋼のＡ−Ｈ及び比較的ニー
Ｎは従来鋼よ）も約２−７倍の発銹までの繰返し回数を
示し優れだ耐誘性を有することが判明した。
溶液使用して乾湿繰返しをおこなう耐誘性の試験結果で
ある。試験片は３ｍｍＸ ２５ｍ１Ｘ ３０朋の矩形形
状のものを使用し、これを５０℃の温度に保持された３
％ Ｎａ（Ｊ溶液中に２５分間浸漬後引上げ５分間常
温で放置・乾燥のサイクルを繰返し、発銹が生ずるまで
の繰返し回数を求め、その結果を第１図に示した。第１
図から明らかなように本発明鋼のＡ−Ｈ及び比較的ニー
Ｎは従来鋼よ）も約２−７倍の発銹までの繰返し回数を
示し優れだ耐誘性を有することが判明した。
第２図は材料の耐摩耗性の試験結果を示した。
試験方法として摩耗試験機の回転軸に５ｍｉＸ２５ｍｍ
Ｘ５２．５朋の試験片を攪拌羽根として十字形に収り付
は常温のスラリー液中に浸漬し１１４０ｒ、ｐ、ｍ、の
回転数で高速回転させ１日につき８．５時間運転し合計
で４日間で６４時間摩耗試験しその後試験片の摩耗量を
求め、試料Ａの摩耗量を１．００とし他の試料の摩耗量
を試料Ａとの比である摩耗指数として示した。スラリー
液は約４８％の１００メツシユ天然シリカと残部水とか
ら成るものを使用した。第２図から明らかなように本発
明鋼のＡ−Ｈ及び比較鋼Ｇ、には従来鋼と同等あるいは
若干優れた摩耗指数を示し、本発明鋼が優れた耐摩耗性
を有することが判明した。
Ｘ５２．５朋の試験片を攪拌羽根として十字形に収り付
は常温のスラリー液中に浸漬し１１４０ｒ、ｐ、ｍ、の
回転数で高速回転させ１日につき８．５時間運転し合計
で４日間で６４時間摩耗試験しその後試験片の摩耗量を
求め、試料Ａの摩耗量を１．００とし他の試料の摩耗量
を試料Ａとの比である摩耗指数として示した。スラリー
液は約４８％の１００メツシユ天然シリカと残部水とか
ら成るものを使用した。第２図から明らかなように本発
明鋼のＡ−Ｈ及び比較鋼Ｇ、には従来鋼と同等あるいは
若干優れた摩耗指数を示し、本発明鋼が優れた耐摩耗性
を有することが判明した。
本発明のマルテンサイト系ステンレス鋼の１．８ｔｏｎ
鋳塊を電気炉を使用して作り、この鋳塊を１１８０〜１
２００℃に加熱後、断面の一辺が１５０ｍｍの角材にプ
レス分塊し、その後１２００℃の温度で直径５５間の丸
棒材に条鋼圧延し更に７５０℃×２時間空冷の焼鈍をし
た。その後機械加工によシポンプのロータ素材を作、９
１０７０°Ｃ×１．６時間・油冷及び２００℃×２．５
時間油冷の焼入焼戻し処理をおこないロータ製品とした
。このロータを実際の高粘性物搬送用ポンプに組入れ実
際にポンプを作動させて試験した結果、本発明鋼から作
られた高粘性物搬送用ポンプのロータは耐摩耗性及び耐
誘性が優れ従来この種のポンプロータに生じていた問題
を解消したことが明らかに匁った。
鋳塊を電気炉を使用して作り、この鋳塊を１１８０〜１
２００℃に加熱後、断面の一辺が１５０ｍｍの角材にプ
レス分塊し、その後１２００℃の温度で直径５５間の丸
棒材に条鋼圧延し更に７５０℃×２時間空冷の焼鈍をし
た。その後機械加工によシポンプのロータ素材を作、９
１０７０°Ｃ×１．６時間・油冷及び２００℃×２．５
時間油冷の焼入焼戻し処理をおこないロータ製品とした
。このロータを実際の高粘性物搬送用ポンプに組入れ実
際にポンプを作動させて試験した結果、本発明鋼から作
られた高粘性物搬送用ポンプのロータは耐摩耗性及び耐
誘性が優れ従来この種のポンプロータに生じていた問題
を解消したことが明らかに匁った。
以上本発明のマルテンサイ系ステンレス鋼は、従来高粘
性物用ポンプのロータ材として使用されていたＦｅ −
２％ Ｏ−１２％ Ｏｒ −Ｗ系ステンレス鋼のよシも
著しく耐誘性が優れ且つ耐摩耗性はこの従来鋼と同等の
優れた耐摩耗性を有し、従来の高粘性物用ポンプのロー
タ材の欠点を解消したものである。
性物用ポンプのロータ材として使用されていたＦｅ −
２％ Ｏ−１２％ Ｏｒ −Ｗ系ステンレス鋼のよシも
著しく耐誘性が優れ且つ耐摩耗性はこの従来鋼と同等の
優れた耐摩耗性を有し、従来の高粘性物用ポンプのロー
タ材の欠点を解消したものである。
第１図は、５０℃の温度での３ ％ ＮａＣｆ溶液を使
用して乾湿繰返しをおこない発銹までの回数を調べた場
合の本発明鋼及び従来鋼の耐誘性を示すグラフであシ、 第２図は本発明鋼と従来鋼の耐摩耗性を示すグラフであ
シ、 第６図及び第４図はそれぞれ本発明鋼及び従来鋼を硬化
熱処理した後のミクロ組織を示す写真で代理人 浅
村 皓 牙１図 繰遜、し回数−（但） 第２図 一″″５ｍ１−１１−°“１え
用して乾湿繰返しをおこない発銹までの回数を調べた場
合の本発明鋼及び従来鋼の耐誘性を示すグラフであシ、 第２図は本発明鋼と従来鋼の耐摩耗性を示すグラフであ
シ、 第６図及び第４図はそれぞれ本発明鋼及び従来鋼を硬化
熱処理した後のミクロ組織を示す写真で代理人 浅
村 皓 牙１図 繰遜、し回数−（但） 第２図 一″″５ｍ１−１１−°“１え
Claims (2)
- （１）重量で、ｃ Ｏ，３５〜０．５０％、Ｓｉ
１．０％以下、Ｍｎｆ、Ｃ１ｎ以下、ａｒ １５．０
−１７．０％、Ｎｘ １．０％以下、ｐ ０．０’
４ｔＩ６以下、Ｓ Ｏ，０３％以下、残部Ｆｅ 及
び不可避の不純物から成る、耐摩耗性及び耐誘性の優れ
たポンプロータ材用マルテンサイト系ステンレス鋼。 - （２） 重量で、ａ Ｏ，３５−０゜５ｏ％、Ｓｉ
１．Ｑチリ下、ｙｎｌ、０％以下、Ｏｒ １５．
０−１７．０％、Ｎｉ １．０％以下、Ｐｏ、０４％
以下、ｓＯ，０３％以Ｆｔ Ｍｏ ｉ、ｏ ％以下と
Ｗｌ、０％以下とから成る群から選ばれた１種または合
計で１．５チ以下の２棟、及び残部Ｆｅと不可避の不純
物から成る、耐摩耗性及び耐誘性に優れたポンプロータ
材用マルテンサイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7916383A JPS59205450A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 耐摩耗性と耐銹性の優れた、ポンプのロ−タ材用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7916383A JPS59205450A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 耐摩耗性と耐銹性の優れた、ポンプのロ−タ材用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59205450A true JPS59205450A (ja) | 1984-11-21 |
Family
ID=13682284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7916383A Pending JPS59205450A (ja) | 1983-05-06 | 1983-05-06 | 耐摩耗性と耐銹性の優れた、ポンプのロ−タ材用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59205450A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62190051A (ja) * | 1985-11-25 | 1987-08-20 | エシル コ−ポレ−シヨン | 骨病気治療用組成物 |
| JP2020045511A (ja) * | 2018-09-17 | 2020-03-26 | 愛知製鋼株式会社 | 刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
-
1983
- 1983-05-06 JP JP7916383A patent/JPS59205450A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62190051A (ja) * | 1985-11-25 | 1987-08-20 | エシル コ−ポレ−シヨン | 骨病気治療用組成物 |
| JPH0352945B2 (ja) * | 1985-11-25 | 1991-08-13 | Ethyl Corp | |
| JP2020045511A (ja) * | 2018-09-17 | 2020-03-26 | 愛知製鋼株式会社 | 刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
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