JPH03137223A - 嵩高性に優れた複合繊維 - Google Patents
嵩高性に優れた複合繊維Info
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- JPH03137223A JPH03137223A JP27553789A JP27553789A JPH03137223A JP H03137223 A JPH03137223 A JP H03137223A JP 27553789 A JP27553789 A JP 27553789A JP 27553789 A JP27553789 A JP 27553789A JP H03137223 A JPH03137223 A JP H03137223A
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- Nonwoven Fabrics (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
本発明は、嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維に関す
る。本発明の複合繊維は、嵩高性に優れた不織布の製造
等に用いられる。
る。本発明の複合繊維は、嵩高性に優れた不織布の製造
等に用いられる。
[従来の技術]
融点の異なる2種類以上のポリオレフィン系重合体から
なる複合繊維は、接着剤を用いることなく繊維同士を結
合させて不織布化することができるため、紙おむつに代
表される衛生材料等に広く利用されている。
なる複合繊維は、接着剤を用いることなく繊維同士を結
合させて不織布化することができるため、紙おむつに代
表される衛生材料等に広く利用されている。
このような不織布は、主に、融点の異なる複数のポリオ
レフィン系重合体を複合紡糸し、延伸後弛緩させるこに
より自然捲縮を発現させて嵩高性に優れた複合繊維とし
、この複合繊維をステープルファイバーに加工して、カ
ード機により解繊してシート状のウェブとした後、低融
点重合体の融点と高融点重合体の融点との間の温度で熱
処理して製造される。
レフィン系重合体を複合紡糸し、延伸後弛緩させるこに
より自然捲縮を発現させて嵩高性に優れた複合繊維とし
、この複合繊維をステープルファイバーに加工して、カ
ード機により解繊してシート状のウェブとした後、低融
点重合体の融点と高融点重合体の融点との間の温度で熱
処理して製造される。
融点の異なる2種類以上のポリオレフィン系重合体から
なる複合繊維としては、ポリエチレンのような低融点重
合体とポリプロピレンのような高融点重合体とを貼り合
せた貼り合せ型の複合繊維と、高融点重合体の外周を低
融点重合体により被覆した鞘芯型の複合繊維とがある。
なる複合繊維としては、ポリエチレンのような低融点重
合体とポリプロピレンのような高融点重合体とを貼り合
せた貼り合せ型の複合繊維と、高融点重合体の外周を低
融点重合体により被覆した鞘芯型の複合繊維とがある。
鞘芯型の複合繊維は、貼り合せ型の複合繊維に比べて、
自然捲縮の発現の制御が容易であり、また、紡糸性に優
れている等の利点を有している。このため、融点の異な
る2種類以上のポリオレフィン系重合体からなる複合繊
維としては、鞘芯型の複合繊維が主として使用されてい
る。
自然捲縮の発現の制御が容易であり、また、紡糸性に優
れている等の利点を有している。このため、融点の異な
る2種類以上のポリオレフィン系重合体からなる複合繊
維としては、鞘芯型の複合繊維が主として使用されてい
る。
[発明が解決しようとする課題」
しかしながら、今日、より風合に優れた嵩高な不織布、
あるいは、より経済性に優れた嵩高な不織布に対する要
望が高まっており、このような要望に対しては不織布の
材料として嵩高性に優れた複合繊維を用いることが好ま
しいが、従来の鞘芯型の複合繊維では、これらの要望に
対して十分に対応することかできないという問題があっ
た。
あるいは、より経済性に優れた嵩高な不織布に対する要
望が高まっており、このような要望に対しては不織布の
材料として嵩高性に優れた複合繊維を用いることが好ま
しいが、従来の鞘芯型の複合繊維では、これらの要望に
対して十分に対応することかできないという問題があっ
た。
したがって本発明の目的は、嵩高性がさらに向上した不
織布を得ることができる嵩高性に優れた複合繊維を提供
することにある。
織布を得ることができる嵩高性に優れた複合繊維を提供
することにある。
し課題を解決するための手段]
本発明は上記目的を達成するためになされたものであり
、本発明の嵩高性に優れた複合繊維は、鞘部を形成する
低融点重合体と芯部を形成する高融点重合体とを含む複
合糸に、自然捲縮を発現させてなる嵩高性に優れた偏心
鞘芯型の複合繊維において、前記自然捲縮の数が6〜2
0個/羊′て、前記高融点重合体が、結晶粒の大きさが
55Å以上の結晶性ポリプロピレンであることを特徴と
するものである。
、本発明の嵩高性に優れた複合繊維は、鞘部を形成する
低融点重合体と芯部を形成する高融点重合体とを含む複
合糸に、自然捲縮を発現させてなる嵩高性に優れた偏心
鞘芯型の複合繊維において、前記自然捲縮の数が6〜2
0個/羊′て、前記高融点重合体が、結晶粒の大きさが
55Å以上の結晶性ポリプロピレンであることを特徴と
するものである。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明の嵩高性に優れた複合繊維は、前述したように、
自然捲縮数が6〜20個/羊′である偏心鞘芯型の複合
繊維であり、自然捲縮数の限定理由は以下の通りである
。
自然捲縮数が6〜20個/羊′である偏心鞘芯型の複合
繊維であり、自然捲縮数の限定理由は以下の通りである
。
すなわち、自然捲縮数が6個/¥未満ては、不織布化す
るあたってカード機通過時のウェブのつながり性が低下
し、また20個/羊′を超えると均一なウェブが得られ
ず、ともに好ましくないからである。またどちらの場合
も、嵩高な複合繊維゛とならないからである。
るあたってカード機通過時のウェブのつながり性が低下
し、また20個/羊′を超えると均一なウェブが得られ
ず、ともに好ましくないからである。またどちらの場合
も、嵩高な複合繊維゛とならないからである。
自然捲縮数は、鞘部と芯部の断面積比、偏心率(本明細
書においては、繊維の断面をとったときの繊維の中心と
芯部の中心との間の距離の、繊維断面と同一の面積を有
する円の半径に対する百分率を意味する)、複合紡糸す
る際の引取り速度、延伸加工する際の予熱温度等の影響
を受けるため、自然捲縮数を6〜20個/羊′に制御す
る条件を一概に規定することは困難であるが、本発明の
嵩高性に優れた複合繊維においては、少なくとも、鞘部
と芯部の断面積比を6/4〜3/7にするとともに、偏
心率を8〜36%にすることが好ましい。
書においては、繊維の断面をとったときの繊維の中心と
芯部の中心との間の距離の、繊維断面と同一の面積を有
する円の半径に対する百分率を意味する)、複合紡糸す
る際の引取り速度、延伸加工する際の予熱温度等の影響
を受けるため、自然捲縮数を6〜20個/羊′に制御す
る条件を一概に規定することは困難であるが、本発明の
嵩高性に優れた複合繊維においては、少なくとも、鞘部
と芯部の断面積比を6/4〜3/7にするとともに、偏
心率を8〜36%にすることが好ましい。
鞘部と芯部の断面積比を6/4〜3/7とすることが好
ましい理由は、鞘部と芯部との断面積比が上記範囲外で
あると十分な自然捲縮を発現させることかできないから
である。特に好ましい鞘部と芯部との断面積比は、51
5〜4/6である。
ましい理由は、鞘部と芯部との断面積比が上記範囲外で
あると十分な自然捲縮を発現させることかできないから
である。特に好ましい鞘部と芯部との断面積比は、51
5〜4/6である。
また、偏心率を8〜36%とすることが好ましい理由は
、8%未満では十分な自然捲縮を発現させることかでき
ないからであり、36%を超えさせることは、断面積比
が6/4〜3/7の範囲では物理的に不可能であるから
である。特に好ましい偏心率は13〜36%である。
、8%未満では十分な自然捲縮を発現させることかでき
ないからであり、36%を超えさせることは、断面積比
が6/4〜3/7の範囲では物理的に不可能であるから
である。特に好ましい偏心率は13〜36%である。
本発明の嵩高性に優れた複合繊維における上述の鞘部と
芯部との断面積比および偏心率の制御は、押出し機の吐
出量の制御や、紡糸口金の偏心率の変更等の常法により
行うことができる。
芯部との断面積比および偏心率の制御は、押出し機の吐
出量の制御や、紡糸口金の偏心率の変更等の常法により
行うことができる。
また、本発明の嵩高性に優れた複合繊維において芯部を
形成する高融点重合体は、前述したように、結晶粒の大
きさが55Å以上の結晶性ポリプロピレンに限定される
。
形成する高融点重合体は、前述したように、結晶粒の大
きさが55Å以上の結晶性ポリプロピレンに限定される
。
その理由は、芯成分の結晶性ポリプロピレンの結晶粒の
大きさが55人未満では、自然捲縮数を6〜20個/!
′としても従来の複合繊維を用いた不織布よりも嵩高な
不織布を得ることができないからである。芯部の結晶性
ポリプロピレンの結晶粒の大きさを55Å以上とするこ
とにより、不織布化する際の熱風による自然捲縮の捲縮
形態の変化が抑制されるため、すなわち、捲縮がへたり
にくくなるため、より嵩高性に優れ、風合の良い不織布
を得ることが可能となる。
大きさが55人未満では、自然捲縮数を6〜20個/!
′としても従来の複合繊維を用いた不織布よりも嵩高な
不織布を得ることができないからである。芯部の結晶性
ポリプロピレンの結晶粒の大きさを55Å以上とするこ
とにより、不織布化する際の熱風による自然捲縮の捲縮
形態の変化が抑制されるため、すなわち、捲縮がへたり
にくくなるため、より嵩高性に優れ、風合の良い不織布
を得ることが可能となる。
結晶性ポリプロピレンとしては、UBEポリプロ S1
30MV(宇部興産■製)、UBEポリプロ ZS12
55 (宇部興産■製)等の商品名で市販されている従
来公知の結晶性ポリプロピレンを用いることができる。
30MV(宇部興産■製)、UBEポリプロ ZS12
55 (宇部興産■製)等の商品名で市販されている従
来公知の結晶性ポリプロピレンを用いることができる。
また、結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさの制御は
、未延伸糸を延伸加工する際の延伸条件、延伸糸を熱処
理して嵩高性に優れた複合繊維とする際の熱処理温度、
結晶性ポリプロピレンのメルトフローレ−1−(MFR
)等を適宜選択することにより、行うことができる。
、未延伸糸を延伸加工する際の延伸条件、延伸糸を熱処
理して嵩高性に優れた複合繊維とする際の熱処理温度、
結晶性ポリプロピレンのメルトフローレ−1−(MFR
)等を適宜選択することにより、行うことができる。
芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさ
を55Å以上とし、かつ上述のように鞘部と芯部との断
面積比、偏心率を前述の範囲内として自然捲縮数を6〜
20個/!′とすることにより、嵩高な複合繊維を得る
ことができ、この嵩高な複合繊維を用いることにより、
従来の不織布より嵩高性がさらに向」ニした不織布を得
ることかできる。
を55Å以上とし、かつ上述のように鞘部と芯部との断
面積比、偏心率を前述の範囲内として自然捲縮数を6〜
20個/!′とすることにより、嵩高な複合繊維を得る
ことができ、この嵩高な複合繊維を用いることにより、
従来の不織布より嵩高性がさらに向」ニした不織布を得
ることかできる。
なお、鞘部を形成する低融点重合体は不織布化の時点で
一旦溶融してしまうため、偏心鞘芯型の複合繊維におけ
る鞘成分の結晶粒の大きさは、不織布の嵩高性に影響し
ない。
一旦溶融してしまうため、偏心鞘芯型の複合繊維におけ
る鞘成分の結晶粒の大きさは、不織布の嵩高性に影響し
ない。
本発明の嵩高性に優れた複合繊維において鞘部を形成す
低融点重合体としては、芯部とする前述の結晶性ポリプ
ロピレンの融点よりも20℃以」二低い融点を有する重
合体を用いることが好ましい。
低融点重合体としては、芯部とする前述の結晶性ポリプ
ロピレンの融点よりも20℃以」二低い融点を有する重
合体を用いることが好ましい。
このような重合体としては、低密度ポリエチレン、高密
度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等を挙
げることができ、特に高密度ポリエチレンを用いること
が好ましい。
度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等を挙
げることができ、特に高密度ポリエチレンを用いること
が好ましい。
従来の不織布より嵩高な不織布は、材料として本発明の
嵩高性に優れた複合繊維を例えば30%以」二使用する
ことにより得ることができる。
嵩高性に優れた複合繊維を例えば30%以」二使用する
ことにより得ることができる。
[実施例]
以下、実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明
はこれらの実施例に限定されるものではない。
はこれらの実施例に限定されるものではない。
なお、実施例中に示した諸物性値の測定方法を予め示し
ておく。
ておく。
φMFR・・・ASTM D 1238に基づき、
ポリプロピレン(p p)にっては(L)条件(230
℃)で、またポリエチレ ン(P E)およびエチレン−酢酸ビニル共重合体(E
VA)については(E)条件(190°C)で測定した
。
ポリプロピレン(p p)にっては(L)条件(230
℃)で、またポリエチレ ン(P E)およびエチレン−酢酸ビニル共重合体(E
VA)については(E)条件(190°C)で測定した
。
・捲縮数・・・JIS L 1074による。
・結晶粒の大きさ・・・X線解析による。
(X線解析・・・繊維を集束して見掛は太さ2mm程度
にして赤道」二の回折強度曲線を 求め、PPは2θ−14゜2度 (110) 、PEは2θ−21゜ 4度(110)のピークの半価幅 から求めた。
にして赤道」二の回折強度曲線を 求め、PPは2θ−14゜2度 (110) 、PEは2θ−21゜ 4度(110)のピークの半価幅 から求めた。
解析条件・・・30kV、30mA、発散スリット+1
mmφ、散乱スリット:1mm 幅、検出スリット:0.3mm幅、 ゴニオメータ−のスキャン速度: 1/2度分、チャート速度=10 mm1分、時定数=4秒、ベースラ インニア。5〜10度) ・嵩・・・温度25℃、湿度65%の条件下で、5×5
cmの大きさに切断した不織布を10枚積層してなる積
層物に1.06g/cJの平面荷重を30秒間加え、一
部除重して0.26g/cJの平面荷重を加えたまま3
0秒後の各辺の中間点4点の高さを測定して、積層物の
容積を算出し、この容積を供試不織布の重量で除して得
た比容積を嵩とした。
mmφ、散乱スリット:1mm 幅、検出スリット:0.3mm幅、 ゴニオメータ−のスキャン速度: 1/2度分、チャート速度=10 mm1分、時定数=4秒、ベースラ インニア。5〜10度) ・嵩・・・温度25℃、湿度65%の条件下で、5×5
cmの大きさに切断した不織布を10枚積層してなる積
層物に1.06g/cJの平面荷重を30秒間加え、一
部除重して0.26g/cJの平面荷重を加えたまま3
0秒後の各辺の中間点4点の高さを測定して、積層物の
容積を算出し、この容積を供試不織布の重量で除して得
た比容積を嵩とした。
実施例1
一軸押出機2台とホール径0. 6mmの複合繊維用円
形ノズルからなる偏心鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、
芯部を形成する高融点重合体として結晶性ポリプロピレ
ン(MFR=17)、鞘部を形成する低融点重合体とし
て高密度ポリエチレン(MFR=20)を50 : 5
0の比率で、紡糸温度220℃、引取り速度500m/
mjnで紡糸し、単糸デニール12.0cleの偏心鞘
芯型複合繊維を得た。
形ノズルからなる偏心鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、
芯部を形成する高融点重合体として結晶性ポリプロピレ
ン(MFR=17)、鞘部を形成する低融点重合体とし
て高密度ポリエチレン(MFR=20)を50 : 5
0の比率で、紡糸温度220℃、引取り速度500m/
mjnで紡糸し、単糸デニール12.0cleの偏心鞘
芯型複合繊維を得た。
紡糸性は良好で、1時間連続紡糸しても全く紡糸切れは
なく安定していた。
なく安定していた。
得られた複合繊維は、鞘部/芯部の断面積比が515で
、偏心率が20%であった。
、偏心率が20%であった。
このマルチフィラメントを100本集めてト−タルデニ
ールを約60万デニールとし、ステープ0 ルファイバー試作設備にて、表−1に示すように、第1
延伸ローラー温度45°C1第2、第3延伸ローラー温
度50℃、第1、第2延伸槽温度90℃で、第11、第
20−ラー間で延伸倍率5倍の1段延伸を行い、引き続
きオイリング、捲縮加工、熱処理(110°C)を行っ
て、自然捲縮数が12゜0個/Vである嵩高性に優れた
偏心鞘芯型の複合繊維とした後、繊維長45mmにカッ
トして、単糸デニール3deの自然捲縮ステープルファ
イバーを得た。
ールを約60万デニールとし、ステープ0 ルファイバー試作設備にて、表−1に示すように、第1
延伸ローラー温度45°C1第2、第3延伸ローラー温
度50℃、第1、第2延伸槽温度90℃で、第11、第
20−ラー間で延伸倍率5倍の1段延伸を行い、引き続
きオイリング、捲縮加工、熱処理(110°C)を行っ
て、自然捲縮数が12゜0個/Vである嵩高性に優れた
偏心鞘芯型の複合繊維とした後、繊維長45mmにカッ
トして、単糸デニール3deの自然捲縮ステープルファ
イバーを得た。
なお、捲縮加工を行なうクリンパ−は幅25mmの金属
ロール2本からなり、機械捲縮を付与する場合に通常用
いられるスタフィンボックスは使用せず、クリンパ−ロ
ールの引取りのみにより自然捲縮を発現させた。
ロール2本からなり、機械捲縮を付与する場合に通常用
いられるスタフィンボックスは使用せず、クリンパ−ロ
ールの引取りのみにより自然捲縮を発現させた。
得られた自然捲縮ステープルファイバーをX線解析して
、芯部の結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさを測定
したところ、64人であった。
、芯部の結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさを測定
したところ、64人であった。
この後、得られたステープルファイバーを幅350mm
のローラーカード機に通し、目付20g/1 ばの均一なウェブを作製した。この時、カード通過性に
全く問題はなく、非常に嵩高なウェブが得られた。次い
で、このウェブを幅350mm、速度5m/minの金
網ベルトに乗せ、風温140 ℃、風速2. 7rn/
seeの熱風を5秒間吹き付けて熱風融着不織布を作製
した。
のローラーカード機に通し、目付20g/1 ばの均一なウェブを作製した。この時、カード通過性に
全く問題はなく、非常に嵩高なウェブが得られた。次い
で、このウェブを幅350mm、速度5m/minの金
網ベルトに乗せ、風温140 ℃、風速2. 7rn/
seeの熱風を5秒間吹き付けて熱風融着不織布を作製
した。
得られた不織布の嵩は、表−1に示すように140cm
/gであり、嵩高性に優れたものであった。
/gであり、嵩高性に優れたものであった。
実施例2〜11
鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高融
点重合体として実施例1と同一の重合体を用い、表−1
に示す条件で、自然捲縮数が6〜20個/!′で、芯部
を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが5
9.0〜67、OA’Fある嵩高性に優れた偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバ−とした後、実施例1と同様にして不織布を得た。
点重合体として実施例1と同一の重合体を用い、表−1
に示す条件で、自然捲縮数が6〜20個/!′で、芯部
を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが5
9.0〜67、OA’Fある嵩高性に優れた偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバ−とした後、実施例1と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−1に示すように130〜145c
m/gであり、いずれの不織布も嵩高性に優れたもので
あった。
m/gであり、いずれの不織布も嵩高性に優れたもので
あった。
2
実施例12〜16
鞘部を形成する低融点重合体として実施例1と同一の重
合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてVFR
が27の結晶性ポリプロピレンを用い、表−1に示す条
件で、自然捲縮数が10〜14個/羊′で、芯部を形成
する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが55〜7
3人である嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、
この複合繊維を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、
実施例1と同様にして不織布を得た。
合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてVFR
が27の結晶性ポリプロピレンを用い、表−1に示す条
件で、自然捲縮数が10〜14個/羊′で、芯部を形成
する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが55〜7
3人である嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、
この複合繊維を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、
実施例1と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−1に示すように130〜1.40
cm/gであり、いずれの不織布も嵩高性に優れたもの
であった。
cm/gであり、いずれの不織布も嵩高性に優れたもの
であった。
実施例17〜18
鞘部を形成する低融点重合体として実施例1と同一の重
合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてMFR
が5の結晶性ポリプロピレンを用い、表−1,に示す条
件で、自然捲縮数が8〜10個/渓′で、芯部を形成す
る結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが56.0〜
58.0人である3 嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊
維を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、実施例1と
同様にして不織布を得た。
合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてMFR
が5の結晶性ポリプロピレンを用い、表−1,に示す条
件で、自然捲縮数が8〜10個/渓′で、芯部を形成す
る結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが56.0〜
58.0人である3 嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊
維を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、実施例1と
同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−1に示すように130〜131c
m/gであり、いずれの不織布も嵩高性に優れたもので
あった。
m/gであり、いずれの不織布も嵩高性に優れたもので
あった。
実施例19〜20
鞘部を形成する低融点重合体として、MFRが20の低
密度ポリエチレン(実施例18)およびMFRが20の
EVA (実施例19)を、また芯部を形成する高融点
重合体として実施例1と同一の結晶性ポリプロピレンを
用い、表−1に示す条件で、自然捲縮数が11.0〜1
2,0個で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結
晶粒の大きさが59〜62人である嵩高性に優れた偏心
鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊組]を自然捲縮ステ
ープルフィバ−とした後、実施例1と同様にして不織布
を得た。
密度ポリエチレン(実施例18)およびMFRが20の
EVA (実施例19)を、また芯部を形成する高融点
重合体として実施例1と同一の結晶性ポリプロピレンを
用い、表−1に示す条件で、自然捲縮数が11.0〜1
2,0個で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結
晶粒の大きさが59〜62人である嵩高性に優れた偏心
鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊組]を自然捲縮ステ
ープルフィバ−とした後、実施例1と同様にして不織布
を得た。
各不織布の嵩は、表−1に示すように131〜1320
m/gであり、いずれの不織布も嵩高性に4 優れたものであった。
m/gであり、いずれの不織布も嵩高性に4 優れたものであった。
比較例1〜5
鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高融
点重合体として実施例1と同一の重合体を用い、表−1
に示す条件で、自然捲縮数が本発明の限定範囲外である
4、0〜5.0個/Vで、芯部を形成する結晶性ポリプ
ロピレンの結晶粒の大きさが56〜66人である偏心鞘
芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープ
ルフィバ−とした後、実施例1と同様にして不織布化を
試みた。
点重合体として実施例1と同一の重合体を用い、表−1
に示す条件で、自然捲縮数が本発明の限定範囲外である
4、0〜5.0個/Vで、芯部を形成する結晶性ポリプ
ロピレンの結晶粒の大きさが56〜66人である偏心鞘
芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープ
ルフィバ−とした後、実施例1と同様にして不織布化を
試みた。
しかしながら、これらの複合繊維は自然捲縮数が4〜5
個/¥と低いためカード機通過時のウェブのつながり性
が悪く、不織布化することができなかった。なお、鞘部
と芯部の断面積比を2/8とした比較例3〜4の複合繊
維では、鞘部を形成する低融点重合体か繊維全体を覆い
きれずに芯部を形成する結晶性ポリプロピレンが一部露
出した繊維となり、カード機通過時に細かい粉落ちが観
察された。
個/¥と低いためカード機通過時のウェブのつながり性
が悪く、不織布化することができなかった。なお、鞘部
と芯部の断面積比を2/8とした比較例3〜4の複合繊
維では、鞘部を形成する低融点重合体か繊維全体を覆い
きれずに芯部を形成する結晶性ポリプロピレンが一部露
出した繊維となり、カード機通過時に細かい粉落ちが観
察された。
5
比較例6
芯部を形成する高融点重合体としてMFRが12の結晶
性ポリプロピレンを用い、他の条件は実施例7と同一に
して、自然捲縮数が本発明の限定範囲外である23.0
個/千′で、結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが
68人である偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維
を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、実施例1と同
様にして不織布化を試みた。
性ポリプロピレンを用い、他の条件は実施例7と同一に
して、自然捲縮数が本発明の限定範囲外である23.0
個/千′で、結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが
68人である偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維
を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、実施例1と同
様にして不織布化を試みた。
しかしながら、この複合繊維は自然捲縮数が23個/手
′と高いため、カード機通過性が悪く、不織布化するこ
とができなかった。
′と高いため、カード機通過性が悪く、不織布化するこ
とができなかった。
比較例7〜8
鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高融
点重合体として実施例1と同一の重合体を用い、表−1
に示す条件で、自然捲縮数が11゜0〜11.5個/工
′で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の
大きさが本発明の限定範囲外である48〜51人の偏心
鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステー
プルフィバ6 −とした後、実施例1と同様にして不織布を得た。
点重合体として実施例1と同一の重合体を用い、表−1
に示す条件で、自然捲縮数が11゜0〜11.5個/工
′で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の
大きさが本発明の限定範囲外である48〜51人の偏心
鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステー
プルフィバ6 −とした後、実施例1と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−1に示すように120〜121
cm/ gであり、実施例1〜21の不織布に比べて嵩
高性に劣るものであった。
cm/ gであり、実施例1〜21の不織布に比べて嵩
高性に劣るものであった。
比較例9〜11
鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高融
点重合体として実施例13と同一の重合体を用い、表−
1に示す条件で、自然捲縮数が9゜0〜12.0個/蛋
′で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の
大きさが本発明の限定範囲外である40〜48人の偏心
鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステー
プルフィバ−とした後、実施例12と同様にして不織布
を得た。
点重合体として実施例13と同一の重合体を用い、表−
1に示す条件で、自然捲縮数が9゜0〜12.0個/蛋
′で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の
大きさが本発明の限定範囲外である40〜48人の偏心
鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステー
プルフィバ−とした後、実施例12と同様にして不織布
を得た。
各不織布の嵩は、表−1に示すように90〜ILocm
/gであり、実施例1〜20の不織布に比べて嵩高性に
劣るものであった。
/gであり、実施例1〜20の不織布に比べて嵩高性に
劣るものであった。
比較例12
鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高融
点重合体として実施例18と同一の重合7 体を用い、表−1に示す条件で、自然捲縮数が本発明の
限定範囲外である5、0個/Vて、芯部を形成する結晶
性ポリプロピレンの結晶粒の大きさも本発明の限定範囲
外である53人の偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合
繊維を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、実施例1
3と同様にして不織布化を試みたが、比較例1〜5と同
様に、カード機通過時のウェブのつながり性が悪いため
、不織布化することができなかった。
点重合体として実施例18と同一の重合7 体を用い、表−1に示す条件で、自然捲縮数が本発明の
限定範囲外である5、0個/Vて、芯部を形成する結晶
性ポリプロピレンの結晶粒の大きさも本発明の限定範囲
外である53人の偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合
繊維を自然捲縮ステープルフィバ−とした後、実施例1
3と同様にして不織布化を試みたが、比較例1〜5と同
様に、カード機通過時のウェブのつながり性が悪いため
、不織布化することができなかった。
(以下余白)
8
*2:偏心率とは、繊維の断面をとったときの繊維の中
心と芯部の中心との間の距離の、繊維断面と同一の面積
を有する円の半径に対する百分率を意味する。
心と芯部の中心との間の距離の、繊維断面と同一の面積
を有する円の半径に対する百分率を意味する。
*3:間中の−は、予熱を行わなかったことを意味する
。
。
*4:間中の−は、結晶化しなかったことを意味する。
*5:間中の−は、不織布化できなかったことを意味す
る。
る。
1
[発明の効果]
以上説明したように、本発明の偏心鞘芯型の複合繊維を
用いることにより、嵩高性がさらに向」ニした不織布を
得ることかでき、より風合に優れた不織布や、より経済
性に優れた嵩高な不織布を得ることが可能になる。
用いることにより、嵩高性がさらに向」ニした不織布を
得ることかでき、より風合に優れた不織布や、より経済
性に優れた嵩高な不織布を得ることが可能になる。
Claims (1)
- (1)鞘部を形成する低融点重合体と芯部を形成する高
融点重合体とを含む複合糸に、自然捲縮を発現させてな
る嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維において、 前記自然捲縮の数が6〜20個/Vで、前記高融点重合
体が、結晶粒の大きさが55Å以上の結晶性ポリプロピ
レンであることを特徴とする嵩高性に優れた偏心鞘芯型
の複合繊維。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27553789A JP2846675B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | 嵩高性に優れた複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27553789A JP2846675B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | 嵩高性に優れた複合繊維 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03137223A true JPH03137223A (ja) | 1991-06-11 |
JP2846675B2 JP2846675B2 (ja) | 1999-01-13 |
Family
ID=17556831
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27553789A Expired - Lifetime JP2846675B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | 嵩高性に優れた複合繊維 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2846675B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06330444A (ja) * | 1993-05-21 | 1994-11-29 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | ポリプロピレン繊維系マット |
EP0696655A1 (en) * | 1994-08-11 | 1996-02-14 | Chisso Corporation | Melt-adhesive composite fibers, process for producing the same, and fused fabric or surface material obtained therefrom |
US5780155A (en) * | 1994-08-11 | 1998-07-14 | Chisso Corporation | Melt-adhesive composite fibers, process for producing the same, and fused fabric or surface material obtained therefrom |
WO2016197560A1 (zh) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | 南通新帝克单丝科技股份有限公司 | 大直径皮芯型复合单丝及其生产方法 |
-
1989
- 1989-10-23 JP JP27553789A patent/JP2846675B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06330444A (ja) * | 1993-05-21 | 1994-11-29 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | ポリプロピレン繊維系マット |
EP0696655A1 (en) * | 1994-08-11 | 1996-02-14 | Chisso Corporation | Melt-adhesive composite fibers, process for producing the same, and fused fabric or surface material obtained therefrom |
US5780155A (en) * | 1994-08-11 | 1998-07-14 | Chisso Corporation | Melt-adhesive composite fibers, process for producing the same, and fused fabric or surface material obtained therefrom |
WO2016197560A1 (zh) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | 南通新帝克单丝科技股份有限公司 | 大直径皮芯型复合单丝及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2846675B2 (ja) | 1999-01-13 |
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