JP2846675B2 - 嵩高性に優れた複合繊維 - Google Patents
嵩高性に優れた複合繊維Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維に関
する。本発明の複合繊維は、嵩高性に優れた不織布の製
造等に用いられる。
する。本発明の複合繊維は、嵩高性に優れた不織布の製
造等に用いられる。
［従来の技術］ 融点の異なる２種類以上のポリオレフィン系重合体か
らなる複合繊維は、接着剤を用いることなく繊維同士を
結合させて不織布化することができるため、紙おむつに
代表される衛生材料等に広く利用されている。
らなる複合繊維は、接着剤を用いることなく繊維同士を
結合させて不織布化することができるため、紙おむつに
代表される衛生材料等に広く利用されている。
このような不織布は、主に、融点の異なる複数のポリ
オレフィン系重合体を複合紡糸し、延伸後弛緩させるこ
により自然捲縮を発現させて嵩高性に優れた複合繊維と
し、この複合繊維をステープルファイバーに加工して、
カード機により解繊してシート状のウェブとした後、低
融点重合体の融点と高融点重合体の融点との間の温度で
熱処理して製造される。
オレフィン系重合体を複合紡糸し、延伸後弛緩させるこ
により自然捲縮を発現させて嵩高性に優れた複合繊維と
し、この複合繊維をステープルファイバーに加工して、
カード機により解繊してシート状のウェブとした後、低
融点重合体の融点と高融点重合体の融点との間の温度で
熱処理して製造される。
融点の異なる２種類以上のポリオレフィン系重合体か
らなる複合繊維としては、ポリエチレンのような低融点
重合体とポリプロピレンのような高融点重合体とを貼り
合せた貼り合せ型の複合繊維と、高融点重合体の外周を
低融点重合体により被覆した鞘芯型の複合繊維とがあ
る。鞘芯型の複合繊維は、貼り合せ型の複合繊維に比べ
て、自然捲縮の発現の制御が容易であり、また、紡糸性
に優れている等の利点を有している。このため、融点の
異なる２種類以上のポリオレフィン系重合体からなる複
合繊維としては、鞘芯型の複合繊維が主として使用され
ている。
らなる複合繊維としては、ポリエチレンのような低融点
重合体とポリプロピレンのような高融点重合体とを貼り
合せた貼り合せ型の複合繊維と、高融点重合体の外周を
低融点重合体により被覆した鞘芯型の複合繊維とがあ
る。鞘芯型の複合繊維は、貼り合せ型の複合繊維に比べ
て、自然捲縮の発現の制御が容易であり、また、紡糸性
に優れている等の利点を有している。このため、融点の
異なる２種類以上のポリオレフィン系重合体からなる複
合繊維としては、鞘芯型の複合繊維が主として使用され
ている。
［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、今日、より風合に優れた嵩高な不織
布、あるいは、より経済性に優れた嵩高な不織布に対す
る要望が高まっており、このような要望に対しては不織
布の材料として嵩高性に優れた複合繊維を用いることが
好ましいが、従来の鞘芯型の複合繊維では、これらの要
望に対して十分に対応することができないという問題が
あった。
布、あるいは、より経済性に優れた嵩高な不織布に対す
る要望が高まっており、このような要望に対しては不織
布の材料として嵩高性に優れた複合繊維を用いることが
好ましいが、従来の鞘芯型の複合繊維では、これらの要
望に対して十分に対応することができないという問題が
あった。
したがって本発明の目的は、嵩高性がさらに向上した
不織布を得ることができる嵩高性に優れた複合繊維を提
供することにある。
不織布を得ることができる嵩高性に優れた複合繊維を提
供することにある。
［課題を解決するための手段］ 本発明は上記目的を達成するためになされたものであ
り、本発明の嵩高性に優れた複合繊維は、鞘部を形成す
る低融点重合体と芯部を形成する高融点重合体とを含む
複合糸に、自然捲縮を発現させてなる嵩高性に優れた偏
心鞘芯型の複合繊維において、前記自然捲縮の数が６〜
20個／インチで、前記高融点重合体が、結晶粒の大きさ
が55Å以上の結晶性ポリプロピレンであることを特徴と
するものである。
り、本発明の嵩高性に優れた複合繊維は、鞘部を形成す
る低融点重合体と芯部を形成する高融点重合体とを含む
複合糸に、自然捲縮を発現させてなる嵩高性に優れた偏
心鞘芯型の複合繊維において、前記自然捲縮の数が６〜
20個／インチで、前記高融点重合体が、結晶粒の大きさ
が55Å以上の結晶性ポリプロピレンであることを特徴と
するものである。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の嵩高性に優れた複合繊維は、前述したよう
に、自然捲縮数が６〜20個／インチである偏心鞘芯型の
複合繊維であり、自然捲縮数の限定理由は以下の通りで
ある。
に、自然捲縮数が６〜20個／インチである偏心鞘芯型の
複合繊維であり、自然捲縮数の限定理由は以下の通りで
ある。
すなわち、自然捲縮数が６個／インチ未満では、不織
布化するにあたってカード機通過時のウェブのつながり
性が低下し、また20個／インチを超えると均一なウェブ
が得られず、ともに好ましくないからである。またどち
らの場合も、嵩高な複合繊維とならないからである。
布化するにあたってカード機通過時のウェブのつながり
性が低下し、また20個／インチを超えると均一なウェブ
が得られず、ともに好ましくないからである。またどち
らの場合も、嵩高な複合繊維とならないからである。
自然捲縮数は、鞘部と芯部の断面積比、偏心率（本明
細書においては、繊維の断面をとったときの繊維の中心
と芯部の中心との間の距離の、繊維断面と同一の面積を
有する円の半径に対する百分率を意味する）、複合紡糸
する際の引取り速度、延伸加工する際の予熱温度等の影
響を受けるため、自然捲縮数を６〜20個／インチに制御
する条件を一概に規定することは困難であるが、本発明
の嵩高性に優れた複合繊維においては、少なくとも、鞘
部と芯部の断面積比を6/4〜3/7にするとともに、偏心率
を８〜36％にすることが好ましい。
細書においては、繊維の断面をとったときの繊維の中心
と芯部の中心との間の距離の、繊維断面と同一の面積を
有する円の半径に対する百分率を意味する）、複合紡糸
する際の引取り速度、延伸加工する際の予熱温度等の影
響を受けるため、自然捲縮数を６〜20個／インチに制御
する条件を一概に規定することは困難であるが、本発明
の嵩高性に優れた複合繊維においては、少なくとも、鞘
部と芯部の断面積比を6/4〜3/7にするとともに、偏心率
を８〜36％にすることが好ましい。
鞘部と芯部の断面積比を6/4〜3/7とすることが好まし
い理由は、鞘部と芯部との断面積比が上記範囲外である
と十分な自然捲縮を発現させることができないからであ
る。特に好ましい鞘部と芯部との断面積比は、5/5〜4/6
である。また、偏心率を８〜36％とすることが好ましい
理由は、８％未満では十分な自然捲縮を発現させること
ができないからであり、36％を超えさせることは、断面
積比が6/4〜3/7の範囲では物理的に不可能であるからで
ある。特に好ましい偏心率は13〜36％である。
い理由は、鞘部と芯部との断面積比が上記範囲外である
と十分な自然捲縮を発現させることができないからであ
る。特に好ましい鞘部と芯部との断面積比は、5/5〜4/6
である。また、偏心率を８〜36％とすることが好ましい
理由は、８％未満では十分な自然捲縮を発現させること
ができないからであり、36％を超えさせることは、断面
積比が6/4〜3/7の範囲では物理的に不可能であるからで
ある。特に好ましい偏心率は13〜36％である。
本発明の嵩高性に優れた複合繊維における上述の鞘部
と芯部との断面積比および偏心率の制御は、押出し機の
吐出量の制御や、紡糸口金の偏心率の変更等の常法によ
り行うことができる。
と芯部との断面積比および偏心率の制御は、押出し機の
吐出量の制御や、紡糸口金の偏心率の変更等の常法によ
り行うことができる。
また、本発明の嵩高性に優れた複合繊維において芯部
を形成する高融点重合体は、前述したように、結晶粒の
大きさが55Å以上の結晶性ポリプロピレンに限定され
る。
を形成する高融点重合体は、前述したように、結晶粒の
大きさが55Å以上の結晶性ポリプロピレンに限定され
る。
その理由は、芯成分の結晶性ポリプロピレンの結晶粒
の大きさが55Å未満では、自然捲縮数を６〜20個／イン
チとしても従来の複合繊維を用いた不織布よりも嵩高な
不織布を得ることができないからである。芯部の結晶性
ポリプロピレンの結晶粒の大きさを55Å以上とすること
により、不織布化する際の熱風による自然捲縮の捲縮形
態の変化が抑制されるため、すなわち、捲縮がへたりに
くくなるため、より嵩高性に優れ、風合の良い不織布を
得ることが可能となる。
の大きさが55Å未満では、自然捲縮数を６〜20個／イン
チとしても従来の複合繊維を用いた不織布よりも嵩高な
不織布を得ることができないからである。芯部の結晶性
ポリプロピレンの結晶粒の大きさを55Å以上とすること
により、不織布化する際の熱風による自然捲縮の捲縮形
態の変化が抑制されるため、すなわち、捲縮がへたりに
くくなるため、より嵩高性に優れ、風合の良い不織布を
得ることが可能となる。
結晶性ポリプロピレンとしては、UBEポリプロ S130M
V（宇部興産（株）製）、UBEポリプロ ZS1255（宇部興
産（株）製）等の商品名で市販されている従来公知の結
晶性ポリプロピレンを用いることができる。また、結晶
性ポリプロピレンの結晶性の大きさの制御は、未延伸糸
を延伸加工する際の延伸条件、延伸糸を熱処理して嵩高
性に優れた複合繊維とする際の熱処理温度、結晶性ポリ
プロピレンのメルトフローレート（MFR）等を適宜選択
することにより、行うことができる。
V（宇部興産（株）製）、UBEポリプロ ZS1255（宇部興
産（株）製）等の商品名で市販されている従来公知の結
晶性ポリプロピレンを用いることができる。また、結晶
性ポリプロピレンの結晶性の大きさの制御は、未延伸糸
を延伸加工する際の延伸条件、延伸糸を熱処理して嵩高
性に優れた複合繊維とする際の熱処理温度、結晶性ポリ
プロピレンのメルトフローレート（MFR）等を適宜選択
することにより、行うことができる。
芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大き
さを55Å以上とし、かつ上述のように鞘部と芯部との断
面積比、偏心率を前述の範囲内として自然捲縮数を６〜
20個／インチとすることにより、嵩高な複合繊維を得る
ことができ、この嵩高な複合繊維を用いることにより、
従来の不織布より嵩高性がさらに向上した不織布を得る
ことができる。
さを55Å以上とし、かつ上述のように鞘部と芯部との断
面積比、偏心率を前述の範囲内として自然捲縮数を６〜
20個／インチとすることにより、嵩高な複合繊維を得る
ことができ、この嵩高な複合繊維を用いることにより、
従来の不織布より嵩高性がさらに向上した不織布を得る
ことができる。
なお、鞘部を形成する低融点重合体は不織布化の時点
で一旦溶融してしまうため、偏心鞘芯型の複合繊維にお
ける鞘成分の結晶粒の大きさは、不織布の嵩高性に影響
しない。
で一旦溶融してしまうため、偏心鞘芯型の複合繊維にお
ける鞘成分の結晶粒の大きさは、不織布の嵩高性に影響
しない。
本発明の嵩高性に優れた複合繊維において鞘部を形成
す低融点重合体としては、芯部とする前述の結晶性ポリ
プロピレンの融点よりも20℃以上低い融点を有する重合
体を用いることが好ましい。このような重合体として
は、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体等を挙げることができ、特に高
密度ポリエチレンを用いることが好ましい。
す低融点重合体としては、芯部とする前述の結晶性ポリ
プロピレンの融点よりも20℃以上低い融点を有する重合
体を用いることが好ましい。このような重合体として
は、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレ
ン−酢酸ビニル共重合体等を挙げることができ、特に高
密度ポリエチレンを用いることが好ましい。
従来の不織布より嵩高な不織布は、材料として本発明
の嵩高性に優れた複合繊維を例えば30％以上使用するこ
とにより得ることができる。
の嵩高性に優れた複合繊維を例えば30％以上使用するこ
とにより得ることができる。
［実施例］ 以下、実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発
明はこれらの実施例に限定されるものではない。
明はこれらの実施例に限定されるものではない。
なお、実施例中に示した諸物性値の測定方法を予め示
しておく。
しておく。
・MFR…ASTM D 1238に基づき、ポリプロピレン（PP）に
つては（Ｌ）条件（230℃）で、またポリエチレン（P
E）およびエチレン−酢酸ビニル共重合体（EVA）につい
ては（Ｅ）条件（190℃）で測定した。
つては（Ｌ）条件（230℃）で、またポリエチレン（P
E）およびエチレン−酢酸ビニル共重合体（EVA）につい
ては（Ｅ）条件（190℃）で測定した。
・捲縮数…JIS L 1074による。
・結晶粒の大きさ…Ｘ線解析による。
（Ｘ線解析…繊維を集束して見掛け太さ2mm程度にして
赤道上の回折強度曲線を求め、PPは２θ＝14.2度（11
0）、PEは２θ＝21.4度（110）のピークの半価幅から求
めた。
赤道上の回折強度曲線を求め、PPは２θ＝14.2度（11
0）、PEは２θ＝21.4度（110）のピークの半価幅から求
めた。
解析条件…30kV、30mA、発散スリット:1mmφ、散乱スリ
ット:1mm幅、検出スリット:0.3mm幅、ゴニオメーターの
スキャン速度:1/2度分、チャート速度:10mm/分、時定
数:4秒、ベースライン:7.5〜10度） ・嵩…温度25℃、湿度65％の条件下で、５×5cmの大き
さに切断した不織布を10枚積層してなる積層物に1.06g/
cm2の平面荷重を30秒間加え、一部除重して0.26g/cm2の
平面荷重を加えたまま30秒後の各辺の中間点４点の高さ
を測定して、積層物の容積を算出し、この容積を供試不
織布の重量で除して得た比容積を嵩とした。
ット:1mm幅、検出スリット:0.3mm幅、ゴニオメーターの
スキャン速度:1/2度分、チャート速度:10mm/分、時定
数:4秒、ベースライン:7.5〜10度） ・嵩…温度25℃、湿度65％の条件下で、５×5cmの大き
さに切断した不織布を10枚積層してなる積層物に1.06g/
cm2の平面荷重を30秒間加え、一部除重して0.26g/cm2の
平面荷重を加えたまま30秒後の各辺の中間点４点の高さ
を測定して、積層物の容積を算出し、この容積を供試不
織布の重量で除して得た比容積を嵩とした。
実施例１ 一軸押出機２台とホール径0.6mmの複合繊維用円形ノ
ズルからなる偏心鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、芯部
を形成する高融点重合体として結晶性ポリプロピレン
（MFR＝17）、鞘部を形成する低融点重合体として高密
度ポリエチレン（MFR＝20）を50:50の比率で、紡糸温度
220℃、引取り速度500m/minで紡糸し、単糸デニール12.
0deの偏心鞘芯型複合繊維を得た。
ズルからなる偏心鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、芯部
を形成する高融点重合体として結晶性ポリプロピレン
（MFR＝17）、鞘部を形成する低融点重合体として高密
度ポリエチレン（MFR＝20）を50:50の比率で、紡糸温度
220℃、引取り速度500m/minで紡糸し、単糸デニール12.
0deの偏心鞘芯型複合繊維を得た。
紡糸性は良好で、１時間連続紡糸しても全く紡糸切れ
はなく安定していた。
はなく安定していた。
得られた複合繊維は、鞘部／芯部の断面積比が5/5
で、偏心率が20％であった。
で、偏心率が20％であった。
このマルチフィラメントを100本集めてトータルデニ
ールを約60万デニールとし、ステープルファイバー試作
設備にて、表−１に示すように、第１延伸ローラー温度
45℃、第２、第３延伸ローラー温度50℃、第１、第２延
伸槽温度90℃で、第１、第２ローラー間で延伸倍率５倍
の１段延伸を行い、引き続きオイリング、捲縮加工、熱
処理（110℃）を行って、自然捲縮数が12.0個／インチ
である嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維とした後、
繊維長45mmにカットして、単糸デニール3deの自然捲縮
ステープルファイバーを得た。
ールを約60万デニールとし、ステープルファイバー試作
設備にて、表−１に示すように、第１延伸ローラー温度
45℃、第２、第３延伸ローラー温度50℃、第１、第２延
伸槽温度90℃で、第１、第２ローラー間で延伸倍率５倍
の１段延伸を行い、引き続きオイリング、捲縮加工、熱
処理（110℃）を行って、自然捲縮数が12.0個／インチ
である嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維とした後、
繊維長45mmにカットして、単糸デニール3deの自然捲縮
ステープルファイバーを得た。
なお、捲縮加工を行なうクリンパーは幅25mmの金属ロ
ール２本からなり、機械捲縮を付与する場合に通常用い
られるスタフィンボックスは使用せず、クリンパーロー
ルの引取りのみにより自然捲縮を発現させた。
ール２本からなり、機械捲縮を付与する場合に通常用い
られるスタフィンボックスは使用せず、クリンパーロー
ルの引取りのみにより自然捲縮を発現させた。
得られた自然捲縮ステープルファイバーをＸ線解析し
て、芯部の結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさを測
定したところ、64Åであった。
て、芯部の結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさを測
定したところ、64Åであった。
この後、得られたステープルファイバーを幅350mmの
ローラーカード機に通し、目付20g/m2の均一なウエブを
作製した。この時、カード通過性に全く問題はなく、非
常に嵩高なウェブが得られた。次いで、このウェブを幅
350mm、速度5m/minの金網ベルトに乗せ、風温140℃、風
速2.7m/secの熱風を５秒間吹き付けて熱風融着不織布を
作製した。
ローラーカード機に通し、目付20g/m2の均一なウエブを
作製した。この時、カード通過性に全く問題はなく、非
常に嵩高なウェブが得られた。次いで、このウェブを幅
350mm、速度5m/minの金網ベルトに乗せ、風温140℃、風
速2.7m/secの熱風を５秒間吹き付けて熱風融着不織布を
作製した。
得られた不織布の嵩は、表−１に示すように140cm/g
であり、嵩嵩性に優れたものであった。
であり、嵩嵩性に優れたものであった。
実施例２〜11 鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高
融点重合体として実施例１と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が６〜20個／インチで、芯
部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが
59.0〜67.0Åである嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊
維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルファイバー
とした後、実施例１と同様にして不織布を得た。
融点重合体として実施例１と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が６〜20個／インチで、芯
部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが
59.0〜67.0Åである嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊
維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルファイバー
とした後、実施例１と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−１に示すように130〜145cm/gで
あり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであった。
あり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであった。
実施例12〜16 鞘部を形成する低融点重合体として実施例１と同一の
重合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてMFR
が27の結晶性ポリプロピレンを用い、表−１に示す条件
で、自然捲縮数が10〜14個／インチで、芯部を形成する
結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが55〜73Åであ
る嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合
繊維を自然捲縮ステープルファイバーとした後、実施例
１と同様にして不織布を得た。
重合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてMFR
が27の結晶性ポリプロピレンを用い、表−１に示す条件
で、自然捲縮数が10〜14個／インチで、芯部を形成する
結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが55〜73Åであ
る嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合
繊維を自然捲縮ステープルファイバーとした後、実施例
１と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−１に示すように130〜,140cm/g
であり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであっ
た。
であり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであっ
た。
実施例17〜18 鞘部を形成する低融点重合体として実施例１と同一の
重合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてMFR
が５の結晶性ポリプロピレンを用い、表−１に示す条件
で、自然捲縮数が８〜10個／インチで、芯部を形成する
結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが56.0〜58.0Å
である嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この
複合繊維を自然捲縮ステープルファイバーとした後、実
施例１と同様にして不織布を得た。
重合体を、また芯部を形成する高融点重合体としてMFR
が５の結晶性ポリプロピレンを用い、表−１に示す条件
で、自然捲縮数が８〜10個／インチで、芯部を形成する
結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが56.0〜58.0Å
である嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この
複合繊維を自然捲縮ステープルファイバーとした後、実
施例１と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−１に示すように130〜131cm/gで
あり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであった。
あり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであった。
実施例19〜20 鞘部を形成する低融点重合体として、MFRが20の低密
度ポリエチレン（実施例18）およびMFRが20のEVA（実施
例19）を、また芯部を形成する高融点重合体として実施
例１と同一の結晶性ポリプロピレンを用い、表−１に示
す条件で、自然捲縮数が11.0〜12.0個で、芯部を形成す
る結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが59〜62Åで
ある嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複
合繊維を自然捲縮ステープルフィバーとした後、実施例
１と同様にして不織布を得た。
度ポリエチレン（実施例18）およびMFRが20のEVA（実施
例19）を、また芯部を形成する高融点重合体として実施
例１と同一の結晶性ポリプロピレンを用い、表−１に示
す条件で、自然捲縮数が11.0〜12.0個で、芯部を形成す
る結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが59〜62Åで
ある嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複
合繊維を自然捲縮ステープルフィバーとした後、実施例
１と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−１に示すように131〜132cm/gで
あり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであった。
あり、いずれの不織布も嵩高性に優れたものであった。
比較例１〜５ 鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高
融点重合体として実施例１と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が本発明の限定範囲外であ
る4.0〜5.0個／インチで、芯部を形成する結晶性ポリプ
ロピレンの結晶粒の大きさが56〜66Åである偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバーとした後、実施例１と同様にして不織布化を試み
た。
融点重合体として実施例１と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が本発明の限定範囲外であ
る4.0〜5.0個／インチで、芯部を形成する結晶性ポリプ
ロピレンの結晶粒の大きさが56〜66Åである偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバーとした後、実施例１と同様にして不織布化を試み
た。
しかしながら、これらの複合繊維は自然捲縮数が４〜
５個／インチと低いためカード機通過時のウェブのつな
がり性が悪く、不織布化することができなかった。な
お、鞘部と芯部の断面積比を2/8とした比較例３〜４の
複合繊維では、鞘部を形成する低融点重合体が繊維全体
を覆いきれずに芯部を形成する結晶性ポリプロピレンが
一部露出した繊維となり、カード機通過時に細かい粉落
ちが観察された。
５個／インチと低いためカード機通過時のウェブのつな
がり性が悪く、不織布化することができなかった。な
お、鞘部と芯部の断面積比を2/8とした比較例３〜４の
複合繊維では、鞘部を形成する低融点重合体が繊維全体
を覆いきれずに芯部を形成する結晶性ポリプロピレンが
一部露出した繊維となり、カード機通過時に細かい粉落
ちが観察された。
比較例６ 芯部を形成する高融点重合体としてMFRが12の結晶性
ポリプロピレンを用い、他の条件は実施例７と同一にし
て、自然捲縮数が本発明の限定範囲外である23.0個／イ
ンチで、結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが68Å
である偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然
捲縮ステープルフィバーとした後、実施例１と同様にし
て不織布化を試みた。
ポリプロピレンを用い、他の条件は実施例７と同一にし
て、自然捲縮数が本発明の限定範囲外である23.0個／イ
ンチで、結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大きさが68Å
である偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然
捲縮ステープルフィバーとした後、実施例１と同様にし
て不織布化を試みた。
しかしながら、この複合繊維は自然捲縮数が23個／イ
ンチと高いため、カード機通過性が悪く、不織布化する
ことができなかった。
ンチと高いため、カード機通過性が悪く、不織布化する
ことができなかった。
比較例７〜８ 鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高
融点重合体として実施例１と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が11.0〜11.5個／インチ
で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大
きさが本発明の限定範囲外である48〜51Åの偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバーとした後、実施例１と同様にして不織布を得た。
融点重合体として実施例１と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が11.0〜11.5個／インチ
で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大
きさが本発明の限定範囲外である48〜51Åの偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバーとした後、実施例１と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−１に示すように120〜121cm/gで
あり、実施例１〜21の不織布に比べて嵩高性に劣るもの
であった。
あり、実施例１〜21の不織布に比べて嵩高性に劣るもの
であった。
比較例９〜11 鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高
融点重合体として実施例13と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が9.0〜12.0個／インチ
で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大
きさが本発明の限定範囲外である40〜48Åの偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバーとした後、実施例12と同様にして不織布を得た。
融点重合体として実施例13と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が9.0〜12.0個／インチ
で、芯部を形成する結晶性ポリプロピレンの結晶粒の大
きさが本発明の限定範囲外である40〜48Åの偏心鞘芯型
の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮ステープルフ
ィバーとした後、実施例12と同様にして不織布を得た。
各不織布の嵩は、表−１に示すように90〜110cm/gで
あり、実施例１〜20の不織布に比べて嵩高性に劣るもの
であった。
あり、実施例１〜20の不織布に比べて嵩高性に劣るもの
であった。
比較例12 鞘部を形成する低融点重合体および芯部を形成する高
融点重合体として実施例18と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が本発明の限定範囲外であ
る5.0個／インチで、芯部を形成する結晶性ポリプロピ
レンの結晶粒の大きさも本発明の限定範囲外である53Å
の偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮
ステープルフィバーとした後、実施例13と同様にして不
織布化を試みたが、比較例１〜５と同様に、カード機通
過時のウェブのつながり性が悪いため、不織布化するこ
とができなかった。
融点重合体として実施例18と同一の重合体を用い、表−
１に示す条件で、自然捲縮数が本発明の限定範囲外であ
る5.0個／インチで、芯部を形成する結晶性ポリプロピ
レンの結晶粒の大きさも本発明の限定範囲外である53Å
の偏心鞘芯型の複合繊維を得、この複合繊維を自然捲縮
ステープルフィバーとした後、実施例13と同様にして不
織布化を試みたが、比較例１〜５と同様に、カード機通
過時のウェブのつながり性が悪いため、不織布化するこ
とができなかった。
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明の偏心鞘芯型の複合繊維
を用いることにより、嵩高性がさらに向上した不織布を
得ることができ、より風合に優れた不織布や、より経済
性に優れた嵩高な不織布を得ることが可能になる。
を用いることにより、嵩高性がさらに向上した不織布を
得ることができ、より風合に優れた不織布や、より経済
性に優れた嵩高な不織布を得ることが可能になる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01F 8/06 D04H 1/54
Claims (1)
- 【請求項１】鞘部を形成する低融点重合体と芯部を形成
する高融点重合体とを含む複合糸に、自然捲縮を発現さ
せてなる嵩高性に優れた偏心鞘芯型の複合繊維におい
て、 前記自然捲縮の数が６〜20個／インチで、前記高融点重
合体が、結晶粒の大きさが55Å以上の結晶性ポリプロピ
レンであることを特徴とする嵩高性に優れた偏心鞘芯型
の複合繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27553789A JP2846675B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | 嵩高性に優れた複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27553789A JP2846675B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | 嵩高性に優れた複合繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03137223A JPH03137223A (ja) | 1991-06-11 |
| JP2846675B2 true JP2846675B2 (ja) | 1999-01-13 |
Family
ID=17556831
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27553789A Expired - Lifetime JP2846675B2 (ja) | 1989-10-23 | 1989-10-23 | 嵩高性に優れた複合繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2846675B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06330444A (ja) * | 1993-05-21 | 1994-11-29 | Ube Nitto Kasei Co Ltd | ポリプロピレン繊維系マット |
| JP3569972B2 (ja) * | 1994-08-11 | 2004-09-29 | チッソ株式会社 | 熱融着性複合繊維および熱融着不織布 |
| US5780155A (en) * | 1994-08-11 | 1998-07-14 | Chisso Corporation | Melt-adhesive composite fibers, process for producing the same, and fused fabric or surface material obtained therefrom |
| CN104878475A (zh) * | 2015-06-10 | 2015-09-02 | 马海燕 | 大直径皮芯型复合单丝及其生产方法 |
-
1989
- 1989-10-23 JP JP27553789A patent/JP2846675B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03137223A (ja) | 1991-06-11 |
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