JPH04327256A - 伸縮性不織布 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、伸縮性、嵩高性及び柔
軟性に優れた伸縮性不織布に関し、特に伸縮性即ち伸長
性及び伸長回復性に優れた伸縮性不織布に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来より、捲縮繊維を構成繊維とする不
織布が、パップ材やサポーター等の医療衛生材の基布と
して用いられている。この不織布は、構成繊維である捲
縮繊維の伸縮性に起因して、良好な伸縮性を持ち、人体
に適用する医療衛生材の基布として好ましいものである
。また、使い捨ておしめや生理用ナプキン等の表面材と
しても、好ましいものである。

【０００３】このような伸縮性不織布として、種々の不
織布が提案されている。例えば、特公平１−２１２５７
号公報には、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不
織布として、潜在捲縮性複合繊維よりなる繊維ウェブを
熱処理して、潜在捲縮性複合繊維に捲縮を発現させてな
る不織布が提案されている。しかし、この不織布は、潜
在捲縮性複合繊維と共に熱接着性複合繊維を使用し、且
つこの熱接着性複合繊維によって捲縮繊維相互間を不織
布の全域に亙って融着させたものであり、伸縮性即ち伸
長性及び伸長回復性が未だ十分ではなかった。即ち、捲
縮繊維相互間が固定されているため、伸長しにくく、且
つ捲縮繊維相互間の固定が解ける程度に伸長すると、回
復しにくいという欠点があった。

【０００４】また、特開平２−１９１７５７号公報にも
、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不織布として
、潜在捲縮性繊維よりなる繊維ウェブを熱処理して、潜
在捲縮性繊維に捲縮を発現させてなる不織布が提案され
ている。 この不織布も、潜在捲縮性繊維と共に熱接着性複合繊維
を使用したものであるが、前記の不織布とは異なり、不
織布の全域ではなく部分的に点融着区域を設けて、その
区域で捲縮繊維相互間を熱接着性複合繊維で融着させた
ものである。従って、ある程度伸縮性には優れているも
のの、現実に特開平２−１９１７５７号公報に記載され
た方法で得られた不織布は、３０％伸長時の伸長回復率
は１５％程度であり、医療衛生材用の基布として十分な
伸縮性を持つものではなかった。この理由は定かではな
いが、捲縮発現温度や点融着区域を設ける際の温度（エ
ンボス温度）の設定に十分な配慮がないために、点融着
区域以外の区域においても、捲縮繊維が熱接着性複合繊
維によって融着されているためであると考えられる。従
って、特公平１−２１２５７号公報記載の伸縮性不織布
と同様の欠点があったのである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、捲
縮繊維と熱接着性繊維とで構成され、且つ点融着区域を
持つ不織布でありながら、点融着区域以外の区域におい
ては捲縮繊維と熱接着性繊維とが殆ど融着しないように
して、大きな伸縮性を不織布に与えようとするものであ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、下記の
構造を具備する不織布であって、３０％伸長時の伸長回
復率は縦横共に２５％以上であり、圧縮剛軟度は８０ｇ
以下であり、見掛け密度は０．１ｇ／ｃｍ３以下である
ことを特徴とする伸縮性不織布に関するものである。 記 （ａ）該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維（以
下、「Ａ繊維」という。）と熱接着性繊維（以下、「Ｂ
繊維」という。）とが含有されており、両者の重量比率
は、Ａ繊維：Ｂ繊維＝１００（重量部）：５〜４００（
重量部）であること。 （ｂ）Ａ繊維は、第一成分（以下、「Ａ１成分」という
。）と第二成分（以下、「Ａ２成分」という。）とより
なる複合繊維であって、Ａ１成分の融点（以下、「Ａ１
ｍ」という。）はＡ２成分の融点（以下、「Ａ２ｍ」と
いう。）より低いこと。 （ｃ）Ｂ繊維は、第一成分（以下、「Ｂ１成分」という
。）と第二成分（以下、「Ｂ２成分」という。）とより
なる複合繊維であって、Ｂ１成分の融点（以下、「Ｂ１
ｍ」という。）はＡ１ｍより低く、且つＢ２成分の融点
（以下、「Ｂ２ｍ」という。）はＢ１ｍより高いこと。 （ｄ）該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
り、該点融着区域においては、該Ｂ繊維の該Ｂ１成分の
溶融固化によって、該Ａ繊維と該Ｂ繊維相互間が融着さ
れており、不織布形態を保持していること。 （ｅ）該点融着区域以外の非融着区域においては、該Ａ
繊維同士、該Ｂ繊維同士、及び該Ａ繊維と該Ｂ繊維とが
各々融着点を持たないこと。 （ｆ）該Ａ繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性
繊維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を
与えることにより発現したものであること。

【０００７】まず、本発明に係る不織布の構成繊維の一
つであるＡ繊維について説明する。Ａ繊維は、Ａ１成分
とＡ２成分とよりなるポリプロピレン系複合繊維である
。そして、Ａ１ｍはＡ２ｍよりも低いものである。なお
、本発明において融点とは、パーキンエルマ社製示差走
査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度２０℃／分で
測定した融解吸収曲線の極値を与える温度を言う。

【０００８】このＡ繊維は、ポリプロピレン系潜在捲縮
性繊維（以下、「原Ａ繊維」という。）に熱を与えるこ
とにより、捲縮を発現させたものである。この原Ａ繊維
としては、例えば以下に示す如き繊維を使用することが
できる。

【０００９】この原Ａ繊維はＡ繊維が未だ捲縮を発現し
ていない状態のものであり、従って、Ａ繊維と同様にＡ
１成分とＡ２成分とよりなる複合繊維である。Ａ１成分
の原料としては、プロピレンとエチレン等とをランダム
共重合したポリプロピレン系重合体を使用するのが、一
般的である。このポリプロピレン系重合体は、プロピレ
ン単独を重合したポリプロピレン重合体と比較して、融
点が降下しており、Ａ１成分の原料として一般的である
。 特に、プロピレンとエチレンとを共重合させると、融点
が降下すると共に熱収縮率が大きくなり、Ａ１成分の原
料として好ましい。プロピレンとエチレンとを共重合さ
せる場合、両者の重量比を次のようにするのが好ましい
。即ち、プロピレンを９２〜９７重量％とし、エチレン
を３〜８重量％として共重合するのが、好ましい。この
ようなポリプロピレン系重合体の融点、即ちＡ１成分の
融点（Ａ１ｍ）は、１３０〜１５０℃であるが、好まし
くは１３２〜１４８℃、最も好ましくは１３５〜１４５
℃である。エチレンの重量比を３重量％未満にすると、
融点の降下が少なく、熱収縮率が低下し、ひいては捲縮
発現が低下する傾向となる。また、エチレンの重量比を
８重量％より多くすることは、ポリプロピレン系重合体
の生産性が低下する傾向となる。即ち、このような共重
合体を得る際に、重合溶媒（炭化水素）に可溶性の副生
成物の割合が増加して、生産性が低下し、工業的に不経
済となる傾向が生じる。 プロピレンとエチレンのランダム共重合の形態としては
、エチレンが無作為に共重合されたものと、エチレン同
士がある程度複数結合してプロピレン間に挿入されて共
重合されたもの即ちブロック共重合とがあるが、本発明
においては前者の形態のものを使用するのが好ましい。 後者の形態のものを使用すると、ポリプロピレンの主鎖
中にエチレンよりなる構造部がブロック単位で存在する
ために、熱収縮特性が不均一となり、しかも曳糸性が極
度に低下し、溶融紡糸して繊維形態とするのが困難にな
るからである。

【００１０】Ａ２成分の原料としても、プロピレンとエ
チレン等とをランダム共重合したポリプロピレン系重合
体を使用するのが一般的であり、特にプロピレンとエチ
レンを共重合したポリプロピレン系重合体を使用するの
が好ましいが、その融点（Ａ２ｍ）をＡ１成分の融点（
Ａ１ｍ）よりも高くしなければならない。従って、Ａ２
成分の原料のエチレンの量は、Ａ１成分のエチレンの量
よりも少なくしなければならない。即ち、プロピレンを
９７〜１００重量％とし、エチレンを０〜３重量％とし
て共重合するのが、好ましい。エチレンの量が３重量％
を超えると、Ａ２ｍとＡ１ｍ及び熱収縮率の差が少なく
なり、原Ａ繊維に熱を与えた時の捲縮発現性が低下する
傾向となる。

【００１１】Ａ１成分とＡ２成分とが複合されて原Ａ繊
維となるわけであるが、この複合形態としては、並列複
合型，偏心円型芯鞘複合型或いは異形断面複合型とする
ことができる。特に、Ａ１成分とＡ２成分との熱収縮率
差を強調し、Ａ繊維の捲縮発現性を大とするためには、
並列複合型が好ましい。また、偏心円型芯鞘複合型とす
る場合には、次式で定義される偏心率を１５以上とする
ことが、好ましい。偏心率＝［（単繊維径の中心と芯成
分径の中心の距離）×１００］／（単繊維半径）。偏心
率が１５未満であると、捲縮発現性が低下する傾向とな
る。

【００１２】以上の如き原Ａ繊維は、一般的に捲縮発現
温度が［（Ａ１ｍ）−４０℃］以上である。この捲縮発
現温度は、最低値が小さく且つその範囲が広いことが好
ましい。これは、捲縮発現の温度設定が容易になり、品
質的に安定した不織布が得られるからである。捲縮発現
温度が［（Ａ１ｍ）−４０℃］未満であると、原Ａ繊維
製造時における繊維の乾燥工程で捲縮発現が生じる恐れ
がある。 特に、このような捲縮発現が生じると、原Ａ繊維を短繊
維とし、カードで開繊して繊維ウェブを得る際に、繊維
ウェブにネップ（未開繊の繊維の塊）が発生する恐れが
ある。また、現実に原Ａ繊維に捲縮を発現させる温度は
、Ａ１ｍ以下とするのが、一般的である。Ａ１ｍを超え
る温度で捲縮発現を行なうと、不織布の点融着区域以外
の区域においても、Ａ繊維同士或いはＡ繊維とＢ繊維と
が融着する恐れがあるからである。従って、現実に、原
Ａ繊維の捲縮発現温度として採用する温度は、［（Ａ１
ｍ）−３５℃］〜［（Ａ１ｍ）−５℃］が好ましく、更
に［（Ａ１ｍ）−３０℃］〜［（Ａ１ｍ）−１０℃］が
最も好ましい。

【００１３】このような原Ａ繊維を使用する場合におけ
る、熱収縮率（乾熱収縮率）の一般的な指標は、次のと
おりである。即ち、温度１００℃における乾熱収縮率が
３０％以上、温度１２０℃における乾熱収縮率が３５％
以上である。乾熱収縮率がこの値よりも小さいと、捲縮
発現の程度が少なく、得られる不織布に十分な伸縮性と
嵩高性を付与しえない傾向が生じる。なお、乾熱収縮率
の測定方法は、以下のとおりである。即ち、単繊維計１
５本を試料とし、各単繊維ごとに初荷重２ｍｍｇ／デニ
ールをかけて、そのときの長さａ（ｃｍ）を測定し、次
いでエアーオーブン型熱処理機中で１２０℃×１５分間
熱処理した後の長さｂ（ｃｍ）を測定し、次式により収
縮率を算出し、その平均値を乾熱収縮率とした。収縮率
（％）＝［（ａ−ｂ）×１００］／ａである。また、原
Ａ繊維に熱を与えた場合における捲縮発現の程度の一般
的な指標は、次のとおりである。即ち、温度１００℃に
おいて４０個／２５ｍｍ以上、温度１２０℃において６
０個／２５ｍｍ以上である。捲縮発現の程度がこれより
も少ないと、得られる不織布に十分な伸縮性を付与しえ
ない傾向が生じる。

【００１４】次に、本発明に係る不織布の構成繊維の一
つであるＢ繊維について説明する。Ｂ繊維は、Ｂ１成分
とＢ２成分とよりなる複合繊維である。Ｂ１ｍはＡ１ｍ
より低いものである。また、Ｂ２ｍはＢ１ｍよりも高い
ものである。従って、このＢ１成分は、本発明に係る不
織布の点融着区域において、各繊維間を接着させる役割
を果たすものである。このＢ繊維として複合繊維を用い
る理由は、以下のとおりである。即ち、低融点成分であ
るＢ１成分のみでＢ繊維を構成した場合には、点融着区
域においてＢ繊維が繊維形態を失ってしまい、点融着区
域と非融着区域との境界でＢ繊維が切断しやすくなり、
伸長回復性に悪影響を与えるからである。また、Ｂ繊維
の繊維強度が低くなり、ひいては不織布強度が低下する
恐れもある。更には、Ｂ繊維を短繊維としてカードを通
過させる場合、カード適性を向上させるためにＢ繊維に
屈曲を与えなければならないが、この屈曲付与が困難と
なる傾向もある。

【００１５】このＢ繊維は、潜在捲縮性繊維に熱を与え
ことにより、捲縮を発現させたものであってもよいし、
非潜在捲縮性繊維で捲縮を発現させないものであっても
よいなお、このＢ繊維を得るための原料となる繊維を、
以下「原Ｂ繊維」という。原Ｂ繊維を潜在捲縮性繊維と
するためには、原Ａ繊維の場合と同様に、Ｂ１成分とＢ
２成分とを、並列複合型，偏心円型芯鞘複合型或いは異
形断面複合型として複合すればよい。また、非潜在捲縮
性繊維とするためには、同心円型芯鞘複合型又は点対称
分割型等でＢ１成分とＢ２成分とを複合すればよい。更
に、Ｂ１成分とＢ２成分とに熱収縮率の差を設けなかっ
たり、又はＢ１成分のメルトフローレートを調整して捲
縮が発現しないようにしてもよい。Ｂ１成分の原料とし
ては、ポリエチレン，共重合ポリプロピレン，共重合ポ
リエチレンテレフタレート，共重合ポリブチレンテレフ
タレート，ナイロン，エチレン−ビニルアルコール共重
合体等の変性熱可塑性重合体を使用することができる。 また、Ｂ２成分の原料としては、ポリプロピレン，ポリ
エチレンテレフタレート，ポリブチレンテレフタレート
，共重合ナイロン，エチレン−ビニルアルコール共重合
体等の熱可塑性重合体及びそれらの変性熱可塑性重合体
を使用することができる。

【００１６】以上説明したＡ繊維とＢ繊維とが、本発明
に係る伸縮性不織布の構成繊維となっている。伸縮性不
織布中におけるＡ繊維とＢ繊維との重量比率は、Ａ繊維
：Ｂ繊維＝１００（重量部）：５〜４００（重量部）で
ある。特に好ましくはＡ繊維：Ｂ繊維＝１００（重量部
）：１０〜３００（重量部）であり、最も好ましくはＡ
繊維：Ｂ繊維＝１００（重量部）：１５〜２５０（重量
部）である。Ｂ繊維の重量比率が５重量部未満になると
、点融着区域における融着成分であるＢ１成分の量が相
対的に少なくなって、Ａ繊維とＢ繊維との融着が不十分
となり、不織布形態が保持できないので、好ましくない
。また、Ｂ繊維の重量比率が４００重量部を超えると相
対的にＡ繊維の量が少なくなって、捲縮に起因する不織
布の伸縮性が低下するので、好ましくない。なお、本発
明に係る伸縮性不織布中には、このＡ繊維及びＢ繊維以
外に他種の繊維が混入されていていもよい。例えば、風
合，吸湿性或いは制電性を改良するために、羊毛，綿，
麻等の天然繊維、アセテート，レーヨン等のセルローズ
系繊維、カーボンブラック等を練り込んだ複合導電繊維
、又はその他改質された熱可塑性繊維が混入されていて
もよい。

【００１７】本発明に係る伸縮性不織布には、間歇的に
点融着区域が設けられている。この点融着区域において
は、Ｂ繊維のＢ１成分の溶融固化によって、Ａ繊維とＢ
繊維相互間が融着されている。この点融着によって、本
発明に係る伸縮性不織布は、その形態が保持されている
のである。この点融着区域は、原Ａ繊維と原Ｂ繊維とよ
りなる繊維ウェブを形成し、この繊維ウェブを公知のエ
ンボスロールに導入することによって形成される。エン
ボスロールの温度は、［Ｂ１ｍ−１５℃］〜Ａ１ｍであ
るのが好ましい。エンボスロールの温度が［Ｂ１ｍ−１
５℃］より低いと、点融着区域において、Ｂ１成分の溶
融固化が生じにくく、Ａ繊維とＢ繊維相互間が融着しに
くくなり、不織布形態を保持するのに十分な強力が得ら
れない傾向となる。逆に、エンボスロールの温度がＡ１
ｍよりも高いと、原Ａ繊維のＡ１成分が溶融する恐れが
あり、原Ａ繊維の捲縮が十分に発現しない傾向になると
共に、点融着区域以外の区域においてもＡ繊維相互間等
が融着する恐れがある。なお、点融着区域の総面積は、
不織布全面積に対して６％以上であることが、好ましい
。前記したように点融着区域は、不織布形態の保持のた
めになされるものであるため、６％未満であると、不織
布形態の保持が不十分となる傾向が生じる。また、逆に
点融着区域の総面積を５０％以上とすると、非融着区域
が相対的に少なくなり、Ａ繊維が自由に伸縮する長さが
短くなって、伸縮性が低下する傾向となる。更に、点融
着区域が相対的に多くなって、不織布の風合が低下する
傾向も生じる。 従って、点融着区域の総面積は、８〜４５％程度が好ま
しく、特に１０〜４０％程度が最も好ましい。なお、不
織布の点融着区域の総面積は、以下の如き測定方法で測
定されるものである。即ち、不織布の数個の小片を用い
、走査型電子顕微鏡で拡大撮影し、最小繰返単位の面積
に対して点融着されている部分の面積の総和の比率を個
々に１０回測定した時の平均値で、不織布の点融着区域
の総面積を測定した。

【００１８】この点融着区域以外の区域、即ち非融着区
域においては、Ａ繊維同士、Ｂ繊維同士及びＡ繊維とＢ
繊維とが、各々融着点を持っていない。従って、非融着
区域は、捲縮したＡ繊維が結合点を持たずに存在してお
り、外力を加えると自由に伸長し、且つその外力を解除
すると自由に元の状態に回復する。例えて言えば、非融
着区域にはスパイラル状のバネが自由な状態で存在して
いるようなものである。そして、このスパイラル状のバ
ネの両端が点融着区域において固定されているのである
。従って、この非融着区域の存在が、本発明に係る伸縮
性不織布の良好な伸縮性を具現するのである。この非融
着区域におけるＡ繊維の捲縮は、原Ａ繊維に熱を与える
ことにより発現させたものである。そして、この捲縮発
現は、点融着区域を設けると同時にか又は直後に行なわ
れるものである。例えば、この捲縮発現を点融着区域を
設ける前に行なうと、良好な伸縮性を不織布に付与しえ
なくなるのである。この理由は定かではないが、Ａ繊維
の捲縮部分の一部が点融着区域によって結合されてしま
い、Ａ繊維の捲縮に伴う良好な伸縮性が阻害されるため
であると考えられる。

【００１９】以上の如き本発明に係る伸縮性不織布は、
３０％伸長時の伸長回復率が縦横共に２５％以上である
。ここで、３０％伸長時の伸長回復率とは、以下の測定
方法によって求められるものである。即ち、東洋ボール
ドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００を用い
、ＪＩＳ　Ｌ−１０９６Ａに記載のストリップ法にした
がい、試料幅２．５ｃｍ，試料長１０ｃｍの試料片に引
張速度１０ｃｍ／分で引張試験を実施し、伸度が３０％
時点の強力−伸度曲線を描き（図１のＥ線）、その後試
料片から引張を解除して試料片の強力−伸度曲線を描い
た（図１のＲ線）。そして、図１に示す点線部の面積（
Ｘ）と斜線部の面積（Ｙ）とを測定し、次式によって求
めたものである。即ち、３０％伸長時の伸長回復率（％
）＝１００Ｙ／（Ｘ＋Ｙ）である。また、不織布の縦と
は、不織布製造時における機械の配列方向を言い、不織
布の横とは、この縦方向と直交する方向を言う。不織布
の縦又は横のいずれか一方でも、この３０％伸長時の伸
長回復率が２５％未満であると、本発明の目的とする伸
縮性を得ることができない。

【００２０】また、本発明に係る伸縮性不織布の圧縮剛
軟度は、８０ｇ以下である。圧縮剛軟度は、不織布の柔
軟性を表わすものであり、圧縮剛軟度の値が小さいほど
柔軟性に富むものとなる。ここで、圧縮剛軟度は以下の
方法で測定されるものである。即ち、不織布の機械方向
（不織布の縦）に５０ｍｍの試料幅を取り、この方向と
直交する方向に１００ｍｍの試料長を取った試料片を５
個準備して、個々の試料片をその試料長方向に曲げて円
筒状とし、その両端部を接合して試料を作成した後、東
洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１０
０を用い、５０ｍｍ／分の圧縮速度で試料を試料幅方向
に圧縮し、その最大荷重時の応力を測定し、その平均値
を圧縮剛軟度とした。 不織布の圧縮剛軟度が８０ｇを超えると、不織布の柔軟
性が低下し、粗硬感が現われるので、好ましくない。本
発明においては、特に圧縮剛軟度を５０ｇ以下とするの
が好ましく、更に３０ｇ以下とするのが最も好ましい。

【００２１】また、本発明に係る伸縮性不織布の見掛け
密度は０．１ｇ／ｃｍ３以下である。見掛け密度は、不
織布の嵩高性を表わすものであり、その値が小さいほど
嵩高性に富むものとなる。ここで、見掛け密度は以下の
方法で測定されるものである。即ち、試料幅１０ｃｍ，
試料長１０ｃｍの試料片を５個準備し、各試料片ごとに
目付（ｇ／ｍ２）を測定した後、大栄科学精機製作所製
厚み測定器を用いて、試料片に４．５ｇ／ｃｍ２の荷重
を印加し、１０秒放置した後の厚み（ｔ）を測定し、次
式により見掛け密度を算出し、その平均値を不織布の見
掛け密度とした。見掛け密度（ｇ／ｃｍ３）＝［目付（
ｇ／ｍ２）／１０００ｔ（ｍｍ）］である。見掛け密度
が０．１ｇ／ｃｍ３を超えると、本発明の目的とする嵩
高性を得ることができない。

【００２２】

【実施例】まず、原Ａ繊維として下記のＡ−１繊維及び
Ａ−２繊維を準備した。 記 ［Ａ−１繊維］Ａ１成分として、プロピレン９６重量％
とエチレン４重量％とがランダム共重合されたポリプロ
ピレン系重合体であって、融点（Ａ１ｍ）１３８℃，メ
ルトフローレート値１０ｇ／１０分，Ｑ値５．５のポリ
プロピレン系重合体を使用し、Ａ２成分として、融点（
Ａ２ｍ）１６２℃，メルトフローレート値３０ｇ／１０
分，Ｑ値６．０のポリプロピレン重合体を使用して、各
々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融した。な
お、本実施例中において、メルトフローレート値の測定
方法は、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８（Ｌ）に準拠した。その
後、紡糸孔径０．５ｍｍ，孔数３００の並列型複合紡糸
口金を用い、単孔吐出量を各々０．５ｇ／分、即ちＡ１
成分とＡ２成分の比（重量比）を１／１として２７０℃
の紡糸温度で溶融紡糸した。溶融紡糸後、引き取り速度
１０００ｍ／分で引き取って、未延伸の並列型複合フィ
ラメント糸を得た。この未延伸並列型複合フィラメント
糸を、数十本集束してトウとした後、熱延伸した。延伸
方法は、２段熱ローラー延伸機を用い、延伸速度１００
ｍ／分，第一ローラー温度７０℃，第二ローラー温度９
０℃，第三ローラー温度２５℃，延伸倍率は最大延伸倍
率の８０％となるようにして、行なった。この延伸トウ
をスタッファボックスに供給して１２個／２５ｍｍの屈
曲を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度７０℃で乾
燥し、単繊維繊度２デニール，繊維長５１ｍｍの並列型
複合短繊維（Ａ−１繊維）の原綿を得た。このＡ−１繊
維は、５．９６ｇ／ｄの強度及び６８％の伸度を持ち、
また温度１００℃における乾熱収縮率が３５％で、温度
１２０℃における乾熱収縮率が５３％であった。なお、
本実施例中において、繊維の強伸度は、東洋ボールドウ
イン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００を用い、試
料長２０ｍｍの試料を引張速度２０ｍｍ／分で測定した
。また、「Ａ−１」繊維は、温度１００℃で熱処理した
場合６２個／２５ｍｍの捲縮が発現し、温度１２０℃で
熱処理した場合１１２個／２５ｍｍの捲縮が発現した。

【００２３】［Ａ−２繊維］Ａ２成分として、プロピレ
ン９７．５重量％とエチレン２．５重量％とがランダム
共重合されたポリプロピレン系重合体であって、融点１
４９℃，メルトフローレート値２０ｇ／１０分，Ｑ値５
．７のポリプロピレン系重合体を使用した以外は、前記
Ａ−１繊維の場合と同様にして、Ａ−２繊維を得た。こ
のＡ−２繊維は、温度１００℃における乾熱収縮率が３
９％で、温度１２０℃における乾熱収縮率が５７％であ
った。また、温度１００℃で熱処理した場合８２個／２
５ｍｍの捲縮が発現し、温度１２０℃で熱処理した場合
１３２個／２５ｍｍの捲縮が発現した。

【００２４】次に、原Ｂ繊維として下記のＢ−１〜６繊
維を準備した。 ［Ｂ−１繊維］Ｂ１成分として、融点（Ｂ１ｍ）１３２
℃，密度０．９６ｇ／ｃｍ３，メルトインデックス２０
の高密度ポリエチレンを使用し、Ｂ２成分として、融点
（Ｂ２ｍ）２５８℃，テトラクロルエタンとフェノール
とを等量混合した溶媒で溶解した時の２０℃における相
対粘度が１．３８のポリエチレンテレフタレートを使用
して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融
した。なお、本実施例中において、メルトインデックス
は、ＡＳＴＭ　Ｄ１２３８（Ｅ）の方法で測定した。そ
の後、紡糸孔径０．５ｍｍ，孔数３００の芯鞘型複合紡
糸口金を用い、単孔吐出量を各々０．３ｇ／分、即ちＢ
１成分とＢ２成分の比（重量比）を１／１として２８０
℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶融紡糸にお
いて、Ｂ１成分が鞘となりＢ２成分が芯となるようにし
た。 溶融紡糸後、引き取り速度１０００ｍ／分で引き取って
、未延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を得た。この未延
伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウと
した後、熱延伸した。延伸方法は、２段熱ローラー延伸
機を用い、延伸速度１００ｍ／分，第一ローラー温度６
５℃，第二ローラー温度９０℃，第三ローラー温度２５
℃，延伸倍率３．０の条件で行なった。この延伸トウを
スタッファボックスに供給して１１個／２５ｍｍの屈曲
を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度７０℃で乾燥
し、単繊維繊度２デニール，繊維長５１ｍｍの芯鞘型複
合短繊維（Ｂ−１繊維）の原綿を得た。この原綿を１１
０℃の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したら、９
８個／２５ｍｍであった。

【００２５】［Ｂ−２繊維］Ｂ１成分として、ナイロン
６とナイロン６６とナイロン１２とが共重合されてなる
ポリアミド系重合体であって、融点（Ｂ１ｍ）１２０℃
，９６％濃硫酸に溶解した時の２５℃における相対粘度
が１．９２のポリアミド系重合体を使用し、Ｂ２成分と
して、融点（Ｂ２ｍ）２２５℃，９６％濃硫酸に溶解し
た時の２５℃における相対粘度が２．６０のナイロン６
を使用して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機
で溶融した。その後、紡糸孔径０．５ｍｍ，孔数９６の
芯鞘型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々０．３３
ｇ／分、即ちＢ１成分とＢ２成分の比（重量比）を１／
１として２６５℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、こ
の溶融紡糸において、Ｂ１成分が鞘となりＢ２成分が芯
となるようにした。溶融紡糸後、引き取り速度３０００
ｍ／分で引き取って、半延伸の芯鞘型複合フィラメント
糸を得た。この半延伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数
十本集束してトウとして、スタッファボックスに供給し
て１５個／２５ｍｍの屈曲を付与した後、仕上げ油剤を
付与して温度７０℃で乾燥し、単繊維繊度２デニール，
繊維長５１ｍｍの芯鞘型複合短繊維（Ｂ−２繊維）の原
綿を得た。

【００２６】［Ｂ−３繊維］Ｂ１成分として、融点（Ｂ
１ｍ）１３２℃，密度０．９６ｇ／ｃｍ３，メルトイン
デックス２０の高密度ポリエチレンを使用し、Ｂ２成分
として、融点（Ｂ２ｍ）１６２℃，メルトフローレート
値３０ｇ／分，Ｑ値６．０のポリプロピレン重合体を使
用して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶
融した。その後、紡糸孔径０．５ｍｍ，孔数３００の芯
鞘型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々０．５ｇ／
分、即ちＢ１成分とＢ２成分の比（重量比）を１／１と
して２３０℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶
融紡糸において、Ｂ１成分が鞘となりＢ２成分が芯とな
るようにした。溶融紡糸後、引き取り速度１０００ｍ／
分で引き取って、未延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を
得た。この未延伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数十本
集束してトウとした後、Ｂ−１繊維の場合と同様にして
熱延伸し、更に仕上げ油剤を付与して温度７０℃で乾燥
した。得られたＢ−３繊維は、単繊維繊度２デニール，
繊維長５１ｍｍの芯鞘型複合短繊維であった。

【００２７】［Ｂ−４繊維」商品名メルティ＜４０８０
＞（ユニチカ株式会社製）を準備した。この繊維は、芯
鞘型複合繊維であって、鞘成分（Ｂ１成分）として融点
（Ｂ１ｍ）１１０℃の変性ポリエステルを使用し、芯成
分（Ｂ２成分）としてポリエステルを使用したものであ
る。また、この繊維の繊度は２デニール，繊維長は５１
ｍｍである。

【００２８】「Ｂ−５繊維」Ｂ１成分として、融点（Ｂ
１ｍ）１３２℃，密度０．９６ｇ／ｃｍ３，メルトイン
デックス２０の高密度ポリエチレンを使用し、Ｂ２成分
として、融点（Ｂ２ｍ）１６０℃，メルトフローレート
値１０ｇ／１０分，Ｑ値６．５のポリプロピレンを使用
して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融
した。その後、紡糸孔径０．５ｍｍ，孔数３００の並列
型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々０．４２ｇ／
分、即ちＢ１成分とＢ２成分の比（重量比）を１／１と
して２３０℃の紡糸温度で溶融紡糸した。 溶融紡糸後、引き取り速度１０００ｍ／分で引き取って
、未延伸並列複合フィラメント糸を得た。この未延伸並
列型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウとした
後、熱延伸した。延伸方法は、２段熱ローラー延伸機を
用い、延伸速度１００ｍ／分，第一ローラー温度６５℃
，第二ローラー温度９０℃，第三ローラー温度２５℃，
延伸倍率４．０の条件で行なった。この延伸トウをスタ
ッファボックスに供給して１１個／２５ｍｍの屈曲を付
与した後、仕上げ油剤を付与して温度７０℃で乾燥し、
単繊維繊度２デニール，繊維長５１ｍｍの並列型複合短
繊維（Ｂ−５繊維）の原綿を得た。この原綿を１１０℃
の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したところ、７
５個／２５ｍｍであった。

【００２９】「Ｂ−６繊維」Ｂ１成分として、イソフタ
ル酸を４０モル％共重合した、融点（Ｂ１ｍ）１１０℃
の共重合ポリエステルであって、テトラクロルエタンと
フェノールとを等量混合した溶媒で溶解した時の２０℃
における相対粘度が１．３６の共重合ポリエステルを使
用し、Ｂ２成分として、融点（Ｂ２ｍ）２５８℃，テト
ラクロルエタンとフェノールとを等量混合した溶媒で溶
解した時の２０℃における相対粘度が１．３８の共重合
ポリエステルを使用して、各々通常のエクストルーダー
型押し出し機で溶融した。その後、「Ｂ−５繊維」を得
たのと同様の条件で、原綿を得た。この原綿を１１０℃
の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したところ、８
２個／２５ｍｍであった。

【００３０】また、その他の繊維として下記のＣ−１，
２繊維を準備した。 ［Ｃ−１繊維」商品名＜Ｃ−８１＞（ユニチカ株式会社
製）を準備した。この繊維は、並列型複合繊維であって
、第一成分（Ｂ１成分）として融点（Ｂ１ｍ）２４３℃
の変性ポリエステルを使用し、第二成分（Ｂ２成分）と
してポリエステルを使用したものである。また、この繊
維の繊度は２デニール，繊維長は５１ｍｍである。

【００３１】［Ｃ−２繊維」コットン繊維を準備した。

【００３２】実施例１〜６及び比較例１及び２表１に示
したように、原Ａ繊維，原Ｂ繊維及びその他の繊維を所
定の割合で使用して混綿し、フラットカード機に供給し
て開繊し、目付５０ｇ／ｍ２のカードウェブを作成した
。

【表１】 このカードウェブを由利ロール株式会社製のクリアラン
スカレンダー機に導入した。クリアランスカレンダー機
の下部ロールはスチール製のフラットロールであり、上
部ロールは多数の凸部を有するエンボスロールを使用し
た。このエンボスロールの凸部は、密度１０個／ｃｍ２
であり、ロール全面積に対する凸部の総面積は表１に示
したとおりであった。また、クリアランスカレンダー機
にカードウェブを導入する際の条件は、導入速度５ｍ／
分，ロール間の線圧２７ｋｇ／ｃｍ，ロール温度［Ｂ１
ｍ−５℃］とした。なお、原Ｂ繊維を使用しない場合の
ロール温度は実施例３と同一の温度とした。クリアラン
スカレンダー機によってエンボス加工した後、熱風循環
式熱処理機を使用し、雰囲気温度をロール温度と同一に
して、１分間弛緩熱処理を行ない、伸縮性不織布を得た
。この伸縮性不織布の各物性を表２に示した。

【００３３】

【表２】 表２の結果より明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不
織布は、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例６に係る伸縮性不織布は、相対
的にその他の繊維が多く、Ｂ繊維が少ないためＫＳ強力
が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもので
あった。また、比較例１に係る不織布は、Ａ繊維の量が
相対的に少ないため、伸縮性，嵩高性，柔軟性に劣るも
のであった。比較例２に係る不織布は、熱接着性繊維で
あるＢ繊維が存在しないため、クリアランスカレンダー
機によって、不織布に点融着区域を設けることができな
かった。

【００３４】実施例７〜９及び比較例３原Ａ繊維として
Ａ−１繊維５０重量％と、原Ｂ繊維としてＢ−１繊維５
０重量％とを混綿して、カード機に供給して開繊し、目
付５０ｇ／ｍ２のカードウェブを作成した。このカード
ウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランスカレン
ダー機に導入した。クリアランスカレンダー機の下部ロ
ールはスチール製のフラットロールであり、上部ロール
は表３に示すエンボスロール又はフラットロールを使用
した。また、クリアランスカレンダー機にカードウェブ
を導入する際の条件は、導入速度５ｍ／分，ロール間の
線圧２７ｋｇ／ｃｍ，ロール温度１２５℃とした。その
結果得られた伸縮性不織布の物性を表３に示した。

【表３】 表３から明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不織布は
、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分か
る。一方、比較例３に係る不織布は、点融着区域が設け
られておらず、不織布全面が熱圧着されているため、伸
縮性，嵩高性，柔軟性に劣るものであった。

【００３５】比較例４ 原Ａ繊維としてＡ−１繊維５０重量％と、原Ｂ繊維とし
てＢ−３繊維５０重量％とを混綿して、フラットカード
機に２回供給して開繊し、目付２０ｇ／ｍ２のパラレル
ウェブを作成した。このパラレルウェブを、雰囲気温度
１４０℃に設定された熱風循環式ドライヤーに導入し、
その後ドライヤー出口において室温のエンボス金属ロー
ルとフラットゴムロールとの間に導入して、エンボス型
に型付けされた不織布を得た。この得られた不織布の物
性等を表４に示した。

【表４】 表４から明らかなとおり、この不織布は、型付けされた
以外の部分においてもＡ繊維相互，Ｂ繊維相互，及びＡ
繊維とＢ繊維相互間が接着しており、伸縮性及び柔軟性
に劣るものであった。これは、Ａ１ｍよりも高い温度に
設定された熱風循環式ドライヤーに、パラレルウェブを
導入したためと考えられる。更に、この不織布は、各繊
維の収縮による目付斑が随所に現われ、地合い，品位共
に著しく劣っていた。従って、この不織布は、使い捨て
おしめや生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材として
不適なものであった。

【００３６】実施例１０〜１３及び比較例５原Ａ繊維と
してＡ−１繊維７０重量％と、原Ｂ繊維としてＢ−２繊
維３０重量％とを混綿して、カード機に供給して開繊し
、目付５０ｇ／ｍ２のカードウェブを作成した。このカ
ードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランスカ
レンダー機に導入した。エンボスロールの温度（加工温
度）を表５に示すように変更し、その他の加工条件は実
施例１と同様にした。この結果得られた不織布の物性等
を表５に示した。

【表５】 表５から明らかなとおり、実施例に係る不織布は、伸長
回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分かる。但
し、実施例１３に係る伸縮性不織布は、加工温度が低い
ため、ＫＳ強力が低く、強度を必要とする用途には使用
しにくいものであった。また、比較例５に係る不織布は
、その製造過程で加工温度が高すぎて、点融着区域以外
の区域においても各繊維が部分的に溶融又は軟化し、そ
の結果エンボス加工直後に不織布がフラットロールに巻
き付いて、現実的に生産することができなかった。

【００３７】実施例１４〜１９及び比較例７表６に示し
た繊維配合によって、実施例１〜６と同様の条件で伸縮
性不織布を得た。従って、エンボスロール温度は［Ｂ１
ｍ−５℃］とした。

【表６】 そして、得られた伸縮性不織布の各物性等を表７に示し
た。

【表７】 表７の結果より明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不
織布は、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例１９に係る伸縮性不織布は、相
対的にその他の繊維が多く、Ｂ繊維が少ないためＫＳ強
力が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもの
であった。また、比較例７に係る不織布は、Ａ繊維の量
が相対的に少ないため、伸縮性，嵩高性，柔軟性に劣る
ものであった。

【００３８】実施例２０〜２２及び比較例８Ｂ−１繊維
に代えて、Ｂ−５繊維を使用する以外は、実施例７〜９
及び比較例３の方法と同様にして、伸縮性不織布を得た
。その結果を表８に示した。

【表８】 表８から明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不織布は
、伸長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分か
る。一方、比較例８に係る不織布は、点融着区域が設け
られておらず、不織布全面が熱圧着されているため、伸
縮性，嵩高性，柔軟性に劣るものであった。

【００３９】比較例９〜１２ 表９に示したように、原Ａ繊維，原Ｂ繊維及びその他の
繊維を所定の割合で使用して混綿し、フラットカード機
に供給して開繊し、目付８０ｇ／ｍ２のカードウェブを
作成した。

【表９】 このカードウェブを、雰囲気温度１３０℃に設定された
熱風循環式ドライヤーに導入し、１分間熱処理して、原
Ａ繊維及び原Ｂ繊維共に捲縮を発現させ、目付１００ｇ
／ｍ２の捲縮繊維ウェブとした。次に、スポットエンボ
ス加工機で、点融着密度１個／ｃｍ２，点融着面積１ｍ
ｍ２／個となるようにして、点融着を施し不織布を得た
。この不織布の物性を表１０に示した。

【表１０】 表１０からも分かるように、各比較例に係る不織布は、
捲縮発現後に点融着したため、捲縮繊維の捲縮部が固定
され伸縮性に乏しいものであった。また、捲縮発現して
見掛け密度が大きくなった後に、点融着しているため、
この不織布は見掛け密度が大きく、且つ柔軟性にも乏し
いものであった。しかも、この不織布は、原Ａ繊維及び
原Ｂ繊維の捲縮による目付斑が随所に現われ、不織布の
地合い，品位共に著しく劣っており、使い捨ておしめや
生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材としては不適で
あった。

【００４０】実施例２３及び比較例１３，１４原Ａ繊維
としてＡ−２繊維５０重量％と、原Ｂ繊維としてＢ−２
繊維５０重量％とを混綿して、カード機に供給して開繊
し、目付５０ｇ／ｍ２のカードウェブを作成した。この
カードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランス
カレンダー機に導入した。エンボスロールの温度（加工
温度）を表１１に示すように変更し、その他の加工条件
は実施例１と同様にした。この結果得られた不織布の物
性等を表１１に示した。

【表１１】 表１１から明らかなとおり、実施例に係る不織布は、伸
長回復性，嵩高性，柔軟性に優れていることが分かる。 一方、比較例１３に係る不織布は、加工温度が低いため
、点融着部が形成できず、若干の伸長によって破壊し、
伸長回復率の測定ができなかった。また、比較例１４に
係る不織布は、その製造過程で加工温度が高すぎて、点
融着区域以外の区域においても各繊維が部分的に溶融又
は軟化し、その結果エンボス加工直後に不織布がフラッ
トロールに巻き付いて、現実的に生産することができな
かった。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る伸縮
性不織布は、特定のＡ繊維と特定のＢ繊維とが特定量混
合されてなり、このＡ繊維とＢ繊維とは特定の形態で接
着し、且つこの不織布の物性値を一定の範囲内のものと
したので、伸縮性，柔軟性，嵩高性に優れ、パップ材や
サポーター等の医療衛生材の基布として、或いは使い捨
ておしめや生理用ナプキン等の衛生用品の表面材として
，好適に使用しうるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明において使用する伸長回復率の定義を説
明するための強力−伸度曲線である。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　下記の構造を具備する不織布であって
   、３０％伸長時の伸長回復率は縦横共に２５％以上であ
   り、圧縮剛軟度は８０ｇ以下であり、見掛け密度は０．
   １ｇ／ｃｍ３以下であることを特徴とする伸縮性不織布
   。 記 （ａ）該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維（以
   下、「Ａ繊維」という。）と熱接着性繊維（以下、「Ｂ
   繊維」という。）とが含有されており、両者の重量比率
   は、Ａ繊維：Ｂ繊維＝１００（重量部）：５〜４００（
   重量部）であること。 （ｂ）Ａ繊維は、第一成分（以下、「Ａ１成分」という
   。）と第二成分（以下、「Ａ２成分」という。）とより
   なる複合繊維であって、Ａ１成分の融点（以下、「Ａ１
   ｍ」という。）はＡ２成分の融点（以下、「Ａ２ｍ」と
   いう。）より低いこと。 （ｃ）Ｂ繊維は、第一成分（以下、「Ｂ１成分」という
   。）と第二成分（以下、「Ｂ２成分」という。）とより
   なる複合繊維であって、Ｂ１成分の融点（以下、「Ｂ１
   ｍ」という。）はＡ１ｍより低く、且つＢ２成分の融点
   （以下、「Ｂ２ｍ」という。）はＢ１ｍより高いこと。 （ｄ）該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
   り、該点融着区域においては、該Ｂ繊維の該Ｂ１成分の
   溶融固化によって、該Ａ繊維と該Ｂ繊維相互間が融着さ
   れており、不織布形態を保持していること。 （ｅ）該点融着区域以外の非融着区域においては、該Ａ
   繊維同士、該Ｂ繊維同士、及び該Ａ繊維と該Ｂ繊維とが
   各々融着点を持たないこと。 （ｆ）該Ａ繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性
   繊維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を
   与えることにより発現したものであること。
2. 【請求項２】　　Ｂ繊維が捲縮繊維であって、該Ｂ繊維
   の捲縮は潜在捲縮性繊維に熱を与えることによって発現
   したものである請求項１記載の伸縮性不織布。
3. 【請求項３】　　Ｂ繊維が非捲縮繊維である請求項１記
   載の伸縮性不織布。
4. 【請求項４】　　点融着区域の総面積は、不織布全面積
   に対して６％以上である請求項１記載の伸縮性不織布。