JPH04327256A - 伸縮性不織布 - Google Patents
伸縮性不織布Info
- Publication number
- JPH04327256A JPH04327256A JP12277391A JP12277391A JPH04327256A JP H04327256 A JPH04327256 A JP H04327256A JP 12277391 A JP12277391 A JP 12277391A JP 12277391 A JP12277391 A JP 12277391A JP H04327256 A JPH04327256 A JP H04327256A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fibers
- component
- nonwoven fabric
- fiber
- hereinafter referred
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000004745 nonwoven fabric Substances 0.000 title claims abstract description 118
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 289
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 42
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 41
- -1 polypropylene Polymers 0.000 claims abstract description 33
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 claims abstract description 25
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 42
- 230000004927 fusion Effects 0.000 claims description 27
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 claims description 10
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 10
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 8
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 8
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 4
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 abstract description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 abstract description 2
- 239000000306 component Substances 0.000 description 85
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 18
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 16
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 14
- 238000004049 embossing Methods 0.000 description 13
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 238000000034 method Methods 0.000 description 11
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 11
- 229920000742 Cotton Polymers 0.000 description 10
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 8
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 7
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 7
- QPFMBZIOSGYJDE-UHFFFAOYSA-N 1,1,2,2-tetrachloroethane Chemical compound ClC(Cl)C(Cl)Cl QPFMBZIOSGYJDE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 6
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 5
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 4
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 4
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009960 carding Methods 0.000 description 3
- BXKDSDJJOVIHMX-UHFFFAOYSA-N edrophonium chloride Chemical compound [Cl-].CC[N+](C)(C)C1=CC=CC(O)=C1 BXKDSDJJOVIHMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 3
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 229920000219 Ethylene vinyl alcohol Polymers 0.000 description 2
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 2
- 229920002292 Nylon 6 Polymers 0.000 description 2
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000012999 compression bending Methods 0.000 description 2
- 239000008358 core component Substances 0.000 description 2
- 229920001903 high density polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 239000004700 high-density polyethylene Substances 0.000 description 2
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 2
- QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N isophthalic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC(C(O)=O)=C1 QQVIHTHCMHWDBS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 2
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 2
- 229920001707 polybutylene terephthalate Polymers 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M Acetate Chemical compound CC([O-])=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 244000025254 Cannabis sativa Species 0.000 description 1
- 235000012766 Cannabis sativa ssp. sativa var. sativa Nutrition 0.000 description 1
- 235000012765 Cannabis sativa ssp. sativa var. spontanea Nutrition 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- 229920003043 Cellulose fiber Polymers 0.000 description 1
- JHWNWJKBPDFINM-UHFFFAOYSA-N Laurolactam Chemical compound O=C1CCCCCCCCCCCN1 JHWNWJKBPDFINM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920000299 Nylon 12 Polymers 0.000 description 1
- 229920002302 Nylon 6,6 Polymers 0.000 description 1
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000012661 block copolymerization Methods 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 235000009120 camo Nutrition 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 235000005607 chanvre indien Nutrition 0.000 description 1
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 125000000816 ethylene group Chemical class [H]C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 239000011487 hemp Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 230000002175 menstrual effect Effects 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000002964 rayon Substances 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Multicomponent Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、伸縮性、嵩高性及び柔
軟性に優れた伸縮性不織布に関し、特に伸縮性即ち伸長
性及び伸長回復性に優れた伸縮性不織布に関するもので
ある。
軟性に優れた伸縮性不織布に関し、特に伸縮性即ち伸長
性及び伸長回復性に優れた伸縮性不織布に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】従来より、捲縮繊維を構成繊維とする不
織布が、パップ材やサポーター等の医療衛生材の基布と
して用いられている。この不織布は、構成繊維である捲
縮繊維の伸縮性に起因して、良好な伸縮性を持ち、人体
に適用する医療衛生材の基布として好ましいものである
。また、使い捨ておしめや生理用ナプキン等の表面材と
しても、好ましいものである。
織布が、パップ材やサポーター等の医療衛生材の基布と
して用いられている。この不織布は、構成繊維である捲
縮繊維の伸縮性に起因して、良好な伸縮性を持ち、人体
に適用する医療衛生材の基布として好ましいものである
。また、使い捨ておしめや生理用ナプキン等の表面材と
しても、好ましいものである。
【0003】このような伸縮性不織布として、種々の不
織布が提案されている。例えば、特公平1−21257
号公報には、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不
織布として、潜在捲縮性複合繊維よりなる繊維ウェブを
熱処理して、潜在捲縮性複合繊維に捲縮を発現させてな
る不織布が提案されている。しかし、この不織布は、潜
在捲縮性複合繊維と共に熱接着性複合繊維を使用し、且
つこの熱接着性複合繊維によって捲縮繊維相互間を不織
布の全域に亙って融着させたものであり、伸縮性即ち伸
長性及び伸長回復性が未だ十分ではなかった。即ち、捲
縮繊維相互間が固定されているため、伸長しにくく、且
つ捲縮繊維相互間の固定が解ける程度に伸長すると、回
復しにくいという欠点があった。
織布が提案されている。例えば、特公平1−21257
号公報には、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不
織布として、潜在捲縮性複合繊維よりなる繊維ウェブを
熱処理して、潜在捲縮性複合繊維に捲縮を発現させてな
る不織布が提案されている。しかし、この不織布は、潜
在捲縮性複合繊維と共に熱接着性複合繊維を使用し、且
つこの熱接着性複合繊維によって捲縮繊維相互間を不織
布の全域に亙って融着させたものであり、伸縮性即ち伸
長性及び伸長回復性が未だ十分ではなかった。即ち、捲
縮繊維相互間が固定されているため、伸長しにくく、且
つ捲縮繊維相互間の固定が解ける程度に伸長すると、回
復しにくいという欠点があった。
【0004】また、特開平2−191757号公報にも
、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不織布として
、潜在捲縮性繊維よりなる繊維ウェブを熱処理して、潜
在捲縮性繊維に捲縮を発現させてなる不織布が提案され
ている。 この不織布も、潜在捲縮性繊維と共に熱接着性複合繊維
を使用したものであるが、前記の不織布とは異なり、不
織布の全域ではなく部分的に点融着区域を設けて、その
区域で捲縮繊維相互間を熱接着性複合繊維で融着させた
ものである。従って、ある程度伸縮性には優れているも
のの、現実に特開平2−191757号公報に記載され
た方法で得られた不織布は、30%伸長時の伸長回復率
は15%程度であり、医療衛生材用の基布として十分な
伸縮性を持つものではなかった。この理由は定かではな
いが、捲縮発現温度や点融着区域を設ける際の温度(エ
ンボス温度)の設定に十分な配慮がないために、点融着
区域以外の区域においても、捲縮繊維が熱接着性複合繊
維によって融着されているためであると考えられる。従
って、特公平1−21257号公報記載の伸縮性不織布
と同様の欠点があったのである。
、医療衛生材の基布等に好適に使用しうる不織布として
、潜在捲縮性繊維よりなる繊維ウェブを熱処理して、潜
在捲縮性繊維に捲縮を発現させてなる不織布が提案され
ている。 この不織布も、潜在捲縮性繊維と共に熱接着性複合繊維
を使用したものであるが、前記の不織布とは異なり、不
織布の全域ではなく部分的に点融着区域を設けて、その
区域で捲縮繊維相互間を熱接着性複合繊維で融着させた
ものである。従って、ある程度伸縮性には優れているも
のの、現実に特開平2−191757号公報に記載され
た方法で得られた不織布は、30%伸長時の伸長回復率
は15%程度であり、医療衛生材用の基布として十分な
伸縮性を持つものではなかった。この理由は定かではな
いが、捲縮発現温度や点融着区域を設ける際の温度(エ
ンボス温度)の設定に十分な配慮がないために、点融着
区域以外の区域においても、捲縮繊維が熱接着性複合繊
維によって融着されているためであると考えられる。従
って、特公平1−21257号公報記載の伸縮性不織布
と同様の欠点があったのである。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、捲
縮繊維と熱接着性繊維とで構成され、且つ点融着区域を
持つ不織布でありながら、点融着区域以外の区域におい
ては捲縮繊維と熱接着性繊維とが殆ど融着しないように
して、大きな伸縮性を不織布に与えようとするものであ
る。
縮繊維と熱接着性繊維とで構成され、且つ点融着区域を
持つ不織布でありながら、点融着区域以外の区域におい
ては捲縮繊維と熱接着性繊維とが殆ど融着しないように
して、大きな伸縮性を不織布に与えようとするものであ
る。
【0006】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、下記の
構造を具備する不織布であって、30%伸長時の伸長回
復率は縦横共に25%以上であり、圧縮剛軟度は80g
以下であり、見掛け密度は0.1g/cm3以下である
ことを特徴とする伸縮性不織布に関するものである。 記 (a)該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維(以
下、「A繊維」という。)と熱接着性繊維(以下、「B
繊維」という。)とが含有されており、両者の重量比率
は、A繊維:B繊維=100(重量部):5〜400(
重量部)であること。 (b)A繊維は、第一成分(以下、「A1成分」という
。)と第二成分(以下、「A2成分」という。)とより
なる複合繊維であって、A1成分の融点(以下、「A1
m」という。)はA2成分の融点(以下、「A2m」と
いう。)より低いこと。 (c)B繊維は、第一成分(以下、「B1成分」という
。)と第二成分(以下、「B2成分」という。)とより
なる複合繊維であって、B1成分の融点(以下、「B1
m」という。)はA1mより低く、且つB2成分の融点
(以下、「B2m」という。)はB1mより高いこと。 (d)該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
り、該点融着区域においては、該B繊維の該B1成分の
溶融固化によって、該A繊維と該B繊維相互間が融着さ
れており、不織布形態を保持していること。 (e)該点融着区域以外の非融着区域においては、該A
繊維同士、該B繊維同士、及び該A繊維と該B繊維とが
各々融着点を持たないこと。 (f)該A繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性
繊維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を
与えることにより発現したものであること。
構造を具備する不織布であって、30%伸長時の伸長回
復率は縦横共に25%以上であり、圧縮剛軟度は80g
以下であり、見掛け密度は0.1g/cm3以下である
ことを特徴とする伸縮性不織布に関するものである。 記 (a)該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維(以
下、「A繊維」という。)と熱接着性繊維(以下、「B
繊維」という。)とが含有されており、両者の重量比率
は、A繊維:B繊維=100(重量部):5〜400(
重量部)であること。 (b)A繊維は、第一成分(以下、「A1成分」という
。)と第二成分(以下、「A2成分」という。)とより
なる複合繊維であって、A1成分の融点(以下、「A1
m」という。)はA2成分の融点(以下、「A2m」と
いう。)より低いこと。 (c)B繊維は、第一成分(以下、「B1成分」という
。)と第二成分(以下、「B2成分」という。)とより
なる複合繊維であって、B1成分の融点(以下、「B1
m」という。)はA1mより低く、且つB2成分の融点
(以下、「B2m」という。)はB1mより高いこと。 (d)該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
り、該点融着区域においては、該B繊維の該B1成分の
溶融固化によって、該A繊維と該B繊維相互間が融着さ
れており、不織布形態を保持していること。 (e)該点融着区域以外の非融着区域においては、該A
繊維同士、該B繊維同士、及び該A繊維と該B繊維とが
各々融着点を持たないこと。 (f)該A繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性
繊維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を
与えることにより発現したものであること。
【0007】まず、本発明に係る不織布の構成繊維の一
つであるA繊維について説明する。A繊維は、A1成分
とA2成分とよりなるポリプロピレン系複合繊維である
。そして、A1mはA2mよりも低いものである。なお
、本発明において融点とは、パーキンエルマ社製示差走
査型熱量計DSC−2型を用い、昇温速度20℃/分で
測定した融解吸収曲線の極値を与える温度を言う。
つであるA繊維について説明する。A繊維は、A1成分
とA2成分とよりなるポリプロピレン系複合繊維である
。そして、A1mはA2mよりも低いものである。なお
、本発明において融点とは、パーキンエルマ社製示差走
査型熱量計DSC−2型を用い、昇温速度20℃/分で
測定した融解吸収曲線の極値を与える温度を言う。
【0008】このA繊維は、ポリプロピレン系潜在捲縮
性繊維(以下、「原A繊維」という。)に熱を与えるこ
とにより、捲縮を発現させたものである。この原A繊維
としては、例えば以下に示す如き繊維を使用することが
できる。
性繊維(以下、「原A繊維」という。)に熱を与えるこ
とにより、捲縮を発現させたものである。この原A繊維
としては、例えば以下に示す如き繊維を使用することが
できる。
【0009】この原A繊維はA繊維が未だ捲縮を発現し
ていない状態のものであり、従って、A繊維と同様にA
1成分とA2成分とよりなる複合繊維である。A1成分
の原料としては、プロピレンとエチレン等とをランダム
共重合したポリプロピレン系重合体を使用するのが、一
般的である。このポリプロピレン系重合体は、プロピレ
ン単独を重合したポリプロピレン重合体と比較して、融
点が降下しており、A1成分の原料として一般的である
。 特に、プロピレンとエチレンとを共重合させると、融点
が降下すると共に熱収縮率が大きくなり、A1成分の原
料として好ましい。プロピレンとエチレンとを共重合さ
せる場合、両者の重量比を次のようにするのが好ましい
。即ち、プロピレンを92〜97重量%とし、エチレン
を3〜8重量%として共重合するのが、好ましい。この
ようなポリプロピレン系重合体の融点、即ちA1成分の
融点(A1m)は、130〜150℃であるが、好まし
くは132〜148℃、最も好ましくは135〜145
℃である。エチレンの重量比を3重量%未満にすると、
融点の降下が少なく、熱収縮率が低下し、ひいては捲縮
発現が低下する傾向となる。また、エチレンの重量比を
8重量%より多くすることは、ポリプロピレン系重合体
の生産性が低下する傾向となる。即ち、このような共重
合体を得る際に、重合溶媒(炭化水素)に可溶性の副生
成物の割合が増加して、生産性が低下し、工業的に不経
済となる傾向が生じる。 プロピレンとエチレンのランダム共重合の形態としては
、エチレンが無作為に共重合されたものと、エチレン同
士がある程度複数結合してプロピレン間に挿入されて共
重合されたもの即ちブロック共重合とがあるが、本発明
においては前者の形態のものを使用するのが好ましい。 後者の形態のものを使用すると、ポリプロピレンの主鎖
中にエチレンよりなる構造部がブロック単位で存在する
ために、熱収縮特性が不均一となり、しかも曳糸性が極
度に低下し、溶融紡糸して繊維形態とするのが困難にな
るからである。
ていない状態のものであり、従って、A繊維と同様にA
1成分とA2成分とよりなる複合繊維である。A1成分
の原料としては、プロピレンとエチレン等とをランダム
共重合したポリプロピレン系重合体を使用するのが、一
般的である。このポリプロピレン系重合体は、プロピレ
ン単独を重合したポリプロピレン重合体と比較して、融
点が降下しており、A1成分の原料として一般的である
。 特に、プロピレンとエチレンとを共重合させると、融点
が降下すると共に熱収縮率が大きくなり、A1成分の原
料として好ましい。プロピレンとエチレンとを共重合さ
せる場合、両者の重量比を次のようにするのが好ましい
。即ち、プロピレンを92〜97重量%とし、エチレン
を3〜8重量%として共重合するのが、好ましい。この
ようなポリプロピレン系重合体の融点、即ちA1成分の
融点(A1m)は、130〜150℃であるが、好まし
くは132〜148℃、最も好ましくは135〜145
℃である。エチレンの重量比を3重量%未満にすると、
融点の降下が少なく、熱収縮率が低下し、ひいては捲縮
発現が低下する傾向となる。また、エチレンの重量比を
8重量%より多くすることは、ポリプロピレン系重合体
の生産性が低下する傾向となる。即ち、このような共重
合体を得る際に、重合溶媒(炭化水素)に可溶性の副生
成物の割合が増加して、生産性が低下し、工業的に不経
済となる傾向が生じる。 プロピレンとエチレンのランダム共重合の形態としては
、エチレンが無作為に共重合されたものと、エチレン同
士がある程度複数結合してプロピレン間に挿入されて共
重合されたもの即ちブロック共重合とがあるが、本発明
においては前者の形態のものを使用するのが好ましい。 後者の形態のものを使用すると、ポリプロピレンの主鎖
中にエチレンよりなる構造部がブロック単位で存在する
ために、熱収縮特性が不均一となり、しかも曳糸性が極
度に低下し、溶融紡糸して繊維形態とするのが困難にな
るからである。
【0010】A2成分の原料としても、プロピレンとエ
チレン等とをランダム共重合したポリプロピレン系重合
体を使用するのが一般的であり、特にプロピレンとエチ
レンを共重合したポリプロピレン系重合体を使用するの
が好ましいが、その融点(A2m)をA1成分の融点(
A1m)よりも高くしなければならない。従って、A2
成分の原料のエチレンの量は、A1成分のエチレンの量
よりも少なくしなければならない。即ち、プロピレンを
97〜100重量%とし、エチレンを0〜3重量%とし
て共重合するのが、好ましい。エチレンの量が3重量%
を超えると、A2mとA1m及び熱収縮率の差が少なく
なり、原A繊維に熱を与えた時の捲縮発現性が低下する
傾向となる。
チレン等とをランダム共重合したポリプロピレン系重合
体を使用するのが一般的であり、特にプロピレンとエチ
レンを共重合したポリプロピレン系重合体を使用するの
が好ましいが、その融点(A2m)をA1成分の融点(
A1m)よりも高くしなければならない。従って、A2
成分の原料のエチレンの量は、A1成分のエチレンの量
よりも少なくしなければならない。即ち、プロピレンを
97〜100重量%とし、エチレンを0〜3重量%とし
て共重合するのが、好ましい。エチレンの量が3重量%
を超えると、A2mとA1m及び熱収縮率の差が少なく
なり、原A繊維に熱を与えた時の捲縮発現性が低下する
傾向となる。
【0011】A1成分とA2成分とが複合されて原A繊
維となるわけであるが、この複合形態としては、並列複
合型,偏心円型芯鞘複合型或いは異形断面複合型とする
ことができる。特に、A1成分とA2成分との熱収縮率
差を強調し、A繊維の捲縮発現性を大とするためには、
並列複合型が好ましい。また、偏心円型芯鞘複合型とす
る場合には、次式で定義される偏心率を15以上とする
ことが、好ましい。偏心率=[(単繊維径の中心と芯成
分径の中心の距離)×100]/(単繊維半径)。偏心
率が15未満であると、捲縮発現性が低下する傾向とな
る。
維となるわけであるが、この複合形態としては、並列複
合型,偏心円型芯鞘複合型或いは異形断面複合型とする
ことができる。特に、A1成分とA2成分との熱収縮率
差を強調し、A繊維の捲縮発現性を大とするためには、
並列複合型が好ましい。また、偏心円型芯鞘複合型とす
る場合には、次式で定義される偏心率を15以上とする
ことが、好ましい。偏心率=[(単繊維径の中心と芯成
分径の中心の距離)×100]/(単繊維半径)。偏心
率が15未満であると、捲縮発現性が低下する傾向とな
る。
【0012】以上の如き原A繊維は、一般的に捲縮発現
温度が[(A1m)−40℃]以上である。この捲縮発
現温度は、最低値が小さく且つその範囲が広いことが好
ましい。これは、捲縮発現の温度設定が容易になり、品
質的に安定した不織布が得られるからである。捲縮発現
温度が[(A1m)−40℃]未満であると、原A繊維
製造時における繊維の乾燥工程で捲縮発現が生じる恐れ
がある。 特に、このような捲縮発現が生じると、原A繊維を短繊
維とし、カードで開繊して繊維ウェブを得る際に、繊維
ウェブにネップ(未開繊の繊維の塊)が発生する恐れが
ある。また、現実に原A繊維に捲縮を発現させる温度は
、A1m以下とするのが、一般的である。A1mを超え
る温度で捲縮発現を行なうと、不織布の点融着区域以外
の区域においても、A繊維同士或いはA繊維とB繊維と
が融着する恐れがあるからである。従って、現実に、原
A繊維の捲縮発現温度として採用する温度は、[(A1
m)−35℃]〜[(A1m)−5℃]が好ましく、更
に[(A1m)−30℃]〜[(A1m)−10℃]が
最も好ましい。
温度が[(A1m)−40℃]以上である。この捲縮発
現温度は、最低値が小さく且つその範囲が広いことが好
ましい。これは、捲縮発現の温度設定が容易になり、品
質的に安定した不織布が得られるからである。捲縮発現
温度が[(A1m)−40℃]未満であると、原A繊維
製造時における繊維の乾燥工程で捲縮発現が生じる恐れ
がある。 特に、このような捲縮発現が生じると、原A繊維を短繊
維とし、カードで開繊して繊維ウェブを得る際に、繊維
ウェブにネップ(未開繊の繊維の塊)が発生する恐れが
ある。また、現実に原A繊維に捲縮を発現させる温度は
、A1m以下とするのが、一般的である。A1mを超え
る温度で捲縮発現を行なうと、不織布の点融着区域以外
の区域においても、A繊維同士或いはA繊維とB繊維と
が融着する恐れがあるからである。従って、現実に、原
A繊維の捲縮発現温度として採用する温度は、[(A1
m)−35℃]〜[(A1m)−5℃]が好ましく、更
に[(A1m)−30℃]〜[(A1m)−10℃]が
最も好ましい。
【0013】このような原A繊維を使用する場合におけ
る、熱収縮率(乾熱収縮率)の一般的な指標は、次のと
おりである。即ち、温度100℃における乾熱収縮率が
30%以上、温度120℃における乾熱収縮率が35%
以上である。乾熱収縮率がこの値よりも小さいと、捲縮
発現の程度が少なく、得られる不織布に十分な伸縮性と
嵩高性を付与しえない傾向が生じる。なお、乾熱収縮率
の測定方法は、以下のとおりである。即ち、単繊維計1
5本を試料とし、各単繊維ごとに初荷重2mmg/デニ
ールをかけて、そのときの長さa(cm)を測定し、次
いでエアーオーブン型熱処理機中で120℃×15分間
熱処理した後の長さb(cm)を測定し、次式により収
縮率を算出し、その平均値を乾熱収縮率とした。収縮率
(%)=[(a−b)×100]/aである。また、原
A繊維に熱を与えた場合における捲縮発現の程度の一般
的な指標は、次のとおりである。即ち、温度100℃に
おいて40個/25mm以上、温度120℃において6
0個/25mm以上である。捲縮発現の程度がこれより
も少ないと、得られる不織布に十分な伸縮性を付与しえ
ない傾向が生じる。
る、熱収縮率(乾熱収縮率)の一般的な指標は、次のと
おりである。即ち、温度100℃における乾熱収縮率が
30%以上、温度120℃における乾熱収縮率が35%
以上である。乾熱収縮率がこの値よりも小さいと、捲縮
発現の程度が少なく、得られる不織布に十分な伸縮性と
嵩高性を付与しえない傾向が生じる。なお、乾熱収縮率
の測定方法は、以下のとおりである。即ち、単繊維計1
5本を試料とし、各単繊維ごとに初荷重2mmg/デニ
ールをかけて、そのときの長さa(cm)を測定し、次
いでエアーオーブン型熱処理機中で120℃×15分間
熱処理した後の長さb(cm)を測定し、次式により収
縮率を算出し、その平均値を乾熱収縮率とした。収縮率
(%)=[(a−b)×100]/aである。また、原
A繊維に熱を与えた場合における捲縮発現の程度の一般
的な指標は、次のとおりである。即ち、温度100℃に
おいて40個/25mm以上、温度120℃において6
0個/25mm以上である。捲縮発現の程度がこれより
も少ないと、得られる不織布に十分な伸縮性を付与しえ
ない傾向が生じる。
【0014】次に、本発明に係る不織布の構成繊維の一
つであるB繊維について説明する。B繊維は、B1成分
とB2成分とよりなる複合繊維である。B1mはA1m
より低いものである。また、B2mはB1mよりも高い
ものである。従って、このB1成分は、本発明に係る不
織布の点融着区域において、各繊維間を接着させる役割
を果たすものである。このB繊維として複合繊維を用い
る理由は、以下のとおりである。即ち、低融点成分であ
るB1成分のみでB繊維を構成した場合には、点融着区
域においてB繊維が繊維形態を失ってしまい、点融着区
域と非融着区域との境界でB繊維が切断しやすくなり、
伸長回復性に悪影響を与えるからである。また、B繊維
の繊維強度が低くなり、ひいては不織布強度が低下する
恐れもある。更には、B繊維を短繊維としてカードを通
過させる場合、カード適性を向上させるためにB繊維に
屈曲を与えなければならないが、この屈曲付与が困難と
なる傾向もある。
つであるB繊維について説明する。B繊維は、B1成分
とB2成分とよりなる複合繊維である。B1mはA1m
より低いものである。また、B2mはB1mよりも高い
ものである。従って、このB1成分は、本発明に係る不
織布の点融着区域において、各繊維間を接着させる役割
を果たすものである。このB繊維として複合繊維を用い
る理由は、以下のとおりである。即ち、低融点成分であ
るB1成分のみでB繊維を構成した場合には、点融着区
域においてB繊維が繊維形態を失ってしまい、点融着区
域と非融着区域との境界でB繊維が切断しやすくなり、
伸長回復性に悪影響を与えるからである。また、B繊維
の繊維強度が低くなり、ひいては不織布強度が低下する
恐れもある。更には、B繊維を短繊維としてカードを通
過させる場合、カード適性を向上させるためにB繊維に
屈曲を与えなければならないが、この屈曲付与が困難と
なる傾向もある。
【0015】このB繊維は、潜在捲縮性繊維に熱を与え
ことにより、捲縮を発現させたものであってもよいし、
非潜在捲縮性繊維で捲縮を発現させないものであっても
よいなお、このB繊維を得るための原料となる繊維を、
以下「原B繊維」という。原B繊維を潜在捲縮性繊維と
するためには、原A繊維の場合と同様に、B1成分とB
2成分とを、並列複合型,偏心円型芯鞘複合型或いは異
形断面複合型として複合すればよい。また、非潜在捲縮
性繊維とするためには、同心円型芯鞘複合型又は点対称
分割型等でB1成分とB2成分とを複合すればよい。更
に、B1成分とB2成分とに熱収縮率の差を設けなかっ
たり、又はB1成分のメルトフローレートを調整して捲
縮が発現しないようにしてもよい。B1成分の原料とし
ては、ポリエチレン,共重合ポリプロピレン,共重合ポ
リエチレンテレフタレート,共重合ポリブチレンテレフ
タレート,ナイロン,エチレン−ビニルアルコール共重
合体等の変性熱可塑性重合体を使用することができる。 また、B2成分の原料としては、ポリプロピレン,ポリ
エチレンテレフタレート,ポリブチレンテレフタレート
,共重合ナイロン,エチレン−ビニルアルコール共重合
体等の熱可塑性重合体及びそれらの変性熱可塑性重合体
を使用することができる。
ことにより、捲縮を発現させたものであってもよいし、
非潜在捲縮性繊維で捲縮を発現させないものであっても
よいなお、このB繊維を得るための原料となる繊維を、
以下「原B繊維」という。原B繊維を潜在捲縮性繊維と
するためには、原A繊維の場合と同様に、B1成分とB
2成分とを、並列複合型,偏心円型芯鞘複合型或いは異
形断面複合型として複合すればよい。また、非潜在捲縮
性繊維とするためには、同心円型芯鞘複合型又は点対称
分割型等でB1成分とB2成分とを複合すればよい。更
に、B1成分とB2成分とに熱収縮率の差を設けなかっ
たり、又はB1成分のメルトフローレートを調整して捲
縮が発現しないようにしてもよい。B1成分の原料とし
ては、ポリエチレン,共重合ポリプロピレン,共重合ポ
リエチレンテレフタレート,共重合ポリブチレンテレフ
タレート,ナイロン,エチレン−ビニルアルコール共重
合体等の変性熱可塑性重合体を使用することができる。 また、B2成分の原料としては、ポリプロピレン,ポリ
エチレンテレフタレート,ポリブチレンテレフタレート
,共重合ナイロン,エチレン−ビニルアルコール共重合
体等の熱可塑性重合体及びそれらの変性熱可塑性重合体
を使用することができる。
【0016】以上説明したA繊維とB繊維とが、本発明
に係る伸縮性不織布の構成繊維となっている。伸縮性不
織布中におけるA繊維とB繊維との重量比率は、A繊維
:B繊維=100(重量部):5〜400(重量部)で
ある。特に好ましくはA繊維:B繊維=100(重量部
):10〜300(重量部)であり、最も好ましくはA
繊維:B繊維=100(重量部):15〜250(重量
部)である。B繊維の重量比率が5重量部未満になると
、点融着区域における融着成分であるB1成分の量が相
対的に少なくなって、A繊維とB繊維との融着が不十分
となり、不織布形態が保持できないので、好ましくない
。また、B繊維の重量比率が400重量部を超えると相
対的にA繊維の量が少なくなって、捲縮に起因する不織
布の伸縮性が低下するので、好ましくない。なお、本発
明に係る伸縮性不織布中には、このA繊維及びB繊維以
外に他種の繊維が混入されていていもよい。例えば、風
合,吸湿性或いは制電性を改良するために、羊毛,綿,
麻等の天然繊維、アセテート,レーヨン等のセルローズ
系繊維、カーボンブラック等を練り込んだ複合導電繊維
、又はその他改質された熱可塑性繊維が混入されていて
もよい。
に係る伸縮性不織布の構成繊維となっている。伸縮性不
織布中におけるA繊維とB繊維との重量比率は、A繊維
:B繊維=100(重量部):5〜400(重量部)で
ある。特に好ましくはA繊維:B繊維=100(重量部
):10〜300(重量部)であり、最も好ましくはA
繊維:B繊維=100(重量部):15〜250(重量
部)である。B繊維の重量比率が5重量部未満になると
、点融着区域における融着成分であるB1成分の量が相
対的に少なくなって、A繊維とB繊維との融着が不十分
となり、不織布形態が保持できないので、好ましくない
。また、B繊維の重量比率が400重量部を超えると相
対的にA繊維の量が少なくなって、捲縮に起因する不織
布の伸縮性が低下するので、好ましくない。なお、本発
明に係る伸縮性不織布中には、このA繊維及びB繊維以
外に他種の繊維が混入されていていもよい。例えば、風
合,吸湿性或いは制電性を改良するために、羊毛,綿,
麻等の天然繊維、アセテート,レーヨン等のセルローズ
系繊維、カーボンブラック等を練り込んだ複合導電繊維
、又はその他改質された熱可塑性繊維が混入されていて
もよい。
【0017】本発明に係る伸縮性不織布には、間歇的に
点融着区域が設けられている。この点融着区域において
は、B繊維のB1成分の溶融固化によって、A繊維とB
繊維相互間が融着されている。この点融着によって、本
発明に係る伸縮性不織布は、その形態が保持されている
のである。この点融着区域は、原A繊維と原B繊維とよ
りなる繊維ウェブを形成し、この繊維ウェブを公知のエ
ンボスロールに導入することによって形成される。エン
ボスロールの温度は、[B1m−15℃]〜A1mであ
るのが好ましい。エンボスロールの温度が[B1m−1
5℃]より低いと、点融着区域において、B1成分の溶
融固化が生じにくく、A繊維とB繊維相互間が融着しに
くくなり、不織布形態を保持するのに十分な強力が得ら
れない傾向となる。逆に、エンボスロールの温度がA1
mよりも高いと、原A繊維のA1成分が溶融する恐れが
あり、原A繊維の捲縮が十分に発現しない傾向になると
共に、点融着区域以外の区域においてもA繊維相互間等
が融着する恐れがある。なお、点融着区域の総面積は、
不織布全面積に対して6%以上であることが、好ましい
。前記したように点融着区域は、不織布形態の保持のた
めになされるものであるため、6%未満であると、不織
布形態の保持が不十分となる傾向が生じる。また、逆に
点融着区域の総面積を50%以上とすると、非融着区域
が相対的に少なくなり、A繊維が自由に伸縮する長さが
短くなって、伸縮性が低下する傾向となる。更に、点融
着区域が相対的に多くなって、不織布の風合が低下する
傾向も生じる。 従って、点融着区域の総面積は、8〜45%程度が好ま
しく、特に10〜40%程度が最も好ましい。なお、不
織布の点融着区域の総面積は、以下の如き測定方法で測
定されるものである。即ち、不織布の数個の小片を用い
、走査型電子顕微鏡で拡大撮影し、最小繰返単位の面積
に対して点融着されている部分の面積の総和の比率を個
々に10回測定した時の平均値で、不織布の点融着区域
の総面積を測定した。
点融着区域が設けられている。この点融着区域において
は、B繊維のB1成分の溶融固化によって、A繊維とB
繊維相互間が融着されている。この点融着によって、本
発明に係る伸縮性不織布は、その形態が保持されている
のである。この点融着区域は、原A繊維と原B繊維とよ
りなる繊維ウェブを形成し、この繊維ウェブを公知のエ
ンボスロールに導入することによって形成される。エン
ボスロールの温度は、[B1m−15℃]〜A1mであ
るのが好ましい。エンボスロールの温度が[B1m−1
5℃]より低いと、点融着区域において、B1成分の溶
融固化が生じにくく、A繊維とB繊維相互間が融着しに
くくなり、不織布形態を保持するのに十分な強力が得ら
れない傾向となる。逆に、エンボスロールの温度がA1
mよりも高いと、原A繊維のA1成分が溶融する恐れが
あり、原A繊維の捲縮が十分に発現しない傾向になると
共に、点融着区域以外の区域においてもA繊維相互間等
が融着する恐れがある。なお、点融着区域の総面積は、
不織布全面積に対して6%以上であることが、好ましい
。前記したように点融着区域は、不織布形態の保持のた
めになされるものであるため、6%未満であると、不織
布形態の保持が不十分となる傾向が生じる。また、逆に
点融着区域の総面積を50%以上とすると、非融着区域
が相対的に少なくなり、A繊維が自由に伸縮する長さが
短くなって、伸縮性が低下する傾向となる。更に、点融
着区域が相対的に多くなって、不織布の風合が低下する
傾向も生じる。 従って、点融着区域の総面積は、8〜45%程度が好ま
しく、特に10〜40%程度が最も好ましい。なお、不
織布の点融着区域の総面積は、以下の如き測定方法で測
定されるものである。即ち、不織布の数個の小片を用い
、走査型電子顕微鏡で拡大撮影し、最小繰返単位の面積
に対して点融着されている部分の面積の総和の比率を個
々に10回測定した時の平均値で、不織布の点融着区域
の総面積を測定した。
【0018】この点融着区域以外の区域、即ち非融着区
域においては、A繊維同士、B繊維同士及びA繊維とB
繊維とが、各々融着点を持っていない。従って、非融着
区域は、捲縮したA繊維が結合点を持たずに存在してお
り、外力を加えると自由に伸長し、且つその外力を解除
すると自由に元の状態に回復する。例えて言えば、非融
着区域にはスパイラル状のバネが自由な状態で存在して
いるようなものである。そして、このスパイラル状のバ
ネの両端が点融着区域において固定されているのである
。従って、この非融着区域の存在が、本発明に係る伸縮
性不織布の良好な伸縮性を具現するのである。この非融
着区域におけるA繊維の捲縮は、原A繊維に熱を与える
ことにより発現させたものである。そして、この捲縮発
現は、点融着区域を設けると同時にか又は直後に行なわ
れるものである。例えば、この捲縮発現を点融着区域を
設ける前に行なうと、良好な伸縮性を不織布に付与しえ
なくなるのである。この理由は定かではないが、A繊維
の捲縮部分の一部が点融着区域によって結合されてしま
い、A繊維の捲縮に伴う良好な伸縮性が阻害されるため
であると考えられる。
域においては、A繊維同士、B繊維同士及びA繊維とB
繊維とが、各々融着点を持っていない。従って、非融着
区域は、捲縮したA繊維が結合点を持たずに存在してお
り、外力を加えると自由に伸長し、且つその外力を解除
すると自由に元の状態に回復する。例えて言えば、非融
着区域にはスパイラル状のバネが自由な状態で存在して
いるようなものである。そして、このスパイラル状のバ
ネの両端が点融着区域において固定されているのである
。従って、この非融着区域の存在が、本発明に係る伸縮
性不織布の良好な伸縮性を具現するのである。この非融
着区域におけるA繊維の捲縮は、原A繊維に熱を与える
ことにより発現させたものである。そして、この捲縮発
現は、点融着区域を設けると同時にか又は直後に行なわ
れるものである。例えば、この捲縮発現を点融着区域を
設ける前に行なうと、良好な伸縮性を不織布に付与しえ
なくなるのである。この理由は定かではないが、A繊維
の捲縮部分の一部が点融着区域によって結合されてしま
い、A繊維の捲縮に伴う良好な伸縮性が阻害されるため
であると考えられる。
【0019】以上の如き本発明に係る伸縮性不織布は、
30%伸長時の伸長回復率が縦横共に25%以上である
。ここで、30%伸長時の伸長回復率とは、以下の測定
方法によって求められるものである。即ち、東洋ボール
ドウイン社製テンシロンUTM−4−1−100を用い
、JIS L−1096Aに記載のストリップ法にした
がい、試料幅2.5cm,試料長10cmの試料片に引
張速度10cm/分で引張試験を実施し、伸度が30%
時点の強力−伸度曲線を描き(図1のE線)、その後試
料片から引張を解除して試料片の強力−伸度曲線を描い
た(図1のR線)。そして、図1に示す点線部の面積(
X)と斜線部の面積(Y)とを測定し、次式によって求
めたものである。即ち、30%伸長時の伸長回復率(%
)=100Y/(X+Y)である。また、不織布の縦と
は、不織布製造時における機械の配列方向を言い、不織
布の横とは、この縦方向と直交する方向を言う。不織布
の縦又は横のいずれか一方でも、この30%伸長時の伸
長回復率が25%未満であると、本発明の目的とする伸
縮性を得ることができない。
30%伸長時の伸長回復率が縦横共に25%以上である
。ここで、30%伸長時の伸長回復率とは、以下の測定
方法によって求められるものである。即ち、東洋ボール
ドウイン社製テンシロンUTM−4−1−100を用い
、JIS L−1096Aに記載のストリップ法にした
がい、試料幅2.5cm,試料長10cmの試料片に引
張速度10cm/分で引張試験を実施し、伸度が30%
時点の強力−伸度曲線を描き(図1のE線)、その後試
料片から引張を解除して試料片の強力−伸度曲線を描い
た(図1のR線)。そして、図1に示す点線部の面積(
X)と斜線部の面積(Y)とを測定し、次式によって求
めたものである。即ち、30%伸長時の伸長回復率(%
)=100Y/(X+Y)である。また、不織布の縦と
は、不織布製造時における機械の配列方向を言い、不織
布の横とは、この縦方向と直交する方向を言う。不織布
の縦又は横のいずれか一方でも、この30%伸長時の伸
長回復率が25%未満であると、本発明の目的とする伸
縮性を得ることができない。
【0020】また、本発明に係る伸縮性不織布の圧縮剛
軟度は、80g以下である。圧縮剛軟度は、不織布の柔
軟性を表わすものであり、圧縮剛軟度の値が小さいほど
柔軟性に富むものとなる。ここで、圧縮剛軟度は以下の
方法で測定されるものである。即ち、不織布の機械方向
(不織布の縦)に50mmの試料幅を取り、この方向と
直交する方向に100mmの試料長を取った試料片を5
個準備して、個々の試料片をその試料長方向に曲げて円
筒状とし、その両端部を接合して試料を作成した後、東
洋ボールドウイン社製テンシロンUTM−4−1−10
0を用い、50mm/分の圧縮速度で試料を試料幅方向
に圧縮し、その最大荷重時の応力を測定し、その平均値
を圧縮剛軟度とした。 不織布の圧縮剛軟度が80gを超えると、不織布の柔軟
性が低下し、粗硬感が現われるので、好ましくない。本
発明においては、特に圧縮剛軟度を50g以下とするの
が好ましく、更に30g以下とするのが最も好ましい。
軟度は、80g以下である。圧縮剛軟度は、不織布の柔
軟性を表わすものであり、圧縮剛軟度の値が小さいほど
柔軟性に富むものとなる。ここで、圧縮剛軟度は以下の
方法で測定されるものである。即ち、不織布の機械方向
(不織布の縦)に50mmの試料幅を取り、この方向と
直交する方向に100mmの試料長を取った試料片を5
個準備して、個々の試料片をその試料長方向に曲げて円
筒状とし、その両端部を接合して試料を作成した後、東
洋ボールドウイン社製テンシロンUTM−4−1−10
0を用い、50mm/分の圧縮速度で試料を試料幅方向
に圧縮し、その最大荷重時の応力を測定し、その平均値
を圧縮剛軟度とした。 不織布の圧縮剛軟度が80gを超えると、不織布の柔軟
性が低下し、粗硬感が現われるので、好ましくない。本
発明においては、特に圧縮剛軟度を50g以下とするの
が好ましく、更に30g以下とするのが最も好ましい。
【0021】また、本発明に係る伸縮性不織布の見掛け
密度は0.1g/cm3以下である。見掛け密度は、不
織布の嵩高性を表わすものであり、その値が小さいほど
嵩高性に富むものとなる。ここで、見掛け密度は以下の
方法で測定されるものである。即ち、試料幅10cm,
試料長10cmの試料片を5個準備し、各試料片ごとに
目付(g/m2)を測定した後、大栄科学精機製作所製
厚み測定器を用いて、試料片に4.5g/cm2の荷重
を印加し、10秒放置した後の厚み(t)を測定し、次
式により見掛け密度を算出し、その平均値を不織布の見
掛け密度とした。見掛け密度(g/cm3)=[目付(
g/m2)/1000t(mm)]である。見掛け密度
が0.1g/cm3を超えると、本発明の目的とする嵩
高性を得ることができない。
密度は0.1g/cm3以下である。見掛け密度は、不
織布の嵩高性を表わすものであり、その値が小さいほど
嵩高性に富むものとなる。ここで、見掛け密度は以下の
方法で測定されるものである。即ち、試料幅10cm,
試料長10cmの試料片を5個準備し、各試料片ごとに
目付(g/m2)を測定した後、大栄科学精機製作所製
厚み測定器を用いて、試料片に4.5g/cm2の荷重
を印加し、10秒放置した後の厚み(t)を測定し、次
式により見掛け密度を算出し、その平均値を不織布の見
掛け密度とした。見掛け密度(g/cm3)=[目付(
g/m2)/1000t(mm)]である。見掛け密度
が0.1g/cm3を超えると、本発明の目的とする嵩
高性を得ることができない。
【0022】
【実施例】まず、原A繊維として下記のA−1繊維及び
A−2繊維を準備した。 記 [A−1繊維]A1成分として、プロピレン96重量%
とエチレン4重量%とがランダム共重合されたポリプロ
ピレン系重合体であって、融点(A1m)138℃,メ
ルトフローレート値10g/10分,Q値5.5のポリ
プロピレン系重合体を使用し、A2成分として、融点(
A2m)162℃,メルトフローレート値30g/10
分,Q値6.0のポリプロピレン重合体を使用して、各
々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融した。な
お、本実施例中において、メルトフローレート値の測定
方法は、ASTM D1238(L)に準拠した。その
後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の並列型複合紡糸
口金を用い、単孔吐出量を各々0.5g/分、即ちA1
成分とA2成分の比(重量比)を1/1として270℃
の紡糸温度で溶融紡糸した。溶融紡糸後、引き取り速度
1000m/分で引き取って、未延伸の並列型複合フィ
ラメント糸を得た。この未延伸並列型複合フィラメント
糸を、数十本集束してトウとした後、熱延伸した。延伸
方法は、2段熱ローラー延伸機を用い、延伸速度100
m/分,第一ローラー温度70℃,第二ローラー温度9
0℃,第三ローラー温度25℃,延伸倍率は最大延伸倍
率の80%となるようにして、行なった。この延伸トウ
をスタッファボックスに供給して12個/25mmの屈
曲を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾
燥し、単繊維繊度2デニール,繊維長51mmの並列型
複合短繊維(A−1繊維)の原綿を得た。このA−1繊
維は、5.96g/dの強度及び68%の伸度を持ち、
また温度100℃における乾熱収縮率が35%で、温度
120℃における乾熱収縮率が53%であった。なお、
本実施例中において、繊維の強伸度は、東洋ボールドウ
イン社製テンシロンUTM−4−1−100を用い、試
料長20mmの試料を引張速度20mm/分で測定した
。また、「A−1」繊維は、温度100℃で熱処理した
場合62個/25mmの捲縮が発現し、温度120℃で
熱処理した場合112個/25mmの捲縮が発現した。
A−2繊維を準備した。 記 [A−1繊維]A1成分として、プロピレン96重量%
とエチレン4重量%とがランダム共重合されたポリプロ
ピレン系重合体であって、融点(A1m)138℃,メ
ルトフローレート値10g/10分,Q値5.5のポリ
プロピレン系重合体を使用し、A2成分として、融点(
A2m)162℃,メルトフローレート値30g/10
分,Q値6.0のポリプロピレン重合体を使用して、各
々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融した。な
お、本実施例中において、メルトフローレート値の測定
方法は、ASTM D1238(L)に準拠した。その
後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の並列型複合紡糸
口金を用い、単孔吐出量を各々0.5g/分、即ちA1
成分とA2成分の比(重量比)を1/1として270℃
の紡糸温度で溶融紡糸した。溶融紡糸後、引き取り速度
1000m/分で引き取って、未延伸の並列型複合フィ
ラメント糸を得た。この未延伸並列型複合フィラメント
糸を、数十本集束してトウとした後、熱延伸した。延伸
方法は、2段熱ローラー延伸機を用い、延伸速度100
m/分,第一ローラー温度70℃,第二ローラー温度9
0℃,第三ローラー温度25℃,延伸倍率は最大延伸倍
率の80%となるようにして、行なった。この延伸トウ
をスタッファボックスに供給して12個/25mmの屈
曲を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾
燥し、単繊維繊度2デニール,繊維長51mmの並列型
複合短繊維(A−1繊維)の原綿を得た。このA−1繊
維は、5.96g/dの強度及び68%の伸度を持ち、
また温度100℃における乾熱収縮率が35%で、温度
120℃における乾熱収縮率が53%であった。なお、
本実施例中において、繊維の強伸度は、東洋ボールドウ
イン社製テンシロンUTM−4−1−100を用い、試
料長20mmの試料を引張速度20mm/分で測定した
。また、「A−1」繊維は、温度100℃で熱処理した
場合62個/25mmの捲縮が発現し、温度120℃で
熱処理した場合112個/25mmの捲縮が発現した。
【0023】[A−2繊維]A2成分として、プロピレ
ン97.5重量%とエチレン2.5重量%とがランダム
共重合されたポリプロピレン系重合体であって、融点1
49℃,メルトフローレート値20g/10分,Q値5
.7のポリプロピレン系重合体を使用した以外は、前記
A−1繊維の場合と同様にして、A−2繊維を得た。こ
のA−2繊維は、温度100℃における乾熱収縮率が3
9%で、温度120℃における乾熱収縮率が57%であ
った。また、温度100℃で熱処理した場合82個/2
5mmの捲縮が発現し、温度120℃で熱処理した場合
132個/25mmの捲縮が発現した。
ン97.5重量%とエチレン2.5重量%とがランダム
共重合されたポリプロピレン系重合体であって、融点1
49℃,メルトフローレート値20g/10分,Q値5
.7のポリプロピレン系重合体を使用した以外は、前記
A−1繊維の場合と同様にして、A−2繊維を得た。こ
のA−2繊維は、温度100℃における乾熱収縮率が3
9%で、温度120℃における乾熱収縮率が57%であ
った。また、温度100℃で熱処理した場合82個/2
5mmの捲縮が発現し、温度120℃で熱処理した場合
132個/25mmの捲縮が発現した。
【0024】次に、原B繊維として下記のB−1〜6繊
維を準備した。 [B−1繊維]B1成分として、融点(B1m)132
℃,密度0.96g/cm3,メルトインデックス20
の高密度ポリエチレンを使用し、B2成分として、融点
(B2m)258℃,テトラクロルエタンとフェノール
とを等量混合した溶媒で溶解した時の20℃における相
対粘度が1.38のポリエチレンテレフタレートを使用
して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融
した。なお、本実施例中において、メルトインデックス
は、ASTM D1238(E)の方法で測定した。そ
の後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の芯鞘型複合紡
糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.3g/分、即ちB
1成分とB2成分の比(重量比)を1/1として280
℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶融紡糸にお
いて、B1成分が鞘となりB2成分が芯となるようにし
た。 溶融紡糸後、引き取り速度1000m/分で引き取って
、未延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を得た。この未延
伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウと
した後、熱延伸した。延伸方法は、2段熱ローラー延伸
機を用い、延伸速度100m/分,第一ローラー温度6
5℃,第二ローラー温度90℃,第三ローラー温度25
℃,延伸倍率3.0の条件で行なった。この延伸トウを
スタッファボックスに供給して11個/25mmの屈曲
を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥
し、単繊維繊度2デニール,繊維長51mmの芯鞘型複
合短繊維(B−1繊維)の原綿を得た。この原綿を11
0℃の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したら、9
8個/25mmであった。
維を準備した。 [B−1繊維]B1成分として、融点(B1m)132
℃,密度0.96g/cm3,メルトインデックス20
の高密度ポリエチレンを使用し、B2成分として、融点
(B2m)258℃,テトラクロルエタンとフェノール
とを等量混合した溶媒で溶解した時の20℃における相
対粘度が1.38のポリエチレンテレフタレートを使用
して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融
した。なお、本実施例中において、メルトインデックス
は、ASTM D1238(E)の方法で測定した。そ
の後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の芯鞘型複合紡
糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.3g/分、即ちB
1成分とB2成分の比(重量比)を1/1として280
℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶融紡糸にお
いて、B1成分が鞘となりB2成分が芯となるようにし
た。 溶融紡糸後、引き取り速度1000m/分で引き取って
、未延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を得た。この未延
伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウと
した後、熱延伸した。延伸方法は、2段熱ローラー延伸
機を用い、延伸速度100m/分,第一ローラー温度6
5℃,第二ローラー温度90℃,第三ローラー温度25
℃,延伸倍率3.0の条件で行なった。この延伸トウを
スタッファボックスに供給して11個/25mmの屈曲
を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥
し、単繊維繊度2デニール,繊維長51mmの芯鞘型複
合短繊維(B−1繊維)の原綿を得た。この原綿を11
0℃の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したら、9
8個/25mmであった。
【0025】[B−2繊維]B1成分として、ナイロン
6とナイロン66とナイロン12とが共重合されてなる
ポリアミド系重合体であって、融点(B1m)120℃
,96%濃硫酸に溶解した時の25℃における相対粘度
が1.92のポリアミド系重合体を使用し、B2成分と
して、融点(B2m)225℃,96%濃硫酸に溶解し
た時の25℃における相対粘度が2.60のナイロン6
を使用して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機
で溶融した。その後、紡糸孔径0.5mm,孔数96の
芯鞘型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.33
g/分、即ちB1成分とB2成分の比(重量比)を1/
1として265℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、こ
の溶融紡糸において、B1成分が鞘となりB2成分が芯
となるようにした。溶融紡糸後、引き取り速度3000
m/分で引き取って、半延伸の芯鞘型複合フィラメント
糸を得た。この半延伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数
十本集束してトウとして、スタッファボックスに供給し
て15個/25mmの屈曲を付与した後、仕上げ油剤を
付与して温度70℃で乾燥し、単繊維繊度2デニール,
繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維(B−2繊維)の原
綿を得た。
6とナイロン66とナイロン12とが共重合されてなる
ポリアミド系重合体であって、融点(B1m)120℃
,96%濃硫酸に溶解した時の25℃における相対粘度
が1.92のポリアミド系重合体を使用し、B2成分と
して、融点(B2m)225℃,96%濃硫酸に溶解し
た時の25℃における相対粘度が2.60のナイロン6
を使用して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機
で溶融した。その後、紡糸孔径0.5mm,孔数96の
芯鞘型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.33
g/分、即ちB1成分とB2成分の比(重量比)を1/
1として265℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、こ
の溶融紡糸において、B1成分が鞘となりB2成分が芯
となるようにした。溶融紡糸後、引き取り速度3000
m/分で引き取って、半延伸の芯鞘型複合フィラメント
糸を得た。この半延伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数
十本集束してトウとして、スタッファボックスに供給し
て15個/25mmの屈曲を付与した後、仕上げ油剤を
付与して温度70℃で乾燥し、単繊維繊度2デニール,
繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維(B−2繊維)の原
綿を得た。
【0026】[B−3繊維]B1成分として、融点(B
1m)132℃,密度0.96g/cm3,メルトイン
デックス20の高密度ポリエチレンを使用し、B2成分
として、融点(B2m)162℃,メルトフローレート
値30g/分,Q値6.0のポリプロピレン重合体を使
用して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶
融した。その後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の芯
鞘型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.5g/
分、即ちB1成分とB2成分の比(重量比)を1/1と
して230℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶
融紡糸において、B1成分が鞘となりB2成分が芯とな
るようにした。溶融紡糸後、引き取り速度1000m/
分で引き取って、未延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を
得た。この未延伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数十本
集束してトウとした後、B−1繊維の場合と同様にして
熱延伸し、更に仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥
した。得られたB−3繊維は、単繊維繊度2デニール,
繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維であった。
1m)132℃,密度0.96g/cm3,メルトイン
デックス20の高密度ポリエチレンを使用し、B2成分
として、融点(B2m)162℃,メルトフローレート
値30g/分,Q値6.0のポリプロピレン重合体を使
用して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶
融した。その後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の芯
鞘型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.5g/
分、即ちB1成分とB2成分の比(重量比)を1/1と
して230℃の紡糸温度で溶融紡糸した。なお、この溶
融紡糸において、B1成分が鞘となりB2成分が芯とな
るようにした。溶融紡糸後、引き取り速度1000m/
分で引き取って、未延伸の芯鞘型複合フィラメント糸を
得た。この未延伸芯鞘型複合フィラメント糸を、数十本
集束してトウとした後、B−1繊維の場合と同様にして
熱延伸し、更に仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥
した。得られたB−3繊維は、単繊維繊度2デニール,
繊維長51mmの芯鞘型複合短繊維であった。
【0027】[B−4繊維」商品名メルティ<4080
>(ユニチカ株式会社製)を準備した。この繊維は、芯
鞘型複合繊維であって、鞘成分(B1成分)として融点
(B1m)110℃の変性ポリエステルを使用し、芯成
分(B2成分)としてポリエステルを使用したものであ
る。また、この繊維の繊度は2デニール,繊維長は51
mmである。
>(ユニチカ株式会社製)を準備した。この繊維は、芯
鞘型複合繊維であって、鞘成分(B1成分)として融点
(B1m)110℃の変性ポリエステルを使用し、芯成
分(B2成分)としてポリエステルを使用したものであ
る。また、この繊維の繊度は2デニール,繊維長は51
mmである。
【0028】「B−5繊維」B1成分として、融点(B
1m)132℃,密度0.96g/cm3,メルトイン
デックス20の高密度ポリエチレンを使用し、B2成分
として、融点(B2m)160℃,メルトフローレート
値10g/10分,Q値6.5のポリプロピレンを使用
して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融
した。その後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の並列
型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.42g/
分、即ちB1成分とB2成分の比(重量比)を1/1と
して230℃の紡糸温度で溶融紡糸した。 溶融紡糸後、引き取り速度1000m/分で引き取って
、未延伸並列複合フィラメント糸を得た。この未延伸並
列型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウとした
後、熱延伸した。延伸方法は、2段熱ローラー延伸機を
用い、延伸速度100m/分,第一ローラー温度65℃
,第二ローラー温度90℃,第三ローラー温度25℃,
延伸倍率4.0の条件で行なった。この延伸トウをスタ
ッファボックスに供給して11個/25mmの屈曲を付
与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥し、
単繊維繊度2デニール,繊維長51mmの並列型複合短
繊維(B−5繊維)の原綿を得た。この原綿を110℃
の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したところ、7
5個/25mmであった。
1m)132℃,密度0.96g/cm3,メルトイン
デックス20の高密度ポリエチレンを使用し、B2成分
として、融点(B2m)160℃,メルトフローレート
値10g/10分,Q値6.5のポリプロピレンを使用
して、各々通常のエクストルーダー型押し出し機で溶融
した。その後、紡糸孔径0.5mm,孔数300の並列
型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々0.42g/
分、即ちB1成分とB2成分の比(重量比)を1/1と
して230℃の紡糸温度で溶融紡糸した。 溶融紡糸後、引き取り速度1000m/分で引き取って
、未延伸並列複合フィラメント糸を得た。この未延伸並
列型複合フィラメント糸を、数十本集束してトウとした
後、熱延伸した。延伸方法は、2段熱ローラー延伸機を
用い、延伸速度100m/分,第一ローラー温度65℃
,第二ローラー温度90℃,第三ローラー温度25℃,
延伸倍率4.0の条件で行なった。この延伸トウをスタ
ッファボックスに供給して11個/25mmの屈曲を付
与した後、仕上げ油剤を付与して温度70℃で乾燥し、
単繊維繊度2デニール,繊維長51mmの並列型複合短
繊維(B−5繊維)の原綿を得た。この原綿を110℃
の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したところ、7
5個/25mmであった。
【0029】「B−6繊維」B1成分として、イソフタ
ル酸を40モル%共重合した、融点(B1m)110℃
の共重合ポリエステルであって、テトラクロルエタンと
フェノールとを等量混合した溶媒で溶解した時の20℃
における相対粘度が1.36の共重合ポリエステルを使
用し、B2成分として、融点(B2m)258℃,テト
ラクロルエタンとフェノールとを等量混合した溶媒で溶
解した時の20℃における相対粘度が1.38の共重合
ポリエステルを使用して、各々通常のエクストルーダー
型押し出し機で溶融した。その後、「B−5繊維」を得
たのと同様の条件で、原綿を得た。この原綿を110℃
の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したところ、8
2個/25mmであった。
ル酸を40モル%共重合した、融点(B1m)110℃
の共重合ポリエステルであって、テトラクロルエタンと
フェノールとを等量混合した溶媒で溶解した時の20℃
における相対粘度が1.36の共重合ポリエステルを使
用し、B2成分として、融点(B2m)258℃,テト
ラクロルエタンとフェノールとを等量混合した溶媒で溶
解した時の20℃における相対粘度が1.38の共重合
ポリエステルを使用して、各々通常のエクストルーダー
型押し出し機で溶融した。その後、「B−5繊維」を得
たのと同様の条件で、原綿を得た。この原綿を110℃
の熱風乾燥機で熱処理して捲縮数を測定したところ、8
2個/25mmであった。
【0030】また、その他の繊維として下記のC−1,
2繊維を準備した。 [C−1繊維」商品名<C−81>(ユニチカ株式会社
製)を準備した。この繊維は、並列型複合繊維であって
、第一成分(B1成分)として融点(B1m)243℃
の変性ポリエステルを使用し、第二成分(B2成分)と
してポリエステルを使用したものである。また、この繊
維の繊度は2デニール,繊維長は51mmである。
2繊維を準備した。 [C−1繊維」商品名<C−81>(ユニチカ株式会社
製)を準備した。この繊維は、並列型複合繊維であって
、第一成分(B1成分)として融点(B1m)243℃
の変性ポリエステルを使用し、第二成分(B2成分)と
してポリエステルを使用したものである。また、この繊
維の繊度は2デニール,繊維長は51mmである。
【0031】[C−2繊維」コットン繊維を準備した。
【0032】実施例1〜6及び比較例1及び2表1に示
したように、原A繊維,原B繊維及びその他の繊維を所
定の割合で使用して混綿し、フラットカード機に供給し
て開繊し、目付50g/m2のカードウェブを作成した
。
したように、原A繊維,原B繊維及びその他の繊維を所
定の割合で使用して混綿し、フラットカード機に供給し
て開繊し、目付50g/m2のカードウェブを作成した
。
【表1】
このカードウェブを由利ロール株式会社製のクリアラン
スカレンダー機に導入した。クリアランスカレンダー機
の下部ロールはスチール製のフラットロールであり、上
部ロールは多数の凸部を有するエンボスロールを使用し
た。このエンボスロールの凸部は、密度10個/cm2
であり、ロール全面積に対する凸部の総面積は表1に示
したとおりであった。また、クリアランスカレンダー機
にカードウェブを導入する際の条件は、導入速度5m/
分,ロール間の線圧27kg/cm,ロール温度[B1
m−5℃]とした。なお、原B繊維を使用しない場合の
ロール温度は実施例3と同一の温度とした。クリアラン
スカレンダー機によってエンボス加工した後、熱風循環
式熱処理機を使用し、雰囲気温度をロール温度と同一に
して、1分間弛緩熱処理を行ない、伸縮性不織布を得た
。この伸縮性不織布の各物性を表2に示した。
スカレンダー機に導入した。クリアランスカレンダー機
の下部ロールはスチール製のフラットロールであり、上
部ロールは多数の凸部を有するエンボスロールを使用し
た。このエンボスロールの凸部は、密度10個/cm2
であり、ロール全面積に対する凸部の総面積は表1に示
したとおりであった。また、クリアランスカレンダー機
にカードウェブを導入する際の条件は、導入速度5m/
分,ロール間の線圧27kg/cm,ロール温度[B1
m−5℃]とした。なお、原B繊維を使用しない場合の
ロール温度は実施例3と同一の温度とした。クリアラン
スカレンダー機によってエンボス加工した後、熱風循環
式熱処理機を使用し、雰囲気温度をロール温度と同一に
して、1分間弛緩熱処理を行ない、伸縮性不織布を得た
。この伸縮性不織布の各物性を表2に示した。
【0033】
【表2】
表2の結果より明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不
織布は、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例6に係る伸縮性不織布は、相対
的にその他の繊維が多く、B繊維が少ないためKS強力
が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもので
あった。また、比較例1に係る不織布は、A繊維の量が
相対的に少ないため、伸縮性,嵩高性,柔軟性に劣るも
のであった。比較例2に係る不織布は、熱接着性繊維で
あるB繊維が存在しないため、クリアランスカレンダー
機によって、不織布に点融着区域を設けることができな
かった。
織布は、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例6に係る伸縮性不織布は、相対
的にその他の繊維が多く、B繊維が少ないためKS強力
が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもので
あった。また、比較例1に係る不織布は、A繊維の量が
相対的に少ないため、伸縮性,嵩高性,柔軟性に劣るも
のであった。比較例2に係る不織布は、熱接着性繊維で
あるB繊維が存在しないため、クリアランスカレンダー
機によって、不織布に点融着区域を設けることができな
かった。
【0034】実施例7〜9及び比較例3原A繊維として
A−1繊維50重量%と、原B繊維としてB−1繊維5
0重量%とを混綿して、カード機に供給して開繊し、目
付50g/m2のカードウェブを作成した。このカード
ウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランスカレン
ダー機に導入した。クリアランスカレンダー機の下部ロ
ールはスチール製のフラットロールであり、上部ロール
は表3に示すエンボスロール又はフラットロールを使用
した。また、クリアランスカレンダー機にカードウェブ
を導入する際の条件は、導入速度5m/分,ロール間の
線圧27kg/cm,ロール温度125℃とした。その
結果得られた伸縮性不織布の物性を表3に示した。
A−1繊維50重量%と、原B繊維としてB−1繊維5
0重量%とを混綿して、カード機に供給して開繊し、目
付50g/m2のカードウェブを作成した。このカード
ウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランスカレン
ダー機に導入した。クリアランスカレンダー機の下部ロ
ールはスチール製のフラットロールであり、上部ロール
は表3に示すエンボスロール又はフラットロールを使用
した。また、クリアランスカレンダー機にカードウェブ
を導入する際の条件は、導入速度5m/分,ロール間の
線圧27kg/cm,ロール温度125℃とした。その
結果得られた伸縮性不織布の物性を表3に示した。
【表3】
表3から明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不織布は
、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分か
る。一方、比較例3に係る不織布は、点融着区域が設け
られておらず、不織布全面が熱圧着されているため、伸
縮性,嵩高性,柔軟性に劣るものであった。
、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分か
る。一方、比較例3に係る不織布は、点融着区域が設け
られておらず、不織布全面が熱圧着されているため、伸
縮性,嵩高性,柔軟性に劣るものであった。
【0035】比較例4
原A繊維としてA−1繊維50重量%と、原B繊維とし
てB−3繊維50重量%とを混綿して、フラットカード
機に2回供給して開繊し、目付20g/m2のパラレル
ウェブを作成した。このパラレルウェブを、雰囲気温度
140℃に設定された熱風循環式ドライヤーに導入し、
その後ドライヤー出口において室温のエンボス金属ロー
ルとフラットゴムロールとの間に導入して、エンボス型
に型付けされた不織布を得た。この得られた不織布の物
性等を表4に示した。
てB−3繊維50重量%とを混綿して、フラットカード
機に2回供給して開繊し、目付20g/m2のパラレル
ウェブを作成した。このパラレルウェブを、雰囲気温度
140℃に設定された熱風循環式ドライヤーに導入し、
その後ドライヤー出口において室温のエンボス金属ロー
ルとフラットゴムロールとの間に導入して、エンボス型
に型付けされた不織布を得た。この得られた不織布の物
性等を表4に示した。
【表4】
表4から明らかなとおり、この不織布は、型付けされた
以外の部分においてもA繊維相互,B繊維相互,及びA
繊維とB繊維相互間が接着しており、伸縮性及び柔軟性
に劣るものであった。これは、A1mよりも高い温度に
設定された熱風循環式ドライヤーに、パラレルウェブを
導入したためと考えられる。更に、この不織布は、各繊
維の収縮による目付斑が随所に現われ、地合い,品位共
に著しく劣っていた。従って、この不織布は、使い捨て
おしめや生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材として
不適なものであった。
以外の部分においてもA繊維相互,B繊維相互,及びA
繊維とB繊維相互間が接着しており、伸縮性及び柔軟性
に劣るものであった。これは、A1mよりも高い温度に
設定された熱風循環式ドライヤーに、パラレルウェブを
導入したためと考えられる。更に、この不織布は、各繊
維の収縮による目付斑が随所に現われ、地合い,品位共
に著しく劣っていた。従って、この不織布は、使い捨て
おしめや生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材として
不適なものであった。
【0036】実施例10〜13及び比較例5原A繊維と
してA−1繊維70重量%と、原B繊維としてB−2繊
維30重量%とを混綿して、カード機に供給して開繊し
、目付50g/m2のカードウェブを作成した。このカ
ードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランスカ
レンダー機に導入した。エンボスロールの温度(加工温
度)を表5に示すように変更し、その他の加工条件は実
施例1と同様にした。この結果得られた不織布の物性等
を表5に示した。
してA−1繊維70重量%と、原B繊維としてB−2繊
維30重量%とを混綿して、カード機に供給して開繊し
、目付50g/m2のカードウェブを作成した。このカ
ードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランスカ
レンダー機に導入した。エンボスロールの温度(加工温
度)を表5に示すように変更し、その他の加工条件は実
施例1と同様にした。この結果得られた不織布の物性等
を表5に示した。
【表5】
表5から明らかなとおり、実施例に係る不織布は、伸長
回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分かる。但
し、実施例13に係る伸縮性不織布は、加工温度が低い
ため、KS強力が低く、強度を必要とする用途には使用
しにくいものであった。また、比較例5に係る不織布は
、その製造過程で加工温度が高すぎて、点融着区域以外
の区域においても各繊維が部分的に溶融又は軟化し、そ
の結果エンボス加工直後に不織布がフラットロールに巻
き付いて、現実的に生産することができなかった。
回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分かる。但
し、実施例13に係る伸縮性不織布は、加工温度が低い
ため、KS強力が低く、強度を必要とする用途には使用
しにくいものであった。また、比較例5に係る不織布は
、その製造過程で加工温度が高すぎて、点融着区域以外
の区域においても各繊維が部分的に溶融又は軟化し、そ
の結果エンボス加工直後に不織布がフラットロールに巻
き付いて、現実的に生産することができなかった。
【0037】実施例14〜19及び比較例7表6に示し
た繊維配合によって、実施例1〜6と同様の条件で伸縮
性不織布を得た。従って、エンボスロール温度は[B1
m−5℃]とした。
た繊維配合によって、実施例1〜6と同様の条件で伸縮
性不織布を得た。従って、エンボスロール温度は[B1
m−5℃]とした。
【表6】
そして、得られた伸縮性不織布の各物性等を表7に示し
た。
た。
【表7】
表7の結果より明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不
織布は、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例19に係る伸縮性不織布は、相
対的にその他の繊維が多く、B繊維が少ないためKS強
力が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもの
であった。また、比較例7に係る不織布は、A繊維の量
が相対的に少ないため、伸縮性,嵩高性,柔軟性に劣る
ものであった。
織布は、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていること
が分かる。但し、実施例19に係る伸縮性不織布は、相
対的にその他の繊維が多く、B繊維が少ないためKS強
力が低く、強度を必要とする用途には使用しにくいもの
であった。また、比較例7に係る不織布は、A繊維の量
が相対的に少ないため、伸縮性,嵩高性,柔軟性に劣る
ものであった。
【0038】実施例20〜22及び比較例8B−1繊維
に代えて、B−5繊維を使用する以外は、実施例7〜9
及び比較例3の方法と同様にして、伸縮性不織布を得た
。その結果を表8に示した。
に代えて、B−5繊維を使用する以外は、実施例7〜9
及び比較例3の方法と同様にして、伸縮性不織布を得た
。その結果を表8に示した。
【表8】
表8から明らかなとおり、実施例に係る伸縮性不織布は
、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分か
る。一方、比較例8に係る不織布は、点融着区域が設け
られておらず、不織布全面が熱圧着されているため、伸
縮性,嵩高性,柔軟性に劣るものであった。
、伸長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分か
る。一方、比較例8に係る不織布は、点融着区域が設け
られておらず、不織布全面が熱圧着されているため、伸
縮性,嵩高性,柔軟性に劣るものであった。
【0039】比較例9〜12
表9に示したように、原A繊維,原B繊維及びその他の
繊維を所定の割合で使用して混綿し、フラットカード機
に供給して開繊し、目付80g/m2のカードウェブを
作成した。
繊維を所定の割合で使用して混綿し、フラットカード機
に供給して開繊し、目付80g/m2のカードウェブを
作成した。
【表9】
このカードウェブを、雰囲気温度130℃に設定された
熱風循環式ドライヤーに導入し、1分間熱処理して、原
A繊維及び原B繊維共に捲縮を発現させ、目付100g
/m2の捲縮繊維ウェブとした。次に、スポットエンボ
ス加工機で、点融着密度1個/cm2,点融着面積1m
m2/個となるようにして、点融着を施し不織布を得た
。この不織布の物性を表10に示した。
熱風循環式ドライヤーに導入し、1分間熱処理して、原
A繊維及び原B繊維共に捲縮を発現させ、目付100g
/m2の捲縮繊維ウェブとした。次に、スポットエンボ
ス加工機で、点融着密度1個/cm2,点融着面積1m
m2/個となるようにして、点融着を施し不織布を得た
。この不織布の物性を表10に示した。
【表10】
表10からも分かるように、各比較例に係る不織布は、
捲縮発現後に点融着したため、捲縮繊維の捲縮部が固定
され伸縮性に乏しいものであった。また、捲縮発現して
見掛け密度が大きくなった後に、点融着しているため、
この不織布は見掛け密度が大きく、且つ柔軟性にも乏し
いものであった。しかも、この不織布は、原A繊維及び
原B繊維の捲縮による目付斑が随所に現われ、不織布の
地合い,品位共に著しく劣っており、使い捨ておしめや
生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材としては不適で
あった。
捲縮発現後に点融着したため、捲縮繊維の捲縮部が固定
され伸縮性に乏しいものであった。また、捲縮発現して
見掛け密度が大きくなった後に、点融着しているため、
この不織布は見掛け密度が大きく、且つ柔軟性にも乏し
いものであった。しかも、この不織布は、原A繊維及び
原B繊維の捲縮による目付斑が随所に現われ、不織布の
地合い,品位共に著しく劣っており、使い捨ておしめや
生理用ナプキン等の医療衛生材の表面材としては不適で
あった。
【0040】実施例23及び比較例13,14原A繊維
としてA−2繊維50重量%と、原B繊維としてB−2
繊維50重量%とを混綿して、カード機に供給して開繊
し、目付50g/m2のカードウェブを作成した。この
カードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランス
カレンダー機に導入した。エンボスロールの温度(加工
温度)を表11に示すように変更し、その他の加工条件
は実施例1と同様にした。この結果得られた不織布の物
性等を表11に示した。
としてA−2繊維50重量%と、原B繊維としてB−2
繊維50重量%とを混綿して、カード機に供給して開繊
し、目付50g/m2のカードウェブを作成した。この
カードウェブを、由利ロール株式会社製のクリアランス
カレンダー機に導入した。エンボスロールの温度(加工
温度)を表11に示すように変更し、その他の加工条件
は実施例1と同様にした。この結果得られた不織布の物
性等を表11に示した。
【表11】
表11から明らかなとおり、実施例に係る不織布は、伸
長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分かる。 一方、比較例13に係る不織布は、加工温度が低いため
、点融着部が形成できず、若干の伸長によって破壊し、
伸長回復率の測定ができなかった。また、比較例14に
係る不織布は、その製造過程で加工温度が高すぎて、点
融着区域以外の区域においても各繊維が部分的に溶融又
は軟化し、その結果エンボス加工直後に不織布がフラッ
トロールに巻き付いて、現実的に生産することができな
かった。
長回復性,嵩高性,柔軟性に優れていることが分かる。 一方、比較例13に係る不織布は、加工温度が低いため
、点融着部が形成できず、若干の伸長によって破壊し、
伸長回復率の測定ができなかった。また、比較例14に
係る不織布は、その製造過程で加工温度が高すぎて、点
融着区域以外の区域においても各繊維が部分的に溶融又
は軟化し、その結果エンボス加工直後に不織布がフラッ
トロールに巻き付いて、現実的に生産することができな
かった。
【0041】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る伸縮
性不織布は、特定のA繊維と特定のB繊維とが特定量混
合されてなり、このA繊維とB繊維とは特定の形態で接
着し、且つこの不織布の物性値を一定の範囲内のものと
したので、伸縮性,柔軟性,嵩高性に優れ、パップ材や
サポーター等の医療衛生材の基布として、或いは使い捨
ておしめや生理用ナプキン等の衛生用品の表面材として
,好適に使用しうるものである。
性不織布は、特定のA繊維と特定のB繊維とが特定量混
合されてなり、このA繊維とB繊維とは特定の形態で接
着し、且つこの不織布の物性値を一定の範囲内のものと
したので、伸縮性,柔軟性,嵩高性に優れ、パップ材や
サポーター等の医療衛生材の基布として、或いは使い捨
ておしめや生理用ナプキン等の衛生用品の表面材として
,好適に使用しうるものである。
【図1】本発明において使用する伸長回復率の定義を説
明するための強力−伸度曲線である。
明するための強力−伸度曲線である。
Claims (4)
- 【請求項1】 下記の構造を具備する不織布であって
、30%伸長時の伸長回復率は縦横共に25%以上であ
り、圧縮剛軟度は80g以下であり、見掛け密度は0.
1g/cm3以下であることを特徴とする伸縮性不織布
。 記 (a)該不織布中には、ポリプロピレン系捲縮繊維(以
下、「A繊維」という。)と熱接着性繊維(以下、「B
繊維」という。)とが含有されており、両者の重量比率
は、A繊維:B繊維=100(重量部):5〜400(
重量部)であること。 (b)A繊維は、第一成分(以下、「A1成分」という
。)と第二成分(以下、「A2成分」という。)とより
なる複合繊維であって、A1成分の融点(以下、「A1
m」という。)はA2成分の融点(以下、「A2m」と
いう。)より低いこと。 (c)B繊維は、第一成分(以下、「B1成分」という
。)と第二成分(以下、「B2成分」という。)とより
なる複合繊維であって、B1成分の融点(以下、「B1
m」という。)はA1mより低く、且つB2成分の融点
(以下、「B2m」という。)はB1mより高いこと。 (d)該不織布には間歇的に点融着区域が設けられてお
り、該点融着区域においては、該B繊維の該B1成分の
溶融固化によって、該A繊維と該B繊維相互間が融着さ
れており、不織布形態を保持していること。 (e)該点融着区域以外の非融着区域においては、該A
繊維同士、該B繊維同士、及び該A繊維と該B繊維とが
各々融着点を持たないこと。 (f)該A繊維の捲縮は、ポリプロピレン系潜在捲縮性
繊維に、点融着区域を設けると同時に又は直後に、熱を
与えることにより発現したものであること。 - 【請求項2】 B繊維が捲縮繊維であって、該B繊維
の捲縮は潜在捲縮性繊維に熱を与えることによって発現
したものである請求項1記載の伸縮性不織布。 - 【請求項3】 B繊維が非捲縮繊維である請求項1記
載の伸縮性不織布。 - 【請求項4】 点融着区域の総面積は、不織布全面積
に対して6%以上である請求項1記載の伸縮性不織布。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12277391A JP2691320B2 (ja) | 1991-04-24 | 1991-04-24 | 伸縮性不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12277391A JP2691320B2 (ja) | 1991-04-24 | 1991-04-24 | 伸縮性不織布 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04327256A true JPH04327256A (ja) | 1992-11-16 |
JP2691320B2 JP2691320B2 (ja) | 1997-12-17 |
Family
ID=14844260
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12277391A Expired - Lifetime JP2691320B2 (ja) | 1991-04-24 | 1991-04-24 | 伸縮性不織布 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2691320B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001231812A (ja) * | 2000-02-25 | 2001-08-28 | Teikoku Seiyaku Co Ltd | 貼付剤用支持体およびそれを用いた外用貼付剤 |
JP2015140504A (ja) * | 2014-01-30 | 2015-08-03 | ユニチカ株式会社 | 熱接着性長繊維 |
US10271999B2 (en) | 2014-11-06 | 2019-04-30 | The Procter & Gamble Company | Crimped fiber spunbond nonwoven webs/laminate |
US10357410B2 (en) | 2014-11-06 | 2019-07-23 | The Procter & Gamble Company | Pre-strained laminates and methods for making the same |
US11213436B2 (en) | 2017-02-16 | 2022-01-04 | The Procter & Gamble Company | Substrates having repeating patterns of apertures for absorbent articles |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6587568B2 (ja) * | 2016-03-28 | 2019-10-09 | ダイワボウホールディングス株式会社 | 潜在捲縮性複合繊維とその製造方法、および繊維集合物、ならびに不織布 |
-
1991
- 1991-04-24 JP JP12277391A patent/JP2691320B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001231812A (ja) * | 2000-02-25 | 2001-08-28 | Teikoku Seiyaku Co Ltd | 貼付剤用支持体およびそれを用いた外用貼付剤 |
JP2015140504A (ja) * | 2014-01-30 | 2015-08-03 | ユニチカ株式会社 | 熱接着性長繊維 |
US11202725B2 (en) | 2014-11-06 | 2021-12-21 | The Procter & Gamble Company | Crimped fiber spunbond nonwoven webs / laminates |
US10357410B2 (en) | 2014-11-06 | 2019-07-23 | The Procter & Gamble Company | Pre-strained laminates and methods for making the same |
US10646381B2 (en) | 2014-11-06 | 2020-05-12 | The Procter & Gamble Company | Crimped fiber spunbond nonwoven webs / laminates |
US11135103B2 (en) | 2014-11-06 | 2021-10-05 | The Procter & Gamble Company | Apertured webs and methods for making the same |
US10271999B2 (en) | 2014-11-06 | 2019-04-30 | The Procter & Gamble Company | Crimped fiber spunbond nonwoven webs/laminate |
US11324645B2 (en) | 2014-11-06 | 2022-05-10 | The Procter & Gamble Company | Garment-facing laminates and methods for making the same |
US11491057B2 (en) | 2014-11-06 | 2022-11-08 | The Procter & Gamble Company | Crimped fiber spunbond nonwoven webs / laminates |
US11633311B2 (en) | 2014-11-06 | 2023-04-25 | The Procter & Gamble Company | Patterned apertured webs |
US11766367B2 (en) | 2014-11-06 | 2023-09-26 | The Procter & Gamble Company | Patterned apertured webs |
US11813150B2 (en) | 2014-11-06 | 2023-11-14 | The Procter & Gamble Company | Patterned apertured webs |
US11998431B2 (en) | 2014-11-06 | 2024-06-04 | The Procter & Gamble Company | Patterned apertured webs |
US11213436B2 (en) | 2017-02-16 | 2022-01-04 | The Procter & Gamble Company | Substrates having repeating patterns of apertures for absorbent articles |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2691320B2 (ja) | 1997-12-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP3016361B2 (ja) | 一方向伸縮性不織布及びその製造方法 | |
EP2058424B1 (en) | Stretchable nonwoven fabric and tapes | |
US5780155A (en) | Melt-adhesive composite fibers, process for producing the same, and fused fabric or surface material obtained therefrom | |
JP3569972B2 (ja) | 熱融着性複合繊維および熱融着不織布 | |
JP4505987B2 (ja) | 熱接着性複合繊維、その製造方法およびそれを用いた繊維成形体 | |
JP2003003334A (ja) | 捲縮性複合繊維とその製造方法およびこれを用いた不織布 | |
JPS62299514A (ja) | 熱接着性中空複合繊維 | |
JPH04327256A (ja) | 伸縮性不織布 | |
JP4438181B2 (ja) | 潜在捲縮性複合繊維及びそれを用いた不織布 | |
JP2741123B2 (ja) | 伸縮性長繊維不織布及びその製造方法 | |
JP3055288B2 (ja) | 伸縮性長繊維不織布及びその製造方法 | |
JP2741113B2 (ja) | 伸縮性不織布の製造方法 | |
JPH0770898A (ja) | 熱接着不織布及びその製造方法 | |
JP2741122B2 (ja) | 伸縮性嵩高長繊維不織布及びその製造方法 | |
JP3161588B2 (ja) | 伸縮性長繊維不織布及びその製造方法 | |
JP2508833B2 (ja) | 熱接着性複合繊維 | |
JPH06128855A (ja) | 三層構造不織布及びその製造方法 | |
JP2703294B2 (ja) | ポリエステル複合繊維、該繊維を含有する不織布および該不織布の製造方法 | |
JPH06212548A (ja) | 生分解性潜在捲縮性複合短繊維及びその不織布 | |
JP3528792B2 (ja) | 熱接着性複合繊維、その製造方法およびそれを用いた繊維成形体 | |
JP3135054B2 (ja) | 伸縮性不織布の製造方法 | |
JP2772532B2 (ja) | 伸縮性不織布 | |
JPH06128859A (ja) | 三層構造不織布及びその製造方法 | |
JPH1088454A (ja) | 長繊維不織布及びその製造方法 | |
JPH03167314A (ja) | 伸縮性複合繊維 |