JPH03127612A - 湿式排煙脱硫装置の制御装置 - Google Patents
湿式排煙脱硫装置の制御装置Info
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- JPH03127612A JPH03127612A JP1265224A JP26522489A JPH03127612A JP H03127612 A JPH03127612 A JP H03127612A JP 1265224 A JP1265224 A JP 1265224A JP 26522489 A JP26522489 A JP 26522489A JP H03127612 A JPH03127612 A JP H03127612A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は湿式排煙脱硫装置に係り、特に出口SO1濃度
を設定値に制御して、吸収塔循環ポンプの動力費用を低
減するに好適な湿式排煙脱硫装置の制御装置に関する。
を設定値に制御して、吸収塔循環ポンプの動力費用を低
減するに好適な湿式排煙脱硫装置の制御装置に関する。
[従来の技術]
近年、発1!需要が増大するにつれて、化石燃料を主燃
料とするボイラも大型化し、発電用ボイラが大気汚染に
与える影響も増加しつつある。
料とするボイラも大型化し、発電用ボイラが大気汚染に
与える影響も増加しつつある。
この大気汚染を拡大する公害物質のうち、多大な比率を
しめるSOXの排出規制は年々きびしくなる傾向にある
。この情勢下で第二次石油ショック以来、石油を主燃料
としてきた我が国の発電業界は、より安価で、かつ十分
な供給源をもつ石炭燃料へと燃料転換しつつある。
しめるSOXの排出規制は年々きびしくなる傾向にある
。この情勢下で第二次石油ショック以来、石油を主燃料
としてきた我が国の発電業界は、より安価で、かつ十分
な供給源をもつ石炭燃料へと燃料転換しつつある。
ところが、ボイラが大型化する一方、発電コストを低下
する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷変動を行なうた
めに一日単位でボイラの起動、停止運転(以下単にDS
S運転という)が繰り返されている。
する目的で発電需要に応じて頻繁な負荷変動を行なうた
めに一日単位でボイラの起動、停止運転(以下単にDS
S運転という)が繰り返されている。
それは最近の電力需要の特徴として、原子力発電の伸び
と共に、電力負荷の最大、最小差も増大し、火力発電用
ボイラをベースロード用から負荷調整用へと移行する傾
向にあり、この火力発電用ボイラを負荷に応じて圧力を
変化させて変圧運転を行なう、いわゆる全負荷では超臨
海圧域、部分負荷では亜臨海圧域で運転する変圧運転ボ
イラとすることによって、部分負荷での発電効率を数%
向上させることができるからである。
と共に、電力負荷の最大、最小差も増大し、火力発電用
ボイラをベースロード用から負荷調整用へと移行する傾
向にあり、この火力発電用ボイラを負荷に応じて圧力を
変化させて変圧運転を行なう、いわゆる全負荷では超臨
海圧域、部分負荷では亜臨海圧域で運転する変圧運転ボ
イラとすることによって、部分負荷での発電効率を数%
向上させることができるからである。
ところが、このように−日単位で頻繁にDSS運転を行
なうために、この負荷変動によって排ガス量が変動し、
石炭の炭種によっても可溶性酸性ガス量やフライアッシ
ュ量が異なるために、例えば、1/。1八、3八負荷な
どの部分負荷時には目標SOX値以下にすることができ
ない。
なうために、この負荷変動によって排ガス量が変動し、
石炭の炭種によっても可溶性酸性ガス量やフライアッシ
ュ量が異なるために、例えば、1/。1八、3八負荷な
どの部分負荷時には目標SOX値以下にすることができ
ない。
例えば、火力発電所等に設置される湿式排煙脱硫装置は
、炭酸カルシウム(CaCO,)、水酸化カルシウム[
Ca (OH)2Fまたは酸化カルシウム(Cab)な
どを吸収液としたスラリからなる吸収液スラリを用い、
ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物(SOX)を吸収し、
得られた亜硫酸カルシウムを酸化して、硫酸カルシウム
、すなわち石こうとして回収する方法が最も一般的であ
る。
、炭酸カルシウム(CaCO,)、水酸化カルシウム[
Ca (OH)2Fまたは酸化カルシウム(Cab)な
どを吸収液としたスラリからなる吸収液スラリを用い、
ボイラ等の排ガス中の硫黄酸化物(SOX)を吸収し、
得られた亜硫酸カルシウムを酸化して、硫酸カルシウム
、すなわち石こうとして回収する方法が最も一般的であ
る。
第4図は湿式排煙脱硫装置における吸収液スラリの制御
系統図である。
系統図である。
湿式排煙脱硫装置は第4図に示すように、排ガス1を入
口ダクト2から吸収塔3に導き吸収液スラリ循環配管4
より供給される吸収液5と気液接触させ、排ガス1内の
SO2は吸収液5中に亜硫酸塩の形で固定され、排ガス
lは出口ダクト6を通って図示していない煙突から排出
される。SO。
口ダクト2から吸収塔3に導き吸収液スラリ循環配管4
より供給される吸収液5と気液接触させ、排ガス1内の
SO2は吸収液5中に亜硫酸塩の形で固定され、排ガス
lは出口ダクト6を通って図示していない煙突から排出
される。SO。
を吸収した吸収液5は、吸収塔3の塔部からタンク7に
流下する。タンク7には吸収剤スラリ供給配管8、吸収
剤スラリ流量!15整弁9を通して吸収剤が供給され、
SO2の吸収性能を回復した吸収液5は吸収液スラリ循
環ポンプ10により吸収塔3へ供給される。循環液の一
部は抜出しライン11を通って排出され、後工程におい
て、吸収液S中の亜硫酸塩は酸化され、石こうとして回
収される。
流下する。タンク7には吸収剤スラリ供給配管8、吸収
剤スラリ流量!15整弁9を通して吸収剤が供給され、
SO2の吸収性能を回復した吸収液5は吸収液スラリ循
環ポンプ10により吸収塔3へ供給される。循環液の一
部は抜出しライン11を通って排出され、後工程におい
て、吸収液S中の亜硫酸塩は酸化され、石こうとして回
収される。
この種の湿式排煙脱硫装置の制御装置では、吸収塔3に
流入する排ガス(の負荷量に対応してシミュレーション
モデル12により吸収塔3を@環する吸収液5の最適P
H設定信号13及び吸収液スラリ循環ポンプ10の最適
稼動台数信号14を設定し、負荷安定時には、最適稼動
台数から1台を減じた台数を設定し、前述の最適P H
設定信号13に一定の増加分を加えてこれをP Hの設
定補正信号とし、シミュレーションモデル12により、
脱硫率が目標値を満足している場合に限って、この変更
したPH設定補正信号と吸収剤スラリ供給配管8の吸収
液スラリ流量検出器15からの吸収剤スラリ流量検出信
号16に基づいて調節器17により吸収剤スラリ流量調
整弁9を開、閉して吸収剤供給量及び吸収液スラリ循環
ポンプ10の運転台数を制御している。
流入する排ガス(の負荷量に対応してシミュレーション
モデル12により吸収塔3を@環する吸収液5の最適P
H設定信号13及び吸収液スラリ循環ポンプ10の最適
稼動台数信号14を設定し、負荷安定時には、最適稼動
台数から1台を減じた台数を設定し、前述の最適P H
設定信号13に一定の増加分を加えてこれをP Hの設
定補正信号とし、シミュレーションモデル12により、
脱硫率が目標値を満足している場合に限って、この変更
したPH設定補正信号と吸収剤スラリ供給配管8の吸収
液スラリ流量検出器15からの吸収剤スラリ流量検出信
号16に基づいて調節器17により吸収剤スラリ流量調
整弁9を開、閉して吸収剤供給量及び吸収液スラリ循環
ポンプ10の運転台数を制御している。
しかし、ポンプ台数制御では、頻繁な負荷変動時に、モ
ータの絶縁物の温度上昇の制限値により、起動回数が制
限され、実質的に台数制御が不可能となること、台数制
御では、循環量の変化が不連続となり、きめの細かい脱
硫率の制御が困難であること、循環量の変化に対する脱
硫率の応答には〜2分間程度の遅れがある。
ータの絶縁物の温度上昇の制限値により、起動回数が制
限され、実質的に台数制御が不可能となること、台数制
御では、循環量の変化が不連続となり、きめの細かい脱
硫率の制御が困難であること、循環量の変化に対する脱
硫率の応答には〜2分間程度の遅れがある。
[発明が解決しようとする課題]
上記従来技術は、ポンプ起動停止時のモータの絶縁物の
温度上昇による起動回数制限、脱硫率のきめ細かい制御
、循環量の変化に対する脱硫率の応答遅れ等の点につい
て配慮がされておらず、急速な負荷変動時には、脱硫率
を目標値の近傍に維持できないので、循環ポンプ動力の
低減効果が小さくなるという問題があった。
温度上昇による起動回数制限、脱硫率のきめ細かい制御
、循環量の変化に対する脱硫率の応答遅れ等の点につい
て配慮がされておらず、急速な負荷変動時には、脱硫率
を目標値の近傍に維持できないので、循環ポンプ動力の
低減効果が小さくなるという問題があった。
本発明の目的は、オンライン計測量に基づいて、脱硫率
を予測する計算モデルをオンラインで同定し、最適な吸
収塔スラリ循環流量を供給することにより、低負荷時の
ポンプ動力コストを低減するとともに、あらゆる運転状
態において、脱硫率を目標値近傍に維持することにある
。
を予測する計算モデルをオンラインで同定し、最適な吸
収塔スラリ循環流量を供給することにより、低負荷時の
ポンプ動力コストを低減するとともに、あらゆる運転状
態において、脱硫率を目標値近傍に維持することにある
。
[課題を解決するための手段]
本発明は前述の目的を達成するために、吸収液循環ポン
プを入口SO1濃度検出器、出口SO2濃度検出器、吸
収液PH検出器、循環流量検出器。
プを入口SO1濃度検出器、出口SO2濃度検出器、吸
収液PH検出器、循環流量検出器。
排ガス流量検出器からの検出信号によってパラメータ修
正信号を演算するオンライン脱硫性能同定演算器と、入
口SO2濃度検出器、吸収液PH検出器、出口SO□濃
度設定器からの設定信号とオンライン脱硫性能同定演算
器からのパラメータ修正信号によって循環流量デマンド
信号を演算する循環流量デマンド演算器と、循環流量デ
マンド信号と循環流量検出器からの循環流量検出信号を
比較する比較演算器を設け、循環流量デマンド信号と循
環流量検出信号との比較結果に基づいて吸収液循環ポン
プの回転数を制御するようにしたものである。
正信号を演算するオンライン脱硫性能同定演算器と、入
口SO2濃度検出器、吸収液PH検出器、出口SO□濃
度設定器からの設定信号とオンライン脱硫性能同定演算
器からのパラメータ修正信号によって循環流量デマンド
信号を演算する循環流量デマンド演算器と、循環流量デ
マンド信号と循環流量検出器からの循環流量検出信号を
比較する比較演算器を設け、循環流量デマンド信号と循
環流量検出信号との比較結果に基づいて吸収液循環ポン
プの回転数を制御するようにしたものである。
[作用コ
オンライン脱硫性能同定演算器は、計算モデルによる出
口SO2濃度とオンラインで計測される出口5o21度
が常に一致するようにモデルのパラメータを自動修正す
るように動作する。
口SO2濃度とオンラインで計測される出口5o21度
が常に一致するようにモデルのパラメータを自動修正す
るように動作する。
したがって、出口SO3濃度計算モデルは実機と全く同
一の挙動を示すので、このモデルに基づいた循環流量デ
マンド演算器は、適切な循環流量のデマンドを出力する
ことになり、この出力信号に基づいて、流体継手等によ
り吸収塔循環ポンプの回転数を制御することにより、循
環流量を!!!1節でき、出口SO2濃度は出口SO□
濃度設定信号の近傍に維持され、出口SO2濃度設定信
号から大きくはずれることがない。
一の挙動を示すので、このモデルに基づいた循環流量デ
マンド演算器は、適切な循環流量のデマンドを出力する
ことになり、この出力信号に基づいて、流体継手等によ
り吸収塔循環ポンプの回転数を制御することにより、循
環流量を!!!1節でき、出口SO2濃度は出口SO□
濃度設定信号の近傍に維持され、出口SO2濃度設定信
号から大きくはずれることがない。
[実施例]
以下、本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第1図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装置の制御
装置を示すもので、符号4は吸収液スラリ循環配管、1
0は吸収液スラリ循環ポンプで従来のものと同一のもの
を示す。
装置を示すもので、符号4は吸収液スラリ循環配管、1
0は吸収液スラリ循環ポンプで従来のものと同一のもの
を示す。
第1図において、18は入口SO2濃度検出器。
19は入口SO2濃度検出信号、20は出口SO2濃度
検出器、21は出口SO2濃度検出信号、22は吸収液
PH検出器、23は吸収液PH検出信号、24は循環流
量検出器、25は循環流量検出信号。
検出器、21は出口SO2濃度検出信号、22は吸収液
PH検出器、23は吸収液PH検出信号、24は循環流
量検出器、25は循環流量検出信号。
26は排ガス流量検出器、27は排ガス流量検出信号、
28は出口SO2濃度設定器、29は出口SO2濃度設
定信号、30はオンライン脱硫性能同定演算器、31は
パラメータ信号、32はフィルタ、33はパラメータ修
正信号、34は循環流量デマンド演算器、35は循環流
量デマンド信号。
28は出口SO2濃度設定器、29は出口SO2濃度設
定信号、30はオンライン脱硫性能同定演算器、31は
パラメータ信号、32はフィルタ、33はパラメータ修
正信号、34は循環流量デマンド演算器、35は循環流
量デマンド信号。
36は比較演算器、37は偏差信号、38は調節計、3
9は流体継手である。このような構造において、オンラ
イン脱硫性能同定演算器30では、以下の演算を行なう
、脱硫率ηば、運転条件との間に次式の因果関係がある
。
9は流体継手である。このような構造において、オンラ
イン脱硫性能同定演算器30では、以下の演算を行なう
、脱硫率ηば、運転条件との間に次式の因果関係がある
。
rl”= 1−exp(−BTU−RTUpH・RTU
Lzc・RTU、。二)
・・・・・・(1)η= (
SoニーSO;)/S〇二 ・・・・
・・(2)RTUPN=ft (PH) 、RTULl
a=L (L/G)、RTU、。二=f、(So二)・
・・・・・(3) ここに、η:脱硫率、η8:脱硫率計算値、BTU:パ
ラメータ、PH:吸収液PH値、L/G:液−ガス比、
so二:入口SO,濃度、So;:出口SO2濃度を示
す。
Lzc・RTU、。二)
・・・・・・(1)η= (
SoニーSO;)/S〇二 ・・・・
・・(2)RTUPN=ft (PH) 、RTULl
a=L (L/G)、RTU、。二=f、(So二)・
・・・・・(3) ここに、η:脱硫率、η8:脱硫率計算値、BTU:パ
ラメータ、PH:吸収液PH値、L/G:液−ガス比、
so二:入口SO,濃度、So;:出口SO2濃度を示
す。
η=η8とすると。
BTU=−Qn (So;/S 〇二) / C
RT UPII ・RT Ugos ・RT UL/C
) ・= −(4)したがって、(4)式より
(1)式のパラメータBTUが同定される。オンライン
脱硫性能同定演算器30の出力信号であるパラメータ信
号31はフィルタ32でノイズを除去し、循環流量デマ
ンド演算器34に入力される。
RT UPII ・RT Ugos ・RT UL/C
) ・= −(4)したがって、(4)式より
(1)式のパラメータBTUが同定される。オンライン
脱硫性能同定演算器30の出力信号であるパラメータ信
号31はフィルタ32でノイズを除去し、循環流量デマ
ンド演算器34に入力される。
なお、(4)式において、右辺の入口/出口SO□濃度
、PH,L/Gは、入口SO2濃度検出器18、出口S
O2濃度検出器20.吸収液PH検出器22.循環流量
検出器24.排ガス流量検出器26の出力信号であり、
オンラインで計測される。液−ガス比L/Gは循環流量
検出器24からの循環流量検出信号25と排ガス流量検
出器26からの排ガス流量検出信号27の比から求めら
れる。
、PH,L/Gは、入口SO2濃度検出器18、出口S
O2濃度検出器20.吸収液PH検出器22.循環流量
検出器24.排ガス流量検出器26の出力信号であり、
オンラインで計測される。液−ガス比L/Gは循環流量
検出器24からの循環流量検出信号25と排ガス流量検
出器26からの排ガス流量検出信号27の比から求めら
れる。
次に、循環流量デマンド演算器34では、以下の演算を
行なう。
行なう。
出口so4度を出口SO2濃度設定信号29に維持する
ためには、 SO:=S、□ ・・・・・・
(5)ここに、SS@i:出口SO2濃度設定信号η=
η8 ・・・・・・(6)
したがって、(1)〜(6)式より RT Ut−tc= Q n (S set/
S O二)/(BTU−RT UPN ・RT Us
oz) −・・’ (7)よって、 Ld= f (RT UL/C+) ・G、
・・・・・・(8)ここに、Ld:循環流量デマンド
、ag:排ガス流量 なお、(7)式のパラメータBTUは(4)式の演算結
果にフィルタ32を通した。パラメータ修正信号33を
使用する。
ためには、 SO:=S、□ ・・・・・・
(5)ここに、SS@i:出口SO2濃度設定信号η=
η8 ・・・・・・(6)
したがって、(1)〜(6)式より RT Ut−tc= Q n (S set/
S O二)/(BTU−RT UPN ・RT Us
oz) −・・’ (7)よって、 Ld= f (RT UL/C+) ・G、
・・・・・・(8)ここに、Ld:循環流量デマンド
、ag:排ガス流量 なお、(7)式のパラメータBTUは(4)式の演算結
果にフィルタ32を通した。パラメータ修正信号33を
使用する。
このようにして、li環流量デマンド演算器34では、
オンラインで計測される吸収液P i−(検出器22か
らの吸収液PH検出信号23.入ロSO2濃度検出器1
8からの入口SO2濃度検出信号19゜また出口SO2
′a度設定器28からの出口S○2濃度設定信号29.
パラメータ修正信号33を用いて、循環流量デマンド信
号35を演算する。
オンラインで計測される吸収液P i−(検出器22か
らの吸収液PH検出信号23.入ロSO2濃度検出器1
8からの入口SO2濃度検出信号19゜また出口SO2
′a度設定器28からの出口S○2濃度設定信号29.
パラメータ修正信号33を用いて、循環流量デマンド信
号35を演算する。
比較演算器36では、循環流量デマンド信号35と循環
流量検出器24からの循環流量検出信号25との間の偏
差を算出し、この偏差信号37を調節計38で信号処理
し、流体継手39により、吸収液循環ポンプ8の回転数
を制御することにより、循環流量が調節される。
流量検出器24からの循環流量検出信号25との間の偏
差を算出し、この偏差信号37を調節計38で信号処理
し、流体継手39により、吸収液循環ポンプ8の回転数
を制御することにより、循環流量が調節される。
すなわち、液ガス比L/Gを運転条件の変化に対応して
調節することにより、出口80.1度が出口SO2濃度
設定信号29に維持される。
調節することにより、出口80.1度が出口SO2濃度
設定信号29に維持される。
すなわち、湿式排煙脱硫装置の制御装置は計算モデルを
オンライン同定し、この同定されたモデルを使用して、
運転条件の変化に対応した循環流量デマンド信号35を
演算し、出口SO2濃度を出口SO2濃度設定信号29
に維持するものである。
オンライン同定し、この同定されたモデルを使用して、
運転条件の変化に対応した循環流量デマンド信号35を
演算し、出口SO2濃度を出口SO2濃度設定信号29
に維持するものである。
本発明はこのような構成なので、あらゆる運転状態にお
いて、出口SO2濃度をほぼ一定値に維持できるので、
安定した脱硫性能を確保できるとともに、特に低負荷時
における吸収液循環ポンプ10の動力費用を低減できる
。
いて、出口SO2濃度をほぼ一定値に維持できるので、
安定した脱硫性能を確保できるとともに、特に低負荷時
における吸収液循環ポンプ10の動力費用を低減できる
。
第3図は縦軸に循環流量、出口SO2濃度、脱硫率を示
し、横軸に脱硫負荷を示した特性曲線図で、実MA、B
、Cは出口S O,濃度一定制御、破線り、E、Fは従
来の脱硫率一定制御を表わす。
し、横軸に脱硫負荷を示した特性曲線図で、実MA、B
、Cは出口S O,濃度一定制御、破線り、E、Fは従
来の脱硫率一定制御を表わす。
この第3図からも明らかなように低負荷時には、脱硫率
一定制御よりも出口SO□濃度一定制御の方が吸収液ス
ラリ循環ポンプ10の動力費用の低減効果は大きい。
一定制御よりも出口SO□濃度一定制御の方が吸収液ス
ラリ循環ポンプ10の動力費用の低減効果は大きい。
第2図は第1図の他の実施例を示す湿式排煙脱硫装置の
制御装置を示すものである。
制御装置を示すものである。
第2図において符号18から39は第1図のものと同一
のものを示す。
のものを示す。
40は負荷要求検出器、41は負荷要求検出信号、42
は微分器、43は負荷変化率信号、44は係数器、45
は加算器である。
は微分器、43は負荷変化率信号、44は係数器、45
は加算器である。
第2図に示すように、負荷要求検出器40からの負荷要
求検出信号41を微分器42で微分して負荷変化率信号
43を出力させ、この負荷変化率信号43に係数器44
で係数を掛け、加算器45において、vf1環流量デマ
ンド信号35と加え合わせることにより、循環流量デマ
ンド信号35を補正するもので、他の説明は第1図のも
のと同一である。
求検出信号41を微分器42で微分して負荷変化率信号
43を出力させ、この負荷変化率信号43に係数器44
で係数を掛け、加算器45において、vf1環流量デマ
ンド信号35と加え合わせることにより、循環流量デマ
ンド信号35を補正するもので、他の説明は第1図のも
のと同一である。
本実施例は、ボイラの負荷変化率に対応して。
先行的に循環流量を増減させるものであり、脱硫負荷の
オーバー/アンダーシュートに対しても出口SO2濃度
の変動を抑え、負荷応答性の向上を計るためのものであ
る。
オーバー/アンダーシュートに対しても出口SO2濃度
の変動を抑え、負荷応答性の向上を計るためのものであ
る。
この実施例の効果は、吸収液循環ポンプ10の回転数を
流体継手39を使用して制御する場合の循環流量の操作
遅れを補償するものであり、特に大幅で急速な負荷変動
時においても、出口SO2濃度を出口SO2濃度設定信
号29の近傍に維持できる。
流体継手39を使用して制御する場合の循環流量の操作
遅れを補償するものであり、特に大幅で急速な負荷変動
時においても、出口SO2濃度を出口SO2濃度設定信
号29の近傍に維持できる。
[発明の効果]
本発明によれば従来の脱硫率一定利得に比べて。
特に低負荷時の吸収液スラリ循環ポンプの動力を低減で
きる。
きる。
従来のポンプ台数制御と比較して、出口SO□濃度をき
め細かく制御できるので、安定した脱硫性能が確保でき
る。
め細かく制御できるので、安定した脱硫性能が確保でき
る。
従来のポンプ台数制御では、モータの起動停止回数制限
により、出口502a度の変化中が大きくなるが、本発
明では制約条件が少なく、任意の負荷パターンに対して
安定した脱硫性能が得られ負荷応答性が向上する。
により、出口502a度の変化中が大きくなるが、本発
明では制約条件が少なく、任意の負荷パターンに対して
安定した脱硫性能が得られ負荷応答性が向上する。
第1図は本発明の実施例に係る湿式排煙脱硫装置の制御
系統図、第2図は第1図の他の実施例を示した湿式排煙
脱硫装置の制御系統図、第3図は縦軸に循環流量、出口
so、1度、脱硫率を示し、横軸に脱硫負荷を示した特
性曲線図、第4図は従来の湿式排煙脱硫装置の概略系統
図である。 3・・・・・・吸収塔、5・・・・・・吸収液、7・・
・・・・タンク。 8・・・・・・吸収剤スラリ供給配管、10・・・・・
・吸収液スラリ循環ポンプ、18・・・・・・入口sO
2濃度検出器、19・・・・・・入口SO□濃度検出信
号、2o・・・・・・出口SO2濃度検出器、21・・
・・・・出口SO,a度検出信号、22・・・・・・吸
収液PH検出器、23・・・・・・吸収液PH検出信号
、24・・・・・・循環流量検出器、25・・・・・・
循環流量検出信号、26・・・・・・排ガス流量検出器
、27・・・・・・排ガス流量検出信号、28・・・・
・・出口−SO。 濃度設定器、29・・・・・・出口SO2濃度設定信号
。 30・・・・・・オンライン脱硫性能同定演算器、31
・・・・・・パラメータ信号、33・・・・・・パラメ
ータ修正信号、34・・・・・・循環流量デマンド演算
器、35・・・・・・循環流量デマンド信号、36・・
・・・・比較演算器。 第1図 第2図
系統図、第2図は第1図の他の実施例を示した湿式排煙
脱硫装置の制御系統図、第3図は縦軸に循環流量、出口
so、1度、脱硫率を示し、横軸に脱硫負荷を示した特
性曲線図、第4図は従来の湿式排煙脱硫装置の概略系統
図である。 3・・・・・・吸収塔、5・・・・・・吸収液、7・・
・・・・タンク。 8・・・・・・吸収剤スラリ供給配管、10・・・・・
・吸収液スラリ循環ポンプ、18・・・・・・入口sO
2濃度検出器、19・・・・・・入口SO□濃度検出信
号、2o・・・・・・出口SO2濃度検出器、21・・
・・・・出口SO,a度検出信号、22・・・・・・吸
収液PH検出器、23・・・・・・吸収液PH検出信号
、24・・・・・・循環流量検出器、25・・・・・・
循環流量検出信号、26・・・・・・排ガス流量検出器
、27・・・・・・排ガス流量検出信号、28・・・・
・・出口−SO。 濃度設定器、29・・・・・・出口SO2濃度設定信号
。 30・・・・・・オンライン脱硫性能同定演算器、31
・・・・・・パラメータ信号、33・・・・・・パラメ
ータ修正信号、34・・・・・・循環流量デマンド演算
器、35・・・・・・循環流量デマンド信号、36・・
・・・・比較演算器。 第1図 第2図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 排ガス中の硫黄酸化物を吸収液スラリで吸収する吸収塔
と、この吸収液スラリを貯蔵するタンクを備え、タンク
から吸収塔へ吸収液スラリを循環する吸収液スラリ循環
配管と吸収液スラリ循環ポンプによつて吸収液スラリを
供給するものにおいて、 前記吸収液循環ポンプを入口SO_2濃度検出器、出口
SO_2濃度検出器、吸収液PH検出器、循環流量検出
器、排ガス流量検出器からの検出信号によつてパラメー
タ修正信号を演算するオンライン脱硫性能同定演算器と
、 入口SO_2濃度検出器、吸収液PH検出器、出口SO
_2濃度設定器からの設定信号と、オンライン脱硫性能
同定演算器からパラメータ修正信号によつて循環流量デ
マンド信号を演算する循環流量デマンド演算器と、 循環流量デマンド信号と循環流量検出器からの循環流量
検出信号を比較する比較演算器を設け、循環流量デマン
ド信号と循環流量検出信号との比較結果に基づいて吸収
液循環ポンプの回転数を制御するようにしたことを特徴
とする湿式排煙脱硫装置の制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1265224A JPH03127612A (ja) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1265224A JPH03127612A (ja) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03127612A true JPH03127612A (ja) | 1991-05-30 |
Family
ID=17414250
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1265224A Pending JPH03127612A (ja) | 1989-10-13 | 1989-10-13 | 湿式排煙脱硫装置の制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03127612A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5601784A (en) * | 1994-09-09 | 1997-02-11 | Electric Power Research Institute | On-line control and monitoring system for wet lime/limestone flue gas desulfurization process |
CN115729184A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-03-03 | 青芥一合碳汇(武汉)科技有限公司 | 基于大数据分析和边缘控制的脱硫优化运行方法及装置 |
-
1989
- 1989-10-13 JP JP1265224A patent/JPH03127612A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5601784A (en) * | 1994-09-09 | 1997-02-11 | Electric Power Research Institute | On-line control and monitoring system for wet lime/limestone flue gas desulfurization process |
CN115729184A (zh) * | 2022-11-14 | 2023-03-03 | 青芥一合碳汇(武汉)科技有限公司 | 基于大数据分析和边缘控制的脱硫优化运行方法及装置 |
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