JPH03104819A - 高クロム鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は品質の劣化を伴ったり、複雑な工程を経るこ
となしに高クロム鋼を製造しようとするものである。

（従来の技術） クロム含有率の高い鋼を連続鋳造して得た鋳片は鋳造後
そのまま空冷すると多くはマルテンサイトに変態するが
、一部が残留オーステナイトとなり、遅れ破壊を起こす
原因となることから、先ず均熱炉に装入し約６００〜８
００℃の比較的低温で２０〜３０時間程度保持したのち
常温まで冷却する。そしてその後、鋳片の内部に存在す
るセンターボロシティがのちの熱処理によって酸化され
るのを防止するため鋳片の両端面に鉄板を溶接によって
はりつけた後、均熱炉にて１ｌ５０〜１３５０℃に加熱
・均熱後鋳片の中心部に存在する高濃度のＰがδ−フエ
ライトになるのを防止する第１回目の圧延（拡散圧延）
を実施し、そして再び加熱炉にて１１５０〜１２５０℃
に加熱・均熱して１０〜３０時間の拡散焼鈍を実施して
丸ビレットとしてから造管圧延などの工程へ送られる。

高クロム鋼はこのように良好な品質を確保するためには
複雑な工程を必要としコスト的にも不利な面があった。

ここで連続鋳造によって得られた鋳片の品質改善、とく
に中心偏析を軽減する方法としては例えば特開昭６１−
２２９４５０号公報に見られるようにタンディシュ内の
溶ｗ４過熱温度を低下させた低温鋳造を行う技術が知ら
れている。

（発明が解決しようとする課題） 上記公報に開示の技術は溶鋼の過熱度（溶鋼温度〜液相
線温度）を低下させて連続鋳造を行うとともに鋳型内と
鋳片の最終凝固域において？′８鋼をかく拌するもので
ある。しかしながらこのような低温鋳造は、タンディシ
ュのノズル内における？容鋼の凝固などの操業上の問題
に加え、溶鋼の粘性の増大によって介在物の浮上を妨げ
、タンディシュの精錬機能低下させ清浄度の高い鋼の製
造が困難であった。この点、特開昭５４−１０７８３１
号公報には高温鋳造を行うとともに得られた鋳片をロー
ルにて圧下して介在物の低減と中心偏折の軽減を図った
方法が開示されているが、この方法は鋳片の軽圧下によ
て中心偏析の軽戚をもたらすものであるから、高い偏析
軽滅効果を得るためには鋳片中心部を柱状品組織とする
とこが必須であり、これがためタンディシュ内溶鋼の過
熱度の適正範囲が高温側に限られ非常に狭くなるという
問題があった。上述したような複雑な工程や操作を経ず
とも内部品質の良好な高クロム鋼を製造できる新規な方
法を提案することがこの発明の目的である。

（課題を解決するための手段） この発明はブルーム連鋳機を通用して高クロム期を製造
するに当たり、タンディシュ内の溶＠過熱温度を２０〜
６０℃にして連続鋳造して得た鋳片ストランドに対して
、鋳片ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの５
〜３０％になる領域で未凝固厚みの１〜１０倍の圧下を
加え、次いで１１５０〜１２５０℃の温度域に加熱して
２〜５時間保持した後、圧下比１．５以上になる圧延を
施すことを特徴とする高クロム鋼の製造方法である。

なお、この発明において高クロム鋼とはクロムを６％以
上含有するものとする。

（作　用） 高クロム鋼の製造において高温鋳遣を行うと、鋼中にお
ける介在物の軽減には有利であるが、中心偏析が大きく
なり、またセンターポロシティも大きくなることから従
来の鋳造法を単に適用しただけでは品質の良好な高クロ
ム鋼は製造できなかったのである。この発明においては
介在物の軽減に有利な高思鋳造を行うが、鋳片の凝固完
了近傍域を上記の条件に従って圧下を加えるようにした
から、鋳片の中心偏析は軽減されるし、センターポロシ
ティなどの発生はなく、従って鋳片の両端にセンターボ
ロシイ内の酸化を防止するために取付けていた鉄板は全
く必要ない。また未凝固域の圧下によってＰの或分偏析
の発生もないので拡散圧延とか拡散焼鈍といった工程は
全く不要となる。

この発明では、ダンディシュ内の溶鋼過熱度を２０〜６
０℃としたが、その理由は第１図に溶鋼の過熱度と鋳片
中の介在物の関係を示すとおり、鋳片中の介在物は溶ｔ
ＪＡの過熱度の上昇に応して減少し高クロム鋼における
介在物の軽減のためには、少な《とも？８ｆｊＩ過熱度
を２０℃にする必要があるからである。このように介在
物の低減にとっては溶鋼過熱度は高いほうがよいが、溶
鋼過熱度が高すぎると出鋼温度の上昇によって転炉での
負荷が大きくなる。？’？！　ｗＡＡ熱度の上限は介在
物の低減効果からみて６０℃程度である。よってタンデ
ィシュ内の溶鋼過熱度は２０〜６０℃とした。

次に第２図に溶鋼過熱度と鋳片の中心偏折の関係をＣ含
有量の観点からＣ／Ｃｏで評価したグラフを示す。第２
図より溶鋼過熱度の上界に伴い中心偏析が劣化し、また
これとともにセンターボロシティも大きくなるのが明白
であり、従ってこの発明においてはこの点で鋳片ストラ
ンドに対して圧下加工を加える必要がある。鋳片ストラ
ントの未凝固厚が該ストランドの厚みの５〜３０％にな
る領城で未凝固厚みの１〜１０倍の圧下を加えることと
したのは、鋳片トスランドに対する圧下加工と中心偏析
の関係を第３図に示すように鋳片ストラントの未凝固厚
と同等の圧下を加えることにより、Ｃ／Ｃ０を１．１以
内に収めることが可能となり、一方未凝固厚みの２倍の
圧下を加えることによりＣ／Ｃｏ〈１．０２５となり充
分な中心偏析軽戚効果が得られるからである。またセン
ターボロシティについても未凝固部分が圧着されること
になるから大きく軽滅され、しかもこの範囲を満足する
圧下を施すことによって鋳片中心部の結晶粒を微細化す
るとこができる。上記の圧下加工を行う領域として鋳片
ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの５〜３０
％の領域としたのは、鋳片ストランドの未凝固厚が該ス
トランドの厚みの５％未満ではすでに中心偏析が生して
いる部分があるからであり、方３０％を越える部分で高
圧下を加えると負偏析が発生するおそれがあるからであ
る。ちなみに鋳片ストランドの未凝固厚が該ストランド
の厚みの３５％を越える領域で圧下比が０．５以上にな
る圧下を行った場合ではＣ／Ｃｏ＜０．９となる。なお
、上掲第３図において明らかなように連続鋳造時の鋳片
ストランドに対する圧下加工において圧下比を大きくし
てもＣ／Ｃｏの改善効果に変化はな《、その上限は自ず
と定まりここでは実用上の圧下比が１０倍で充分と言え
る。第４図にセンターボロシティ面積率と造管或績の関
係を示すが、鋳造過程で鋳片の未凝固域に圧下加工を施
すことによりセンターボロシティに起因した内部酸化が
全く発生せず、このために圧延成績が著しく向上する。

次に鋳片の在炉時間と加熱温度の関係を第５図に示すが
、上記の圧下加工を経た鋳片ストランドを１ｌ５０〜１
２５０℃の温度域にて２〜５時間保持するのは、この温
度域をはずれると鋳片表面にδ−フエライトが発生し大
きな表面きずが生じるうれいがあり、この条件を満足す
ることにより表面きずなどの発生を極力小さくすること
ができるからである。

この発明では、この熱処理に続いて圧下比１．５以上に
なる圧延を施すこととしたが、これを造管成績との関係
で第６図に示したように圧下比を１．５以上とすること
により、造管威績指数を極めて小さくできる。

（実施例） 上表に示す成分組成になる溶鋼をブルーム連鋳機を適用
して という条件下に連続鋳造を行った。得られた鋳片につき
その内部品質を調査したところ、通常の連続鋳造にて得
られた鋳片では５〜８％のセンターボロシティが存在し
ていたのに対し、この発明に従って製造したものではセ
ンターボロシティは程度であり、品質にはなんら影響が
ないことが確かめられた。

（発明の効果） かくしてこの発明によれば、均熱炉における溶体化処理
や拡散焼鈍、拡散圧延あるいは鋳片の端面に鉄板を取り
付ける作業を省略することができるので燃料原単位を有
利に削減できるし、これらの工程を省略しても介在物や
センターポロシティによる品質の劣化を招くことがなく
、高クロム鋼の製造にかかるコストを大幅に低減できる
。またヒレンドからのシームレスバイブの圧延において
もδ−フエライトに起因した造管歩留りの低下を防止で
きるから、それにかかる製造コストを極力低減できる。

【図面の簡単な説明】

第１図はタンディシュ内の溶鋼加熱温度と鋳片介在物指
数の関係グラフ、 第２図はタンディシュ内の溶鋼加熱温度とＣ／Ｃ．の関
係グラフ、 第３図は圧下比とＣ／Ｃ０の関係グラフ、第４図はセン
ターポロシティ面積率と造管或績指数の関係グラフ、 第５図は在炉時間と加熱炉温度の関係グラフ、第６図は
圧下比と造管或績率の関係グラフである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、ブルーム連鋳機を適用して高クロム鋼を製造するに
   当たり、タンディシュ内の溶鋼過熱温度を２０〜６０℃
   にして連続鋳造して得た鋳片ストランドに対して、鋳片
   ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの５〜３０
   ％になる領域で未凝固厚みの１〜１０倍の圧下を加え、
   次いで１１５０〜１２５０℃の温度域に加熱して２〜５
   時間保持した後、圧下比１．５以上になる圧延を施すこ
   とを特徴とする高クロム鋼の製造方法。