JPH03104819A - 高クロム鋼の製造方法 - Google Patents
高クロム鋼の製造方法Info
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- JPH03104819A JPH03104819A JP24140989A JP24140989A JPH03104819A JP H03104819 A JPH03104819 A JP H03104819A JP 24140989 A JP24140989 A JP 24140989A JP 24140989 A JP24140989 A JP 24140989A JP H03104819 A JPH03104819 A JP H03104819A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は品質の劣化を伴ったり、複雑な工程を経るこ
となしに高クロム鋼を製造しようとするものである。
となしに高クロム鋼を製造しようとするものである。
(従来の技術)
クロム含有率の高い鋼を連続鋳造して得た鋳片は鋳造後
そのまま空冷すると多くはマルテンサイトに変態するが
、一部が残留オーステナイトとなり、遅れ破壊を起こす
原因となることから、先ず均熱炉に装入し約600〜8
00℃の比較的低温で20〜30時間程度保持したのち
常温まで冷却する。そしてその後、鋳片の内部に存在す
るセンターボロシティがのちの熱処理によって酸化され
るのを防止するため鋳片の両端面に鉄板を溶接によって
はりつけた後、均熱炉にて1l50〜1350℃に加熱
・均熱後鋳片の中心部に存在する高濃度のPがδ−フエ
ライトになるのを防止する第1回目の圧延(拡散圧延)
を実施し、そして再び加熱炉にて1150〜1250℃
に加熱・均熱して10〜30時間の拡散焼鈍を実施して
丸ビレットとしてから造管圧延などの工程へ送られる。
そのまま空冷すると多くはマルテンサイトに変態するが
、一部が残留オーステナイトとなり、遅れ破壊を起こす
原因となることから、先ず均熱炉に装入し約600〜8
00℃の比較的低温で20〜30時間程度保持したのち
常温まで冷却する。そしてその後、鋳片の内部に存在す
るセンターボロシティがのちの熱処理によって酸化され
るのを防止するため鋳片の両端面に鉄板を溶接によって
はりつけた後、均熱炉にて1l50〜1350℃に加熱
・均熱後鋳片の中心部に存在する高濃度のPがδ−フエ
ライトになるのを防止する第1回目の圧延(拡散圧延)
を実施し、そして再び加熱炉にて1150〜1250℃
に加熱・均熱して10〜30時間の拡散焼鈍を実施して
丸ビレットとしてから造管圧延などの工程へ送られる。
高クロム鋼はこのように良好な品質を確保するためには
複雑な工程を必要としコスト的にも不利な面があった。
複雑な工程を必要としコスト的にも不利な面があった。
ここで連続鋳造によって得られた鋳片の品質改善、とく
に中心偏析を軽減する方法としては例えば特開昭61−
229450号公報に見られるようにタンディシュ内の
溶w4過熱温度を低下させた低温鋳造を行う技術が知ら
れている。
に中心偏析を軽減する方法としては例えば特開昭61−
229450号公報に見られるようにタンディシュ内の
溶w4過熱温度を低下させた低温鋳造を行う技術が知ら
れている。
(発明が解決しようとする課題)
上記公報に開示の技術は溶鋼の過熱度(溶鋼温度〜液相
線温度)を低下させて連続鋳造を行うとともに鋳型内と
鋳片の最終凝固域において?′8鋼をかく拌するもので
ある。しかしながらこのような低温鋳造は、タンディシ
ュのノズル内における?容鋼の凝固などの操業上の問題
に加え、溶鋼の粘性の増大によって介在物の浮上を妨げ
、タンディシュの精錬機能低下させ清浄度の高い鋼の製
造が困難であった。この点、特開昭54−107831
号公報には高温鋳造を行うとともに得られた鋳片をロー
ルにて圧下して介在物の低減と中心偏折の軽減を図った
方法が開示されているが、この方法は鋳片の軽圧下によ
て中心偏析の軽戚をもたらすものであるから、高い偏析
軽滅効果を得るためには鋳片中心部を柱状品組織とする
とこが必須であり、これがためタンディシュ内溶鋼の過
熱度の適正範囲が高温側に限られ非常に狭くなるという
問題があった。上述したような複雑な工程や操作を経ず
とも内部品質の良好な高クロム鋼を製造できる新規な方
法を提案することがこの発明の目的である。
線温度)を低下させて連続鋳造を行うとともに鋳型内と
鋳片の最終凝固域において?′8鋼をかく拌するもので
ある。しかしながらこのような低温鋳造は、タンディシ
ュのノズル内における?容鋼の凝固などの操業上の問題
に加え、溶鋼の粘性の増大によって介在物の浮上を妨げ
、タンディシュの精錬機能低下させ清浄度の高い鋼の製
造が困難であった。この点、特開昭54−107831
号公報には高温鋳造を行うとともに得られた鋳片をロー
ルにて圧下して介在物の低減と中心偏折の軽減を図った
方法が開示されているが、この方法は鋳片の軽圧下によ
て中心偏析の軽戚をもたらすものであるから、高い偏析
軽滅効果を得るためには鋳片中心部を柱状品組織とする
とこが必須であり、これがためタンディシュ内溶鋼の過
熱度の適正範囲が高温側に限られ非常に狭くなるという
問題があった。上述したような複雑な工程や操作を経ず
とも内部品質の良好な高クロム鋼を製造できる新規な方
法を提案することがこの発明の目的である。
(課題を解決するための手段)
この発明はブルーム連鋳機を通用して高クロム期を製造
するに当たり、タンディシュ内の溶@過熱温度を20〜
60℃にして連続鋳造して得た鋳片ストランドに対して
、鋳片ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの5
〜30%になる領域で未凝固厚みの1〜10倍の圧下を
加え、次いで1150〜1250℃の温度域に加熱して
2〜5時間保持した後、圧下比1.5以上になる圧延を
施すことを特徴とする高クロム鋼の製造方法である。
するに当たり、タンディシュ内の溶@過熱温度を20〜
60℃にして連続鋳造して得た鋳片ストランドに対して
、鋳片ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの5
〜30%になる領域で未凝固厚みの1〜10倍の圧下を
加え、次いで1150〜1250℃の温度域に加熱して
2〜5時間保持した後、圧下比1.5以上になる圧延を
施すことを特徴とする高クロム鋼の製造方法である。
なお、この発明において高クロム鋼とはクロムを6%以
上含有するものとする。
上含有するものとする。
(作 用)
高クロム鋼の製造において高温鋳遣を行うと、鋼中にお
ける介在物の軽減には有利であるが、中心偏析が大きく
なり、またセンターポロシティも大きくなることから従
来の鋳造法を単に適用しただけでは品質の良好な高クロ
ム鋼は製造できなかったのである。この発明においては
介在物の軽減に有利な高思鋳造を行うが、鋳片の凝固完
了近傍域を上記の条件に従って圧下を加えるようにした
から、鋳片の中心偏析は軽減されるし、センターポロシ
ティなどの発生はなく、従って鋳片の両端にセンターボ
ロシイ内の酸化を防止するために取付けていた鉄板は全
く必要ない。また未凝固域の圧下によってPの或分偏析
の発生もないので拡散圧延とか拡散焼鈍といった工程は
全く不要となる。
ける介在物の軽減には有利であるが、中心偏析が大きく
なり、またセンターポロシティも大きくなることから従
来の鋳造法を単に適用しただけでは品質の良好な高クロ
ム鋼は製造できなかったのである。この発明においては
介在物の軽減に有利な高思鋳造を行うが、鋳片の凝固完
了近傍域を上記の条件に従って圧下を加えるようにした
から、鋳片の中心偏析は軽減されるし、センターポロシ
ティなどの発生はなく、従って鋳片の両端にセンターボ
ロシイ内の酸化を防止するために取付けていた鉄板は全
く必要ない。また未凝固域の圧下によってPの或分偏析
の発生もないので拡散圧延とか拡散焼鈍といった工程は
全く不要となる。
この発明では、ダンディシュ内の溶鋼過熱度を20〜6
0℃としたが、その理由は第1図に溶鋼の過熱度と鋳片
中の介在物の関係を示すとおり、鋳片中の介在物は溶t
JAの過熱度の上昇に応して減少し高クロム鋼における
介在物の軽減のためには、少な《とも?8fjI過熱度
を20℃にする必要があるからである。このように介在
物の低減にとっては溶鋼過熱度は高いほうがよいが、溶
鋼過熱度が高すぎると出鋼温度の上昇によって転炉での
負荷が大きくなる。?’?! wAA熱度の上限は介在
物の低減効果からみて60℃程度である。よってタンデ
ィシュ内の溶鋼過熱度は20〜60℃とした。
0℃としたが、その理由は第1図に溶鋼の過熱度と鋳片
中の介在物の関係を示すとおり、鋳片中の介在物は溶t
JAの過熱度の上昇に応して減少し高クロム鋼における
介在物の軽減のためには、少な《とも?8fjI過熱度
を20℃にする必要があるからである。このように介在
物の低減にとっては溶鋼過熱度は高いほうがよいが、溶
鋼過熱度が高すぎると出鋼温度の上昇によって転炉での
負荷が大きくなる。?’?! wAA熱度の上限は介在
物の低減効果からみて60℃程度である。よってタンデ
ィシュ内の溶鋼過熱度は20〜60℃とした。
次に第2図に溶鋼過熱度と鋳片の中心偏折の関係をC含
有量の観点からC/Coで評価したグラフを示す。第2
図より溶鋼過熱度の上界に伴い中心偏析が劣化し、また
これとともにセンターボロシティも大きくなるのが明白
であり、従ってこの発明においてはこの点で鋳片ストラ
ンドに対して圧下加工を加える必要がある。鋳片ストラ
ントの未凝固厚が該ストランドの厚みの5〜30%にな
る領城で未凝固厚みの1〜10倍の圧下を加えることと
したのは、鋳片トスランドに対する圧下加工と中心偏析
の関係を第3図に示すように鋳片ストラントの未凝固厚
と同等の圧下を加えることにより、C/C0を1.1以
内に収めることが可能となり、一方未凝固厚みの2倍の
圧下を加えることによりC/Co〈1.025となり充
分な中心偏析軽戚効果が得られるからである。またセン
ターボロシティについても未凝固部分が圧着されること
になるから大きく軽滅され、しかもこの範囲を満足する
圧下を施すことによって鋳片中心部の結晶粒を微細化す
るとこができる。上記の圧下加工を行う領域として鋳片
ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの5〜30
%の領域としたのは、鋳片ストランドの未凝固厚が該ス
トランドの厚みの5%未満ではすでに中心偏析が生して
いる部分があるからであり、方30%を越える部分で高
圧下を加えると負偏析が発生するおそれがあるからであ
る。ちなみに鋳片ストランドの未凝固厚が該ストランド
の厚みの35%を越える領域で圧下比が0.5以上にな
る圧下を行った場合ではC/Co<0.9となる。なお
、上掲第3図において明らかなように連続鋳造時の鋳片
ストランドに対する圧下加工において圧下比を大きくし
てもC/Coの改善効果に変化はな《、その上限は自ず
と定まりここでは実用上の圧下比が10倍で充分と言え
る。第4図にセンターボロシティ面積率と造管或績の関
係を示すが、鋳造過程で鋳片の未凝固域に圧下加工を施
すことによりセンターボロシティに起因した内部酸化が
全く発生せず、このために圧延成績が著しく向上する。
有量の観点からC/Coで評価したグラフを示す。第2
図より溶鋼過熱度の上界に伴い中心偏析が劣化し、また
これとともにセンターボロシティも大きくなるのが明白
であり、従ってこの発明においてはこの点で鋳片ストラ
ンドに対して圧下加工を加える必要がある。鋳片ストラ
ントの未凝固厚が該ストランドの厚みの5〜30%にな
る領城で未凝固厚みの1〜10倍の圧下を加えることと
したのは、鋳片トスランドに対する圧下加工と中心偏析
の関係を第3図に示すように鋳片ストラントの未凝固厚
と同等の圧下を加えることにより、C/C0を1.1以
内に収めることが可能となり、一方未凝固厚みの2倍の
圧下を加えることによりC/Co〈1.025となり充
分な中心偏析軽戚効果が得られるからである。またセン
ターボロシティについても未凝固部分が圧着されること
になるから大きく軽滅され、しかもこの範囲を満足する
圧下を施すことによって鋳片中心部の結晶粒を微細化す
るとこができる。上記の圧下加工を行う領域として鋳片
ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの5〜30
%の領域としたのは、鋳片ストランドの未凝固厚が該ス
トランドの厚みの5%未満ではすでに中心偏析が生して
いる部分があるからであり、方30%を越える部分で高
圧下を加えると負偏析が発生するおそれがあるからであ
る。ちなみに鋳片ストランドの未凝固厚が該ストランド
の厚みの35%を越える領域で圧下比が0.5以上にな
る圧下を行った場合ではC/Co<0.9となる。なお
、上掲第3図において明らかなように連続鋳造時の鋳片
ストランドに対する圧下加工において圧下比を大きくし
てもC/Coの改善効果に変化はな《、その上限は自ず
と定まりここでは実用上の圧下比が10倍で充分と言え
る。第4図にセンターボロシティ面積率と造管或績の関
係を示すが、鋳造過程で鋳片の未凝固域に圧下加工を施
すことによりセンターボロシティに起因した内部酸化が
全く発生せず、このために圧延成績が著しく向上する。
次に鋳片の在炉時間と加熱温度の関係を第5図に示すが
、上記の圧下加工を経た鋳片ストランドを1l50〜1
250℃の温度域にて2〜5時間保持するのは、この温
度域をはずれると鋳片表面にδ−フエライトが発生し大
きな表面きずが生じるうれいがあり、この条件を満足す
ることにより表面きずなどの発生を極力小さくすること
ができるからである。
、上記の圧下加工を経た鋳片ストランドを1l50〜1
250℃の温度域にて2〜5時間保持するのは、この温
度域をはずれると鋳片表面にδ−フエライトが発生し大
きな表面きずが生じるうれいがあり、この条件を満足す
ることにより表面きずなどの発生を極力小さくすること
ができるからである。
この発明では、この熱処理に続いて圧下比1.5以上に
なる圧延を施すこととしたが、これを造管成績との関係
で第6図に示したように圧下比を1.5以上とすること
により、造管威績指数を極めて小さくできる。
なる圧延を施すこととしたが、これを造管成績との関係
で第6図に示したように圧下比を1.5以上とすること
により、造管威績指数を極めて小さくできる。
(実施例)
上表に示す成分組成になる溶鋼をブルーム連鋳機を適用
して という条件下に連続鋳造を行った。得られた鋳片につき
その内部品質を調査したところ、通常の連続鋳造にて得
られた鋳片では5〜8%のセンターボロシティが存在し
ていたのに対し、この発明に従って製造したものではセ
ンターボロシティは程度であり、品質にはなんら影響が
ないことが確かめられた。
して という条件下に連続鋳造を行った。得られた鋳片につき
その内部品質を調査したところ、通常の連続鋳造にて得
られた鋳片では5〜8%のセンターボロシティが存在し
ていたのに対し、この発明に従って製造したものではセ
ンターボロシティは程度であり、品質にはなんら影響が
ないことが確かめられた。
(発明の効果)
かくしてこの発明によれば、均熱炉における溶体化処理
や拡散焼鈍、拡散圧延あるいは鋳片の端面に鉄板を取り
付ける作業を省略することができるので燃料原単位を有
利に削減できるし、これらの工程を省略しても介在物や
センターポロシティによる品質の劣化を招くことがなく
、高クロム鋼の製造にかかるコストを大幅に低減できる
。またヒレンドからのシームレスバイブの圧延において
もδ−フエライトに起因した造管歩留りの低下を防止で
きるから、それにかかる製造コストを極力低減できる。
や拡散焼鈍、拡散圧延あるいは鋳片の端面に鉄板を取り
付ける作業を省略することができるので燃料原単位を有
利に削減できるし、これらの工程を省略しても介在物や
センターポロシティによる品質の劣化を招くことがなく
、高クロム鋼の製造にかかるコストを大幅に低減できる
。またヒレンドからのシームレスバイブの圧延において
もδ−フエライトに起因した造管歩留りの低下を防止で
きるから、それにかかる製造コストを極力低減できる。
第1図はタンディシュ内の溶鋼加熱温度と鋳片介在物指
数の関係グラフ、 第2図はタンディシュ内の溶鋼加熱温度とC/C.の関
係グラフ、 第3図は圧下比とC/C0の関係グラフ、第4図はセン
ターポロシティ面積率と造管或績指数の関係グラフ、 第5図は在炉時間と加熱炉温度の関係グラフ、第6図は
圧下比と造管或績率の関係グラフである。
数の関係グラフ、 第2図はタンディシュ内の溶鋼加熱温度とC/C.の関
係グラフ、 第3図は圧下比とC/C0の関係グラフ、第4図はセン
ターポロシティ面積率と造管或績指数の関係グラフ、 第5図は在炉時間と加熱炉温度の関係グラフ、第6図は
圧下比と造管或績率の関係グラフである。
Claims (1)
- 1、ブルーム連鋳機を適用して高クロム鋼を製造するに
当たり、タンディシュ内の溶鋼過熱温度を20〜60℃
にして連続鋳造して得た鋳片ストランドに対して、鋳片
ストランドの未凝固厚が該ストランドの厚みの5〜30
%になる領域で未凝固厚みの1〜10倍の圧下を加え、
次いで1150〜1250℃の温度域に加熱して2〜5
時間保持した後、圧下比1.5以上になる圧延を施すこ
とを特徴とする高クロム鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24140989A JPH03104819A (ja) | 1989-09-18 | 1989-09-18 | 高クロム鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24140989A JPH03104819A (ja) | 1989-09-18 | 1989-09-18 | 高クロム鋼の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03104819A true JPH03104819A (ja) | 1991-05-01 |
Family
ID=17073860
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24140989A Pending JPH03104819A (ja) | 1989-09-18 | 1989-09-18 | 高クロム鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03104819A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2667524A1 (fr) * | 1990-10-08 | 1992-04-10 | Kawasaki Steel Co | Procede pour fabriquer des lingots ronds pour des tuyaux en acier sans soudure. |
JPH06198394A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐ラメラテア性に優れた構造用厚鋼板の製造方法 |
EP1284167A1 (en) * | 2001-03-27 | 2003-02-19 | Kawasaki Steel Corporation | Method for manufacturing seamless steel pipe |
-
1989
- 1989-09-18 JP JP24140989A patent/JPH03104819A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2667524A1 (fr) * | 1990-10-08 | 1992-04-10 | Kawasaki Steel Co | Procede pour fabriquer des lingots ronds pour des tuyaux en acier sans soudure. |
JPH06198394A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐ラメラテア性に優れた構造用厚鋼板の製造方法 |
EP1284167A1 (en) * | 2001-03-27 | 2003-02-19 | Kawasaki Steel Corporation | Method for manufacturing seamless steel pipe |
EP1284167A4 (en) * | 2001-03-27 | 2005-11-09 | Jfe Steel Corp | METHOD OF MANUFACTURING SEAMLESS STEEL TUBE |
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