JPH0257658A - Ｍｇ制振材とその製造方法 - Google Patents
Ｍｇ制振材とその製造方法Info
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は優れた撮動減衰、特性を有し、音ＩＩ機器、精
密機器、自動車等の撮動を嫌う構造部材として使用され
るＭｇ制振材に関するものである。
密機器、自動車等の撮動を嫌う構造部材として使用され
るＭｇ制振材に関するものである。
従来、音響機器、精密機器、自動車等の撮動を嫌う構造
部材用の金属材料には、いわゆる制振材としてＧｏ−Ｎ
ｉ系合金、Ｍｎ−Ｃ１，Ｊ系合金、Ｎｉ−”’ｊｉ系合
金、Ｚｎ−Ａｊ！系合金。
部材用の金属材料には、いわゆる制振材としてＧｏ−Ｎ
ｉ系合金、Ｍｎ−Ｃ１，Ｊ系合金、Ｎｉ−”’ｊｉ系合
金、Ｚｎ−Ａｊ！系合金。
Ｆｅ−０ｒ系合金、Ｆｅ−Ｃ系合金、Ｆｅ−Ｃ−３ｉ系
合金等と共に純Ｍｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系合金、Ｍｙ−Ｎ ｉ
系合金等の鋳造材が知られている。特にＭｇ系の鋳造材
は実用金属材料中級も小さい比重と最も大きい撮動減衰
性を有するため、この特性を生かしてミサイル内部の精
密機器のハウジング材などに使用することが検討されて
いる。
合金等と共に純Ｍｇ、Ｍｇ−Ｚｒ系合金、Ｍｙ−Ｎ ｉ
系合金等の鋳造材が知られている。特にＭｇ系の鋳造材
は実用金属材料中級も小さい比重と最も大きい撮動減衰
性を有するため、この特性を生かしてミサイル内部の精
密機器のハウジング材などに使用することが検討されて
いる。
しかしながら上記Ｍｇ系に制振材として使用しつるレベ
ルの撮動減衰性を発揮させるには、鋳造時に特別の注意
をはらい鋳造品を柱状ではなく等軸になるような条件で
鋳込む必要があった。これは柱状晶になると撮動減衰性
が著しく劣化するためである。また圧延、押出などの塑
性加工をＭｇ系鋳塊に施した場合も、原因は不明である
が、著しく撮動減衰性が劣化することが知られている。
ルの撮動減衰性を発揮させるには、鋳造時に特別の注意
をはらい鋳造品を柱状ではなく等軸になるような条件で
鋳込む必要があった。これは柱状晶になると撮動減衰性
が著しく劣化するためである。また圧延、押出などの塑
性加工をＭｇ系鋳塊に施した場合も、原因は不明である
が、著しく撮動減衰性が劣化することが知られている。
従って上記Ｍｇ系を制撮材として使用できるのは、ある
特定の条件で製造した鋳物に限られ、圧延材ヤ押出材な
どの展伸材は撮動減衰性が劣るため全く使用されていな
いのが実状である。
特定の条件で製造した鋳物に限られ、圧延材ヤ押出材な
どの展伸材は撮動減衰性が劣るため全く使用されていな
いのが実状である。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、大量生産性１強度
や延性などの機械特性、成形加工性。
や延性などの機械特性、成形加工性。
寸法精度１表面性状等、多くの点で鋳物よりも優れた点
を有し、更に鋳物と同等の撮動減衰性を有するＭｇの展
伸材からなるＭｇ制撮材とその′＠ｉ造方決方法発した
ものである。
を有し、更に鋳物と同等の撮動減衰性を有するＭｇの展
伸材からなるＭｇ制撮材とその′＠ｉ造方決方法発した
ものである。
即ち本発明製造法は、不純物としてのＡｌ。
ｚｎ、３ｎを総計で０．２重量％未満含み、残部Ｍ３よ
りなるＭｇの圧延材または押出材であって、平均粒径が
１０〜１５０μｍの再結晶粒組織を有することを特徴と
するものである。
りなるＭｇの圧延材または押出材であって、平均粒径が
１０〜１５０μｍの再結晶粒組織を有することを特徴と
するものである。
また本発明製造法は、不純物としてのＡ１゜Ｚｎ、３ｎ
を総計で０．２重量％未満含み、残部ＭｇよりなるＭｇ
鋳塊を均質化処理し又は処理することなく圧延又は押出
加工した後、１８０〜３００℃の温度で２４時間以内の
焼鈍を施すことにより、平均粒径が１０〜１５０μｍの
再結晶粒組織とすることを特徴とするものである。
を総計で０．２重量％未満含み、残部ＭｇよりなるＭｇ
鋳塊を均質化処理し又は処理することなく圧延又は押出
加工した後、１８０〜３００℃の温度で２４時間以内の
焼鈍を施すことにより、平均粒径が１０〜１５０μｍの
再結晶粒組織とすることを特徴とするものである。
（作 用）
しかして本発明においてＭｇに含まれる不純物の量を上
記の如く限定したのは次の理由によるものである。
記の如く限定したのは次の理由によるものである。
Ａｊ！、Ｚｎ、ＳｎはＭｇの地金中に不純物として通常
存在し、それ等の総計が０．２重量％（以下重量％を％
と略記）以上になると、転位の離脱現象を妨害し、内部
摩擦が減少し、振動減衰性を低下するためである。
存在し、それ等の総計が０．２重量％（以下重量％を％
と略記）以上になると、転位の離脱現象を妨害し、内部
摩擦が減少し、振動減衰性を低下するためである。
このような純度のＭｇは常法に従って溶解鋳造し、得ら
れた鋳塊に均質化処理を施し、又は処理を施すことなく
熱間で圧延又は押出加工する。また必要に応じて更に冷
間で圧延を加える。
れた鋳塊に均質化処理を施し、又は処理を施すことなく
熱間で圧延又は押出加工する。また必要に応じて更に冷
間で圧延を加える。
鋳塊を必要に応じて均質化処理した後、圧延又は押出を
終了した段階では、結晶組織は第１図に示すように加工
方向に伸長したファイバー状の加工組織となる。このよ
うな状態では撮動減衰性を表す尺度である損失係数ηは
鋳造材にくらべて１／１０から１／２０にまで低下し、
制撮材としての機能を発揮することができない。しかる
に圧延又は押出を終了したのち、１８０〜３００ ’Ｃ
の温度で２４時間以内の焼鈍を施すと、結晶組織は第２
図に示すように平均粒径１０μｍ以上の再結晶粒組織と
なり、驚くべきことに振動減衰性を回復し、鋳造材とほ
ぼ同等の損失係数ηを示す。これは焼鈍により、加工時
に導入された多数のからみあった転位が整理されて、転
位の不純物原子からの固着・離脱現象が起りやすくなり
、内部摩擦が増大した結果と思われる。
終了した段階では、結晶組織は第１図に示すように加工
方向に伸長したファイバー状の加工組織となる。このよ
うな状態では撮動減衰性を表す尺度である損失係数ηは
鋳造材にくらべて１／１０から１／２０にまで低下し、
制撮材としての機能を発揮することができない。しかる
に圧延又は押出を終了したのち、１８０〜３００ ’Ｃ
の温度で２４時間以内の焼鈍を施すと、結晶組織は第２
図に示すように平均粒径１０μｍ以上の再結晶粒組織と
なり、驚くべきことに振動減衰性を回復し、鋳造材とほ
ぼ同等の損失係数ηを示す。これは焼鈍により、加工時
に導入された多数のからみあった転位が整理されて、転
位の不純物原子からの固着・離脱現象が起りやすくなり
、内部摩擦が増大した結果と思われる。
しかして平均粒径が１０〜１５０μｍ以上の再結晶粒組
織としたのは、再結晶粒組織であっても、その平均粒径
が１０μｍ未満の場合は、上記の転位の固着・ｍ脱現象
が結晶粒界により妨げられるチャンスが増加するためか
、それほど大きい損失係数ηが得られないためでおる。
織としたのは、再結晶粒組織であっても、その平均粒径
が１０μｍ未満の場合は、上記の転位の固着・ｍ脱現象
が結晶粒界により妨げられるチャンスが増加するためか
、それほど大きい損失係数ηが得られないためでおる。
また再結晶粒の平均粒径が１５０μｍを越えると、強度
の低下が著しくなるためである。
の低下が著しくなるためである。
また焼鈍を１８０〜３００ ’Ｃの温度で２４時間以内
としたのは、１８０℃未満では１０μｍ以上の再結晶粒
を得ることができず、３００℃を越えるか又は焼鈍時間
が２４時間を越えると再結晶の成長粗大化が進み、再結
晶粒が１５０μｍを越える平均径となるためである。
としたのは、１８０℃未満では１０μｍ以上の再結晶粒
を得ることができず、３００℃を越えるか又は焼鈍時間
が２４時間を越えると再結晶の成長粗大化が進み、再結
晶粒が１５０μｍを越える平均径となるためである。
（実施例）
以下本発明を実施例により更に詳細に説明する。
実施例（１）
第１表に示す純度の各種Ｍｇを溶解・鋳造し、直径１５
０ｍ１１１．長さ３００ ｍｓの押出用ビレットを得た
。これを４００℃で８時間均質化処理した復、３２０℃
で熱間押出により厚さ２ＩｒｖｒＩ、幅３０＃の形材と
した。これを２２０℃で３時間焼鈍して制振材とした。
０ｍ１１１．長さ３００ ｍｓの押出用ビレットを得た
。これを４００℃で８時間均質化処理した復、３２０℃
で熱間押出により厚さ２ＩｒｖｒＩ、幅３０＃の形材と
した。これを２２０℃で３時間焼鈍して制振材とした。
これ等の制振材について複素弾性係数測定装置により、
損失係数ηを求めて振動減衰性を評価した。即ち厚さ２
ＩｎＩｎ、幅３０ＩＩｍ、長さ２００ ｍｍの試験片を
用い、片側をチャッキングして発振器で強制的に撮動を
与え、共振周波数ｆｒでの損失係数ηを下記（１）式に
より求めた。
損失係数ηを求めて振動減衰性を評価した。即ち厚さ２
ＩｎＩｎ、幅３０ＩＩｍ、長さ２００ ｍｍの試験片を
用い、片側をチャッキングして発振器で強制的に撮動を
与え、共振周波数ｆｒでの損失係数ηを下記（１）式に
より求めた。
また引張試験をおこない、引張強さと伸びを測定した。
また形材表面を６％ピクリン酸アルコール溶液１００
ｄ、氷酢酸５ｄ、蒸溜水１０戒の混合液で結晶粒界を腐
食した後、光学顕微鏡により再結晶粒の平均粒径を求め
た。これ等の結果を第２表に示す。
ｄ、氷酢酸５ｄ、蒸溜水１０戒の混合液で結晶粒界を腐
食した後、光学顕微鏡により再結晶粒の平均粒径を求め
た。これ等の結果を第２表に示す。
第１表及び第２表より明らかなように、本発明制（膜材
ＮＱ１〜３は優れた撮動減衰性（損失係数η）を示すが
、不純物元素の多い比較制振材Ｎα４，５．６は振動減
衰性が劣ることが判る。
ＮＱ１〜３は優れた撮動減衰性（損失係数η）を示すが
、不純物元素の多い比較制振材Ｎα４，５．６は振動減
衰性が劣ることが判る。
実施例（２）
第１表中Ｎα２に示す純度のＭｇを溶解・鋳造して厚さ
１００Ｍ、幅５００．の鋳塊とし、４２０°Ｃで４時間
均熱化処理した後、３５０℃で熱間圧延し、厚さ３Ｍの
板に仕上げた。これについて第３表に示す焼鈍を施して
制振材とし、実施例（１）と同様にして撮動減衰性（損
失係数η）、再結晶粒の平均粒径及び機械的特性を測定
した。
１００Ｍ、幅５００．の鋳塊とし、４２０°Ｃで４時間
均熱化処理した後、３５０℃で熱間圧延し、厚さ３Ｍの
板に仕上げた。これについて第３表に示す焼鈍を施して
制振材とし、実施例（１）と同様にして撮動減衰性（損
失係数η）、再結晶粒の平均粒径及び機械的特性を測定
した。
これ等の結果を第３表に併記した。
第３表より明らかなように、本発明制娠材随７〜９は平
均粒径１０〜１５０μｍの再結晶粒を有し、良好な振動
減衰性と優れた引張強ざを示す。
均粒径１０〜１５０μｍの再結晶粒を有し、良好な振動
減衰性と優れた引張強ざを示す。
これに対し比較制娠材Ｎα１０〜１２は損失係数と引張
強ざの何れかが劣ることが判る。
強ざの何れかが劣ることが判る。
（発明の効果〕
このように本発明によれば、振動減衰性に優れ、かつ大
量生産性０強度や延性などの機械特性、成形加工性１寸
法端度及び表面性状など、多くの点で鋳物よりも優れた
展伸材からなるＭｇ制撮材が得られる等工業上顕著な効
果を秦するものである。
量生産性０強度や延性などの機械特性、成形加工性１寸
法端度及び表面性状など、多くの点で鋳物よりも優れた
展伸材からなるＭｇ制撮材が得られる等工業上顕著な効
果を秦するものである。
第１図は加工組織（ファイバー状組織）の模式図、第２
図は再結晶組織の模式図である。
図は再結晶組織の模式図である。
Claims (2)
- （１）不純物としてのＡｌ、Ｚｎ、Ｓｎを総計で０．２
重量％未満含み、残部ＭｇよりなるＭｇの圧延材または
押出材であって、平均粒径が１０〜１５０μｍの再結晶
粒組織を有することを特徴とするＭｇ制振材。 - （２）不純物としてのＡｌ、Ｚｎ、Ｓｎを総計で０．２
重量％未満含み、残部ＭｇよりなるＭｇ鋳塊を均質化処
理し又は処理することなく圧延又は押出加工した後、１
８０〜３００℃の温度で２４時間以内の焼鈍を施すこと
により、平均粒径が１０〜１５０μｍの再結晶粒組織と
することを特徴とするＭｇ制振材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20727288A JPH0257658A (ja) | 1988-08-23 | 1988-08-23 | Ｍｇ制振材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20727288A JPH0257658A (ja) | 1988-08-23 | 1988-08-23 | Ｍｇ制振材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0257658A true JPH0257658A (ja) | 1990-02-27 |
Family
ID=16537050
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20727288A Pending JPH0257658A (ja) | 1988-08-23 | 1988-08-23 | Ｍｇ制振材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0257658A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002348646A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-04 | Nippon Crose Rolling Corp | 展伸用の長尺マグネシウム合金コイル及びその製造方法 |
| JP2006183089A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Magnes:Kk | 振動体の製造方法 |
| US8062439B2 (en) | 2002-06-05 | 2011-11-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Magnesium alloy plate and method for production thereof |
| JP2012136727A (ja) * | 2010-12-24 | 2012-07-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 制振用マグネシウム合金及び制振材 |
| JP2014152354A (ja) * | 2013-02-07 | 2014-08-25 | National Institute For Materials Science | マグネシウム基合金薄板及び箔材並びにそれらの製造方法 |
| CN104099508A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-10-15 | 中南大学 | 一种含稀土元素的高强高阻尼镁合金 |
-
1988
- 1988-08-23 JP JP20727288A patent/JPH0257658A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002348646A (ja) * | 2001-05-25 | 2002-12-04 | Nippon Crose Rolling Corp | 展伸用の長尺マグネシウム合金コイル及びその製造方法 |
| US8062439B2 (en) | 2002-06-05 | 2011-11-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Magnesium alloy plate and method for production thereof |
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| JP2012136727A (ja) * | 2010-12-24 | 2012-07-19 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 制振用マグネシウム合金及び制振材 |
| JP2014152354A (ja) * | 2013-02-07 | 2014-08-25 | National Institute For Materials Science | マグネシウム基合金薄板及び箔材並びにそれらの製造方法 |
| CN104099508A (zh) * | 2014-07-28 | 2014-10-15 | 中南大学 | 一种含稀土元素的高强高阻尼镁合金 |
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