JPH0251686A - Hose - Google Patents
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐疲労性に優れかつ使用による寸法変化が小
さく、接着性、耐湿熱性に優れたホースに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a hose that has excellent fatigue resistance, little dimensional change due to use, and excellent adhesiveness and heat and humidity resistance.
一般にホースは、例えば、第１図（Ａ）、（Ｂ）に示す
ように構成される。第１図（Ａ）において、内面ゴム層
１の上に繊維補強層２が積層され、その上に外面ゴム層
３が積層されている。また、第１図（Ｂ）においては、
内面ゴム層ｌと外面ゴム層３との間に、中間ゴム層４を
介して２層の繊維補強層２が積層されている。Generally, a hose is constructed as shown in FIGS. 1(A) and 1(B), for example. In FIG. 1(A), a fiber reinforcing layer 2 is laminated on an inner rubber layer 1, and an outer rubber layer 3 is laminated thereon. In addition, in FIG. 1(B),
Two fiber reinforced layers 2 are laminated between the inner rubber layer 1 and the outer rubber layer 3 with an intermediate rubber layer 4 interposed therebetween.
繊維補強Ｍ２は、繊維をブレード状又はスパイラル状に
編組してゴム引きしたものである。The fiber reinforcement M2 is made by braiding fibers into a braided or spiral shape and rubberizing them.
従来、このような繊維補強層の繊維としては、レーヨン
繊維、ビニロン繊維、ナイロン６繊維、ナイロン６６繊
維などが一般に用いられている。Conventionally, rayon fibers, vinylon fibers, nylon 6 fibers, nylon 66 fibers, and the like have been generally used as fibers for such fiber reinforcing layers.
しかし、これらの繊維は、当該ホースに要求される初期
高モジュラス、接着性、耐湿熱性、耐疲労性、寸法安定
性等を全て満足することができない。レーヨン繊維、ビ
ニロン繊維は、耐疲労性、耐湿熱性に劣る。However, these fibers cannot satisfy all of the requirements of the hose, such as high initial modulus, adhesiveness, heat and humidity resistance, fatigue resistance, and dimensional stability. Rayon fibers and vinylon fibers have poor fatigue resistance and moist heat resistance.
ナイロン６繊維やナイロン６６繊維に代表されるポリア
ミド系繊維の場合には、ゴムに対する接着性、耐屈曲疲
労性、耐湿熱性がよいのでホースの耐久寿命は向上する
が、モジュラスが小さいためホースの使用時の寸法変化
が大きいという欠点がある。Polyamide fibers, such as nylon 6 fibers and nylon 66 fibers, have good adhesion to rubber, bending fatigue resistance, and heat and humidity resistance, which improves the durable life of the hose, but their low modulus makes it difficult to use the hose. It has the disadvantage of large dimensional changes over time.
これらの問題点を解消するために、モジュラスが高くて
耐疲労性の比較的よいポリエステル系繊維を繊維補強層
の繊維として用いることが提案されている。また、上述
した特性に加えて、近年、耐熱性が強く要求されること
もあって、ポリエステル系繊維の使用が増加している。In order to solve these problems, it has been proposed to use polyester fibers with high modulus and relatively good fatigue resistance as the fibers of the fiber reinforcement layer. In addition to the above-mentioned properties, in recent years there has been a strong demand for heat resistance, and the use of polyester fibers has been increasing.
しかし、ポリエステル系繊維は、ゴム中の加硫促進剤等
から発生する遊離アミン・や水分によりポリエステル中
のエステル結合が加水分解されるので強力が低下し、耐
疲労性に劣るという欠点がある。また、その分子構造上
、官能基が少ないのでゴムとの接着性が低いという問題
がある。However, polyester fibers have the disadvantage that the ester bonds in the polyester are hydrolyzed by free amines and moisture generated from the vulcanization accelerator in the rubber, resulting in a decrease in strength and poor fatigue resistance. Furthermore, due to its molecular structure, it has a problem of low adhesion to rubber because it has few functional groups.
そこで、その接着剤処理としては、エポキシ系またはイ
ソシアネート系接着剤等で前処理した後、レゾルシン−
ホルマリン初期縮合物とゴムラテックスとの混合液、所
謂ＲＦＬで処理するといった、煩雑で生産性の低い２段
処理を必要とする。Therefore, the adhesive treatment involves pre-treatment with an epoxy or isocyanate adhesive, etc., and then using resorcinol.
A complicated and low-productivity two-stage process is required, such as treatment with a mixed solution of formalin initial condensate and rubber latex, so-called RFL.
本発明は、このような欠点および問題点を解消するため
になされたものであって、耐久疲労性、接着性、耐湿熱
性に優れかつ使用による寸法変化の小さいホースを提供
することを目的とする。ここで、使用による寸法変化と
は、使用中に内圧によりホースが外周方向及び長さ方向
に伸びてしまうことをいう。The present invention has been made in order to eliminate such drawbacks and problems, and an object of the present invention is to provide a hose that has excellent durability, fatigue resistance, adhesion, and moist heat resistance, and has small dimensional changes due to use. . Here, dimensional change due to use means that the hose stretches in the outer circumferential direction and length direction due to internal pressure during use.
本発明は、１層以上の繊維補強層からなるホースにおい
て、前記繊維補強層を、ポリエステル系重合体を芯成分
としポリアミド系重合体を鞘成分とする芯鞘型複合繊維
で構成したこと、すなわち前記繊維補強層の繊維として
該芯鞘型複合繊維を用いたことを特徴とする。The present invention provides a hose comprising one or more fiber reinforcing layers, in which the fiber reinforcing layer is composed of a core-sheath type composite fiber having a polyester polymer as a core component and a polyamide polymer as a sheath component. It is characterized in that the core-sheath type composite fiber is used as the fiber of the fiber reinforcing layer.
以下、この手段につき詳しく説明する。This means will be explained in detail below.
本発明においては、第１図（Ａ）、 （Ｂ）に示され
る・繊維補強層２を構成する繊維として芯鞘型複合繊維
を使用する。なお、繊維補強層２は第１図（Ｂ）では２
層としたが、１層又は２層以上の複数層であればよい。In the present invention, a core-sheath composite fiber is used as the fiber constituting the fiber reinforced layer 2 shown in FIGS. 1(A) and 1(B). Note that the fiber reinforcing layer 2 is 2 in FIG. 1(B).
Although a layer is used, it may be one layer or a plurality of layers of two or more layers.
本発明において用いる芯鞘型複合繊維とは、たとえば第
２図に示すように、単繊維断面の中心に芯成分Ｃを有し
、その周囲を鞘成分Ｓが取り囲む形態を有し、これが繊
維の長手方向に同様な形態になっているものをいう。鞘
成分Ｓ中に存在する芯成分Ｃの本数は、第２図のように
１本であってもよいし、あるいは２本以上の複数本であ
ってもよい。The core-sheath type composite fiber used in the present invention has a core component C at the center of the single fiber cross section, which is surrounded by a sheath component S, as shown in FIG. 2, for example. Refers to something that has a similar shape in the longitudinal direction. The number of core components C present in the sheath component S may be one as shown in FIG. 2, or may be two or more.
この芯鞘型複合繊維においては、その芯成分をポリエス
テル系重合体から構成し、鞘成分をポリアミド系重合体
から構成する必要がある。In this core-sheath type composite fiber, the core component must be composed of a polyester polymer, and the sheath component must be composed of a polyamide polymer.
すなわち、ポリアミド系重合体を鞘成分として、芯成分
のポリエステル系重合体を被覆することにより、接着性
の低いポリエステル系重合体をゴム層から隔離し、接着
性の良好なポリアミド系重合体を常にゴム層と接するよ
うにすることができ、これにより繊維の接着性を大きく
向上させることができ、かつポリエステル系重合体の接
着劣化を防止し、かつ耐化学的安定性が低いという欠点
を解消することができる。In other words, by covering the core component polyester polymer with a polyamide polymer as a sheath component, the polyester polymer with low adhesion is isolated from the rubber layer, and the polyamide polymer with good adhesion is always used. It can be brought into contact with the rubber layer, which greatly improves the adhesion of fibers, prevents adhesive deterioration of polyester polymers, and eliminates the disadvantage of low chemical stability. be able to.
芯鞘型複合繊維の芯成分を構成するポリエステル系重合
体としては、その代表的ポリマーであるエチレンテレフ
タレートを高分子鎖の反復構造単位とするポリエチレン
テレフタレートとすることが好ましい。重合度が大きい
ポリマが適用されるが、好ましくはオルソクロロフェノ
ールを溶媒として２５℃で測定した極限粘度が少な（と
も０．８０以上であるポリエチレンテレフタレートがよ
い。このポリエチレンテレフタレートは、イソフタル酸
、ｐ−オキシ安息香酸等のカルボン酸またはその誘導体
のような共重合性の第３成分が少量共重合されていても
よい。As the polyester polymer constituting the core component of the core-sheath type composite fiber, it is preferable to use polyethylene terephthalate, which is a typical polymer thereof, and has ethylene terephthalate as a repeating structural unit of the polymer chain. A polymer with a high degree of polymerization is applied, preferably polyethylene terephthalate, which has a low intrinsic viscosity (both 0.80 or more) measured at 25°C using orthochlorophenol as a solvent. - A small amount of a copolymerizable third component such as a carboxylic acid such as oxybenzoic acid or a derivative thereof may be copolymerized.
また、鞘成分のポリアミド系重合体としては、繊維形成
性を有するナイロン６６（ポリヘキサメチレンアジパミ
ド）、ナイロン６ （ポリカプロラクタム）、ナイロン
４６（ポリテトラメチレンアジパミド）並びにそれらの
共重合体等を挙げることができる。これらのうちでも、
特に、融点が高くてポリエステル系重合体の融点に近く
、かつ２５℃における硫酸中での相対粘度が少なくとも
２．８以上のナイロン６６がよい。In addition, the polyamide polymer of the sheath component includes fiber-forming nylon 66 (polyhexamethylene adipamide), nylon 6 (polycaprolactam), nylon 46 (polytetramethylene adipamide), and copolymers thereof. Examples include merging. Among these,
Particularly preferred is nylon 66, which has a high melting point close to that of polyester polymers and a relative viscosity of at least 2.8 in sulfuric acid at 25°C.
芯鞘型複合繊維の複合比率（芯成分と鞘成分との断面積
比率）は、芯成分のポリエステル系重合体のゴムに対す
る接着性や化学的安定性の改良効果をできるだけ大きく
し、かつモジュラスの低下をできるだけ小さくする範囲
内で選定すればよい。この複合比率は、特に限定される
ものではないが、芯：鞘の断面積比で９０：１０〜１０
：９０、好ましくは８０：２０〜２０：８０、さらに好
ましくは７０：３０〜３０ニア０の範囲内で適宜選択さ
れる。鞘成分の比率があまりに小さく、芯成分が大きく
なり過ぎるとその芯成分のポリエステル系重合体が露出
するようになり、ゴムに対する接着性や耐化学的劣化性
が低下するようになるから好ましくない。他方、鞘成分
があまりに大きくなり過ぎると、ポリアミド系重合体の
比率が過剰になって、繊維コードのモジュラスが低（な
り、使用による寸法変化が大きくなる。The composite ratio (the cross-sectional area ratio of the core component and the sheath component) of the core-sheath type composite fiber is determined to maximize the effect of improving the adhesion and chemical stability of the core component polyester polymer to rubber, and to increase the modulus of the polyester polymer as much as possible. It may be selected within a range that minimizes the decrease. This composite ratio is not particularly limited, but the core:sheath cross-sectional area ratio is 90:10 to 10.
:90, preferably 80:20 to 20:80, more preferably 70:30 to 30 near 0. If the ratio of the sheath component is too small and the core component is too large, the polyester polymer of the core component will be exposed, which is undesirable since the adhesion to rubber and chemical deterioration resistance will decrease. On the other hand, if the sheath component becomes too large, the proportion of the polyamide polymer becomes excessive, resulting in a low modulus of the fiber cord and large dimensional changes due to use.
本発明で使用される芯鞘型複合繊維は、紡糸速度が少な
くとも２０００ｍ／分、好ましくは３０００ｍ／分以上
である高速紡糸方法により得ることが好ましい。この高
速紡糸方法を適用することにより、ポリエステル系重合
体からなる芯成分とポリアミド系重合体からなる鞘成分
との接合（接着）力が向上するからである。この理由は
明らかではないが、前記２つの重合体の結晶化、特に結
晶化し易いポリアミド系重合体の結晶化が高速紡糸のた
めに抑制された状態でその高分子鎖が繊維軸方向に配向
され、同時に繊維軸方向に配向された芯成分のポリエス
テル系重合体と接合されるために、紡糸並びに延伸工程
等における両成分の接合界面における応力の集中が著し
く抑制されることによるものと推定される。The core-sheath type composite fiber used in the present invention is preferably obtained by a high-speed spinning method in which the spinning speed is at least 2000 m/min, preferably 3000 m/min or more. This is because by applying this high-speed spinning method, the bonding (adhesion) force between the core component made of a polyester polymer and the sheath component made of a polyamide polymer is improved. The reason for this is not clear, but the crystallization of the above two polymers, especially the crystallization of the easily crystallized polyamide polymer, is suppressed due to high-speed spinning, and the polymer chains are oriented in the fiber axis direction. This is presumed to be due to the fact that, since it is simultaneously bonded to the core component polyester polymer oriented in the fiber axis direction, stress concentration at the bonding interface between both components during spinning and drawing processes is significantly suppressed. .
上記芯鞘型複合繊維からなるフィラメントは複数本が収
束、撚糸され、繊維コードに形成される。A plurality of filaments made of the core-sheath composite fibers are converged and twisted to form a fiber cord.
この繊維コードは、接着剤処理を施した後の１．５０ｇ
／ｄの荷重負荷時の伸び率が６．５％以下であり、かつ
１５０℃における乾熱収縮率が４．０％以下になるよう
にすることが望ましい。接着剤処理コードの伸び率が６
．５％を超えると、繊維コードとしての初期モジュラス
が低過ぎてホースの使用による成長が大きくなる。また
、乾熱収縮率が４．０％を超えるとホース加硫時の繊維
コードの収縮に伴い、ホースのユニフォーミティが悪化
するし、また、繊維コードの初期モジュラスが低下する
。This fiber cord weighs 1.50g after adhesive treatment.
It is desirable that the elongation rate under load of /d be 6.5% or less and the dry heat shrinkage rate at 150° C. be 4.0% or less. The elongation rate of adhesive-treated cord is 6
．． If it exceeds 5%, the initial modulus as a fiber cord will be too low and the growth due to use of the hose will be large. Furthermore, if the dry heat shrinkage rate exceeds 4.0%, the uniformity of the hose deteriorates as the fiber cord shrinks during hose vulcanization, and the initial modulus of the fiber cord decreases.
また、当該芯鞘型複合繊維は、鞘成分がポリアミド系重
合体であるため、ゴム中に配合されているアミン系の老
化防止剤や加硫促進剤及び水分に対してフィラメント自
体が劣化することなく、ポリエステルフィラメントより
もはるかに耐疲労性に優れている。一方、ゴム配合の面
からみれば、アミン系配合剤を自由に添加配合できるの
で配合の自由度が非常に大きくなる。In addition, since the sheath component of the core-sheath type composite fiber is a polyamide polymer, the filament itself may deteriorate due to the amine anti-aging agent, vulcanization accelerator, and moisture contained in the rubber. It has much better fatigue resistance than polyester filament. On the other hand, from the viewpoint of rubber compounding, since amine compounding agents can be freely added and compounded, the degree of freedom in compounding is greatly increased.
例えば、従来ポリエステルを補強層とするホースのゴム
配合では、ゴム中のアミンによるポリエステル劣化を考
慮して、アミン系配合剤の種類や配合量を適宜選択、調
整するかもしくは劣化を見込んだ過剰設計をする必要が
あった。ポリエステル劣化をχ進するアミン系加硫促進
剤としてグアニジン系促進剤、チアゾール・スルフェン
アミド系加硫促進剤、チウラム系加硫促進剤やその他ア
ミン系老化防止剤があげられる。For example, in conventional rubber compounding for hoses that use polyester as a reinforcing layer, the type and amount of amine-based compounding agents must be selected and adjusted appropriately, taking into account the deterioration of the polyester due to amines in the rubber, or over-designed to take into account deterioration. It was necessary to Examples of amine-based vulcanization accelerators that accelerate polyester deterioration include guanidine-based accelerators, thiazole/sulfenamide-based vulcanization accelerators, thiuram-based vulcanization accelerators, and other amine-based anti-aging agents.
これらのアミン化合物をゴム中に添加する場合、常にそ
の添加量に注意し、ポリエステル劣化をできるだけ防止
する必要がある。ところが、当該繊維は鞘がポリアミド
であることからアミンの影響を受けず、その結果、芯部
のポリエステルは全くアミンの攻撃を受けることなく、
強力低下や接着力低下を起こすこともない。このため、
ゴム配合面からみれば、アミン系配合剤を自由に選択、
配合することができる利点がある。When adding these amine compounds to rubber, it is necessary to always pay attention to the amount added and to prevent polyester deterioration as much as possible. However, since the sheath of this fiber is made of polyamide, it is not affected by amines, and as a result, the polyester core is not attacked by amines at all.
It does not cause a decrease in strength or adhesive strength. For this reason,
From the viewpoint of rubber compounding, amine compounding agents can be freely selected.
It has the advantage that it can be mixed.
以下に実施例を示す。Examples are shown below.
下記の本発明ホースおよび従来ホース１，２につき、耐
疲労性および寸法変化を評価した。The following hoses of the present invention and conventional hoses 1 and 2 were evaluated for fatigue resistance and dimensional change.
この結果を表２に示す。The results are shown in Table 2.
（１１本発明ホース。(11 Hose of the present invention.
第１図（Ｂ）に示す構造を有する。ポリエチレンテレフ
タレートを芯成分とし、ナイロン６６を鞘成分とする、
複合比率が断面積比で５０１５０である、総デニール（
Ｄ） １５０００である芯鞘型複合繊維フィラメントを
２木引揃えて撚糸し、上撚１０回／ｌｏｃｍの繊維コー
ドを作製した。この繊維コードにＲＦＬ （レゾルシン
・ホルマリン・ゴムラテックス）接着剤を用いて処理し
た後、０゜１５ｇ／ｄの張力を与えて２３５℃で熱処理
し、１．５０ｇ／ｄ荷重負荷時の伸び率が２．５％、１
５０℃の乾熱収縮率が１．５％である接着処理コードを
作製した。It has the structure shown in FIG. 1(B). The core component is polyethylene terephthalate, and the sheath component is nylon 66.
Total denier (with a composite ratio of 50150 in cross-sectional area ratio)
D) Two core-sheath type composite fiber filaments of 15,000 strands were aligned and twisted to produce a fiber cord with 10 twists/locm. After treating this fiber cord with RFL (resorcinol formalin rubber latex) adhesive, it was heat-treated at 235°C with a tension of 15g/d at 0°, and the elongation rate under a load of 1.50g/d was 2.5%, 1
An adhesive-treated cord having a dry heat shrinkage rate of 1.5% at 50°C was produced.
この処理コードを表１のゴム組成物と組合わせ、ブレー
ド状に編組し、第１図（Ｂ）の如くホースを作製した。This treated cord was combined with the rubber composition shown in Table 1 and braided into a braid to produce a hose as shown in FIG. 1(B).
（２）従来ホース１゜
第１図（Ｂ）に示す構造を有する。１５０００のポリエ
ステル繊維コードを２本引揃えて上撚１０回／１０ｃｍ
の繊維コードを作製した。この繊維コードをＶｕｌｎａ
ｘ社製のポリエステル系接着剤“バルカポンドＥ”を用
いて前処理した後、前記ＲＦして２段処理し、熱処理温
度２３５℃、張力０．１５ｇ／ｄ下に熱処理し、１．５
ｇ／ｄ荷重負荷時の伸び率２．５％、１５０℃の乾熱収
縮率が２．０％である接着処理コードを作製した。(2) Conventional hose 1° has the structure shown in FIG. 1(B). Two 15000 polyester fiber cords are tied together and twisted 10 times/10cm.
A fiber cord was produced. Vulna this fiber cord
After pretreatment using the polyester adhesive "Valkapond E" manufactured by Company X, the above-mentioned RF treatment was performed in two steps, and heat treatment was performed at a temperature of 235°C and a tension of 0.15 g/d.
An adhesive-treated cord was produced which had an elongation rate of 2.5% when a g/d load was applied and a dry heat shrinkage rate of 2.0% at 150°C.
この処理コードを表１のゴム組成物と組合わせ、ブレー
ド状に編組し、第１図（Ｂ）の如くホースを作製した。This treated cord was combined with the rubber composition shown in Table 1 and braided into a braid to produce a hose as shown in FIG. 1(B).
（３）従来ホース２゜
第１図に示す構造を有する。１２６００のナイロン６６
を２本引揃えて上撚１０回／１０ｃｍの繊維コードを作
製した。この繊維コードをＲＦＩ、で処理し、熱処理温
度２３５℃、張力０．３ ｇＩｄ下に熱処理し、１．５
ｇ／ｄ荷重負荷時の伸び率８．５％、１５０℃の乾熱
収縮率が３．０％である接着処理コードを作製した。(3) Conventional hose 2° has the structure shown in Fig. 1. 12600 nylon 66
A fiber cord with 10 twists/10 cm was prepared by aligning two fiber cords. This fiber cord was treated with RFI, heat treated at a temperature of 235°C and under a tension of 0.3 gId.
An adhesive-treated cord was produced which had an elongation rate of 8.5% when a g/d load was applied and a dry heat shrinkage rate of 3.0% at 150°C.
この処理コードを表１のゴム組成物と組合わせ、ブレー
ド状に編組し、第１図（Ｂ）の如くホースを作製した。This treated cord was combined with the rubber composition shown in Table 1 and braided into a braid to produce a hose as shown in FIG. 1(B).
（本頁以下余白）
２゛・ の１・ −：
本発明ホース、従来ホースｌ及び従来ホース２を水道水
を張った容器に水没させた状態で１６０℃のスチーム中
で１１０分間加硫・ＬＣ加硫後、繊維補強層とゴムとの
接着力及びコード強力を測定し、表２の結果を得た。数
値の大きい方が良好であることを示す。(Margins below this page) 2゛・ 1・ -: The hose of the present invention, conventional hose 1, and conventional hose 2 were submerged in a container filled with tap water, and vulcanized and LC for 110 minutes in steam at 160°C. After vulcanization, the adhesive strength between the fiber reinforced layer and the rubber and the cord strength were measured, and the results shown in Table 2 were obtained. A larger value indicates better quality.
１ ＋ の優ｔ １ ：
耐疲労性の評価に用いた加硫済みの３種ホースに、内圧
３５ ｋｇ ／ ｃｔ＆をかけ、外周方向及び長さ方向
の寸法変化を測定し、表２の結果を得た。1 + Excellent t 1: An internal pressure of 35 kg/ct & was applied to the 3 types of vulcanized hoses used to evaluate fatigue resistance, and dimensional changes in the circumferential direction and length direction were measured, and the results are shown in Table 2. Obtained.
数値の小さい方が良好である。The smaller the number, the better.
（本頁以下余白）
表２から明らかなように、本発明のホースは耐疲労性お
よび成長性（寸法変化）に優れていることが判る。(Margins below this page) As is clear from Table 2, the hose of the present invention has excellent fatigue resistance and growth (dimensional change).
以上説明したように本発明によれば、ホースの繊維補強
層の繊維として特定の芯鞘型複合繊維を用いたので、下
記の効果を奏することができる。As explained above, according to the present invention, since a specific core-sheath composite fiber is used as the fiber of the fiber reinforcing layer of the hose, the following effects can be achieved.
■ 使用時の寸法変化の小さいホースを提供できる。■ We can provide hoses with small dimensional changes during use.
■ 耐疲労性に優れたホースを提供できる。■ We can provide hoses with excellent fatigue resistance.
■ ポリエステル系繊維を用いるときのように２段階で
接着剤処理を行わなくともよいのでホースの生産性が向
上する。■ Hose productivity is improved because there is no need to perform adhesive treatment in two stages, unlike when using polyester fibers.
■ 遊離アミンや水分により化学的劣化しないため、用
いるゴムの配合の自由度が増す（低アミン配合不要）。■ Since it does not undergo chemical deterioration due to free amines or moisture, there is greater flexibility in the formulation of the rubber used (no need for low amine formulations).
■ 芯鞘型複合繊維がポリアミド系重合体で覆われてい
るので、ナイロン繊維を用いた場合と同様の接着性、耐
湿熱性に優れたホースが得られる。■ Since the core-sheath type composite fiber is covered with a polyamide polymer, a hose with excellent adhesive properties and moisture and heat resistance similar to those using nylon fiber can be obtained.
■ ホース製造時の蒸気加硫、ＬＣ加硫に際しての強力
低下が少ない。■ Less strength loss during steam vulcanization and LC vulcanization during hose manufacturing.
第１図（Ａ）、 （Ｂ）はそれぞれホースの一例の一
部切欠き斜視説明図、第２図は本発明で用いる芯鞘型複
合繊維の断面説明図である。
１・・・内面ゴム層、２・・・繊維補強層、３・・・外
面ゴム層、４・・・中間テム層、Ｃ・・・芯成分、Ｓ・
・・鞘成分。
第
第
図（Ａ）
図（Ｂ）FIGS. 1A and 1B are partially cutaway perspective views of an example of a hose, respectively, and FIG. 2 is a cross-sectional view of a core-sheath composite fiber used in the present invention. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Inner surface rubber layer, 2... Fiber reinforcement layer, 3... Outer surface rubber layer, 4... Intermediate stem layer, C... Core component, S...
...sheath component. Figure (A) Figure (B)
Claims (1)
繊維補強層を、ポリエステル系重合体を芯成分としポリ
アミド系重合体を鞘成分とする芯鞘型複合繊維で構成し
たことを特徴とするホース。1. A hose comprising one or more fiber-reinforced layers, characterized in that the fiber-reinforced layer is composed of a core-sheath type composite fiber having a polyester polymer as a core component and a polyamide polymer as a sheath component.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20267888A JPH0251686A (en) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | Hose |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20267888A JPH0251686A (en) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | Hose |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0251686A true JPH0251686A (en) | 1990-02-21 |
Family
ID=16461344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20267888A Pending JPH0251686A (en) | 1988-08-16 | 1988-08-16 | Hose |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0251686A (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1988
- 1988-08-16 JP JP20267888A patent/JPH0251686A/en active Pending
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