JPH0249122B2 - Haigasudatsuryuhoho - Google Patents
HaigasudatsuryuhohoInfo
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- JPH0249122B2 JPH0249122B2 JP58048005A JP4800583A JPH0249122B2 JP H0249122 B2 JPH0249122 B2 JP H0249122B2 JP 58048005 A JP58048005 A JP 58048005A JP 4800583 A JP4800583 A JP 4800583A JP H0249122 B2 JPH0249122 B2 JP H0249122B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
本発明は各種排ガスに伴つて大気中に放出され
る硫黄酸化物(以下SOXという)は、大気汚染等
の公害を惹き起す有害物質であるため、除去する
ことが望まれている。 この乾式方法として、活性炭等の炭素質吸着剤
の移動量に排ガスを接触させる方法がしられてい
る。又この方法に於て、炭素質吸着剤の脱硫性能
を改善する目的又は脱硝も同時に行う目的で、予
め排ガス中にNH3を注入後、炭素質吸着剤層に
通過させる方法がある。しかし乍ら、この方法で
はSOXの除去率に限界があり、脱硫性能が不十分
であるという問題がある。そのため、所望の脱硫
性能を維持するためには、吸着剤移送量を速くし
て運転する方法がとられるが、吸着剤の消耗が大
きくなるという問題がある。 排ガス中に含まれるSOXを除去する方法として
は、湿式法である石灰石−石膏法が主流となつて
いる。しかし湿式法は用水確保の問題、廃液処理
の問題、副生石膏の処理、処理ガスの昇温などの
問題があり、最近乾式法が見直されている。 本発明はSOXを含む排ガスをそのまま、あるい
はアンモニヤガス(以下NH3という)を注入し
た後、この排ガスを活性炭等の炭素質吸着層に導
入してSOXを除去する方法を改良し、その除去性
能の向上を図ろうとするものである。 特にSOXの吸着除去に於て、排ガス中に水分、
酸素の共存が必要であるが、本発明は排ガス中の
水平、酸素濃度を調整することにより、直・交流
式移動層脱硫装置の性能の向上を図ろうとするも
のである。 直交流式移動層内の炭素系吸着剤の性能低下
は、吸着剤の反応器内滞留時間および排ガスの性
状や導入量によつて変化があるが、一般的には第
2図に示したような傾向を示す。即ち、反応器内
の滞留時間(排ガスとの接触時間)を50Hとした
場合当初の20Hは殆ど性能低下がみられず、性能
低下が著しいのは30〜50Hである。換言すれば、
当初の2/5(反応器内の上部2/5)は性能低下がな
く後半2/5(反応器内の下部2/5)において性能低
下が著しい。 本発明は、この性能低下の著しい部分において
のみ排ガス中の水分又は/及び酸素濃度を高め吸
着性能の改善を図るものである。 以下図を参照して実施例について説明する。排
ガスは直接又は図の如く途中でNH3を注入して
流量分配器又はダンパー4にて2つに分割して活
性炭等の炭素質吸着剤を収容する直交流式移動層
反応器1に導入される。この場合反応器1の下部
入口から導入される排ガスに水と空気あるいはこ
れらの何れか1つを注入して反応器1内に導かれ
る。 処理されたガスは集塵器2をへて大気中に放出
される。又反応器1を出て不活性化した吸着剤は
再生器3で加熱再生されて再使用される。再生器
3で発生した高濃度のSO2ガスは硫酸・硫安又は
硫黄回収系へ送られる。 さて、前記反応器1の下部入口から導入される
排ガスの量は最大で全量の4/5好ましくは2/5以下
なかんづく実施例に示すように1/3程度が適当で
ある。又注入する水はスチーム、工業用水、廃
水、プラントの冷却水等何れでもよく、又水分、
酸素濃度の高い排ガスを添加してもよい。さらに
使用される炭素質吸着剤として、従来から使用さ
れている活性炭及び石炭等を熱処理又は水蒸気賦
活等をして得られる炭素質吸着剤に限定されるも
のではなく、遊離炭素を含有する固体の吸着剤で
も勿論さしつかえない。又必要に応じこれらにバ
ナジウム等の金属酸化物を含む炭素質吸着剤でも
よい。 さて、従来から排ガスを直接又は予めNH3を
注入したのち炭素質吸着剤の移動量に通すことに
よつて脱硫する方法は知られている。しかし、排
ガス中のSOXが硫酸及びアンモニウム塩として吸
着されるので、炭素質吸着剤の性能は排ガスとの
接触により第2図の曲線aに示す如く、次第に低
下する。 また炭素質吸着剤による脱硫において、排ガス
中の水分及び酸素濃度が高い程SOXの吸着剤に対
する吸着効果即ち脱硫効果を改善できることは知
られていた。しかし多量の排ガスに水、空気を添
加してそれらの濃度を高めるには、多量の水及
び/又は空気を必要とし、かつ排ガス量の増加に
つながり好ましくなかつた。 本発明はこの問題を改善するもので、第2図の
曲線bに示す如く、吸着剤の性能低下の著しい部
分で排ガス中の水分又は/及び酸素濃度を高める
ようにした点に特徴を有している。すなわち、本
発明は排ガスを2分割し、下から導入される排ガ
ス中にのみ水又は/及び空気を加えるようにし
た。これにより炭素質吸着剤を有する直交流式移
動層の吸着剤の性能低下の著しい部分のみに水分
又は/及び酸素の濃度を高めることができるの
で、多量の水又は空気を必要としないで脱硫効果
を上げることができる。 以下に本発明の実験例を3例示し、その効率向
上の優れていることを明らかにする。 −実験例1− 微粉石炭にピツチ、水を加えて混練後、直径約
4mm×長さ約5mmの柱状体に加圧成型し、これを
燃焼排ガスで850℃の温度で炭化して得られた吸
着剤16.7m3を充填した直交流式移動層反応器にガ
ス量10000Nm3/h、ガス温度145℃,
SO21050ppmdry NOX300ppmdry,H2O7.0%,
O24.0%,CO212.0%を含有する石炭だきボイラー
排ガスにNH3を525ppmdryに成るよう注入した
後、該ガスを反応器の下部より1/3分割し、この
部分の排ガス中に水蒸気を入れてH2Oを12%に
調質して通過させた。 この場合、吸着剤の反応器内の滞留時間は、
48hに設定されている。又、反応器により排出さ
れた吸着剤は、加熱再生され再使用される。この
条件において、脱硫性能及び脱硝性能は下表のよ
うな結果が得られた。
る硫黄酸化物(以下SOXという)は、大気汚染等
の公害を惹き起す有害物質であるため、除去する
ことが望まれている。 この乾式方法として、活性炭等の炭素質吸着剤
の移動量に排ガスを接触させる方法がしられてい
る。又この方法に於て、炭素質吸着剤の脱硫性能
を改善する目的又は脱硝も同時に行う目的で、予
め排ガス中にNH3を注入後、炭素質吸着剤層に
通過させる方法がある。しかし乍ら、この方法で
はSOXの除去率に限界があり、脱硫性能が不十分
であるという問題がある。そのため、所望の脱硫
性能を維持するためには、吸着剤移送量を速くし
て運転する方法がとられるが、吸着剤の消耗が大
きくなるという問題がある。 排ガス中に含まれるSOXを除去する方法として
は、湿式法である石灰石−石膏法が主流となつて
いる。しかし湿式法は用水確保の問題、廃液処理
の問題、副生石膏の処理、処理ガスの昇温などの
問題があり、最近乾式法が見直されている。 本発明はSOXを含む排ガスをそのまま、あるい
はアンモニヤガス(以下NH3という)を注入し
た後、この排ガスを活性炭等の炭素質吸着層に導
入してSOXを除去する方法を改良し、その除去性
能の向上を図ろうとするものである。 特にSOXの吸着除去に於て、排ガス中に水分、
酸素の共存が必要であるが、本発明は排ガス中の
水平、酸素濃度を調整することにより、直・交流
式移動層脱硫装置の性能の向上を図ろうとするも
のである。 直交流式移動層内の炭素系吸着剤の性能低下
は、吸着剤の反応器内滞留時間および排ガスの性
状や導入量によつて変化があるが、一般的には第
2図に示したような傾向を示す。即ち、反応器内
の滞留時間(排ガスとの接触時間)を50Hとした
場合当初の20Hは殆ど性能低下がみられず、性能
低下が著しいのは30〜50Hである。換言すれば、
当初の2/5(反応器内の上部2/5)は性能低下がな
く後半2/5(反応器内の下部2/5)において性能低
下が著しい。 本発明は、この性能低下の著しい部分において
のみ排ガス中の水分又は/及び酸素濃度を高め吸
着性能の改善を図るものである。 以下図を参照して実施例について説明する。排
ガスは直接又は図の如く途中でNH3を注入して
流量分配器又はダンパー4にて2つに分割して活
性炭等の炭素質吸着剤を収容する直交流式移動層
反応器1に導入される。この場合反応器1の下部
入口から導入される排ガスに水と空気あるいはこ
れらの何れか1つを注入して反応器1内に導かれ
る。 処理されたガスは集塵器2をへて大気中に放出
される。又反応器1を出て不活性化した吸着剤は
再生器3で加熱再生されて再使用される。再生器
3で発生した高濃度のSO2ガスは硫酸・硫安又は
硫黄回収系へ送られる。 さて、前記反応器1の下部入口から導入される
排ガスの量は最大で全量の4/5好ましくは2/5以下
なかんづく実施例に示すように1/3程度が適当で
ある。又注入する水はスチーム、工業用水、廃
水、プラントの冷却水等何れでもよく、又水分、
酸素濃度の高い排ガスを添加してもよい。さらに
使用される炭素質吸着剤として、従来から使用さ
れている活性炭及び石炭等を熱処理又は水蒸気賦
活等をして得られる炭素質吸着剤に限定されるも
のではなく、遊離炭素を含有する固体の吸着剤で
も勿論さしつかえない。又必要に応じこれらにバ
ナジウム等の金属酸化物を含む炭素質吸着剤でも
よい。 さて、従来から排ガスを直接又は予めNH3を
注入したのち炭素質吸着剤の移動量に通すことに
よつて脱硫する方法は知られている。しかし、排
ガス中のSOXが硫酸及びアンモニウム塩として吸
着されるので、炭素質吸着剤の性能は排ガスとの
接触により第2図の曲線aに示す如く、次第に低
下する。 また炭素質吸着剤による脱硫において、排ガス
中の水分及び酸素濃度が高い程SOXの吸着剤に対
する吸着効果即ち脱硫効果を改善できることは知
られていた。しかし多量の排ガスに水、空気を添
加してそれらの濃度を高めるには、多量の水及
び/又は空気を必要とし、かつ排ガス量の増加に
つながり好ましくなかつた。 本発明はこの問題を改善するもので、第2図の
曲線bに示す如く、吸着剤の性能低下の著しい部
分で排ガス中の水分又は/及び酸素濃度を高める
ようにした点に特徴を有している。すなわち、本
発明は排ガスを2分割し、下から導入される排ガ
ス中にのみ水又は/及び空気を加えるようにし
た。これにより炭素質吸着剤を有する直交流式移
動層の吸着剤の性能低下の著しい部分のみに水分
又は/及び酸素の濃度を高めることができるの
で、多量の水又は空気を必要としないで脱硫効果
を上げることができる。 以下に本発明の実験例を3例示し、その効率向
上の優れていることを明らかにする。 −実験例1− 微粉石炭にピツチ、水を加えて混練後、直径約
4mm×長さ約5mmの柱状体に加圧成型し、これを
燃焼排ガスで850℃の温度で炭化して得られた吸
着剤16.7m3を充填した直交流式移動層反応器にガ
ス量10000Nm3/h、ガス温度145℃,
SO21050ppmdry NOX300ppmdry,H2O7.0%,
O24.0%,CO212.0%を含有する石炭だきボイラー
排ガスにNH3を525ppmdryに成るよう注入した
後、該ガスを反応器の下部より1/3分割し、この
部分の排ガス中に水蒸気を入れてH2Oを12%に
調質して通過させた。 この場合、吸着剤の反応器内の滞留時間は、
48hに設定されている。又、反応器により排出さ
れた吸着剤は、加熱再生され再使用される。この
条件において、脱硫性能及び脱硝性能は下表のよ
うな結果が得られた。
【表】
−実験例2−
実験例1と同一のボイラーガス条件及び運転条
件にて、該ガスを反応器の下部より1/3分割し、
この部分の排ガス中に空気を添加してO2を7%
に調質して通過させた。 この条件において、脱硫性能及び脱硝性能は下
表のような結果が得られた。
件にて、該ガスを反応器の下部より1/3分割し、
この部分の排ガス中に空気を添加してO2を7%
に調質して通過させた。 この条件において、脱硫性能及び脱硝性能は下
表のような結果が得られた。
【表】
−実験例3−
実験例1と同一のボイラーガス条件及び運転条
件にて、該ガスの分割及びH2O,O2の調質を行
なわず通過させた。この条件において、脱硫性
能、及び脱硝性能は下表のような結果が得られ
た。
件にて、該ガスの分割及びH2O,O2の調質を行
なわず通過させた。この条件において、脱硫性
能、及び脱硝性能は下表のような結果が得られ
た。
【表】
以上の3つの実験例から明らかなごとく、本発
明のごとく排ガスを2分割し、下側から導入され
るものを水及び/又は空気で調質することによ
り、脱硫性能が一段と向上することがわかる。
明のごとく排ガスを2分割し、下側から導入され
るものを水及び/又は空気で調質することによ
り、脱硫性能が一段と向上することがわかる。
第1図は本発明に係る脱硫方法を実施する装置
の一例を示す。第2図は排ガスとの接触時間と脱
硫性能との関係グラフ。 図において;1……移動層反応器、2……集塵
器、3……再生器、4……流量分配器(又はダン
パー)。
の一例を示す。第2図は排ガスとの接触時間と脱
硫性能との関係グラフ。 図において;1……移動層反応器、2……集塵
器、3……再生器、4……流量分配器(又はダン
パー)。
Claims (1)
- 1 硫黄酸化物を含む排ガスを直接又はアンモニ
アガスを注入後活性炭等の炭素質吸着剤を充填し
た直交流式移動層反応器に導入して硫黄酸化物を
除去する方法において、排ガスを2つ以上に分割
して下部に流入する排ガスに水及び/又は空気を
注入して水及び/又は酸素濃度を高めるようにし
たことを特徴とする排ガス脱硫方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58048005A JPH0249122B2 (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | Haigasudatsuryuhoho |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58048005A JPH0249122B2 (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | Haigasudatsuryuhoho |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59173117A JPS59173117A (ja) | 1984-10-01 |
JPH0249122B2 true JPH0249122B2 (ja) | 1990-10-29 |
Family
ID=12791181
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58048005A Expired - Lifetime JPH0249122B2 (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | Haigasudatsuryuhoho |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0249122B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5285448B2 (ja) * | 2009-01-23 | 2013-09-11 | 中部電力株式会社 | ガス処理システム |
-
1983
- 1983-03-24 JP JP58048005A patent/JPH0249122B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59173117A (ja) | 1984-10-01 |
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