JPH0228023B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） 本発明は、合成繊維の撚糸コードを抗張体とし
て用いた動力伝動用ベルトに関するものである。 （従来技術） 近年、自動車の省燃費化、高性能化により、そ
れに用いられる動力伝動用ベルトも苛酷な条件下
で使用できることが要求されている。 例えば、フアンベルト（多突条ベルト）は、高
速条件（例えば60ｍ／ｓ前後）下で使用できるこ
とが必要であり、そのような条件下ではベルト幅
方向に30〜60mmも振れるという振動が発生し、そ
のような状態が長時間続くと、(i)振動による異音
発生、(ii)プーリによるベルトの異常摩耗、(iii)ベル
ト摩耗による張力低下に起因するベルトのスリツ
プ、(iv)スリツプによる異常高温に起因するゴムの
劣化、(v)突条部の脱落などを生じ、早期寿命に至
るという問題がある。 従来、そのようなベルト振動の抑制対策として
は、(i)上側帆布の縦糸の方向を変化させる、(ii)Ｓ
撚り、Ｚ撚りの心体を交互に埋設する、(iii)心体の
巻ピツチを小さくし、心体の巻角度を小さくする
などの手法が知られているが、(i)の手法では十分
に満足できる結果は得られないし、(ii)の手法では
撚り方向の異なる心体を製造する必要があり、作
業が複雑になるとともに、ベルト成型時に心体の
転がり方向が逆となるため、巻ピツチが乱れたベ
ルトとなり、ベルト寿命が著しく低下するし、(iii)
の手法では、心体同士が接近し心体の接着力が激
減するし、また心体の径を小さくすればそのよう
なことはないが、ベルト全体として所望の抗張力
が得られない。 そこで、発明者が鋭意研究を重ねた結果、後述
の下撚り角度がベルトの振れに大きく影響するこ
とを見い出し（第７図参照）、本発明を開発する
に至つたのである。 ところで、動力伝動用ベルトとして、接着処理
し、かつ撚り係数が３〜９でアラミド繊維からな
る撚糸コードを抗張体として使用し、ホツレ現象
を防止したもの（特開昭59−105135号公報参照）
や、上撚り方向と同一方向に下撚りされた複数本
のガラス繊維ストランドを更に所要本数集めて上
撚りしてなり、かつその上撚り係数は0.60〜1.50
で、下撚りが前記上撚り係数に対しその1/4〜1/2
とし、抗張体の疲労性を向上させるもの（特開昭
59−19744号公報参照）が提案されているが、何
れも、ベルトの幅方向の振れ防止に対しては十分
に満足する結果が得られないものである。 （発明の目的） 本発明は、高速条件下での、ベルト幅方向の振
れを抑制して動力伝動用ベルトを提供するもので
ある。 （発明の開示） 本発明は、ポリエステル繊維等の合成繊維の撚
糸コードを抗張体として用いた動力伝動用ベルト
に係るものである。 本発明は、上記目的を達成するために、抗張体
が、１本又は複数本の下糸が下撚りされた上糸を
複数本集めて下撚り方向と逆方向に上撚りしてな
り、前記抗張体の軸線に直交する面に対して前記
単糸がなす角度である下撚り角度が87〜93度であ
ることを特徴とするものである。下撚り角度を87
〜93度とすることで、下撚り方向を抗張体の長手
方向に略一致させるものである。 （実施例） 以下、本発明の実施例を図面に沿つて説明す
る。 第１図において、１は多突条ベルトで、ベルト
基帯２に対し複数の突条３がベルト長手方向に沿
つて突設されている。４は上帆布層で、２層の綿
帆布４ａ，４ａからなる。５は抗張体層で、合成
繊維の撚糸コードからなる抗張体６（ポリエステ
ルコード）が接着ゴム７（クロロプレンゴム）中
に埋設されている。８は圧縮ゴム層で、短繊維入
りのクロロプレンゴムからなり、その一部が突条
３を形成している。 上記抗張体６の構成は、1100D／２×３すなわ
ち1100デニールの２本の単糸１１が下撚りされた
ストランドである撚り糸１２を３本集めて下撚り
方向とは逆方向に上撚りしてなり、上撚り係数が
400〜1600で、下撚り角度αが87〜93度となつて
いる。撚り係数Ｋは、 Ｋ＝Ｔ・√ Ｔ：撚り回数／10cm Ｄ：デニール で計算され、下撚り角度αは、抗張体６の軸線に
直交する面に対して単糸１１がなす角度（撚り角
度）で、 α＝β＋（90゜−θ） で計算される（第２図参照）。 前記抗張体６の軸線に直交する面に対して撚り
糸１２がなす角度θは、 tanθ＝100／Tp／π・Gp Tp：上撚り数（撚り回数／10cm） Gp：抗張体６の径（mm） で計算される。これは、π・Gpが抗張体６の周
長で、100／Tpが１周（１撚り）あたりの撚り長
さになるからである。 同様にして、撚り糸１２の軸線に直交する面に
対しての単糸１１のなす角度βは、 tanβ＝100／Ty／π・Gy Ty：下撚り数（撚り回数／10cm） Gy：撚り糸１２の径（mm） で計算される。 続いて、上述した如きベルトについて行つた試
験について説明する。なお、ベルトの寸法は第３
図に示す通りである。δ＝40゜、L₁＝14.2mm、L₂
＝5.8mm、L₃＝3.6mm、L₄＝2.9mm、R₁＝0.3mm、R₂
＝0.24mm。また、抗張体の特性は次表に示す通り
である。

【表】 ベルトの振れの走行試験は第４図に示すシステ
ムで行つた。すなわち、駆動プーリ２１（直径
150mm）と、１対の従動プーリ２２，２３（直径
140mm、80mm）とに対して試料ベルト２４を巻回
し、しかして該従動プーリ２２，２３の間におい
て、エンジン回転数1000〜8000rpmに亘つてベル
ト幅方向の振れを高速カメラにて撮影し、最大振
れ幅を読み取り、それをベルトの振れとした。 屈曲疲労走行試験は第５図に示すシステムで行
つた。すなわち、駆動プーリ３１（直径150mm）
と従動プーリ３２（直径140mm）との間に試料ベ
ルト３３を巻回し、両プーリ３１，３２間でベル
ト中央部分の外側表面にアイドラープーリ３４
（直径40mm）を適用してＦ＝15Kgの荷重に押圧し、
試料ベルト３３をθ＝120゜でもつてリバース屈曲
させつつ、エンジン回転数1800rpmおよび負荷
3PSでもつて24時間走行させた。その後、試料ベ
ルト３３から抗張体（コード）を取り出し、ベル
ト中央部分の抗張体につきコード強力を測定し、
屈曲疲労後の強力とした。 (i) エンジン回転数とベルトの振れとの関係 試験結果は第６図に示す通りである。すなわ
ち、従来形はエンジン回転数4500rpm以上でベ
ルトの振れが大きくなつているのに対し、本発
明形はエンジン回転数にかかわりなく、ほぼ一
定で、ベルトの振れは小さい。 (ii) 下撚り角度とベルトの振れとの関係 種々の下撚り角度に対してベルトの振れを測
定したところ、下記表に示すような試験結果が
得られた。これをグラフにすると第７図に示す
通りである。すなわち、下撚り角度が87〜93度
の範囲ではベルトの振れが小さく、下撚り角度
はその範囲にあることが望ましい。なお、エン
ジン回転数は7500rpmである。

【表】

【表】 (iii) 上撚り係数と、コード強力及び屈曲疲労性と
の関係 試験結果は第８図に示す通りである。すなわ
ち、上撚り係数が400以下では屈曲疲労性が低
く、1600以上ではコード強力が極端に低下する
ので、上撚り係数は400〜1600の範囲内である
ことが望ましい。なお、第８図においては、上
撚り係数が800の場合のコード強力及び屈曲疲
労後の強力保持力を100とし、指数表示した。 なお、上記実施例では、本発明を多突条ベルト
に適用した例について説明したが、そのほか、ラ
ツプドＶベルト、ローエツジＶベルト、歯付ベル
ト、コグ付Ｖベルト、コンベアベルト等にも適用
することができる。 （発明の効果） 本発明は、上記のように、下撚り角度を87〜93
度の範囲としたから、高速条件下でのベルトの幅
方向の振れは抑制される。したがつて、振動音が
低減され、ベルト摩耗が少なくなり、張力の低下
も少なく、長寿命化が図れる。 また、上撚り係数を400〜1600の範囲とするこ
とで、屈曲疲労性及びコード強力の向上も図れ
る。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を示し、第１図は動力伝
動用ベルトの一例である多突条ベルトの縦断面
図、第２図は抗張体の下撚り角度の説明図、第３
図はベルト寸法の説明図、第４図及び第５図は試
験システムの説明図、第６図乃至第８図はそれぞ
れ試験結果の説明図である。 １……多突条ベルト、６……抗張体、１１……
単糸、１２……撚り糸、α……下撚り角度。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 合成繊維の撚糸コードを抗張体として用いた
   ベルトであつて、前記抗張体は、１本または複数
   本の単糸が下撚りされた撚り糸を複数本集めて下
   撚り方向と逆方向に上撚りしてなり、前記抗張体
   の軸線に直交する面に対して前記単糸がなす角度
   である下撚り角度が87〜93度であることを特徴と
   する動力伝動用ベルト。 ２ 抗張体は、該抗張体の上撚り数に前記合成繊
   維のデニールの平方根を乗じて計算される上撚り
   係数が400〜1600であるところの特許請求の範囲
   第１項記載の動力伝動用ベルト。 ３ 合成繊維の撚糸コードはポリエステルコード
   であるところの特許請求の範囲第１項又は第２項
   記載の動力伝動用ベルト。