JPH02276301A

JPH02276301A - 多層結合システム

Info

Publication number: JPH02276301A
Application number: JP1264813A
Authority: JP
Inventors: Sanford S Shapiro; サンフォード・エス・シャピロ; William N Klimczak; ウイリアム・エヌ・クリムツアク; Mon N Wong; モン・エヌ・ウオング; Clinton W Pederson; クリントン・ダブリユ・ペダーソン
Original assignee: Hughes Aircraft Co
Current assignee: Raytheon Co
Priority date: 1988-10-11
Filing date: 1989-10-11
Publication date: 1990-11-13
Also published as: EP0363841A3; AU4270489A; EP0363841A2; AU611595B2; CA1328923C; US5001492A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本初明は誘電性基体の対向する面に設けられた導電シー
ト内に形成された共面導波体を含む導波体に関し、特に
導電シート内に形成されたアンテナラジェータに電磁パ
ワーを結合し、パワーが放射線伝送の通路内における結
合素子が存在しないようにシートの下から結合されるシ
ステムに関する。

〔従来技術〕

金属の導電シートによって被覆された対向した面を有す
る誘電性基体を含む回路板は、アンテナの放射器、フィ
ルタ、位相シフタ、およびその他の信号処理素子等の電
子素子中に電磁パワーを導入するために導波体の製造に
使用されることが多いＯこのような回路板の３つの形態がある。ストリップライ
ンとして知られる１つの形態は２つの誘電基体によって
間隔を付けられた３つの導電シートの積層構造を含む。

中間シートは、ＴＥＭ　（トランスバース電磁）波を伝
送するた°′めに接地平面として機能する外部シートと
共同するストリップ導体を形成するようにエツチングさ
れている。マイクロストリップとして知られる回路板の
第２の形態はまた積層構造として設けられるが、単一の
誘電基体によって間隔を隔てられている導電材料の２つ
のシートしか存在しない点においてストリップラインよ
りも単純である。シートの１つはその他のシートと共同
して接地平面として機能し、ＴＥＭ波を支持するストリ
ップ導体を提供するようにエツチングされている。回路
板の第３の形態は共面導波体を具備し、誘電基体によっ
て間隔を付けられた導電材料の２つのシートを含む。共
面導波体は１シート内において一体に形成され、導電シ
ート内でエツチングされた１対の平行スロットとして構
成され、２つのスロットは中心ストリップ導体を限定し
ている。中心ストリップ導体はＴＥＭ波を支持するよう
にスロットの外エツジと共同する。

マイクロストリップおよび共面導波体構造は、回路板の
使用によってマイクロ波素子を相互接続するそれらの有
効性のためにここにおいて特に重要であり、これらの素
子を支持するために使用されてもよい。また金属シート
の被覆を有するそれらの単一の誘電体層または基体の比
較的簡単な構造は、特にアレイアンテナの放射器の励起
のためのように種々の物理的形状の電子素子と相互接続
することを可能にする。これは、回路板上の素子のレイ
アウトにおけるより大きなフレキシビリティを可能にす
る。

［発明の解決すべき課題］回路板の使用において、例えばパトラ−（Ｂｕｔ　１ｅ
ｒ）マトリクスの場合には位相化されたアレイアンテナ
の素子に電磁信号を分配するように、信号を結合するた
めにある導波体から別の導波体にパワーの一部を結合す
ることがしばしば必要である。導波体の間で電磁信号を
結合する能力は、特に−側の導波体から回路板の反対側
のアンテナ素子のような回路素子まで回路板を通じてパ
ワーが結合される状況において重要である。したがって
、このような結合は適切なインピーダンス整合構造を有
するフィードスルーコネクタの使用によって達成される
。その代わりとしては、パワーはアンテナ素子の放射ア
パーチャ内に配置された素子を結合することによってア
ンテナ素子に結合され、放射パターンに対しては逆影響
を与える。

アンテナ素子の放射アパーチャ内における結合素子の配
置において、放射素子の前面の結合素子の存在による放
射パターンへの逆影響を除去する必要性によってアンテ
ナ素子の構造がさらに複雑化するという１つの問題が生
じる。素子の後方からアンテナ素子を付勢するフィード
スルーコネクタの使用において、付加的な製造ステップ
が要求される問題も発生する。例えばマイクロストリッ
プ導波体および共面導波体は、金属シートにおける導波
体構造のエツチングを含むフォトリソグラフによって構
成される。フィードスルーコネクタを設けるために誘電
基体中に孔をあけて形成し、穿孔された孔を通る導電通
路を設置することが必要である。さらにフィードスルー
コネクタはまたフィードスルーコネクタによって与えら
れる導波体中の不連続性による望ましくない反射を除去
するために付加的なインピーダンス整合構造を使用する
必要がある。

［課題解決のための手段］上記の問題はアンテナ面の下からアレイアンテナの放射
器を励起するためにマイクロストリップまたは共面導波
体を使用する結合システムによって克服されてその他の
利点が与えられ、そのアンテナは回路板の金属シート内
に形成される。アンテナの下方から電磁パワーを供給す
ることによって、さらに正確に限定されたアンテナ放射
パターンが生成される。また本発明の結合システムは、
フィードスルーコネクタを必要とせずに回路板の誘電基
体を通して電磁パワーを放射させる。これは製造過程を
容易にする。

共面導波体の場合には、クロスオーバーと呼ぶこともで
きる複合結合構造が回路板の一側上の金属シートから回
路板の反対側の金属シートへパワーを全て結合する。ク
ロスオーバーは直列接続された２つのハイブリッドカッ
プラを゛使用し、各ハイブリッドカップラは回路板の誘
電基体を通じて１／２のパワーを放射する。各ハイブリ
ッドカップラは２つの共面導波体を使用し、回路板の各
金属シート中にそれぞれ１つ設けられる。各ハイブリッ
ドカップラにおいて、各導波体の中心ストリップ導体は
結合パッドを形成するように拡大され、２つの導波体の
パッドは互いに一致される。

アンテナ素子が“バッチ０タイプの放射器として構成さ
れているアンテナ素子への結合は、誘電体間隔層によっ
てマイクロストリップまたは共面導波体の上方にバッチ
ラジェータまたはアンテナ素子を設置することにより達
成される。マイクロストリップ導波体からの結合は、導
波体と放射器との間で誘電材料により支持された介在設
置平面中のアパーチャスロットによって達成される。共
面導波体の場合は、パッドの形態の放射器がパワーを放
射器に供給するためにクロスオーバーの出力端子と同一
のシート上で、アンテナラジェータのエツジの下方に形
成される。

［実施例］本発明の実施例において、マイクロ波パワーはマイクロ
ストリップ伝送ラインまたは共面導波体構造からアレイ
アンテナのマイクロストリップパッチラジェータへ結合
される。マイクロストリップ伝送ラインの場合には、マ
イクロストリップ伝送ライン構造はハイブリッドカップ
ラまたはパワーデバイダのいずれかの形態を取る。共面
導波体伝送ラインの場合には、共面導波体構造は直列の
２つのハイブリッドカップラを使用する複合結合構造の
形態を取る。電磁パワーをマイクロストリップパッチア
ンテナラジェータへ結合する上記の３つのモードの結合
を説明する前に、最初に回路板の対向する面上の共面導
波体間のマイクロ波エネルギのカップラの構造を説明し
、続いて共面導波体の複合結合構造またはクロスオーバ
ーを構成する２つのこのようなカップラの直列接続を説
明する。その後、本発明の結合システムの３つの実施例
が説明される。

第１図乃至第７図を参照すると、本発明の共面導波体マ
イクロ波カップラ２０は回路板２２上に構成される。回
路板２２は誘電性の絶縁基体２４を含み、上下が金属の
導電シート２６および２８はそれぞれ基体２４の上およ
び下面に設けられている。基体２４はガラスファイバと
テフロンのようなフッ素処理された炭化水素の混合物か
ら形成されてもよく、はぼ２．２の誘電定数を与える。

典型的にシート２６および２８の構造に使用される金属
は銅である。″上″および“下“という用語は図面に示
された装置に回路板素子の位置を関連させることによっ
て本発明の説明を容易にするものであり、実際にその側
方または上下逆に構成されてもよく、回路板の物理的な
実施例の実際の構成を説明することを意図するものでは
ない。

共面導波体伝送ライン、すなわち共面導波体３０および
３２はそれぞれ上下のシート２Ｂおよび２８内にある。

各共面導波体３０および３２は、ストリップ導体を限定
するために１対のスロットのエツチングを使用するフォ
トリソグラフ技術によって形成される。共面導波体３０
において、スロット３４および３Ｂはストリップ導体３
８を限定する。共面導波体３２において、スロット４０
および４２はストリップ導体４４を限定する。共面導波
体３０内のスロット３４および３Ｂおよび共面導波体３
２のスロット４０および４２は互に比較的密接して間隔
を付けられ、カップラ２゜のポート４６を限定するため
に互いに平行である。

ポート４Ｂの個々のものは符号に、Ｌ、ＭおよびＮによ
って識別される。カップラ２０において、スロット３４
と３Ｂとの間の間隔は上部シート２Ｂにおいて上部パッ
ド４Ｂを形成するように拡大される。同様に、カップラ
２０においてスロット４０と４２との間の間隔は下部シ
ート２Ｂにおいて下部パッド５０を形成するように拡大
される。スロット３４と３６の幅は、スロット幅とスト
リップ導体幅との間の比率をパッド４８においてポー）
４Ｂと同じに保持し、それによってパッド４８において
共面導波体３０の同一の特性インピーダンスを保持する
ようにパッド４８の周辺で増加される。同様に、スロッ
ト４０および４２は、パッド５０において共面導波体３
２の同じ特性インピーダンスの値を保持するためにパッ
ド５０におけるストリップ導体幅に対するスロット幅の
比率をポート４６と同じく保持するように下部パッド５
０の周辺で拡大される。

第８図は回路板２２（第１図）と同一の構造を有する回
路板５２の端部を示し、金属シート５Ｂおよび５８によ
り上下面上にクラッドした誘電基体５４から形成されて
いる。共面導波体８０．８２．６４および６Ｂの形態の
４つの伝送ラインが回路板５２上に示されている。共面
導波体ＢＧおよび６２は比較的狭い断面を有し、それぞ
れ上下シー）５Ｂおよび５８中に設けられている。２つ
の共面導波体８４および６Ｂは比較的広い断面を有し、
それぞれ上下シート５Ｂおよび５Ｂ中に設けられている
。各共面導波体ＢＯ乃至８８を伝播する電磁波が示され
、電磁波は実線で描かれた電界および破線で描かれた磁
界によって示される。共面導波体６０およびＢ２の狭い
構成において、フリンジフィールドは共面導波体に近接
して保持され、一方広い共面導波体６４および８Ｂにお
いてフリンジフィールドは２つの共面導波体Ｂ４および
６Ｂの中心導体を中心にして磁界を循環させるように基
体５４中にさらに延在する。第１図のカップラ２０から
類推すると、狭い共面導波体６０および６２はポート４
Ｂにおける共面導波体３０および３２のいずれかの構成
を表す。共面導波体８４および６Ｂの広くされた構成は
パッド４８および５０における共面導波体３０および３
２の拡大された部分を表している。このように、パッド
４８および５０の構造が共面導波体３０と３２との間の
結合量において著しい増加を導くことを理解できる。

さらに本発明の別の特徴として（第１図および第６図）
、共面導波体３０および３２はカップラ２０からある距
離において共面導波体３０と３２間の結合を減少するた
めに共面導波体３０と３２間の距離を増加するようにパ
ッド４８および５０の中心ライン８８（第６図）から離
して角度を付けられる。角度の典型的な値は４５°であ
る。各パッド４８および５０の電気的な長さはほぼ１／
４波長、すなわち共面導波体３０および３２に沿って伝
播する電磁放射線の、中央ラインＢ８に沿って測定され
るような案内波長である。各パッド４８および５０の幅
はパッドの長さよりｔ、　小さい。バットのコーナーが
丸くされた長方形のパッドが示され、スロット３４．３
６．３８．４０および４２の隣接部分は共面導波体３０
および３２中を伝播する電磁信号の反射を最少化するた
めに所望ならば同様に丸いコーナーを有してもよい。共
面導波体３０およびそのパッド４８、並びに共面導波体
３２およびそのパッド５０を通る一定の特性インピーダ
ンスの維持は、反射されるパワーをほとんど生じること
なくパワーの滑らかな流れを保証する。

カップラ２０の動作に関して、ポートＫを介してカップ
ラ２０に入る電磁信号はパッド４Ｂを通って伝播し、信
号パワーの一部は結合して取出され、信号の残りの部分
はカップラ２０を通ってそのままポートＭから出る。カ
ップラ２０によって結合された信号の一部はポートＬを
介して出る。ポートＮはポートＫを介して入った信号用
の分離ポートである。カップラ２０の構造は対称的であ
り、伝送特性はレシプロ的であるため、４つのポート４
Ｇの任意のものが入力ポートとして機能することが留意
される。

マイクロ波カップラ２０の実施例は３ＧＨｚ　（ギガヘ
ルツ）の周波数で動作するように構成されている。本発
明のこの実施例において第１図の回路板２２は正方形で
あり、−側が２．５インチの長さである。上部および下
部シート２Ｂおよび２８はそれぞれ銅により３ミルの厚
さに構成される。共面導波体３０および３２の特性イン
ピーダンスは５０オームである。基体２４の誘電定数は
２．２である。−３ｄＢ結合比において帯域幅は１０％
よりも大きい。各スロット３４．３８．３８．４０およ
び４２の幅はポート４Ｂの位置で２０ミルであり、パッ
ド４８および５０の端部において８５ミル、ディメンシ
ョンＰの幅に拡大される。スロット幅はパッド４８およ
び５０の側面で７１ミル、ディメンションＲに広げられ
る。各パッド４８および５０の幅は３０Ｂミルである。

各パッド４８および５０の長さは６８４ミルである。各
ストリップ導体３８および４４の幅は２４０　ミルであ
る。パッド４８および５０に関して周辺のスロットの４
つの外部コーナー７０は２５０ミルの半径に丸くされて
いる。パッド４８および５０の４つの外部コーナー７２
は６４ミルの半径で丸くされている。基体２４は５８ミ
”’ルの厚さを有する。所望ならば、帯域幅は例えばア
ルミナの使用により基体２４の誘電定数を上げることに
よって減少されることができる。

カップラ２０の上記の構造は、回路板の一側の伝送ライ
ンから回路板の他側の伝送ラインまで入力電磁パワーの
所望の部分を結合するのに所望の能力をもたらす。カッ
プラ２０の電気特性は、ポートにで入力されたパワーが
一部は本質的ゼロ位相シフトによりポートＭで、および
一部は一９０″の位相シフトによりポートして出力され
るクアドラチュアハイブリッドカップラのものである。

ポートＮで出力されるパワーは本質的にはない。しかし
ながら、ポートＬに結合された負荷での反射がある場合
には、このように反射されたパワーは部分的にポートＮ
で出力し、平衡したものがポートＫに生じる。

本発明の特徴は、マイクロ波クロスオーバー回路の構造
における１対のカップラ２０の使用である。

第９図、第１０図および第１１図を参照すると、回路板
の上部シートの伝送ラインから回路板の誘電基体を通っ
て回路板の下部シートの伝送ライン中に電磁信号中の本
質的なパワー全てをクロスさせる電磁信号用のクロスオ
ーバー装置７４が示されている。クロスオーバー装置７
４は、直列接続され第１図乃至第８図に示されているよ
うな２つのマイクロ波カップラの複合体として形成され
、結果的にマイクロ波構造は２つの入力ポートおよび２
つの出力ポートを有する。第９図および第１Ｏ図を第１
図および第６図と比較すると、類似したマイクロ波構造
が認められ、第９図および第１Ｏ図のマイクロ波構造は
第１図および第６図のマイクロ波構造の２つを使用する
。第１図および第９図において、両方は同一方向から見
た、すなわちマイクロ波構造を見下ろしている状態で示
されている。第６図および第１０図においては、見る方
向は逆であり、第１０図の視線は底部金属シートを見下
しているが、−力筒６図の視線は底部金属シートを見上
げている。このように、第６図のマイクロ波構造の表現
は第１Ｏ図中のマイクロ波構造の表現と逆である。

次にクロスオーバー７４を詳細に示す。

クロスオーバー７４は、上部金属シート８０および下部
金属シート８２で上面および下面をそれぞれ被覆された
絶縁誘電体７８を含む回路板７Ｂ上に形成される。基体
７８およびシート８０および８２の構造中で使用される
材料は第１図の構造にとして記載されたものと同一であ
る。クロスオーバー７４は２つのマイクロ波クアドラチ
ュアハイブリッドカップラ８４、８８を含み、それぞれ
第１図のカップラ２０として示された構造と同一の構造
を有する。カップラ８４、８８は直列接続されている。

カップラ８４．８６の相互接続の説明を容易にするため
に、各カップラ８４、８６の４つのポートは第１図のポ
ートの識別名に個別に対応して表示される。カップラ８
４のポートは符号Ｋｌ、Ｌ１．ＭｌおよびＮ１で表示さ
れる。カップラ８Ｂのポートは符号に２．Ｌ２．Ｍ２お
よびＮ２で表示される。

ポートに１およびＮ１はまたクロスオーバー７４への入
力ポートとして機能する。ポートＭ２およびＬ２はまた
クロスオーバー７４への出力ポートとして機能する。カ
ップラ８４は上部シート８０中に上部バッド８Ｂおよび
下部シート８２中に下部バッド９０を含む。カップラ８
６は上部シート８０中に上部パッド９２および下部シー
ト８２中に下部パッド９４を含む。

パッド８８および９２はポートＭ１およびに２によって
接続され、伝送ラインの長さは上部シート８０内に共面
導波体９Ｂとして形成される。パッド９０および９４は
ポートＬ１およびＮ２によって接続され、伝送ラインの
長さは下部シート８２内に共面導波体９８として形成さ
れる。伝送ラインは５０オームまたはクロスオーバーの
外部の回路板への接続を容易にするその他の値の特性イ
ンピーダンスを有する。

第１２図はクロスオーバー７４の動作を説明する際に有
効である。第１２図において、カップラ８４および８Ｂ
の一部は、カップラ８４および８Ｂ内、およびカップラ
８４および８Ｂのポート間における電磁信号の伝送のた
めに伝送ラインによって相互接続された長方形ブロック
によって表されている。上記に示されたように、ポート
に１およびＮ１は入力ポートとして機能し、ポー）Ｍ２
およびＬ２は出力ポートとして機能する。クロスオーバ
′−７４の構造は、ポートに１およびＮ１が信号を出力
する場合に２つの出力ポートが入力ポートとして使用さ
れることができるようにレシプロ方式で動作する。第１
２図に基づく動作の説明において、入力ポートはに１お
よびＮ１であると仮定される。第１２図は水平な破線に
よって上部および下部に分割されており、下部は第１の
カップラ８４を表し、上部は第２のカップラ８Ｂを示す
。第１２図はまた垂直な破線によって右半分および左半
分に分割され、右半分はクロスオーバー７４のシート８
０内の上部面の伝送ライン構造を表す。第１２図の左側
は、クロスオーバー７４のシート８２内の下部面の伝送
ライン構造を表す。

この動作の説明において、波は点Ｇで入力ポートに１に
入来し、破線で示された通路に沿って伝播すると予測さ
れる。破線上の重要な点はカップラ８４においてＥおよ
びＦで示され、カップラ８４および８６の動作の結果で
ある４つの波はクロスオーバー７４の２つの出力ポート
Ｌ２およびＭ２において点Ａ、Ｂ、ＣおよびＤに現れる
。

動作において、Ｇにおける入力波はカップラ８４で等し
いパワーを有する２つの波ＥおよびＦに分割し、パワー
はＧにおける最初のパワーの１／２に等しい。Ｅにおけ
る波はＦにおける波に関して９０１１遅延してシフトさ
れる。カップラ８Ｂにおいて、波Ｅは等価なパワーを有
する２つの成分ＢおよびＣに分割し、波の成分Ｂおよび
ＣにおけるパワーはそれぞれＧにおける入力パワーの１
／４に等しい。同様に、Ｆの波はカップラ８Ｂによって
等価なパワーを有する２つの波成分ＡおよびＤに分割さ
れ、波の成分ＡおよびＤはそれぞれのパワーはＧにおけ
る入力パワーの１／４に等しい。Ｃの波はＢにおける波
に関して９０＠遅延して位相がシフトされる。同様に、
Ａの波はＤにおける波に関して９０°遅延して位相がシ
フトされる。位相シフトの結果、Ｃにおける波成分は−
１８０＠の合計位相シフトになる′ように２つの９０″
位相シフトを経験する。したがって、波成分Ｃは波成分
りを妨害するように干渉し、結果的に出力ポートＭ２に
出力されたパワー全てを消去する。したがって、カップ
ラ８Ｂの左側からカップラ８Ｂの右側へ結合されるＥに
おける波のパワーはない。Ｅのパワーは全て出力ポート
Ｌ２に出力する。同様に、出力ポートＭ２に出力するＦ
のパワーはなく、パワーは全て出力ポートＬ２で出力す
るためにカップラ８６の左側からカップラ８Ｂの右側へ
結合される。

各カップラ８４および８Ｂを介したパワーの結合は９０
°の遅延位相シフトを誘起するため、両カップラ８４お
よび８Ｂを介した結果として出力ポートＬ２では同位相
であり、ＡおよびＢにおいてはそれぞれ９０°の遅延位
相シフトを有する。関係はまた信号強度がパワーの平方
根に比例することを示すことで数学的に表すことができ
る。ＡおよびＢにおける信号はそれぞれ入力パワーの１
／４に等しいパワーを有するので、ＡおよびＢの信号の
振幅はそれぞれ入力信号振幅の１７２に等しい。Ａおよ
びＢの同位相信号の振幅の合計は入力信号の振幅に等し
いので、入力パワーは全てボー）Ｌ２に出力することが
明らかである。同様に数学的理由により、それぞれ入力
パワーの１／４に等しいパワーを有するＣおよびＤにお
ける信号は、入力信号振幅の１７２に等しい信号振幅を
有する。互いに位相が逆であるＣおよびＤの信号はポー
トＭ２に出力する信号がないように相殺する。したがっ
て、ＡおよびＢでの２つの成分は入力ポートに１で人力
されたパワーに等しい出力パワーをポートＬ２で出力す
るするように同位相的に加算する。出力ポートＬ２で出
力された波は、入力ポートに１で入力された波の位相に
関して９０″の位相遅延を有する。同様に、ポートＮ１
で入力された信号はボー　トＭ２で出力するように回路
板７６を通って横断する。

第１３図は、本質的に３つの金属シート、すなわち上部
および下部誘電基体によって間隔を隔てられた上部シー
ト、中間シートおよび下部シートから構成された多層回
路板から構成されたアンテナシステム１００を示す。上
部シートはラジェータのアレイを形成するためにエツチ
ングされ、上部基体１０６上に支持されたその２つのラ
ジェータ１０２および１０４が示されている。第２の゛
基体は下部基体１０ｇとして示されている。

中間金属シート１１０は上部基体１０Ｂと下部基体１０
ｇとの間に設けられる。下部金属シート１１２は下部基
体１０８の底面上に設けられる。下部シート１１２内に
は、パトラ−マトリクスまたはパワーデバイダ回路のよ
うなパワー分配回路網１１４が含まれている。

本発明の特徴は、クロスオーバー７４による分配回路網
１１４からマイクロストリップパッチアンテナラジェー
タ１０２および１０４へのパワーの結合であり、各クロ
スオーバー７４は第９図乃至第１２図に示されたように
構成される。第１３図の分解された斜視図において、パ
ッド８８および９２（第９図）を含むクロスオーバー７
４の上部は第１３図の符号７４Ｔで示されるように中間
シート１１０内に形成される。

バッド９０および９４（第１０図）を含む各クロスオー
バー７４の下部は第１３図中の下部シート１１２に形成
され、クロスオーバー７４の下部は第１３図の符号７４
Ｂで示されている。第１３図における表示を簡単にする
ために、クロスオーバーの一部７４Ｔおよび７４Ｂはそ
れらの各伝送ライン９Ｂおよび９８によって結合された
１対の長方形でシンボル的に示されている。各クロスオ
ーバー７４において、下部７４Ｂの端子Ｎ１は分配回路
１１４に接続され、下部７４Ｂの出力ポートＬ２は整合
された負荷１１６において終端されている。各クロスオ
ーバーの上部７４Ｔにおいて、ポートに１は整合された
負荷１１８により終端され、出力ポートＭ２は共振器１
２０に接続されている。

各共振器１２０は長方形であり、接続のために共振器１
２０の長い方の側部からクロイバ−７４の方向に延在す
る中央タブを含む。共振器１２０の長さはほぼ１／２波
長である。共振器１２０の１つはラジェータ１０２の下
方に延在し、別の共振器１２０はラジェータ１０４の下
方に延在する。ラジェータ１０２に関して、共振器１２
Ｇは第１４図に示されているようにラジェータ１０２の
対角線と整列し、ラジェータ１０２は正方形である。第
１４図において、共振器１２０のほとんどの部分はラジ
ェータ１０２の下方に隠されており、共振器１２０のタ
ブ１２２およびクロスオーバー７４との接続用の伝送ラ
イン１２４はラジェータ１０２の周囲を越えて延在する
。電磁パワーは共振器１２０からラジェータ１０２へ結
合される。

アンテナシステム１００は、ラジェータ１０２に入射す
る放射線が共振器１２０およびクロスオーバ一部分７４
Ｔを介して分配回路１１４に結合されるように動作にお
いてレシプロ方式である。共振器１２０とラジェータ１
０２との間の結合量はラジェータ１０２の対角線に沿っ
た共振器１２Ｇの延在または引っ込みによって調節され
ることができる。その共振器１２０を具備したラジェー
タ１０２の上記の説明はその共振器１２０を具備したラ
ジェータ１０４にも適合する。

所望ならば、共振器１２０は第１５図に示されているよ
うに結合素子１２Ｂと置換されてもよい。結合素子１２
Ｂは第１４図に示されたように対角線沿いにではなくラ
ジェータ１０２のエツジの下方に延在する。結合量は結
合素子１２Ｇのラジェータ１０２に関する延在または引
っ込みによって調節されることができる。第１４図およ
び第１５図の両実流側により、ラジェータ１０２は一方
向の直線偏波を持つ放射の伝送のために励起される。所
望ならば、アンテナシステム１００のラジェータの異な
るものが異なる方向に放射するように励起されることが
できる。

これは第１３図においてラジェータ１０２の下方の共振
器２０の配置方向に垂直方向のラジェータ１０４の下方
の共振器１２０の配置方向で示されている。

入射した放射線の受信に関して、第１５図の構成は予め
定められた方向の偏波だけを有する放射線の受信を行う
。第１４図の実施例の場合には、ラジェータ１０２の側
部に関する共振器１２０の角度付けのために共振器１２
０はラジェータ１０２の任意のエツジに沿って偏波され
た受信放射線、並びに円偏波のように電界ベクトルが回
転する放射を結合することができる。

第１６図において、マイクロストリップパッチアンテナ
ラジェータ１０２は、２つの直角に配置された結合素子
１３０および１３２によって付勢された円形マイクロス
トリップパッチアンテナラジェータ１２８と置換されて
いる。各結合震′子１８０および１３２は、２つの直交
したいずれかの偏波の方向にラジェータ１０２を励起さ
せるように分離したクロスオーバー７４を介して分配回
路１１４の異なる端子に接続されてもよい。電磁信号に
より位相クアドラチュアにおいて結合素子１３０および
１３２を励起することによって、円偏波された放射線は
送信および受信されることができる。

本発明の特徴によると、アンテナシステム１００の構造
はラジェータ１６２および１０４の下方に配置されたマ
イクロ波回路によってラジェータ１０２および１０４の
励起させる。ラジェータの下方または後方のマイクロ波
回路のこの配置は、ラジェータがラジェータに結合され
たマイクロ波回路からの妨害なしに電磁信号を送信およ
び受信することを可能にする。それによって、放射ビー
ムは正確に限定された放射パターンを与えられることが
できる。さらにラジェータ１０２および１０４はマイク
ロストリップパッチアンテナ素子として知られる形態で
構成され、任意の所望の形状を有することができるが、
しかしながら依然として電磁信号の成功的な送信および
受信のためにラジェータの下方のマイクロ波回路に結合
されていることが認識される。

第１７図は本発明の別の実施例を示し、アンテナシステ
ム１３４は分解された図面に示されているように、下部
誘電基体１４０によって間隔を隔てられた関係で固定さ
れた下部金属シート１３Ｂおよび中間金属シート１３８
を含む多層回路板から形成されている。基体１４２は中
間シート３８の上に配置されている。本質的に回路板の
一部を成す上部金属シートは基体１４２の上部面上に設
けられたパッチアンテナラジェータ１４４を残すように
エツチングされている。

第１７図の実施例は、第１３図の実施例には見られない
利点を有する。第１３図においては、クロスオーバー７
４の使用による誘電基体を通した電磁信号の結合は、使
用される各クロスオーバー７４に対して一方向の偏波に
よる放射の送信に制限される。

しかしながら、第１７図の実施例においては、単一のマ
イクロ波結合回路は誘電基体を通って放射器１４４に電
磁信号を供給し、円偏波された放射を生成することがで
きる。これは、下部シート１３Ｂ内に形成されたマイク
ロストリップクアドラチュアハイブリッドカップラ１４
Ｂを使用することによって実現され、それはマイクロス
トリップパッチアンテナラジェータ１４４からの放射を
励起するために１対の直角なスロットアパーチャ１４８
および１５０を介して結合される電磁信号を放射する。

放射器１４４はアレイアンテナ中の多数のこのような放
射器の１つであることができ、これらの各放射器に対し
て分離したハイブリッドカップラ１４Ｂおよび介在する
接地平面における分離した１対の直角スロットアパーチ
ャが使用されることが理解されるべきである。

カップラ１４Ｂは、スロットアパーチャ１４８および１
５０の下方でそれに垂直にそれぞれ延在するフィード１
５２および１５４として示されているマイクロストリッ
プ伝送ラインの２つの開放端部分を含む。基体１４０の
一部はカップラ１４Ｂを示すために切取られて示されて
いる。

第１８図を参照すると、平面図はマイクロストリップフ
ィード１５２および１５４およびスロットアパーチャ１
４ｇおよび１５Ｇの放射器１４４に関する配置を示す。

マイクロストリップアーム１５Ｂのようなマイクロスト
リップカップラ１４６のアームの１つに入る信号はフィ
ード１５２と１５４との間で等しく分割し、フィード１
５２中の信号よりフィード１５４中の信号を９０″遅延
する。フィード１５２および１５４の各スロットアパー
チャ１４８および１５０に関する垂直な配置は、スロッ
トの縦側か放射器のエツジに垂直であるように放射器１
４４のエツジに関して配置されている。この配置はスロ
ットアパーチャの電磁界を放射器に結合させる。このよ
うにして、スロットアパーチャ１４８および１５０は放
射器１４４に結合されることができる各フィード１５２
および１５４を包囲している電気および磁気フィールド
分布を変換する変換器として動作する。整合された負荷
（示されていない）は、放射器１４４からの信号の全て
の反射を受信するためにカップラ１４６のマイクロスト
リップアーム１５゛８に接続されている。中間シート１
３８はマイクロストリップカップラ１４Ｂおよび放射器
１４４、並びにアンテナシステム１３４のその他の放射
器（示されていない）の両方に対する接地平面である。

スロットアパーチャ１４８および１５０の垂直配置と共
同するスロットアパーチャ１４８および１５０の中に誘
起される信号の位相クアドラチュア関係は、マイクロス
トリップパッチアンテナラジェータ１４４から円偏波さ
れた放射を誘導する。

第１７図のアンテナシステム１３４は特にミリメータ波
モノリシック位相化アレイへの適用に対して有効である
。この状況において、マイクロストリップハイブリッド
カップラ１４Ｂと関連した位相シフタおよび増幅器のよ
うな能動素子は、はぼ１２．８の高い誘電定数を有する
ヒ化ガリウムの基体上に形成されることが可能であり、
ヒ化ガリウムはまた誘電定数の平方根に逆比例する係数
でカップラ１４６の物理的寸法を減少させる別の重要な
電気特性効果を有する。ヒ化ガリウムの場合、寸法の減
少は３．５８の係数による。

放射器１４４のようなアンテナ素子は、ガラスファイバ
とフッ素化炭化水素との混合物のような低い誘電定数の
基体上に設けられることが好ましく、その基体はＤ　ｕ
ｒｏｌｄという名称で市販されている。

はぼ２，２の低い誘電定数により帯域幅は増加され、放
射効率が向上し、走査ブラインドを生じることなく位相
化アレイアンテナを大きい角度で走査することができる
。第１７図の実施例において、円偏波されたアンテナ素
子は別々の基体上に設けられ、この配置が最適なアレイ
特性を生成し、以前のアンテナ構造に見られたアンテナ
素子とフィード回路間の不十分な空間の問題を解決する
。介在する設置平面として機能する他に、中間シート１
３８はまた下部基体１４０上に設けられることのできる
カップラ１４［ｉの回路および能動素子（示されていな
い）のような供給ラインおよび能動装置によって放出さ
れる疑似放射からアンテナの半分の空間を遮蔽する。

スロットアパーチャ１４８および１５０によって与えら
れるアパーチャ結合の使用は、ミリメータ波周波数での
従来のアンテナシステムのプローブタイプの供給に関連
した問題を防ぐ。これらの問題は構造の複雑化およびプ
ローブの過剰な自己リアクタンスとして現れる。第１７
図のアンテナ構造におけるこのようなプローブがないこ
とは以前のアンテナシステムのこのような問題を回避す
る。

第１９図を参照すると、第１７図のアンテナシステム１
３４と同一の構造を有するが、第１９図ではカップラ１
４８（第１７図）がマイクロストリップパワーデバイダ
１６２と置換されている点が異なるアンテナシステム１
６０が示されている。マイクロストリップパワーデバイ
ダ１６２は、マイクロストリップパワーデバイダ１６２
の出力ポートに接続されたマイクロストリップフィード
１５２および１５４で必須の９０″位相シフトを得るた
めに等しくない長さの伝送ラインで構成される。パワー
デバイダは第１９図のシステム１８０においては円偏波
放射を提供するが、電気ベクトルの回転方向は一方向だ
けである。それとは対照的に、カップラが２つの入力信
号アーム１５Ｂおよび１５８を有する第１７図のカップ
ラ１４８の使用は電界ベクトルの回転方向を選択する利
点をもたらす。回転方向はアーム１５Ｂまたは１５ｇの
いずれに信号を入力させるか選択される。

パワーデバイダ１６２はただ１つの入力ポートしか有し
ていないので、この選択は第１９図のシステム１６０で
は利用できない。パワーデバイダ１６２は、空間の節約
が円偏波の回転方向を選択する能力よりも重要である状
況において空間を節約する利点を提供する。

本発明の上記の各実施例は、それぞれ全ての供給ライン
およびその他の回路素子が製造を容易にして放射特性を
改善するようにアンテナの放射素子の後方に位置され得
るアンテナ構造を提供する。

本発明の上記の実施例は単に説明的なものであり、その
修正は当業者により行われることができることが理解さ
れるべきである。したがって、本発明はここに記載され
た実施例に限定されるものではなく、添付された特許請
求の範囲の各請求項によってのみ限定される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明のハイブリッドカップラを含む回路板の
平面図である。第２図は第１図のライン２−２に沿って得られた回路板
の側面図である。第３図は第１図のライン３−３に沿って得られた回路板
の断面図である。第４図は第１図のライン４−４に沿って得られた回路板
の側面図である。第５図は第１図のライン５−５に沿って得られた回路板
の断面図である。第６図は第２図のライン６−６に沿って得られた回路板
の反対側の平面図である。第７図は第１図のライン７−７に沿って得られた回路板
の部分的な断面図である。第８図は回路板の両側の共面導波体間における結合を示
すために異なるディメンションの共面導波体を示す。第９図は複合結合構造またはクロスオーバーの平面図で
あり、第１図にしたがって構成された２つのハイブリッ
ドカップラの直列接続を含む。第１Ｏ図は第９図のクロスオーバーの下部層の平面図で
ある。第１１図は第９図のクロスオーバーの第９図のラインｌ
ｌ−１１に沿って得られる端部図面であり、ライン９−
９および１６−１０によって第９図および第１Ｏ図の観
察方向をそれぞれ示す。第１２図はクロスオーバーの上部金属シートから下部金
属シートまでのパワーの伝送を説明するクロスオーバー
の説明図を示す。第１３図は第９図のクロスオーバーの使用によってアン
テナラジェータの付勢を示す分解図である。第１４図は放射器の対角線と整列した共振器の配置を示
す第１３図の放射器の平面図である。第１５図は放射器の下方に設けられた結合共振器の別の
配置を示す第１３図の放射器の平面図である。第１８図は第１３図のシステムで使用されてもよい円形
放射器の平面図であり、２つの偏波のいずれかでパワー
を結合するために２つの直角に配置された共振器の使用
を示す。第１７図はアンテナバッチラジェータにパワーを供給す
るためのマイクロストリップノ１イブリッドカップラの
使用を示す分解図である。第１８図は放射器とフィード構造の部品の一致を示す第
１７図の放射器の平面図である。第１９図はアンテナのバッチラジェータを付勢するため
に使用されるマイクロストリップパワーデバイダの分解
図である。２０・・・共面導波体マイクロ波カップラ、２２．５２
・・・回路板、２４．５４・・・基体、２８．２８・・
・導電シート、３０、３２．８０．６２．６４．６６・
・・共面導波体、３４．３８゜３ｇ、　４０．４２・・
・スロット、７４・・・クロスオーバー８４、８６・・
・マイクロ波クアドラチュアハイブリッドカップラ、１
００・・・アンテナシステム、１０２　。１０４・・・放射器、１２０・・・共振器、１１４・・
・分配回路、１２８・・・マイクロストリップパッチア
ンテナラジェータ、１４４・・・パッチアンテナラジェ
ータ、１４８　、１５０・・・スロットアパーチャ、１
６２・・・マイクロストリップパワーデバイダ。出願人代理人　弁理士　鈴江武彦

Claims

【特許請求の範囲】

（１）第１の導電シートと、第２の導電シートと、前記第１の導電シートに平行にそれから間隔を隔てて第
２の導電シートを支持する手段と、第１の部分が第１の
結合パッドとして形成され、第２の部分が第２の結合パ
ッドとして形成されている前記第１のシートに設けられ
た第１の伝送ラインと、第１の部分が第３の結合パッドとして形成され、第２の
部分が第４の結合パッドとして形成されている前記第２
のシートに設けられた第２の伝送ラインとを含む電磁パ
ワー用のクロスオーバー装置において、前記第１と前記第２の伝送ラインの間に電磁パワーを結
合するために前記第１のパッドは前記第３のパッドに重
ねられ、前記第２のパッドは前記第４のパッドに重ねら
れ、前記第１のパッドから延在する前記第１の伝送ラインの
端部は前記クロスオーバー装置の入力ポートとして機能
し、前記第４のパッドから延在する前記第２の伝送ラインの
端部は前記クロスオーバー装置の出力ポートとして機能
するクロスオーバー装置。
（２）前記支持手段は前記第１のシートと前記第２のシ
ートとの間に設けられた誘電体材料の基体であり、前記
伝送ラインはそれぞれ共面導波体である請求項１記載の
クロスオーバー装置。
（３）第１の導電シートと、第２の導電シートと、前記第１の導電シートに平行にそれから間隔を隔てて第
２の導電シートを支持する手段と、それぞれが第１およ
び第２の端部を有し、一部分が第１の結合パッドとして
形成された前記第１のシート中に設けられた第１の共面
伝送ラインと、一部分が第２の結合パッドとして形成さ
れた前記第２のシート中に設けられた第２の共面伝送ラ
インとを含む第１のカップラおよび第２のカップラとを
含む電磁パワー用のクロスオーバー装置において、前記カップラの各々において、前記第１と前記第２の伝
送ラインの間に電磁パワーを結合するために前記第１の
パッドは前記第２のパッドに重なるように配置され、前記第１のカップラの前記第１の伝送ラインの前記第１
の端部は前記クロスオーバー装置の入力ポートとして機
能し、前記第１のカップラの前記第１の伝送ラインの前記第２
の端部は前記第２のカップラの前記第１の伝送ラインの
前記第１の端部に接続され、前記第１のカップラの前記
第２の伝送ラインの前記第２の端部は前記第２のカップ
ラの前記第２の伝送ラインの前記第１の端部に接続され
、前記第２のカップラの前記第２の伝送ラインの前記第
２の端部は前記クロスオーバー装置の出力ポートとして
機能し、それによって前記第１のシートの伝送ラインか
ら前記第２のシートの伝送ラインへの電磁パワーのクロ
スオーバーを達成するクロスオーバー装置。
（４）前記支持手段は前記第１のシートと前記第２のシ
ートとの間に設けられた誘電材料の基体であり、前記伝
送ラインはそれぞれ共面導波体である請求項３記載のク
ロスオーバー装置。
（５）前記カップラはそれぞれクアドラチュアハイブリ
ッドカップラである請求項４記載のクロスオーバー装置
。
（６）第１の導電シートと、第２の導電シートと、前記第１の導電シートに平行にそれから間隔を隔てて第
２の導電シートを支持する手段と、前記第１のシート中
に設けられた第１の共面導波体と、それぞれが中心ストリップ導体を限定する
ために間隔を隔てられている１対のスロットとして導電
シート内に形成され、前記第２のシート中に設けられた
第２の共面導波体とを含む第１のカップラおよび第２の
カップラであって、前記第１の導波体には前記スロット
の対の各スロットの広くされた部分および前記広くされ
たスロット部分内に設けられた前記ストリップ導体の広
くされた部分があり、前記第１の導波体の前記ストリッ
プ導体の前記広くされた部分は第１の細長いパッドとし
て形成され、前記第２の導波体には前記スロットの対の各スロットの
広くされた部分および前記広くされたスロット部分内に
設けられた前記ストリップ導体の広くされた部分があり
、前記第２の導波体の前記ストリップ導体の前記広くさ
れた部分は第２の細長いパッドとして形成され、前記第１のパッドは前記第１と第２の導波体との間に電
磁パワーを結合するために前記第２のパッドに重なるよ
うに配置され、前記導波体はそれぞれ第１の端部および
第２の端部を有する第１のカップラおよび第２のカップ
ラとを含む電磁パワー用のクロスオーバー装置において
、前記第１のカップラの前記第１の導波体の前記第１の端
部は前記クロスオーバー装置の入力ポートとして機能し
、前記第１のカップラの前記第１の導波体の前記第２の端
部は前記第２のカップラの前記第１の導波体の前記第１
の端部に接続され、前記第１のカップラの前記第２の導波体の前記第２の端
部は前記第２のカップラの前記第２の導波体の前記第１
の端部に接続され、前記第２のカップラの前記第２の導波体の前記第２の端
部は前記クロスオーバー装置の出力ポートとして機能し
、それによって前記第１のシートの導波体から前記第２
のシートの導波体へのパワーのクロスオーバーを行うク
ロスオーバー装置。
（７）前記支持手段は前記第１のシートと前記第２のシ
ートとの間に設けられた誘電体材料の基体であり、前記
カップラはそれぞれクアドラチュアハイブリッドカップ
ラである請求項６記載のクロスオーバー装置。
（８）第１の導電シートと、第２の導電シートと、前記第１の導電シートに平行に間隔を隔てて第２の導電
シートを支持する手段と、放射器アレイと、前記第１のシートと反対側の前記第２のシートから間隔
を隔てて前記放射器のアレイを位置させる手段と、前記第１のシートから前記第２のシートへ電磁パワーを
伝送する複数のクロスオーバー装置と、前記クロスオー
バー装置と前記放射器の各々との間に電磁パワーを結合
するために前記第２のシート内に設けられ前記クロスオ
ーバー装置に接続された複数の結合素子と、前記第１のシートの少なくとも一部に設けられ、前記各
クロスオーバー装置に接続され、前記第２のシートがパ
ワー分配手段から前記放射器を遮蔽するパワー分配手段
であって、第１の部分が第１の結合パッドとして形成され、第２の部分が第２の結合パッドとして形成された
前記第１のシートに設けられた第１の共面伝送ラインと
、第１の部分が第３の結合パッドとして形成され、第２の部分が第４の結合パッドとして形成された
前記第２のシートに設けられた第２の共面伝送ラインと
を含むパワー分配手段とを含むアンテナシステムにおい
て、前記第１と第２の伝送ラインとの間に電磁パワーを結合
するために前記第１のパッドは前記第３のパッドと重な
るように配置され、前記第２のパッドは前記第４のパッ
ドと重なるように配置され、前記第１のパッドから延在
する前記第１の伝送ラインの端部は前記クロスオーバー
装置の入力ポートとして機能し、前記パワー分配手段に
接続され、前記第４のパッドから延在する前記第２の伝送ラインの
端部は前記クロスオーバー装置の出力ポートとして機能
し、前記分配手段から前記第２のシートを通って放射器
にパワーを伝送するために結合素子に接続されているア
ンテナシステム。
（９）前記支持手段は前記第１のシートと前記第２のシ
ートとの間に設けられた誘電体材料の第１の基体であり
、前記位置させる手段は前記第２のシートと前記放射器
との間に設けられた誘電体材料の第２の基体である請求
項８記載のアンテナシステム。
（１０）前記放射器はそれぞれ前記第２の基体上に金属
層として形成されたパッチアンテナ素子であり、前記結
合素子はそれぞれ共振器である請求項９記載のアンテナ
システム。
（１１）第１の導電シートと、第２の導電シートと、前記第１の導電シートに平行に間隔を隔てて第２の導電
シートを支持する手段と、放射器のアレイと、前記第１のシートと反対側で前記第２のシートから間隔
を隔てられて前記放射器のアレイを位置させる手段と、前記第１のシートから前記第２のシートへ電磁パワーを
伝送する複数のクロスオーバー装置と、前記クロスオー
バー装置と前記放射器の各々との間に電磁パワーを結合
するために前記第２のシート内に設けられ前記クロスオ
ーバー装置に接続された複数の結合素子と、前記第１のシートの少なくとも一部に設けられ、前記各
クロスオーバー装置に接続され、前記第２のシートがパ
ワー分配手段から前記放射器を遮蔽するパワー分配手段
であって、それぞれが第１の端部および第２の端部を有し、その一部が第１の結合パッドとして形成された前
記第１のシートに設けられた第１の伝送ラインと、その
一部が第２の結合パッドとして形成された前記第２のシ
ートに設けられた第２の伝送ラインとを含む第１のカッ
プラおよび第２のカップラを含むパワー分配手段とを含
むアンテナシステムにおいて、前記各カップラにおいて前記第１と前記第２の伝送ライ
ンとの間に電磁パワーを結合するために前記第１のパッ
ドは前記第２のパッドと重なるように配置され、前記第１のカップラの前記第１の伝送ラインの前記第１
の端部は前記クロスオーバー装置の入力ポートとして機
能し、前記パワー分配手段に接続され、前記第１のカップラの前記第１の伝送ラインの前記第２
の端部は前記第２のカップラの前記第１の伝送ラインの
前記第１の端部に接続され、前記第１のカップラの前記
第２の伝送ラインの前記第２の端部は前記第２のカップ
ラの前記第２の伝送ラインの前記第１の端部に接続され
、前記第２のカップラの前記第２の伝送ラインの前記第
２の端部は前記クロスオーバー装置の出力ポートとして
機能し、前記分配手段から前記第２のシートを通して放
射器にパワーを伝送するために結合素子に接続されてい
るアンテナシステム。
（１２）前記支持手段は前記第１のシートと前記第２の
シートとの間に設けられた誘電体材料の基体であり、前
記位置させる手段は前記第２のシートと前記放射器との
間に設けられた誘電体材料の第２の基体である請求項１
１記載のアンテナシステム。
（１３）前記各カップラはクアドラチュアハイブリッド
カップラであり、前記各伝送ラインは共面導波体であり
、前記各結合素子は共振器である請求項１２記載のクロ
スオーバー装置。
（１４）第１の導電シートと、第２の導電シートと、前記第１の導電シートに平行にそれから間隔を隔てて第
２の導電シートを支持する手段と、放射器と、前記第１のシートと反対側で前記第２のシートから間隔
を隔てて前記放射器を位置させる手段と、前記第２のシ
ートに設けられ、互いに垂直に配置された前記放射器の
下に延在する第１のスロットおよび第２のスロットと、同位相およびクアドラチュア成分に電磁信号を変換する
ために前記第１のシート中に形成され、同位相およびク
アドラチュア電磁信号により前記スロットを付勢するた
めに前記スロットの下に延在する伝送ラインのセクショ
ンを含む供給手段とを含むアンテナシステムにおいて、前記スロットは前記放射器で円偏波された放射線を励起
するために前記放射器に前記同位相および前記クアドラ
チュア信号を放射するアンテナシステム。
（１５）伝送ラインの前記セクションの２つが存在し、
前記伝送ラインセクションの第１のものは前記第１のス
ロットに垂直に配置され、前記伝送ラインセクションの
第２のものは前記第２のスロットに垂直に配置されてい
る請求項１４記載のアンテナシステム。
（１６）前記スロットはそれぞれ細長い形状を有し、各
スロットに対して長い側面および短い側面があり、各ス
ロットの長い側面は前記放射器のエッジに垂直に配置さ
れている請求項１４記載のアンテナシステム。
（１７）前記供給手段はハイブリッドカップラを含む請
求項１６記載のアンテナシステム。
（１８）前記ハイブリッドカップラはマイクロストリッ
プから形成されている請求項１７記載のアンテナシステ
ム。
（１９）前記供給手段はパワースプリッタを含む請求項
１８記載のアンテナシステム。
（２０）前記ハイブリッドカップラはマイクロストリッ
プから形成されている請求項１９記載のアンテナシステ
ム。
（２１）前記放射器は正方形である請求項１６記載のア
ンテナシステム。
（２２）前記支持手段は第１の誘電基体であり、前記位
置手段は第２の誘電基体である請求項１６記載のアンテ
ナシステム。
（２３）前記第１の基体はヒ化ガリウムで構成され、前
記第２のシートは前記供給手段から前記放射器を遮蔽す
る請求項１６記載のアンテナシステム。
（２４）前記スロットはそれぞれ放射周波数で共振する
電磁放射のほぼ１／２波長に等しい長さを有する請求項
１６記載のアンテナシステム。