JPH02273555A - Vertical roller mill - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、石炭、セメント原料等の固体物質を粉砕、乾
燥１分級する粉砕装置に係り、特に運転動力を低減する
に好適な竪型ローラミルに関する。Detailed Description of the Invention [Field of Industrial Application] The present invention relates to a pulverizing device for pulverizing, drying and classifying solid substances such as coal and cement raw materials, and particularly relates to a vertical roller mill suitable for reducing operating power. Regarding.
原子力発電所の増加に伴い、原子力発電所がベースロー
ド運用としての比率が高まりつつある。With the increase in the number of nuclear power plants, the proportion of nuclear power plants used as base load operations is increasing.
したがって火力発電所は、電力の需給調整用に中間負荷
運用が要求され、石炭焚火力発電所においてもこの要求
を満たすことが必要となってきた。Therefore, thermal power plants are required to perform intermediate load operation for adjusting the supply and demand of electricity, and coal-fired power plants are also required to meet this requirement.
石炭焚ボイラ用の竪型ミルシステムは、竪型ローラミル
への石炭供給系統と、石炭を微粉砕する竪型ローラミル
と、竪型ローラミルへ供給される石炭量及び空気量を制
御して微粉炭バーナへの微粉炭供給量を調節する制御系
統によって構成されている。以下、第５図を用いて従来
の竪型ミルシステムの概略について説明する１石炭供給
系統は、第５図に示すように石炭バンカ１と、石炭バン
カｌからの石炭を竪型ローラミル２へ供給する給炭機３
とから構成されている。また竪型ローラミル２は、第５
図に示すように下部に粉砕テーブル４と粉砕ローラ５と
からなる粉砕部を、上部に微粉と粗粉を分離するための
分級器６を備えている。A vertical mill system for a coal-fired boiler consists of a coal supply system to the vertical roller mill, a vertical roller mill that pulverizes the coal, and a pulverized coal burner that controls the amount of coal and air supplied to the vertical roller mill. It consists of a control system that adjusts the amount of pulverized coal supplied to the pulverized coal. Hereinafter, the outline of a conventional vertical mill system will be explained using FIG. 5. 1 Coal supply system, as shown in FIG. Coal feeder 3
It is composed of. In addition, the vertical roller mill 2 has a fifth
As shown in the figure, a crushing section consisting of a crushing table 4 and a crushing roller 5 is provided at the bottom, and a classifier 6 for separating fine powder and coarse powder is provided at the top.
石炭バンカ１からの石炭は、ベルトコンベア８゜給炭機
３から竪型ローラミル２の中央に位置する給炭管７を経
て、竪型ローラミル２の粉砕テープル４上へ供給され、
石炭量は、７給炭機３のベルトコンベア８の回転数をベ
ルトコンベア用モ、−夕９によって調整するごとにより
制御される。一方、微粉炭を搬送する一火室気Ａは空気
ダクト１０より竪型ローラミル２の下部の円環状のスロ
ー１へ１１を経て竪型ローラミル２内−・導入され、−
火室気Ａの空気量は、空気ダクト１０に配置された空気
グンバ１２の開度を調節することにより制御される。な
お、１５はミル用モータである。Coal from the coal bunker 1 is supplied from a belt conveyor 8° coal feeder 3 to a coal feed pipe 7 located in the center of the vertical roller mill 2 onto the crushing table 4 of the vertical roller mill 2.
The amount of coal is controlled by adjusting the number of revolutions of the belt conveyor 8 of the coal feeder 3 by the belt conveyor motors 9. On the other hand, the first firebox air A that conveys the pulverized coal is introduced from the air duct 10 into the annular throw 1 at the bottom of the vertical roller mill 2 via 11 into the vertical roller mill 2, and -
The amount of air in the firebox air A is controlled by adjusting the opening degree of the air goomba 12 arranged in the air duct 10. Note that 15 is a mill motor.
このような竪型ミルシステムでは、負荷」二昇指令時に
給炭量及び−・火室気量を先行的に制御り、／て、応答
性の向上を図っているが、竪型ローラミル２内での石炭
の粉砕遅れがあるため５０％負荷から１００％負荷まで
竪型ロー・ラミ川２の負荷を上昇咳−る際には微粉炭が
竪型ロー・ラミ川２から送炭管１３−＝、出力されて定
常状態になるまで１５分程度かかる。このために竪型ロ
ーラミル２の応答性の遅れにより、現状の石炭焚火カプ
ラントでは、２負荷変化時には１−２％／１ｉｙｉの負
荷変化率で運用されている。In such a vertical mill system, the amount of coal fed and the amount of air in the firebox are controlled in advance when the load is commanded to increase. Due to a delay in the pulverization of coal at the time of pulverization, the load on the vertical Lo Rami River 2 increases from 50% load to 100% load.When pulverized coal is transferred from the vertical Lo Rami River 2 to the coal pipe 13- =, it takes about 15 minutes for the output to reach a steady state. For this reason, due to the delay in the response of the vertical roller mill 2, the current coal-fired couplant is operated at a load change rate of 1-2%/1iyi when there are two load changes.
以下、第６図、第７図、第８図を用いて従来の竪型ロー
ラミルの構造について説明する。The structure of a conventional vertical roller mill will be described below with reference to FIGS. 6, 7, and 8.
第６図は竪型ローラミルの縦断面図、第７図はスロー！
・近傍の拡大平面図、第８図は中心線Ｂおから右半分を
示した拡大図であり、第６図から第８図において、符号
２は竪型ローラミル、４は粉砕テーブル、５は粉砕ロー
・う、６は分級器、７は給炭管５，１０は空気ダクト、
１３は；Ｘ炭管で第５図のものと同・−のものを示す。Figure 6 is a vertical cross-sectional view of the vertical roller mill, and Figure 7 is Slow!
- An enlarged plan view of the vicinity, and Fig. 8 is an enlarged view showing the right half of the center line B okara. In Figs. 6 to 8, numeral 2 is a vertical roller mill, 4 is a crushing table, and 5 is a crusher 6 is a classifier, 7 is a coal feed pipe 5, 10 is an air duct,
13 is an X-coal pipe, which is the same as that shown in Fig. 5.
竪型１１−ラミ川２の底部には第６図に示すように円盤
状の粉砕テーブル４があり、この粉砕テーブル４はギヤ
ボックス１４と連結１ノている。粉砕テーブル４は、ミ
ル用モー・夕１５によって回転駆動されるギヤボックス
１４内のギト（図示・せず）を介して２０〜４０ｒ、ｐ
、ｍで回転するように構成されている。粉砕テーブル４
の外周には凹状−１−面を有する円環状の粉砕リング１
６が固定されている。粉砕リング１６の上面には複数の
粉砕ローラ５が上部の加圧フＩ／−ム１７によって押圧
された状態で当接しており、被粉砕物を介して粉砕リン
グ１６により回転力が付与される。加圧フレーム１７へ
の加圧力は、スプリング１日及びスプリングフレーム１
９を介して加圧シリンダ２０によって調整される。粉砕
テーブル４．粉砕リング１６及び粉砕ローラ５に″よっ
て竪型ローラミル２の粉砕部が構成されている。石炭等
の被粉砕物は粉砕テーブル４と粉砕ローラ５との間に導
入・圧潰されて粉粒状に粉砕される。粉砕ローラ５はロ
ーラ状（リングローラミル）の代わりにボール状（す゛
／グボールミル）のものを備えた粉砕機であってもよい
。粉砕部の中心上方には、給炭管７が設けられ、この回
りに粉砕された粉粒体をその大きさにより仕分け、所定
粒度以下のものを図示していない微粉炭バーナー・搬送
し、所定粒度に達しないものを粉砕部へ戻１分級器６が
設けられており、分級器６のベー・ン２１により旋回力
が与えられこの旋回力によって仕じる遠心力により細か
い粒子−（＠粉）と粗い粒子（粗粉）に分離する。分級
器）逼のに一方には細かい粒子（微粉）を図示していな
い石炭焚ボ・イラの微粉炭バーナに搬送する送炭管１３
が設けられている。粉砕部および分級器１１は円筒状の
ハウジング２２内に収納されており５、ハウジング２２
の内壁と、粉砕部外周面および分級器６の外周面との間
の空間には粉砕された粉粒体を一火室気Ａによって搬送
するスロー１４：部２５を形成している。−火室気Ａは
第７図に示すように粉砕テーブル４の外周に位置するス
ロートリング２３とハウジング２２の内側に位置する１
／ツジカバー２７との間のスロート１１より供給される
。As shown in FIG. 6, there is a disk-shaped grinding table 4 at the bottom of the vertical 11-rami river 2, and this grinding table 4 is connected to a gear box 14. The grinding table 4 is rotatably driven by a grinder 15 for milling through a gearbox (not shown) in a gear box 14.
, m. Grinding table 4
An annular crushing ring 1 having a concave -1- surface on the outer periphery of the
6 is fixed. A plurality of crushing rollers 5 are in contact with the upper surface of the crushing ring 16 while being pressed by an upper pressure film 17, and rotational force is applied by the crushing ring 16 through the object to be crushed. . The pressure applied to the pressure frame 17 is the same as that of spring 1 and spring frame 1.
9 by a pressure cylinder 20. Grinding table 4. The crushing section of the vertical roller mill 2 is constituted by the crushing ring 16 and the crushing roller 5''. Materials to be crushed, such as coal, are introduced between the crushing table 4 and the crushing roller 5 and crushed into powder. The pulverizing roller 5 may be a pulverizer equipped with a ball-shaped roller (ring roller mill) instead of a roller-shaped roller (ring roller mill).A coal feed pipe 7 is provided above the center of the pulverizing section. The crushed powder and granules are sorted according to their size, those with a predetermined particle size or less are transported to a pulverized coal burner (not shown), and those that do not reach the predetermined particle size are returned to the crushing section 1 Classifier 6 A swirling force is applied by the vane 21 of the classifier 6, and the centrifugal force exerted by this swirling force separates fine particles (@ powder) and coarse particles (coarse powder).Classifier ) On one side is a coal feed pipe 13 that conveys fine particles (fine powder) to a pulverized coal burner in a coal-fired furnace (not shown).
is provided. The crushing section and the classifier 11 are housed in a cylindrical housing 22.
In the space between the inner wall of the crusher 14 and the outer peripheral surface of the crushing section and the outer peripheral surface of the classifier 6, there is formed a throw section 25 for transporting the crushed powder and granules by the air A in the first combustion chamber. - As shown in FIG.
/ It is supplied from the throat 11 between the tsuji cover 27.
スロート１１は、ハウジング２２に取り付けられたブレ
ード２４によって通常３６−・−４５等分に仕切られて
いる。The throat 11 is usually divided into 36-45 equal parts by blades 24 attached to the housing 22.
一方、第６図に示すように給炭管７を通じて粉砕テーブ
ル４」二に供給された５〜・・２０−程度の石炭は、粉
砕テーブル４０回転によって生じる遠心力によって粉砕
リング１６と粉砕ローラ５との隙間を通過する間に微粉
炭に粉砕され、スロートリング２３の上部に位置するス
ロート上部２５＾、−火室気Ａによって上方−・２吹き
上げられる。On the other hand, as shown in FIG. 6, about 5 to 20 pieces of coal supplied to the crushing table 4'' through the coal feed pipe 7 is moved between the crushing ring 16 and the crushing roller 5 by the centrifugal force generated by the 40 rotations of the crushing table. The coal is pulverized into pulverized coal while passing through the gap between the coal and the throat upper part 25^ located at the upper part of the throat ring 23, and is blown upward by the firebox air A.
上方へ吹き」−げられた石炭粒子のうち粗い粒子（粗粉
）は、気流から遠心力により分離し、再び粉砕テーブル
４上へ戻される（−次分級）。Coarse particles (coarse powder) among the coal particles blown upward are separated from the airflow by centrifugal force and returned onto the grinding table 4 (secondary classification).
また粒径が細かい粒子（微粉）は−火室気Ａとともにハ
ウジング２２に沿って上昇し、ベーン２１を介して分級
器６の内側へ流入する。Further, particles having a fine particle size (fine powder) rise along the housing 22 together with the firebox air A, and flow into the classifier 6 via the vanes 21.
分級器６の内側には粉砕された細かい粒子（微粉）を伴
う一火室気Ａの旋回流が生じ、粗い粒子（粗粒）は遠心
力を受け、分級器６の内壁を旋回しながら降下しく二次
分級）、フラッパ２６を経て粉砕テーブル４上へ落下し
、再粉砕される。−方、小さな遠心力しか受けない細か
い粒子（微粉）は、分離されずに一火室気Ａとともに送
炭管１３から系外へ排出される。Inside the classifier 6, a swirling flow of the first firebox air A with crushed fine particles (fine powder) is generated, and the coarse particles (coarse particles) are subjected to centrifugal force and descend while swirling on the inner wall of the classifier 6. The powder passes through the flapper 26 and falls onto the grinding table 4, where it is ground again. On the other hand, fine particles (fine powder) that are only subjected to a small centrifugal force are discharged from the coal feed pipe 13 to the outside of the system together with the first firebox air A without being separated.
このように竪型ローラミル２内へ供給された石炭は、−
次分級、二次分級によって所定の粒径になるまで何回か
竪型ｑ−ラミル２内で一次分級。The coal thus supplied into the vertical roller mill 2 is -
Primary classification is carried out several times in the vertical Q-Ramill 2 until the particle size reaches a predetermined size through secondary classification and secondary classification.
二次分級を繰り返した後、細かい粒子（微粉）となり系
外へ取り出される。竪型ローラミル２内を循環する石炭
量すなわち粉砕テーブル４．粉砕リング１６及び粉砕ロ
ーラ５等より構成される粉砕部を通過する石炭量は、微
粉の粒度等により異なるが、微粉量の５〜１０倍が竪型
ローラミル２内に滞留し、そのうち約半分（微粉量の３
〜６倍）が−次分級で分離され粉砕部へ戻される。また
スロー）１１を通過する一火室気Ａの流速は、通常５０
ｍ＋／ｓ前後で運転されている。After repeating secondary classification, it becomes fine particles (fine powder) and is taken out of the system. The amount of coal circulating in the vertical roller mill 2, that is, the crushing table 4. The amount of coal that passes through the crushing section composed of the crushing ring 16, crushing rollers 5, etc. varies depending on the particle size of the fine powder, etc., but 5 to 10 times the amount of fine powder stays in the vertical roller mill 2, and about half of it ( 3 of the amount of fine powder
~6 times) is separated by -order classification and returned to the crushing section. In addition, the flow velocity of the first firebox air A passing through the slow) 11 is normally 50
It is operated at around m+/s.
そして、竪型ローラミル２内の空気ダクト１０のミル入
口２日とミル出口２９の圧力差で表される竪型ローラミ
ル２の全圧力損失ΔＰは第８図に示すように、スロー）
１１を一火室気Ａが高速で通過する際に生じるスロート
差圧ΔＰ１と、スロート上部２５に浮遊状態で輸送する
粒子の流動層によって発生する圧力損失である炭層差圧
ΔＰ８と、−次分級された細かい粒子を気流で分級器６
へ搬送する際に生じる搬送差圧ΔＰｓと、分級器６の圧
力損失である分級差圧ΔＰ４によって表される。このう
ちスロート差圧ΔＰＩは、全圧力損失ΔＰの約２５％を
占めている。The total pressure loss ΔP of the vertical roller mill 2, which is represented by the pressure difference between the mill inlet 29 and the mill outlet 29 of the air duct 10 in the vertical roller mill 2, is slow (as shown in FIG. 8).
11, the throat differential pressure ΔP1 that occurs when air A passes through the first firebox at high speed, the coal bed differential pressure ΔP8 that is the pressure loss caused by the fluidized bed of particles transported in a suspended state to the throat upper part 25, and the -order classification. The fine particles are classified by airflow 6
It is represented by the conveyance differential pressure ΔPs that occurs when conveying to the classifier 6, and the classification differential pressure ΔP4, which is the pressure loss of the classifier 6. Of these, the throat differential pressure ΔPI accounts for about 25% of the total pressure loss ΔP.
スロート差圧ΔＰＩの低減を狙って、スロートブレード
２４をハウジング２２側に取り付けるのではなく、粉砕
テーブル４の側縁部にスロートブレード２４を取り付け
たものには例えば特開昭６０−１４４５４８．実開昭６
２−１５１９４８等がある。In order to reduce the throat differential pressure ΔPI, the throat blade 24 is not attached to the housing 22 side but to the side edge of the crushing table 4, as disclosed in, for example, JP-A-60-144548. Jitsukai Showa 6
2-151948 etc.
〔発明が解決しようとする課題〕
従来技術のスロートブレード２４をハウジング２２側に
取り付けたものにおいては、スロート１１を通過する一
火室気Ａを高速に維持することにより、スロート１１か
ら落下する石炭粒子の落下を防止し′ている。これは、
各スロート１１ （スロートリング２３をスロートブレ
ード２４によって仕切られた空孔をスロートと呼ぶこと
にする）を通過する一火室気Ａの空気流速（以下スロー
ト流速と称す）にアンバランスを生じており、特に、粉
砕ローラ５への石炭粒子のかみ込み部付近に位置するス
ロート１１においてスロート流速が低く、かつ、スロー
ト流速の変動が激しいので、この部分のスロート１１よ
り集中的に石炭粒子が落下していることによるものであ
る。したがってスロート流速は、理論上は数ｍｉｓで十
分であるのに対して、通常５０■／Ｓ前後の高速で運転
されている。[Problems to be Solved by the Invention] In the conventional technology in which the throat blade 24 is attached to the housing 22 side, the coal falling from the throat 11 is prevented by maintaining the first firebox air A passing through the throat 11 at a high speed. Prevents particles from falling. this is,
This causes an imbalance in the air velocity (hereinafter referred to as the throat flow velocity) of the first firebox air A passing through each throat 11 (the air hole partitioned by the throat ring 23 and the throat blade 24 will be referred to as the throat). In particular, the throat flow velocity is low at the throat 11 located near the part where the coal particles are bitten into the crushing roller 5, and the throat flow velocity fluctuates rapidly, so the coal particles fall more intensively from the throat 11 in this area. This is due to the fact that Therefore, while a throat flow rate of several milliseconds is theoretically sufficient, it is normally operated at a high speed of about 50 mm/s.
また一方、スロートブレード２４を粉砕テーブル４の側
縁部に取り付けた従来技術では、スロート流速を従来よ
り下げて運転すると、スロートリング２３とレッジカバ
ー２７との隙間３０より石炭粒子が多量に落下するので
、やはりスロート流速を従来とさほど変わらないくらい
の５０ｓ／ｓ前後の流速に維持して運転せざるを得ない
欠点がある。On the other hand, in the conventional technology in which the throat blade 24 is attached to the side edge of the crushing table 4, when the throat flow rate is lowered than the conventional technology, a large amount of coal particles fall from the gap 30 between the throat ring 23 and the ledge cover 27. Therefore, there is still a drawback that operation must be performed while maintaining the throat flow velocity at around 50 s/s, which is not much different from the conventional method.
従来の竪型ローラミル２は、スロート流速を高速に維持
するため、スロートリング２３において大きな圧力損失
を生じ、ミル内へ供給される一火室気Ａを送る送風機の
運転動力費を増加させる欠点があった。更に、スロート
リング２３の摩耗が激しいために、スロートリング２３
の寿命を縮め、スロートリング２３を頻繁に交換し、メ
ンテナンス費を増大させていた。The conventional vertical roller mill 2 maintains the throat flow velocity at a high speed, which causes a large pressure loss in the throat ring 23, which has the disadvantage of increasing the operating power cost of the blower that sends the first firebox air A supplied into the mill. there were. Furthermore, since the throat ring 23 is severely worn, the throat ring 23
This shortens the life of the throat ring 23, requires frequent replacement of the throat ring 23, and increases maintenance costs.
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、スロート流速を減少させ、ス
ロート差圧を減少させることによて）Ｃ１，連動動力費
を低減；させると共に、スｌ」・トリングの寿命を伸ば
〈−ことができる竪型口＝ラミ川を提供するにある１、
〔課題を解決するための手段〕
本発明は前述の目的を達成するために、／’トリジング
内壁側とスロートリングとの間の環状の隙間に被粉砕物
の落下を防止する落下防止板を設けたものである。The present invention aims to eliminate such conventional drawbacks,
The purpose is to reduce the interlocking power cost (C1) by reducing the throat flow velocity and the throat differential pressure, and to extend the life of the sl'' ring. 1. [Means for Solving the Problems] In order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides an annular gap between the inner wall side of the triging and the throat ring. A fall prevention plate is installed to prevent objects to be crushed from falling.
（作用〕
本発明の竪型ローラミルにおいて、ハウジング内壁側の
スロー ［・・リングとスリ・−］・ブレー ドとの間
の円環状の隙間は、・落下防止板により塞がれている。(Function) In the vertical roller mill of the present invention, the annular gap between the throw [... ring and the slot blade] on the inner wall side of the housing is closed by a fall prevention plate.
したがって粉砕部よりスロー１司二部に送られてきた石
炭粒子はハウジング内壁に衝突１１，５てもハウジング
内壁側とスロートブレードとの間の円環状の隙間が落下
防止板に塞がれているので石炭粒子が落ドＶることはな
く、スロート流速を大幅に下げて運転することができる
。Therefore, even if the coal particles sent from the crushing section to the throw section 1 and 2 collide with the inner wall of the housing 11, 5, the annular gap between the inner wall of the housing and the throat blade is blocked by the fall prevention plate. Therefore, coal particles do not fall and the throat flow rate can be significantly reduced.
〔実施例］ 以Ｆ本発明の実施例を図面を用いて説明する。〔Example] Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１図は本発明の実施例に係るスロート近傍の縦断面図
、第２図は第１図の平面図、第３図および第４図は第１
図の他の実施例を示す縦断面図である。FIG. 1 is a vertical cross-sectional view of the vicinity of the throat according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a plan view of FIG. 1, and FIGS.
It is a longitudinal cross-sectional view which shows the other Example of a figure.
第１図および第２図において、叉１はス１ｒ−１・、１
６は粉砕リング、２２はハウジング、２３はスロートリ
ング、２４はブ１／−ド、２７はレッジカバー、３０は
隙間で従来のものと同一のものを示す。In FIGS. 1 and 2, 1 is 1r-1, 1
6 is a crushing ring, 22 is a housing, 23 is a throat ring, 24 is a blade, 27 is a ledge cover, and 30 is a gap, which is the same as the conventional one.
３１はスロートリング２３と１７ツジカバー２７の間に
形成された隙間３０から石炭粒子が落下するのを防止す
る落下防止板である。31 is a fall prevention plate that prevents coal particles from falling from a gap 30 formed between the throat ring 23 and the 17-piece cover 27.
この様な構造において、従来の竪型１１−ラミ川と異な
る点は、第１図および第２図に示すようにハウジング２
２の内壁側に取り付けられた断面形状がほぼ三角形で環
状の［／フジカバー２フとスロートリング２３との間の
円環状の隙間３０に接し。In this structure, the difference from the conventional vertical type 11-Ramikawa is that the housing 2 is
It is attached to the inner wall side of the Fuji cover 2 and has a substantially triangular cross-sectional shape and an annular shape.
て落下防止板３１を設けたものである。A fall prevention plate 31 is provided.
つまり、第６図でも説明したように空気ダクト１０より
の一火室気Ａは９、粉砕テーブル４と同一方向に回転す
るスロートブレード２４によって仕切られたスロート１
１を経て導入される。従来の竪型ローラミルでは、粉砕
部よりスロート１１上に送られてきた石炭粒子は、粉砕
ローラ５のかみ込み部付近のスロート１１には、他のス
ロー ト１１に比べてより多くの石炭粒子が運ばれてく
るため、かみ込み部付近のスロート１１から石炭粒子が
落丁しやすくなる。このため、石炭粒子の落下を防ぐた
めにスローｔ−１１内に必要以」二の流速を与えて、開
口部であるスロート差圧ΔＰ、を増大させていた。In other words, as explained in FIG.
It will be introduced through 1. In a conventional vertical roller mill, the coal particles sent onto the throat 11 from the crushing section are larger in the throat 11 near the biting part of the crushing roller 5 than in other throats 11. Since the coal particles are transported, the coal particles tend to fall off from the throat 11 near the biting part. For this reason, in order to prevent the coal particles from falling, a flow velocity higher than necessary is provided in the throat t-11 to increase the throat differential pressure ΔP, which is the opening.
また、単にスロートブレード２４を粉砕テーブル４側縁
部に取り４１けただけでは、従来より低いスロート流速
で運転するとハウジング２２の内壁側とスロー！・プレ
ー・ド２４との間の円環状の隙間３０より多量の石炭粒
子が落下してしまい、結局、六ロート流速を従来と変わ
らない位の高流速に維持して運転せざるをえなかった。In addition, if the throat blade 24 is simply attached to the side edge of the crushing table 4, if the throat flow velocity is lower than that of the conventional method, the inner wall of the housing 22 will be thrown!・A large amount of coal particles fell through the annular gap 30 between the play do 24, and in the end, we had no choice but to maintain the six-funnel flow rate at the same high flow rate as before. .
これに対し、本発明の実施例においては、第１し１およ
び第２図に示すようにハウジング２２の内壁側とスロー
ドブ１／−ド２４との間の円環状の隙間３０を落下防
止板３１を設けることにより、塞いで石炭粒子の落下を
防止し、スロート１１の開口面積を大きくすることによ
り従来の竪型Ｉコ・−ラミ川２よりも一段と低いスロー
ト流速にて運転することが可能となり、スロート差圧へ
Ｐ１をそれだけ低下させることができる。In contrast, in the embodiment of the present invention, as shown in FIG. 1 and FIG. 31, it is blocked to prevent coal particles from falling, and by increasing the opening area of the throat 11, it is possible to operate at a much lower throat flow velocity than the conventional vertical type I Ko-Rami River 2. Therefore, it is possible to reduce P1 to the throat differential pressure by that amount.
また、スロート１１（空気通路）でのスロート流速を抑
えることができるので局所的な摩耗の発生を少なくし、
しかもその摩耗量も大幅に低減できるものである。In addition, the throat flow velocity in the throat 11 (air passage) can be suppressed, reducing the occurrence of local wear.
Furthermore, the amount of wear can be significantly reduced.
第３図に示すものは他の実施例を示すもので、第１図に
示すものと異なる点は、隙間３０を鉤型形状にし、その
入口側に落下防」に板３１を配置したもので、他の説明
は第１図のものと同一である。The one shown in FIG. 3 shows another embodiment, and the difference from the one shown in FIG. , and other explanations are the same as those in FIG.
第４図のものは他の実施例を示すもので、第１図および
第３図のものと異なる点は、ハウジング２２の内壁側の
スロートブレード２４の−Ｆ端部を鉤型構造とし５、こ
の鉤型部のＬ面に落下防止板３１を周囲に渡って設け、
更に、ハウジング２２の内壁に取り付けられたレッジカ
バー２７を溝付き構造としたことにより第１図および第
３図に示した実施例と同様な効果を発揮するものである
。The one in FIG. 4 shows another embodiment, and the difference from the one in FIGS. 1 and 3 is that the -F end of the throat blade 24 on the inner wall side of the housing 22 has a hook-shaped structure 5, A fall prevention plate 31 is provided around the L side of this hook-shaped part,
Furthermore, by making the ledge cover 27 attached to the inner wall of the housing 22 have a grooved structure, the same effects as those of the embodiment shown in FIGS. 1 and 3 can be obtained.
（発明の効果）
本発明によれば、従来より一段と低いスロート流速にて
運転することが可能となり、かつ、スロート上で石炭粒
子が均一に振り撒かれるので、スロート差圧ΔＰ、を低
減できるばかりでなく、スロート部（空気通路）の局所
的な摩耗の発生を少なくし、しかもその摩耗量も大幅に
低減できる。(Effects of the Invention) According to the present invention, it is possible to operate at a throat flow velocity much lower than before, and since coal particles are uniformly scattered on the throat, the throat differential pressure ΔP can be reduced. In addition, the occurrence of local wear on the throat portion (air passage) can be reduced, and the amount of wear can be significantly reduced.
したがって、−火室気の送風機の運転動力費を節減でき
、更に、スロート部交換のメンテナンス費を大幅に低減
できる効果がある。Therefore, the operating power cost of the firebox air blower can be reduced, and the maintenance cost for replacing the throat portion can be significantly reduced.
第１図は本発明の実施例に係るスロート近傍の拡大縦断
面図、第２図は第１図の平面図、第３図および第４図は
第１図の他の実施例を示す縦断面図、第５図は竪型ロー
ラミルシステムの概略系統図、第６図は竪型ローラミル
の縦断面図、第７図は従来の竪型ローラミルにおけるス
ロート近傍の平面図、第８図は第６図の要部を拡大した
詳細図である。
４・−−−−−・粉砕テーブル、５−・−・・・粉砕ロ
ーラ、１１・・・・・・・スロート、２２・−・・−ハ
ウジング、２４−・・・−・−ブレード、３０−・・・
−隙間、３１・・・−・−落下防止板。
３ｍ
第２図
高４図
嘉５図
第７゛図
第６図
貴８図FIG. 1 is an enlarged vertical cross-sectional view of the vicinity of the throat according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a plan view of FIG. 1, and FIGS. 3 and 4 are vertical cross-sections showing other embodiments of FIG. 1. Figure 5 is a schematic system diagram of the vertical roller mill system, Figure 6 is a vertical cross-sectional view of the vertical roller mill, Figure 7 is a plan view of the vicinity of the throat of a conventional vertical roller mill, and Figure 8 is Figure 6. FIG. 4.----- Grinding table, 5--.- Grinding roller, 11... Throat, 22-- Housing, 24-- Blade, 30 −・・・
-Gap, 31...--Fall prevention plate. 3m Figure 2, Figure 4, Figure 5, Figure 7, Figure 6, Figure 8
Claims (1)
砕テーブル上に供給される固体物質を粉砕テーブル上面
に押圧する粉砕ローラで構成される粉砕部と、粉砕テー
ブルの側縁部にスロートブレードを複数取り付けてスロ
ートを形成するものにおいて、前記ハウジングの内壁側
とスロートリングとの間の環状の隙間に被粉砕物の落下
を防止する落下防止板を設けたことを特徴とする竪型ロ
ーラミル。The crushing part consists of a rotating crushing table installed at the bottom of the housing, a crushing roller that presses the solid material supplied onto the crushing table onto the top surface of the crushing table, and multiple throat blades are attached to the side edges of the crushing table. A vertical roller mill forming a throat, characterized in that a fall prevention plate is provided in an annular gap between the inner wall side of the housing and the throat ring to prevent objects to be crushed from falling.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9191889A JP2740249B2 (en) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | Vertical roller mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9191889A JP2740249B2 (en) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | Vertical roller mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02273555A true JPH02273555A (en) | 1990-11-08 |
| JP2740249B2 JP2740249B2 (en) | 1998-04-15 |
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ID=14039964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9191889A Expired - Fee Related JP2740249B2 (en) | 1989-04-13 | 1989-04-13 | Vertical roller mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2740249B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013146678A1 (en) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | バブコック日立株式会社 | Vertical pulverizing apparatus |
-
1989
- 1989-04-13 JP JP9191889A patent/JP2740249B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013146678A1 (en) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | バブコック日立株式会社 | Vertical pulverizing apparatus |
| US9636684B2 (en) | 2012-03-26 | 2017-05-02 | Mitsubushi Hitachi Power Systems, Ltd. | Vertical pulverizing apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2740249B2 (en) | 1998-04-15 |
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