JPH02258181A - 溶接欠陥の少ない電縫管の製造方法 - Google Patents
溶接欠陥の少ない電縫管の製造方法Info
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- JPH02258181A JPH02258181A JP8223289A JP8223289A JPH02258181A JP H02258181 A JPH02258181 A JP H02258181A JP 8223289 A JP8223289 A JP 8223289A JP 8223289 A JP8223289 A JP 8223289A JP H02258181 A JPH02258181 A JP H02258181A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は溶接欠陥の少ない電縫管の製造方法に関するも
のである。
のである。
（従来の技術）
周知のごとく電縫管の製造においては、電気抵抗又は誘
導により溶接ずべき鋼帯のエツジを加熱し、次いでスク
イズロールにより加圧圧接（溶接）する。このようにし
て製造した電縫管の溶接部には、しばしば溶接欠陥が発
生し、靭性、加工性をも劣化させる等の欠点がある。
導により溶接ずべき鋼帯のエツジを加熱し、次いでスク
イズロールにより加圧圧接（溶接）する。このようにし
て製造した電縫管の溶接部には、しばしば溶接欠陥が発
生し、靭性、加工性をも劣化させる等の欠点がある。
電縫管の溶接部には酸化物系の介在物が発生し易く、こ
れが溶接欠陥となる。この酸化物系の介在物の溶接欠陥
を低減するために、例えば特開昭５０−３９６６５号公
報の如く、溶接部位に酸化ガスを噴射するごとにより、
加熱されている圧接されるべき端部をより高温にし、そ
の端部の液状酸化物を排出し易い状態にして、その酸化
物を圧接により排出し、溶接後の溶接（圧接）部に酸化
物を残留させない方法が知られている。
れが溶接欠陥となる。この酸化物系の介在物の溶接欠陥
を低減するために、例えば特開昭５０−３９６６５号公
報の如く、溶接部位に酸化ガスを噴射するごとにより、
加熱されている圧接されるべき端部をより高温にし、そ
の端部の液状酸化物を排出し易い状態にして、その酸化
物を圧接により排出し、溶接後の溶接（圧接）部に酸化
物を残留させない方法が知られている。
（発明が解決しようとする課題）
前述した溶接部位に酸素カスを噴射する方法では、酸素
ガスの噴射によって酸化物の発生量そのものは逆に増加
しているため、酸化物系介在物による溶接欠陥の低減に
は限界があり、充分な効果が得られないという不都合を
有していた。また、特に低炭素調料及びこれらのＺｎ、
Ａｆｆメツキ鋼祠鋼月いては、溶接熱影響によって
生ずる軟化用が著しく変形しやすいため、圧接されるべ
き端部の液状酸化物を排出するに必要な力が低下し、溶
接後の溶接（圧接）部に酸化物が残留するという不都合
を有していた。
ガスの噴射によって酸化物の発生量そのものは逆に増加
しているため、酸化物系介在物による溶接欠陥の低減に
は限界があり、充分な効果が得られないという不都合を
有していた。また、特に低炭素調料及びこれらのＺｎ、
Ａｆｆメツキ鋼祠鋼月いては、溶接熱影響によって
生ずる軟化用が著しく変形しやすいため、圧接されるべ
き端部の液状酸化物を排出するに必要な力が低下し、溶
接後の溶接（圧接）部に酸化物が残留するという不都合
を有していた。
本発明は前記の問題点を有利に解決するためになされた
ものである。
ものである。
（問題点を解決するための１段）
本発明の要旨とするとごろは、
重量％で
Ｃ： ０．０５％以下
Ｍｎ ： ２．０％以下
Ｓｉ：Ｑ、５Ｑ％以下
Ｐ ： ０．１００％以下
Ｓ ： ０．０３０％以下
ｐ、ｐ ： ０．００５ 〜０．１００ ％Ｎ・０
．０１５０部以丁 を基本成分とし、 Ｃｒ：１．００％以下、Ｍａｉｌ、ＱＱ％以］′：、Ｎ
１：１００％以下、Ｎｂ ： ０．５００％以下、Ｖ
： ０．５００％以下、Ｔｉ ： ０．５００％以下、
Ｂ ： ０．００５０％以下の１種又は２種以上を含め
、残部［＋ｅ及び不可避的不純物よりなる素＋Ａ鋼板を
溶接速度を５０ｍ／分以−１−とじ、突合せ角度を３°
以上と広くし、給電距離を１４０ｍｍ以下と短くして溶
接することを特徴とする溶接欠陥の少ない電縫管の製造
方法にある。
．０１５０部以丁 を基本成分とし、 Ｃｒ：１．００％以下、Ｍａｉｌ、ＱＱ％以］′：、Ｎ
１：１００％以下、Ｎｂ ： ０．５００％以下、Ｖ
： ０．５００％以下、Ｔｉ ： ０．５００％以下、
Ｂ ： ０．００５０％以下の１種又は２種以上を含め
、残部［＋ｅ及び不可避的不純物よりなる素＋Ａ鋼板を
溶接速度を５０ｍ／分以−１−とじ、突合せ角度を３°
以上と広くし、給電距離を１４０ｍｍ以下と短くして溶
接することを特徴とする溶接欠陥の少ない電縫管の製造
方法にある。
即ぢ、本発明は溶接熱影響によって生ずる軟化川原さを
薄くし、圧接されるへき０１１１部の液状酸化物を排出
するに必要な力の低下を防止し、溶接後の溶接（圧接）
部に酸化物を残留さ一已ない−（、酸化物系介在物によ
る溶接欠陥を著しく低減し、同時に電縫溶接部の靭性、
加工１」を向上さ−１．優れた品質の電縫管を製造しよ
うというものである。
薄くし、圧接されるへき０１１１部の液状酸化物を排出
するに必要な力の低下を防止し、溶接後の溶接（圧接）
部に酸化物を残留さ一已ない−（、酸化物系介在物によ
る溶接欠陥を著しく低減し、同時に電縫溶接部の靭性、
加工１」を向上さ−１．優れた品質の電縫管を製造しよ
うというものである。
本発明の手段によれば、溶接部位に不活性ガスを噴射す
るごとにより、溶接部の酸素濃度を低くし、酸化物系の
介在物を低減し、溶接欠陥発生率を低下さ七る方法との
併用が可能である。つまり、不活性ガスの噴、！］＝１
’ ４こまって酸化物の発生量そのものを低く抑えなが
ら同時に、溶接速度を速くし、突合せ角度を広くし、給
電距離を短くして、溶接熱影響によってη二する軟化川
原さを薄くし、圧接されるべき端部の液状酸化物を排出
するに必要な力の低下を防止し、溶接後の溶接（圧接）
部に酸化物を残留さ一巳ないで、酸化物系介在物による
溶接欠陥を著しく低減し、溶接欠陥発生率を非常に低く
することができるのである。
るごとにより、溶接部の酸素濃度を低くし、酸化物系の
介在物を低減し、溶接欠陥発生率を低下さ七る方法との
併用が可能である。つまり、不活性ガスの噴、！］＝１
’ ４こまって酸化物の発生量そのものを低く抑えなが
ら同時に、溶接速度を速くし、突合せ角度を広くし、給
電距離を短くして、溶接熱影響によってη二する軟化川
原さを薄くし、圧接されるべき端部の液状酸化物を排出
するに必要な力の低下を防止し、溶接後の溶接（圧接）
部に酸化物を残留さ一巳ないで、酸化物系介在物による
溶接欠陥を著しく低減し、溶接欠陥発生率を非常に低く
することができるのである。
次に溶接熱影響によって生じる軟化用について詳細に述
べる。
べる。
電縫溶接によって生じる熱影響部は、溶接面で最も温度
が高くなる。溶接面の温度は鋼材の溶融温度まで−に昇
するため、その直近の相は熔融温度直近の高い温度に達
する。鋼材は一般に温度が高いと軟化−づるが、特に）
容融温度直近でｌ、Ｊ軟化が著しい。つまり電縫溶接に
おいて４１溶接面直近に、温度が鋼Ｈの溶融温度直近ま
で上昇した軟化用が、不可避的に発１．するのである。
が高くなる。溶接面の温度は鋼材の溶融温度まで−に昇
するため、その直近の相は熔融温度直近の高い温度に達
する。鋼材は一般に温度が高いと軟化−づるが、特に）
容融温度直近でｌ、Ｊ軟化が著しい。つまり電縫溶接に
おいて４１溶接面直近に、温度が鋼Ｈの溶融温度直近ま
で上昇した軟化用が、不可避的に発１．するのである。
この不可避的に発生ずる軟化用の厚さを薄くするために
は、急速加熱を達成することによる、軟化用拡大防止が
有効である。
は、急速加熱を達成することによる、軟化用拡大防止が
有効である。
次に成分限定について述べる。
Ｃは、鋼層の強度を確保するのに有効な元素であるが、
加工性の向上のためには少ない方が望ましい。Ｃが０．
０５％以下の時、溶接熱影響によって生ずる軟化用は著
しく変形しやすく、圧接されるべき端部の液状酸化物を
排出するに必要な力が低下し、溶接後の溶接（圧接）部
に酸化物が残留し、溶接欠陥となるので、本発明の適用
範囲を、これ以下に限定した。
加工性の向上のためには少ない方が望ましい。Ｃが０．
０５％以下の時、溶接熱影響によって生ずる軟化用は著
しく変形しやすく、圧接されるべき端部の液状酸化物を
排出するに必要な力が低下し、溶接後の溶接（圧接）部
に酸化物が残留し、溶接欠陥となるので、本発明の適用
範囲を、これ以下に限定した。
Ｍｎは、強度、靭性を高めるのに有効な元素であるが、
２．０％を越えると溶接性が劣化するので、これ以下に
限定した。
２．０％を越えると溶接性が劣化するので、これ以下に
限定した。
Ｓｉは固溶体硬化元素であるが、その含有量とともに溶
接性が劣化するので、０．６０％を上限とした。
接性が劣化するので、０．６０％を上限とした。
Ｐは、０．１００％を越えると、溶接性が劣化ずろので
、これ以下に限定した。
、これ以下に限定した。
Ｓは、０．０３０％を越えると電縫溶接部近傍にＭｎＳ
が析出し、溶接部の材質特性を劣化させるので、これ以
下とした。
が析出し、溶接部の材質特性を劣化させるので、これ以
下とした。
ＡＩは、鋼を脱酸する上において必要であり、また窒化
物を形成して組織を微細にする効果を有する元素である
が、０．１００％を越えると７容接部の脆化をもたらす
ので、これ以下に限定した。また、０．００５％未満で
はマンガン−シリケート系の酸化物が増加し、内部欠陥
が発生し易くなるので、これ以上とした。
物を形成して組織を微細にする効果を有する元素である
が、０．１００％を越えると７容接部の脆化をもたらす
ので、これ以下に限定した。また、０．００５％未満で
はマンガン−シリケート系の酸化物が増加し、内部欠陥
が発生し易くなるので、これ以上とした。
Ｎは、０．０１５０％を越えると固溶窒素が増加し、歪
時効により＋Ａ質が著しく硬化するので、これ以下に限
定した。
時効により＋Ａ質が著しく硬化するので、これ以下に限
定した。
−１−記は本発明の必要成分であるが、強度や靭性を補
うために、Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｉ、 Ｎｂ、 Ｖ、
ｌ゛ｉ、Ｂの１種又は２種以トを添加する。
うために、Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｎｉ、 Ｎｂ、 Ｖ、
ｌ゛ｉ、Ｂの１種又は２種以トを添加する。
Ｃｒば、固溶体硬化による材質の強化に有効であり、Ｍ
ｏ、 Ｎｉば、靭性向上に有効な元素である。、−れら
の元素は、いずれも１．００％以内で効果が発揮される
ので、これ以下とした。
ｏ、 Ｎｉば、靭性向上に有効な元素である。、−れら
の元素は、いずれも１．００％以内で効果が発揮される
ので、これ以下とした。
Ｎｂ、 Ｖ、 Ｔｉは、析出硬化によって強度上昇を
図ることができる元素であるが、硬化が発揮されるのは
何れも０．５００％以内であるので、これを上限とした
。
図ることができる元素であるが、硬化が発揮されるのは
何れも０．５００％以内であるので、これを上限とした
。
Ｂは、粒界の強度−に昇を図ることができる元素である
が、効果が発揮されるのは０．００５０％以内であるの
で、これを−上限とした。
が、効果が発揮されるのは０．００５０％以内であるの
で、これを−上限とした。
以上の成分限定の鋼板を用いて電縫管を製造するに際し
、溶接（圧接）時に溶接速度を速くし、突合せ角度を広
くし、給電距離を短（して、）容接熱影響によっ°ζ生
ずる軟化用度さを薄くすることに、本発明の特徴があり
、以下その点について述べる。
、溶接（圧接）時に溶接速度を速くし、突合せ角度を広
くし、給電距離を短（して、）容接熱影響によっ°ζ生
ずる軟化用度さを薄くすることに、本発明の特徴があり
、以下その点について述べる。
溶接熱影響によって生ずる軟化用の存在は、圧接される
べき端部の液状酸化物を排出するに必要な力を低下さ・
Ｕ、溶接後の溶接（圧接）部に酸化物を残留させ、酸化
物系介在物による）容接欠陥を発生さ一已る。これを防
止するためには、軟化用度さを薄くすることが有効であ
る。溶接熱影害によって生ずる軟化用Ｐ）−さを薄くす
るためには、急速加熱を達成するごとによる、軟化相拡
犬防止が有効である。
べき端部の液状酸化物を排出するに必要な力を低下さ・
Ｕ、溶接後の溶接（圧接）部に酸化物を残留させ、酸化
物系介在物による）容接欠陥を発生さ一已る。これを防
止するためには、軟化用度さを薄くすることが有効であ
る。溶接熱影害によって生ずる軟化用Ｐ）−さを薄くす
るためには、急速加熱を達成するごとによる、軟化相拡
犬防止が有効である。
急速加熱の達成には、溶接速度を速くすること、突合せ
角度を広くすること、給電距離を短くすることが、それ
ぞれ有効である。
角度を広くすること、給電距離を短くすることが、それ
ぞれ有効である。
）容接速度を５０ｍ／分以上、突合せ角度を３°以上、
給電距離を１４０ｍｍ以下に限定することにより、電縫
溶接部の２速加熱か達成され、軟化用度さを薄くでき、
圧接されるべき端部の液状酸化物を排出するに必要な力
の低下を防止し、溶接後の溶接（圧接）部に酸化物を残
留させないで、酸化物系介在物による溶接欠陥を著しく
低域し、溶接欠陥発生率を非常に低くすることができる
ことを見いだした点が、本発明の特徴である。
給電距離を１４０ｍｍ以下に限定することにより、電縫
溶接部の２速加熱か達成され、軟化用度さを薄くでき、
圧接されるべき端部の液状酸化物を排出するに必要な力
の低下を防止し、溶接後の溶接（圧接）部に酸化物を残
留させないで、酸化物系介在物による溶接欠陥を著しく
低域し、溶接欠陥発生率を非常に低くすることができる
ことを見いだした点が、本発明の特徴である。
次に本発明を第１図を用いて説明すると、溶接速度を５
０ｍ／分以−１−とじ、高周波加熱される工７ジ（溶接
部）４の成す角度θ（突合せ角度）を３°以トよし、コ
ンタク１−チップ又はワークコイル２とスクイズロール
３の距離Ｌ（給電距離）を１４０ ｍｍ以下として電縫
で（を製造するものである。
０ｍ／分以−１−とじ、高周波加熱される工７ジ（溶接
部）４の成す角度θ（突合せ角度）を３°以トよし、コ
ンタク１−チップ又はワークコイル２とスクイズロール
３の距離Ｌ（給電距離）を１４０ ｍｍ以下として電縫
で（を製造するものである。
次に本発明の実施例を第１表、第２表を示す。
第１表は、本発明を用いて電縫管の製造を行った鋼（反
の成分例を示したものである。
の成分例を示したものである。
第２表の実施例１において、第１表の試料Ｎ０１を用い
て、本発明の限定条件を満たした、溶接速度６０ｍ／分
、突合ゼ角度４°、給電距離１２０ ｍｍの条件で製造
した場合は、溶接欠陥の発生率は０，５％と非常に低い
。これに対して第２表の比較例１において、池の条件は
実施例１と同しにして、溶接速度ののを４０ｍ／分とし
て製造した場合は、溶接欠陥の発生率は２．１％と高い
。
て、本発明の限定条件を満たした、溶接速度６０ｍ／分
、突合ゼ角度４°、給電距離１２０ ｍｍの条件で製造
した場合は、溶接欠陥の発生率は０，５％と非常に低い
。これに対して第２表の比較例１において、池の条件は
実施例１と同しにして、溶接速度ののを４０ｍ／分とし
て製造した場合は、溶接欠陥の発生率は２．１％と高い
。
Ｏ
（発明の効果）
以上の実施例から明らかな通り、本発明によれば低炭素
ｍ月及びこれらのＺｎ、 ＩＶメツキ鋼材の電縫管溶接
部の酸化物系介在物を減少させ、溶接欠陥発生率を著し
く低下させ、製品歩留りを向上させるとともに、靭性、
加工性をも向上させるという優れた効果が奏される。
ｍ月及びこれらのＺｎ、 ＩＶメツキ鋼材の電縫管溶接
部の酸化物系介在物を減少させ、溶接欠陥発生率を著し
く低下させ、製品歩留りを向上させるとともに、靭性、
加工性をも向上させるという優れた効果が奏される。
第１図は本発明における、電縫管の製造方法を示す説明
図である。 １：低炭素鋼材電縫鋼管 ２：コンタク）・チップ又はワークコイル３ニスクイズ
ロール ４：エツジ。
図である。 １：低炭素鋼材電縫鋼管 ２：コンタク）・チップ又はワークコイル３ニスクイズ
ロール ４：エツジ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で Ｃ：０．０５％以下 Ｍｎ：２．０％以下 Ｓｉ：０．６０％以下 Ｐ：０．１００％以下 Ｓ：０．０３０％以下 Ａｌ：０．００５〜０．１００％ Ｎ：０．０１５０％以下 を基本成分とし、 Ｃｒ：１．００％以下、Ｍｏ：１．００％以下、Ｎｉ：
１．００％以下、Ｎｂ：０．５００％以下、Ｖ：０．５
００％以下、Ｔｉ：０．５００％以下、Ｂ：０．００５
０％以下の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物よりなる素材鋼板を溶接速度を５０ｍ／分以
上とし、突合せ角度を３°以上と広くし、給電距離を１
４０ｍｍ以下と短くして溶接することを特徴とする溶接
欠陥の少ない電縫管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8223289A JPH02258181A (ja) | 1989-03-31 | 1989-03-31 | 溶接欠陥の少ない電縫管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8223289A JPH02258181A (ja) | 1989-03-31 | 1989-03-31 | 溶接欠陥の少ない電縫管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02258181A true JPH02258181A (ja) | 1990-10-18 |
Family
ID=13768661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8223289A Pending JPH02258181A (ja) | 1989-03-31 | 1989-03-31 | 溶接欠陥の少ない電縫管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02258181A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009241079A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | シーム部品質に優れる電縫鋼管の製造方法 |
| WO2014045590A1 (ja) * | 2012-09-24 | 2014-03-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫溶接部の耐ｈｉｃ性および低温靭性に優れた電縫鋼管およびその製造方法 |
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1989
- 1989-03-31 JP JP8223289A patent/JPH02258181A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009241079A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-22 | Jfe Steel Corp | シーム部品質に優れる電縫鋼管の製造方法 |
| WO2014045590A1 (ja) * | 2012-09-24 | 2014-03-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫溶接部の耐ｈｉｃ性および低温靭性に優れた電縫鋼管およびその製造方法 |
| JP2014062309A (ja) * | 2012-09-24 | 2014-04-10 | Jfe Steel Corp | 電縫溶接部の耐ｈｉｃ性および低温靭性に優れた電縫鋼管およびその製造方法 |
| US9873164B2 (en) | 2012-09-24 | 2018-01-23 | Jfe Steel Corporation | Electric resistance welded steel pipe or steel tube having excellent HIC resistance and low-temperature toughness in electric resistance welded part, and method for manufacturing the same |
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