JPH02257113A - 複写装置用レンズ系 - Google Patents
複写装置用レンズ系Info
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- JPH02257113A JPH02257113A JP8011989A JP8011989A JPH02257113A JP H02257113 A JPH02257113 A JP H02257113A JP 8011989 A JP8011989 A JP 8011989A JP 8011989 A JP8011989 A JP 8011989A JP H02257113 A JPH02257113 A JP H02257113A
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Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、複写装置に使用される３群３枚構成のコン
パクトなレンズ系に関する。
パクトなレンズ系に関する。
［従来の技術および発明が解決しようとする課題］
従来、複写装置等のレンズ系は、一般に４〜６枚のレン
ズから構成されている。また、複写装置等のレンズ系は
等倍額域で使用され、歪曲収差等を抑えるために対称型
のレンズ系に構成されているのが一般的である。（例え
ば、特開昭５９４５４１８号公報および特開昭５９−９
０８１．１号公報参照） 近年、このような複写装置の小型化に伴なってその光学
系も小型化・軽量化およびコストダウンの要望が益々強
くなっており、レンズ枚数を減らしながら性能の良好な
レンズ系が求められている。
ズから構成されている。また、複写装置等のレンズ系は
等倍額域で使用され、歪曲収差等を抑えるために対称型
のレンズ系に構成されているのが一般的である。（例え
ば、特開昭５９４５４１８号公報および特開昭５９−９
０８１．１号公報参照） 近年、このような複写装置の小型化に伴なってその光学
系も小型化・軽量化およびコストダウンの要望が益々強
くなっており、レンズ枚数を減らしながら性能の良好な
レンズ系が求められている。
しかし、これまで３枚レンズ構成の複写装置用レンズ系
は存在していなかった。
は存在していなかった。
この発明は、このような点に鑑みてなされたもので、レ
ンズ枚数を減らしてコストダウンを図るとともに、コン
パクトで、かつ、性能のよい複写装置用レンズ系を提供
することを目的とする。
ンズ枚数を減らしてコストダウンを図るとともに、コン
パクトで、かつ、性能のよい複写装置用レンズ系を提供
することを目的とする。
［課題を解決するだめの手段および作用］この発明では
、片側から順に、レンズ系の外側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズの第１レンズと、負のパワーをもつ第２レ
ンズと、正のパワーをもつ第３レンズとから構成される
３群３枚構成のレンズ系において、少なくとも上記３枚
のレンズのうち２枚はプラスチックレンズで構成したこ
とを特徴とする複写装置用レンズ系である。
、片側から順に、レンズ系の外側に凸面を向けた正メニ
スカスレンズの第１レンズと、負のパワーをもつ第２レ
ンズと、正のパワーをもつ第３レンズとから構成される
３群３枚構成のレンズ系において、少なくとも上記３枚
のレンズのうち２枚はプラスチックレンズで構成したこ
とを特徴とする複写装置用レンズ系である。
３枚のレンズ中２枚をプラスチックレンズな使うことで
レンズ系のコストダウンと大幅な軽量化が可能となり、
かつ、レンズ性能は従来のレンズ系と同等以上とし、レ
ンズ全厚を短くコンバク１−に形成することができ、ひ
いては複写装置全体の小型化にも寄与することができる
。
レンズ系のコストダウンと大幅な軽量化が可能となり、
かつ、レンズ性能は従来のレンズ系と同等以上とし、レ
ンズ全厚を短くコンバク１−に形成することができ、ひ
いては複写装置全体の小型化にも寄与することができる
。
［実 施 例］
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図、第３図、第５図および第７図は、それぞれ実施
例工ないし実施例４のレンズ構成を示す断面図で、左側
の物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズの第１レンズ１両凹レンズの第２レンズおよび両
凸レンズの第３レンズから構成される３群３枚構成のレ
ンズ系で、ＦナンバーＦ１０５画角２ω＝４５２°のレ
ンズ系である。
例工ないし実施例４のレンズ構成を示す断面図で、左側
の物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカス
レンズの第１レンズ１両凹レンズの第２レンズおよび両
凸レンズの第３レンズから構成される３群３枚構成のレ
ンズ系で、ＦナンバーＦ１０５画角２ω＝４５２°のレ
ンズ系である。
この発明の態様項２のレンズ系は、全系の焦点距離をｆ
、第１レンズと第２レンズ間の空気間隔なｄ２ 第２レ
ンズと第３レンズ間の空気間隔をｄ４．第１レンズの焦
点距離をｆｌ、第２レンズの焦点距離をｆ７．第、バラ
ンスの硝材のｄ線での屈折率をＮ１．第Ｊレンズの硝材
のアツベ数を１ノ、とするとき、 ■ ０．０１５ｆ＜ｄ２＜０．０２５ｆ■ ０．０５ｆ
＜ｄ４＜０．１５ｆ ■ ０．０４ｆ＜ｆ、＋ｆ、＜０．０６ｆ■ １．６５
＜Ｎ ■ ３５ 〈 っノ 、 〈 ５０の各条件式を満
足さセる。
、第１レンズと第２レンズ間の空気間隔なｄ２ 第２レ
ンズと第３レンズ間の空気間隔をｄ４．第１レンズの焦
点距離をｆｌ、第２レンズの焦点距離をｆ７．第、バラ
ンスの硝材のｄ線での屈折率をＮ１．第Ｊレンズの硝材
のアツベ数を１ノ、とするとき、 ■ ０．０１５ｆ＜ｄ２＜０．０２５ｆ■ ０．０５ｆ
＜ｄ４＜０．１５ｆ ■ ０．０４ｆ＜ｆ、＋ｆ、＜０．０６ｆ■ １．６５
＜Ｎ ■ ３５ 〈 っノ 、 〈 ５０の各条件式を満
足さセる。
上記条件式■は、第１レンズと第２レンズの軸上空気間
隔を定めるもので、この条件をはずれるといずれも歪曲
収差１倍率色収差をバランスよく補正することが困難で
ある。
隔を定めるもので、この条件をはずれるといずれも歪曲
収差１倍率色収差をバランスよく補正することが困難で
ある。
上記条件式■は、第２レンズと第３レンズ間の空気間隔
を定めるもので、下限値を越えると、コマフレアの発生
量が大きくなり、像のコントラストが低下してしまう。
を定めるもので、下限値を越えると、コマフレアの発生
量が大きくなり、像のコントラストが低下してしまう。
また、上限値を越えると、歪曲収差の補正が十分できな
くなってしまう。そして、レンズが大型化してしまうの
で望ましくな１７１゜ 上記条件式■は、第１レンズと第２レンズの焦点距離の
和を定めたもので、主に球面収差を抑えるための条件で
ある。上限値を越えると球面収差が補正過剰となる。ま
た、下限値を越えると球面収差が補正不足になると同時
に非点収差が大きくなり像面が倒れる。
くなってしまう。そして、レンズが大型化してしまうの
で望ましくな１７１゜ 上記条件式■は、第１レンズと第２レンズの焦点距離の
和を定めたもので、主に球面収差を抑えるための条件で
ある。上限値を越えると球面収差が補正過剰となる。ま
た、下限値を越えると球面収差が補正不足になると同時
に非点収差が大きくなり像面が倒れる。
上記条件式■、■は、ともに第１レンズの硝材を定める
ための条件である。■の条件を外れると非点隔差が増大
する。また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。
ための条件である。■の条件を外れると非点隔差が増大
する。また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。
また、■の条件を外れるといずれの場合も十分な色収差
を補正することができな（なる。
を補正することができな（なる。
この発明の実施例１〜４のレンズ系は、３枚のレンズ中
２枚をプラスチックレンズで構成している。すなわち、
第２レンズをポリカーボネイト。
２枚をプラスチックレンズで構成している。すなわち、
第２レンズをポリカーボネイト。
第３レンズをアクリルのプラスチックレンズを使用する
。そのため、軽量化および型でつくるので大量生産が可
能となった。また、非対称レンズ系でありながら歪曲収
差等も含めて、各収差を良好に補正したレンズ系となっ
ている。
。そのため、軽量化および型でつくるので大量生産が可
能となった。また、非対称レンズ系でありながら歪曲収
差等も含めて、各収差を良好に補正したレンズ系となっ
ている。
第１表、第２表、第３表および第４表は、実施例１ない
し実施例４の各レンズ構成を示す曲率半径、軸上面間隔
、硝材のｄ線での屈折率およびアツベ数の数値を示す。
し実施例４の各レンズ構成を示す曲率半径、軸上面間隔
、硝材のｄ線での屈折率およびアツベ数の数値を示す。
第２図、第４図、第６図および第８図は、実施例ユない
し実施例４の一１×時の収差曲線図を示す。各実施例と
も焦点距離ｆ ＝１８０ ｍ ｍ ＋ Ｆナンバー１０
．半画角ω＝２２．６°である。
し実施例４の一１×時の収差曲線図を示す。各実施例と
も焦点距離ｆ ＝１８０ ｍ ｍ ＋ Ｆナンバー１０
．半画角ω＝２２．６°である。
なお、実施例１ないし実施例４の上記各条件式の数値並
びにコンパクトさの指標となる全厚Σｄの数値を纏めて
第５表に示す。
びにコンパクトさの指標となる全厚Σｄの数値を纏めて
第５表に示す。
（以下余白）
第 １
表
ｆ＝１８０
ＦＮＯ，＝１０． ０
曲率半径
軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ７ツベ数（υｄ）ｒ
＋ １６８．７５ ｄ２３．８０ ｒ、 ３０．３６ ｄ４１８．１６ ｒｅ −１３ｓ、２９ Σｄ ＝３６．６６ 第 ２ 表 ｆ＝１８０ ＦＮＯ，＝１０． ０ 曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ７’
・ン／（数（１〕ｄ）ｒ２２３７．２ｇ ｄ２４．００ ｒ４２８．９６ （Ｌ １７．０８ ｒａ −１２９，０６ Σｄ ＝３６．５．８ ｆ＝１８０ 曲率半径 ｒ、 ３７．２８ ｒ２ １７３．８１ ｒ３−５８６．２３ ｒ４３０．７３ ｒ５１８８．６８ ｒｅ （３７，５１ 第 ３ 表 ＦＮＯ，＝１０．０ 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ｄ、 ７．７０ Ｎ、 １．７８５６４ ４．
００ ｄ３２．４０ Ｎ２ １．５８４０ｄ４１８．１１ ｄ、 ５．３０ Ｎ、 １．４９１４Σｄ＝ ３
７．５１ アツベ 数 （νｄ） ν＋ ４２．８ ５７．８ ｆ＝１８０ 曲率半径 ｒｌ ３８．１９ ｒａ １５２．５７ ｒａ −９０９，８Ｏ ｒ４３１．５６ ｒｓ １９８．１０ ｒ６（４２，５４ 第 ４ 表 ＦＮＯ，＝１０．０ 軸上面間隔 屈折率［Ｎｄ） ｄ、 ７．７０ Ｎ、 １．８２０５ｄ２３．
８０ ｄ、 ２．００ Ｎ２ １．５８４Ｑｄ４１８．４
４ ｄ＠ ５．００ Ｎ３ １．４９１４Σｄ＝ ３
６．９４ アツベ数 （νｄ） ν＋ ４３．０ ３１．０ ５７．８ 次に、この発明の態様環３のレンズ系である実施例５な
いし実施例９について説明する。これらの例の場合はプ
ラスチックレンズに非球面を使用している例である。
＋ １６８．７５ ｄ２３．８０ ｒ、 ３０．３６ ｄ４１８．１６ ｒｅ −１３ｓ、２９ Σｄ ＝３６．６６ 第 ２ 表 ｆ＝１８０ ＦＮＯ，＝１０． ０ 曲率半径 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ７’
・ン／（数（１〕ｄ）ｒ２２３７．２ｇ ｄ２４．００ ｒ４２８．９６ （Ｌ １７．０８ ｒａ −１２９，０６ Σｄ ＝３６．５．８ ｆ＝１８０ 曲率半径 ｒ、 ３７．２８ ｒ２ １７３．８１ ｒ３−５８６．２３ ｒ４３０．７３ ｒ５１８８．６８ ｒｅ （３７，５１ 第 ３ 表 ＦＮＯ，＝１０．０ 軸上面間隔 屈折率（Ｎｄ） ｄ、 ７．７０ Ｎ、 １．７８５６４ ４．
００ ｄ３２．４０ Ｎ２ １．５８４０ｄ４１８．１１ ｄ、 ５．３０ Ｎ、 １．４９１４Σｄ＝ ３
７．５１ アツベ 数 （νｄ） ν＋ ４２．８ ５７．８ ｆ＝１８０ 曲率半径 ｒｌ ３８．１９ ｒａ １５２．５７ ｒａ −９０９，８Ｏ ｒ４３１．５６ ｒｓ １９８．１０ ｒ６（４２，５４ 第 ４ 表 ＦＮＯ，＝１０．０ 軸上面間隔 屈折率［Ｎｄ） ｄ、 ７．７０ Ｎ、 １．８２０５ｄ２３．
８０ ｄ、 ２．００ Ｎ２ １．５８４Ｑｄ４１８．４
４ ｄ＠ ５．００ Ｎ３ １．４９１４Σｄ＝ ３
６．９４ アツベ数 （νｄ） ν＋ ４３．０ ３１．０ ５７．８ 次に、この発明の態様環３のレンズ系である実施例５な
いし実施例９について説明する。これらの例の場合はプ
ラスチックレンズに非球面を使用している例である。
そのレンズ構成を第９図、第１１図、第１３図第１５図
および第１７図に示す。即ち、左側の片側から順に、レ
ンズ系の外側に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１
レンズ、凹レンズの第２レンズおよび凸レンズの第３レ
ンズとから構成されている。そして、凹レンズである第
２レンズおよび凸レンズである第３レンズにプラスチッ
クレンズを使用している。第２図レンズには、ポリ力ボ
ネイト、第３レンズにはアクリルを使用している。その
ため、軽量化が可能となり、型成形されるので大量生産
が可能となる。
および第１７図に示す。即ち、左側の片側から順に、レ
ンズ系の外側に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１
レンズ、凹レンズの第２レンズおよび凸レンズの第３レ
ンズとから構成されている。そして、凹レンズである第
２レンズおよび凸レンズである第３レンズにプラスチッ
クレンズを使用している。第２図レンズには、ポリ力ボ
ネイト、第３レンズにはアクリルを使用している。その
ため、軽量化が可能となり、型成形されるので大量生産
が可能となる。
全系の焦点距離をｆ、第１レンズと第２レンズ間の軸上
空気間隔なｄ２．第２レンズと第３レンズ間の軸上空気
間隔なｄ４．第１レンズの焦点距離をｆ＋、第２レンズ
の焦点距離をｆ２．第１レンズの硝材の屈折率およびア
ツベ数をＮ１ ν１とするとき ■ ０．００５ｆ＜ｄ２＜０．０１５ｆ■ ０．０５ｆ
＜ｄ４＜０．１５ｆ ■ ０．０１５ｆ＜ｆ、＋ｆ２＜０．０５ｆ■ １．６
５＜Ｎ ［相］ ３５くν１〈５０ の各条件式を満足させる。
空気間隔なｄ２．第２レンズと第３レンズ間の軸上空気
間隔なｄ４．第１レンズの焦点距離をｆ＋、第２レンズ
の焦点距離をｆ２．第１レンズの硝材の屈折率およびア
ツベ数をＮ１ ν１とするとき ■ ０．００５ｆ＜ｄ２＜０．０１５ｆ■ ０．０５ｆ
＜ｄ４＜０．１５ｆ ■ ０．０１５ｆ＜ｆ、＋ｆ２＜０．０５ｆ■ １．６
５＜Ｎ ［相］ ３５くν１〈５０ の各条件式を満足させる。
上記条件式〇は、第１レンズと第２レンズ間の軸上空気
間隔を定めるもので、この条件を外れると歪曲収差９倍
率色収差をバランスよく補正することができない。
間隔を定めるもので、この条件を外れると歪曲収差９倍
率色収差をバランスよく補正することができない。
上記条件式■は、第２レンズと第３レンズ間の軸上空気
間隔を定めるもので、この下限値を越えるとコマフレア
の発生が大きくなって像のコントラストが低下する。ま
た上限値を越えると歪曲収差の補正が十分できない。ま
た、レンズが大型化してしまうので望ましくない。
間隔を定めるもので、この下限値を越えるとコマフレア
の発生が大きくなって像のコントラストが低下する。ま
た上限値を越えると歪曲収差の補正が十分できない。ま
た、レンズが大型化してしまうので望ましくない。
上記条件式■は、第１レンズと第２レンズの焦点距離の
和を定めたもので、主に球面収差を抑えるための条件で
ある。この上限値を越えると球面収差が補正過剰となる
。・また下限値を越えると球面収差が補正不足となると
同時に、非点収差が大きくなり像面が倒れる。
和を定めたもので、主に球面収差を抑えるための条件で
ある。この上限値を越えると球面収差が補正過剰となる
。・また下限値を越えると球面収差が補正不足となると
同時に、非点収差が大きくなり像面が倒れる。
上記条件式■、［相］は、ともに第１レンズの硝材を定
める条件である。■の条件を外れると非点隔差が増大す
る。また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。
める条件である。■の条件を外れると非点隔差が増大す
る。また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。
また、上記条件式［相］の条件を外れると、いずれの場
合も十分な色補正ができなくなる。
合も十分な色補正ができなくなる。
以下、第６表ないし第１０表に、本実施例５ないし実施
例９の曲率半径、軸上面間隔、硝材のｄ線での屈折率お
よびアツベ数の数値をそれぞれ示す。第１０図、第１２
図、第１４図、第１６図および第１８図はそれぞれ実施
例５〜実施例９の一１×時における収差曲線図である。
例９の曲率半径、軸上面間隔、硝材のｄ線での屈折率お
よびアツベ数の数値をそれぞれ示す。第１０図、第１２
図、第１４図、第１６図および第１８図はそれぞれ実施
例５〜実施例９の一１×時における収差曲線図である。
各実施例の焦点距離はｆ＝１８０ｍｍ、Ｆ値は１０．半
画角ω＝２２．６°である。また、上記条件式■〜［相
］に対応する実施例５〜９の各個並びにコンパクトさの
指標である全厚Σｄの数値を第１１表に纏めて示す。
画角ω＝２２．６°である。また、上記条件式■〜［相
］に対応する実施例５〜９の各個並びにコンパクトさの
指標である全厚Σｄの数値を第１１表に纏めて示す。
また、本実施例５〜実施例９では第２レンズもしくは第
３レンズに非球面を使用しており、実施例５〜実施例７
では、第２レンズの第３レンズ側の面、実施例８では、
第２レンズの第３レンズ側の面、実施例９では、第２レ
ンズの第３レンズ側の面と第３レンズのレンズ系の外側
の面とがそれぞれ非球面となっており、第６表ないし第
１０表の下欄に非球面係数をそれぞれ示す。
３レンズに非球面を使用しており、実施例５〜実施例７
では、第２レンズの第３レンズ側の面、実施例８では、
第２レンズの第３レンズ側の面、実施例９では、第２レ
ンズの第３レンズ側の面と第３レンズのレンズ系の外側
の面とがそれぞれ非球面となっており、第６表ないし第
１０表の下欄に非球面係数をそれぞれ示す。
この非球面は、光軸なＸ軸にとり、面頂点Ｘ＝０の平面
内に直交座標ｙ軸、Ｚ軸をとるとき、非球面はｘ＝ｆ
（ｙ、ｚ）で表される。
内に直交座標ｙ軸、Ｚ軸をとるとき、非球面はｘ＝ｆ
（ｙ、ｚ）で表される。
ｙ２＋２２＝φ２とおくと
で与えられる。非球面係数は上記式中のＡ、の値であり
、ｃｏは曲率半径の逆数である。このような非球面を使
うことにより、収差補正の自由度が増えレンズの全厚を
小さくしても、諸収差を良く補正できる。
、ｃｏは曲率半径の逆数である。このような非球面を使
うことにより、収差補正の自由度が増えレンズの全厚を
小さくしても、諸収差を良く補正できる。
（以下余白）
× ×
次に、この発明の態俤項４のレンズ系である実施例１０
ないし実施例１３について説明する。これらの例の場合
もプラスチックレンズに非球面を使用している例である
。
ないし実施例１３について説明する。これらの例の場合
もプラスチックレンズに非球面を使用している例である
。
そのレンズ構成を第】９図、第２１図、第２３図および
第２５図に示す。即ち、左側の物体側から順に、物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１レンズ、凹レ
ンズの第２レンズおよび凸レンズの第３レンズとから構
成されている。そして、凹レンズである第２レンズおよ
び第３レンズにプラスチックレンズを使用している。第
２レンズにはポリカーボネイト、第３レンズにはアクリ
ルを使用している。そのため、軽量化が可能となり、型
成形されるので大量生産が可能となる。
第２５図に示す。即ち、左側の物体側から順に、物体側
に凸面を向けた正メニスカスレンズの第１レンズ、凹レ
ンズの第２レンズおよび凸レンズの第３レンズとから構
成されている。そして、凹レンズである第２レンズおよ
び第３レンズにプラスチックレンズを使用している。第
２レンズにはポリカーボネイト、第３レンズにはアクリ
ルを使用している。そのため、軽量化が可能となり、型
成形されるので大量生産が可能となる。
全系の焦点距離をｆ、第１レンズと第２レンズ間の軸上
空気間隔をｄ２．第２レンズと第３レンズ間の軸上空気
間隔なｄ４．第１レンズの焦点距離なｆｌ、第２レンズ
の焦点距離をｆ２．第１レンズの硝材の屈折率およびア
ツベ数をＮν１．第２レンズの第３レンズ側の面および
第３レンズの第２レンズ側の面の曲率半径をｒ４ｒ５と
するとき ■ ０．００５ｆ＜ｄ２＜０．０２５ｆ＠ ０．０５
ｆ＜ｄ４＜０．０８ｆ ９ １．７５＜Ｎ、＜１．８５ ■ ３５〈ν１く５０ ■ −０，１＜ ＜０．２５ 上記条件式■は、第１レンズと第２レンズ間の軸上空気
間隔を定めるもので、この条件を外れると歪曲収差１倍
率色収差をバランスよく補正することができない。
空気間隔をｄ２．第２レンズと第３レンズ間の軸上空気
間隔なｄ４．第１レンズの焦点距離なｆｌ、第２レンズ
の焦点距離をｆ２．第１レンズの硝材の屈折率およびア
ツベ数をＮν１．第２レンズの第３レンズ側の面および
第３レンズの第２レンズ側の面の曲率半径をｒ４ｒ５と
するとき ■ ０．００５ｆ＜ｄ２＜０．０２５ｆ＠ ０．０５
ｆ＜ｄ４＜０．０８ｆ ９ １．７５＜Ｎ、＜１．８５ ■ ３５〈ν１く５０ ■ −０，１＜ ＜０．２５ 上記条件式■は、第１レンズと第２レンズ間の軸上空気
間隔を定めるもので、この条件を外れると歪曲収差１倍
率色収差をバランスよく補正することができない。
上記条件式＠は、第２レンズと第３レンズ間の軸上空気
間隔を定めるもので、この下限値を越えるとコマフレア
の発生が大きくなって像のコントラストが低下する。ま
た上限値を越えると歪曲収差の補正が十分てきない。ま
た、レンズが大型化してしまうので望ましくない。
間隔を定めるもので、この下限値を越えるとコマフレア
の発生が大きくなって像のコントラストが低下する。ま
た上限値を越えると歪曲収差の補正が十分てきない。ま
た、レンズが大型化してしまうので望ましくない。
上記条件式０．■は、ともに第１レンズの硝材を定める
条件である。■の条件を外れると非点隔差が増大する。
条件である。■の条件を外れると非点隔差が増大する。
また、コマ収差が十分に補正し切れなくなる。
また、上記条件式■の条件を外れると、いずれの場合も
十分な色補正ができな（なる。
十分な色補正ができな（なる。
上記条件式■は、第２レンズと第３レンズの隣接する曲
率半径の比で、コマ収差および球面収差を補正するだめ
の条件である。上限値を越えるとコマ収差の発生が大き
くなる。また、球面収差は補正不足となり、像のコント
ラストが低下する。
率半径の比で、コマ収差および球面収差を補正するだめ
の条件である。上限値を越えるとコマ収差の発生が大き
くなる。また、球面収差は補正不足となり、像のコント
ラストが低下する。
また、下限値を越えると球面収差は補正過剰になる。更
に像面性が悪くなり、周辺部での性能が悪化する。
に像面性が悪くなり、周辺部での性能が悪化する。
また、実施例１０〜１３では、第１レンズの焦点距離を
ｆｌ、第２レンズの焦点距離をｆ２とすると、 ０、 ０３ｆ＜ｆｌ ＋ｆ２ ＜０ １ ｆを満
足している。
ｆｌ、第２レンズの焦点距離をｆ２とすると、 ０、 ０３ｆ＜ｆｌ ＋ｆ２ ＜０ １ ｆを満
足している。
これは、第１レンズと第２レンズの焦点距離の和を定め
るもので、主に球面収差を抑えるための条件である。こ
の」二限値を越えると球面収差が補正過剰となる。また
、下減価を下回ると球面収差が補正不足になると同時に
非点収差が太き（なり像面が倒れる。
るもので、主に球面収差を抑えるための条件である。こ
の」二限値を越えると球面収差が補正過剰となる。また
、下減価を下回ると球面収差が補正不足になると同時に
非点収差が太き（なり像面が倒れる。
以下、第１２表ないし第１５表に、本実施例１０ないし
実施例１３の曲率半径、軸上面間隔硝材のｄ線での屈折
率およびアツベ数の数値をそれぞれ示す。第２０図、第
２２図、第２４図および第２６図はそれぞれ実施例１０
〜実施例１３の＝１×時における収差曲線図である。
実施例１３の曲率半径、軸上面間隔硝材のｄ線での屈折
率およびアツベ数の数値をそれぞれ示す。第２０図、第
２２図、第２４図および第２６図はそれぞれ実施例１０
〜実施例１３の＝１×時における収差曲線図である。
各実施例の焦点距離はｆ＝１８０ｍｍ、Ｆ値は１０、半
画角ω＝２２．６°である。また、上記条件式■〜［相
］に対応する実施例１０〜実施例１３の各個並びにコン
パクトさの指標である全厚Σｄの数値を第１６表に纏め
て示す。
画角ω＝２２．６°である。また、上記条件式■〜［相
］に対応する実施例１０〜実施例１３の各個並びにコン
パクトさの指標である全厚Σｄの数値を第１６表に纏め
て示す。
また、本実施例１０〜実施例１３では、第２レンズの第
３レンズ側の面ｒ４と第３レンズのレンズ系の外側の面
ｒ６とに非球面を用いており、第１２表ないし第１５表
の下欄に非球面係数をそれぞれ示す。
３レンズ側の面ｒ４と第３レンズのレンズ系の外側の面
ｒ６とに非球面を用いており、第１２表ないし第１５表
の下欄に非球面係数をそれぞれ示す。
この非球面は、光軸をＸ軸にとり、面頂点Ｘ＝０の平面
内に直交座標ｙ軸、Ｚ軸をとるとき、非球面はｘ ＝
ｆ （ｙ ＋ ｚ ）で表される。
内に直交座標ｙ軸、Ｚ軸をとるとき、非球面はｘ ＝
ｆ （ｙ ＋ ｚ ）で表される。
ｙ２ ＋２２ ＝＝φ２とおくと
で与えられる。非球面係数は上記式中のＡＩの値であり
、Ｃ０は曲率半径の逆数である。このような非球面を使
うことにより、収差補正の自由度が増えレンズ全厚を小
さくしても諸収差を補正できる。
、Ｃ０は曲率半径の逆数である。このような非球面を使
うことにより、収差補正の自由度が増えレンズ全厚を小
さくしても諸収差を補正できる。
（以下余白）
× × ×
ｃ； ｃｉ ６ ｃｈ６゜
てくく七＜く
豐 °品
× ×
６ ｃ＝； ｏＯｃ＝； ｃ＝ｉ
× ×
この発明の複写装置用レンズ系は、３枚構成のレンズ系
でレンズ枚数が少なく、また、その１枚のレンズをプラ
スチックレンズで構成し大幅なコストダウンと軽量化を
もたらし、かつ、従来の４枚構成レンズ系ではレンズ全
厚が０．２ｆが限界であったが、この発明のレンズ系で
は０１５ｆ〜０．２１ｆと著しく短く、コンパクトなレ
ンズ系となっており、複写装置全体の小型化に寄与する
ことができる。そして、レンズ性能においても従来レン
ズと同等かそれ以上である。
でレンズ枚数が少なく、また、その１枚のレンズをプラ
スチックレンズで構成し大幅なコストダウンと軽量化を
もたらし、かつ、従来の４枚構成レンズ系ではレンズ全
厚が０．２ｆが限界であったが、この発明のレンズ系で
は０１５ｆ〜０．２１ｆと著しく短く、コンパクトなレ
ンズ系となっており、複写装置全体の小型化に寄与する
ことができる。そして、レンズ性能においても従来レン
ズと同等かそれ以上である。
なお、本実施例１ないし１３には、−１×時つまり等倍
時の収差状況を示したが、等倍においては、物体面と像
面とを入れ替えても各収差の発生量は、歪曲の符号を除
いて全く同じであるので、このレンズ系の物体面側と像
面側とを逆にしてもよい。
時の収差状況を示したが、等倍においては、物体面と像
面とを入れ替えても各収差の発生量は、歪曲の符号を除
いて全く同じであるので、このレンズ系の物体面側と像
面側とを逆にしてもよい。
第１図は、この発明の実施例１のレンズ構成を示す断面
図、 第２図は、上記第１図に示すレンズ系の収差曲線図、 第３図は、この発明の実施例２のレンズ構成を示す断面
図、 第４図は、上記第３図に示すレンズ系の収差曲線図、 第５図は、この発明の実施例３のレンズ構成を示す断面
図、 第６図は、上記第５図に示すレンズ系の収差曲線図、 第７図は、この発明の実施例４のレンズ構成を示す断面
図、 第８図は、上記第７図に示すレンズ系の収差曲線図、 第９図は、この発明の実施例５のレンズ構成を示す断面
図、 第１０図は、上記第９図に示すレンズ系の収差曲線図、 第１１図は、この発明の実施例６のレンズ構成を示す断
面図、 第１２図は、上記第１１′図に示すレンズ系の収左曲線
図、 第１３図は、この発明の実施例７のレンズ構成を示す断
面図、 第１４図は、上記第１３図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第１５図は、この発明の実施例８のレンズ構成を示す断
面図、 第１６図は、上記第１５図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第１７図は、この発明の実施例９のレンズ構成を示す断
面図、 第１８図は、上記第１７図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第１９図は、この発明の実施例１０のレンズ構成を示す
断面図、 第２０図は、上記第１９図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第２１図は、この発明の実施例１１のレンズ構成を示す
断面図、 第２２図は、上記第２１図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第２３図は、この発明の実施例１２のレンズ構成を示す
断面図、 第２４図は、上記第２３図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第２５図は、この発明の実施例１３のレンズ構成を示す
断面図、 第２６図は、上記第２５図に示すレンズ系の収差曲線図
である。 特 許 出 願 人 ミノルタカメラ株式会社代
理 人 小 山 １） 光 夫り０ ■ ひ０ メ
図、 第２図は、上記第１図に示すレンズ系の収差曲線図、 第３図は、この発明の実施例２のレンズ構成を示す断面
図、 第４図は、上記第３図に示すレンズ系の収差曲線図、 第５図は、この発明の実施例３のレンズ構成を示す断面
図、 第６図は、上記第５図に示すレンズ系の収差曲線図、 第７図は、この発明の実施例４のレンズ構成を示す断面
図、 第８図は、上記第７図に示すレンズ系の収差曲線図、 第９図は、この発明の実施例５のレンズ構成を示す断面
図、 第１０図は、上記第９図に示すレンズ系の収差曲線図、 第１１図は、この発明の実施例６のレンズ構成を示す断
面図、 第１２図は、上記第１１′図に示すレンズ系の収左曲線
図、 第１３図は、この発明の実施例７のレンズ構成を示す断
面図、 第１４図は、上記第１３図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第１５図は、この発明の実施例８のレンズ構成を示す断
面図、 第１６図は、上記第１５図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第１７図は、この発明の実施例９のレンズ構成を示す断
面図、 第１８図は、上記第１７図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第１９図は、この発明の実施例１０のレンズ構成を示す
断面図、 第２０図は、上記第１９図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第２１図は、この発明の実施例１１のレンズ構成を示す
断面図、 第２２図は、上記第２１図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第２３図は、この発明の実施例１２のレンズ構成を示す
断面図、 第２４図は、上記第２３図に示すレンズ系の収差曲線図
、 第２５図は、この発明の実施例１３のレンズ構成を示す
断面図、 第２６図は、上記第２５図に示すレンズ系の収差曲線図
である。 特 許 出 願 人 ミノルタカメラ株式会社代
理 人 小 山 １） 光 夫り０ ■ ひ０ メ
Claims (5)
- （１）片側から順に、レンズ系の外側に凸面を向けた正
メニスカスレンズの第１レンズと、負のパワーをもつ第
２レンズと、正のパワーをもつ第３レンズとからなり、
第２レンズと第３レンズにプラスチックを使用すること
を特徴とする複写装置用レンズ系。 - （２）次の各条件式を満足する請求項１記載の複写装置
用レンズ系。 ［１］０．０１５ｆ＜ｄ＿２＜０．０２５ｆ ［２］０．０５ｆ＜ｄ＿４＜０．１５ｆ ［３］０．０４ｆ＜ｆ＿１＋ｆ＿２＜０．０６ｆ ［４］１．６５＜Ｎ＿１ ［５］３５＜υ＿１＜５０ ただし、ｆ；全系の焦点距離 ｄ＿２；第１レンズと第２レンズの間の 軸上空気間隔 ｄ＿４；第２レンズと第３レンズの間の 軸上空気間隔 ｆ＿１；第１レンズの焦点距離 ｆ＿２；第２レンズの焦点距離 Ｎ＿１；第１レンズの硝材のｄ線での屈 折率 ν＿１；第１レンズの硝材のアッベ数 - （３）第２レンズと第３レンズの少なくとも１面を非球
面とした請求項１記載の複写装置用レンズ系。 - （４）次の各条件式を満足する請求項１記載の複写装置
用レンズ系。 ［６］０．００５ｆ＜ｄ＿２＜０．０１５ｆ［７］０．
０５ｆ＜ｄ＿４＜０．１５ｆ ［８］０．０１５ｆ＜ｆ＿１＋ｆ＿２＜０．０５ｆ［９
］１．６５＜Ｎ＿１ ［１０］３５＜ν＿１＜５０ ただし、ｆ；全系の焦点距離 ｄ＿２；第１レンズと第２レンズの間の 軸上空気間隔 ｄ＿４；第２レンズと第３レンズの間の 軸上空気間隔 ｆ＿１；第１レンズの焦点距離 ｆ＿２；第２レンズの焦点距離 Ｎ＿１；第１レンズの硝材のｄ線での屈 折率 ν＿１；第１レンズの硝材のアッベ数 - （５）次の各条件式を満足する請求項１記載の複写装置
用レンズ系。 ［１１］０．００５ｆ＜ｄ＿２＜０．０２５ｆ［１２］
０．０５ｆ＜ｄ＿４＜００８ｆ ［１３］１．７５＜Ｎ＿１＜１．８５ ［１４］３５＜ν＿１＜５０ ［１５］−０．１＜（ｒ＿４／ｒ＿５）＜０．２５ただ
し、ｆ；全系の焦点距離 ｄ＿２；第１レンズと第２レンズの間の 軸上空気間隔 ｄ＿４；第２レンズと第３レンズの間の 軸上空気間隔 Ｎ＿１；第１レンズの硝材のｄ線での屈 折率 ν＿１；第１レンズの硝材のアッベ数 ｒ＿４；第２レンズの第３レンズ側の面 の曲率半径 ｒ＿５；第３レンズの第２レンズの側の 面の曲率半径
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1080119A JP2867413B2 (ja) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | 複写装置用レンズ系 |
| US07/794,355 US5204780A (en) | 1989-03-28 | 1991-11-12 | Lens system for a copying machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1080119A JP2867413B2 (ja) | 1989-03-29 | 1989-03-29 | 複写装置用レンズ系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02257113A true JPH02257113A (ja) | 1990-10-17 |
| JP2867413B2 JP2867413B2 (ja) | 1999-03-08 |
Family
ID=13709314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1080119A Expired - Lifetime JP2867413B2 (ja) | 1989-03-28 | 1989-03-29 | 複写装置用レンズ系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2867413B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5300412A (en) * | 1991-03-01 | 1994-04-05 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Silver halide color photographic material |
| JP2006525555A (ja) * | 2003-05-01 | 2006-11-09 | レイセオン・カンパニー | コンパクトな広視野映像光学システム |
| JP2017526953A (ja) * | 2014-08-07 | 2017-09-14 | ハンズ レーザー テクノロジー インダストリー グループ カンパニー リミテッド | 遠赤外結像レンズセット、対物レンズ、及び火源検出器 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01261613A (ja) * | 1988-04-13 | 1989-10-18 | Konica Corp | トリプレットレンズ |
-
1989
- 1989-03-29 JP JP1080119A patent/JP2867413B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01261613A (ja) * | 1988-04-13 | 1989-10-18 | Konica Corp | トリプレットレンズ |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5300412A (en) * | 1991-03-01 | 1994-04-05 | Fuji Photo Film Co., Ltd. | Silver halide color photographic material |
| JP2006525555A (ja) * | 2003-05-01 | 2006-11-09 | レイセオン・カンパニー | コンパクトな広視野映像光学システム |
| JP2017526953A (ja) * | 2014-08-07 | 2017-09-14 | ハンズ レーザー テクノロジー インダストリー グループ カンパニー リミテッド | 遠赤外結像レンズセット、対物レンズ、及び火源検出器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2867413B2 (ja) | 1999-03-08 |
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Legal Events
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