JPH02252766A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F279/00—Macromolecular compounds obtained by polymerising monomers on to polymers of monomers having two or more carbon-to-carbon double bonds as defined in group C08F36/00
- C08F279/02—Macromolecular compounds obtained by polymerising monomers on to polymers of monomers having two or more carbon-to-carbon double bonds as defined in group C08F36/00 on to polymers of conjugated dienes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L101/00—Compositions of unspecified macromolecular compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L67/00—Compositions of polyesters obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L67/02—Polyesters derived from dicarboxylic acids and dihydroxy compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L69/00—Compositions of polycarbonates; Compositions of derivatives of polycarbonates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱可塑性樹脂組成物に関し、さらに詳しくは、
耐熱性が高くかつ耐衝撃性にすぐれた熱可塑性樹脂組成
物に関する。本発明の熱可塑性樹脂組成物は、自動車用
材料、例えばメーターフード、メータークラスター イ
ンスッルメントパネル、コンソールボックス等の内装部
品やバンパー 外板材料、ランプハウジング等の外装部
品の分野において、あるいは各種の機械部品の分野にお
いて有利に利用することができる。
耐熱性が高くかつ耐衝撃性にすぐれた熱可塑性樹脂組成
物に関する。本発明の熱可塑性樹脂組成物は、自動車用
材料、例えばメーターフード、メータークラスター イ
ンスッルメントパネル、コンソールボックス等の内装部
品やバンパー 外板材料、ランプハウジング等の外装部
品の分野において、あるいは各種の機械部品の分野にお
いて有利に利用することができる。
ポリエチVンテレフタレートやポリテトラメチレンテレ
フタレート等のポリエステル系樹脂はその高融点を生か
してオーブナブルトレーやエンジニアリングプラスチッ
クとしての勢器具の外装、電気部品といった高温で使う
用途に向けようという動きが出てきている。ところでこ
れらポリエステル系樹脂は強靭性が劣ることよりブタジ
ェン系重合体をゴム成分としたメチルメタクリレート−
ブタジェン−スチレン共重合体(MB8樹脂)を配合す
ることにより耐衝撃性を向上することが提案されている
。
フタレート等のポリエステル系樹脂はその高融点を生か
してオーブナブルトレーやエンジニアリングプラスチッ
クとしての勢器具の外装、電気部品といった高温で使う
用途に向けようという動きが出てきている。ところでこ
れらポリエステル系樹脂は強靭性が劣ることよりブタジ
ェン系重合体をゴム成分としたメチルメタクリレート−
ブタジェン−スチレン共重合体(MB8樹脂)を配合す
ることにより耐衝撃性を向上することが提案されている
。
また、ポリカーボネート系樹脂は耐衝撃性、耐熱性、寸
法安定性、電気絶縁性等に優れており、機械部品、保護
・安全用具、電気絶縁用途、光学機械部品、容器等広い
分野で使用されている。
法安定性、電気絶縁性等に優れており、機械部品、保護
・安全用具、電気絶縁用途、光学機械部品、容器等広い
分野で使用されている。
ところでポリカーボネート系樹脂は流動性や耐薬品性に
劣ることから、最近ではかかる欠点を改良するためにポ
リエチレンテv7りV−トやポリテトラメチレンチンフ
タV−)のような飽和ポリエステμ系樹脂を配合したポ
リマーアロイ化が提案(特公昭56−14055号公報
、特公昭53−12537号公報、特公昭57−274
4号公報等)開発されその用途分野を広げつつある。し
かしながらポリカーボネート系騒 樹脂に飽和ポリエステル系樹脂を配合することによりポ
リカーボネート系樹脂が有する強靭性が損なわれること
から、さらにMB日樹脂を配合し耐衝撃性を向上するこ
とが提案(特公昭55−9455号公報)されている。
劣ることから、最近ではかかる欠点を改良するためにポ
リエチレンテv7りV−トやポリテトラメチレンチンフ
タV−)のような飽和ポリエステμ系樹脂を配合したポ
リマーアロイ化が提案(特公昭56−14055号公報
、特公昭53−12537号公報、特公昭57−274
4号公報等)開発されその用途分野を広げつつある。し
かしながらポリカーボネート系騒 樹脂に飽和ポリエステル系樹脂を配合することによりポ
リカーボネート系樹脂が有する強靭性が損なわれること
から、さらにMB日樹脂を配合し耐衝撃性を向上するこ
とが提案(特公昭55−9455号公報)されている。
このようにMB8樹脂は、塩化ビニル樹脂に配合するこ
とが知られていたのく加え飽和ポリエステル系樹脂、ポ
リカーボネート系樹脂等の熱可塑性樹脂に配合し、耐衝
撃性を向上させる事が知られている。
とが知られていたのく加え飽和ポリエステル系樹脂、ポ
リカーボネート系樹脂等の熱可塑性樹脂に配合し、耐衝
撃性を向上させる事が知られている。
しかしながら、MB811111の配合による改良方法
では、得られる耐衝撃性が期待の程度に満足し得るもの
でなくて、さらに改良することが望まれているのが現状
である。
では、得られる耐衝撃性が期待の程度に満足し得るもの
でなくて、さらに改良することが望まれているのが現状
である。
上記のような現状に鑑み本発明の目的は新規な耐衝撃性
にすぐれた熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。
にすぐれた熱可塑性樹脂組成物を提供することにある。
上記し九課題は、本発明によれば、熱可塑性樹脂100
重量部と重量平均粒子径がα3μm以上のジエン系ゴム
重合体を5034g4以上含有スるジ含有基ゴムラテッ
クス60〜90重量4(固型分換算)の存在下に優位量
のアクリル光重量体及び劣位量の芳香族ビニル糸車量体
、シアン化ビニル系単竜体から選ばれた少なくとも一種
の単量体を乳化グフフを重合して得たグラフト共重合体
(a32〜50重量部を均一に混合してなる゛熱可塑°
性樹脂組成物によって解決する事ができる。
重量部と重量平均粒子径がα3μm以上のジエン系ゴム
重合体を5034g4以上含有スるジ含有基ゴムラテッ
クス60〜90重量4(固型分換算)の存在下に優位量
のアクリル光重量体及び劣位量の芳香族ビニル糸車量体
、シアン化ビニル系単竜体から選ばれた少なくとも一種
の単量体を乳化グフフを重合して得たグラフト共重合体
(a32〜50重量部を均一に混合してなる゛熱可塑°
性樹脂組成物によって解決する事ができる。
本発明において使用される熱可塑性樹脂としては、特に
限定されるものではないが塩化ビニμ系樹脂、飽和ポリ
エステル果樹1旨、ポリカーボネート系樹脂、ポリオレ
フィン系樹脂、メタクリル系樹脂及びスチレン樹脂があ
げられ、単独でもしくは二種以上併用して用いる事がで
きる。
限定されるものではないが塩化ビニμ系樹脂、飽和ポリ
エステル果樹1旨、ポリカーボネート系樹脂、ポリオレ
フィン系樹脂、メタクリル系樹脂及びスチレン樹脂があ
げられ、単独でもしくは二種以上併用して用いる事がで
きる。
これらの中でも、塩化ビニル系樹脂、ポリカーボネート
系樹l旨及び飽和ポリエステル系樹脂の単独、並びにポ
リカーボネート系樹脂と飽和ポリエステル系樹脂の混合
物が特に好ましい。
系樹l旨及び飽和ポリエステル系樹脂の単独、並びにポ
リカーボネート系樹脂と飽和ポリエステル系樹脂の混合
物が特に好ましい。
本発明における塩化ビニ/%/系樹脂としては、ポリ塩
化ビニルの他、塩化ビニ1v70重量憾以上からなる塩
化ビニル系共重合体が使用できる。
化ビニルの他、塩化ビニ1v70重量憾以上からなる塩
化ビニル系共重合体が使用できる。
塩化ビニルに共重合するモノマーとしてはエチレン、プ
ロピレン、臭化ビニル、塩化ビニリデン、酢酸ビニル1
アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル等が用いら
れる。
ロピレン、臭化ビニル、塩化ビニリデン、酢酸ビニル1
アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル等が用いら
れる。
飽和ポリエステル系樹脂としては、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリテトラメチレンテレフタレート等が挙げ
られ、さらにはこれらに1゜3−プロパンジオール等の
ジオール、イソフタル酸等のジカルボン酸を少量共重合
させ九コポリエステルも使用可能である。これらポリエ
ステ〜、コポリエステルは単独で又は組合せて用いるこ
とができる。
タレート、ポリテトラメチレンテレフタレート等が挙げ
られ、さらにはこれらに1゜3−プロパンジオール等の
ジオール、イソフタル酸等のジカルボン酸を少量共重合
させ九コポリエステルも使用可能である。これらポリエ
ステ〜、コポリエステルは単独で又は組合せて用いるこ
とができる。
ポリカーボネート系樹脂としては z 21−(A,4
’−ジヒドロキVジフエニ/L/)プロパンから誘導さ
れるポリカーボネートを主たルモノトするが、他のビス
フェノール系ポリカーボネートも使用可能である。
’−ジヒドロキVジフエニ/L/)プロパンから誘導さ
れるポリカーボネートを主たルモノトするが、他のビス
フェノール系ポリカーボネートも使用可能である。
ポリオレフィン系樹脂としてはポリエチV7、ホリプロ
ピVン等が挙げられる。
ピVン等が挙げられる。
メタクリル系樹脂としてはポリメチルメタクリv−ト、
さらにはメチルメタクリレートに少量のプルキルアクリ
V−)を共重合したメチルメタクリレート−プルキルア
クリV−)共重合体等が挙げられる。
さらにはメチルメタクリレートに少量のプルキルアクリ
V−)を共重合したメチルメタクリレート−プルキルア
クリV−)共重合体等が挙げられる。
またスチレン系樹脂としてはポリスチレン、高衝撃性ポ
リスチレン(IIIP8)、アクリロニトリル−スチレ
ン共重合体、スチレン−無水マVイン酸共重合体等が挙
げられる。
リスチレン(IIIP8)、アクリロニトリル−スチレ
ン共重合体、スチレン−無水マVイン酸共重合体等が挙
げられる。
本発明の熱可塑性樹脂組成物において、種撃性改良剤の
調製のために使用されるジエン系ゴム重合体ラテックス
は、重量平均粒子系がα3μm LJ、上の「大粒径」
ゴムラテックス(ジエン系ゴム重合体)を50重量鴫以
上(固型分換算)含むものでちり、好ましくは重量平均
粒子径が13μm以上の大粒径ゴムラテックスを70重
量鴫以上(固型分換算)、更に好ましくは75重量鴫以
上(固型分換算)含むものである。ここで、ゴムラテッ
クスの重量平均粒子径は、それが大粒径でない場合、す
なわち、α3μm未満の場合、最終的に得られる樹脂組
成物の衝撃強度が不足するために好ましくない。
調製のために使用されるジエン系ゴム重合体ラテックス
は、重量平均粒子系がα3μm LJ、上の「大粒径」
ゴムラテックス(ジエン系ゴム重合体)を50重量鴫以
上(固型分換算)含むものでちり、好ましくは重量平均
粒子径が13μm以上の大粒径ゴムラテックスを70重
量鴫以上(固型分換算)、更に好ましくは75重量鴫以
上(固型分換算)含むものである。ここで、ゴムラテッ
クスの重量平均粒子径は、それが大粒径でない場合、す
なわち、α3μm未満の場合、最終的に得られる樹脂組
成物の衝撃強度が不足するために好ましくない。
この大粒径ゴムラテックスを製造する方法としてはジエ
ン系ゴム重合体を乳化重合法にて製造する際に低温長時
間で所望の粒径を有するゴムラテックスを製造する方法
あるいは通常の乳化重合法で製造した小粒径ゴムラテッ
クスに、酸、電解質あるいはカルボン酸ユニットを有す
る重合体ラテックスを添加する事によシゴムを肥大化し
製造する方法があるが、その中でも通常の乳化重合法で
製造した小粒径プふラテックスに力/1/ゼン酸ユニッ
トを有する重合体ラテックス(例えばプルキルアクリV
−)−不飽和酸共重合体ラテックス)の添加によりゴふ
を肥大化して大粒径ゴムラテックスを得る方法が最も好
ましい。
ン系ゴム重合体を乳化重合法にて製造する際に低温長時
間で所望の粒径を有するゴムラテックスを製造する方法
あるいは通常の乳化重合法で製造した小粒径ゴムラテッ
クスに、酸、電解質あるいはカルボン酸ユニットを有す
る重合体ラテックスを添加する事によシゴムを肥大化し
製造する方法があるが、その中でも通常の乳化重合法で
製造した小粒径プふラテックスに力/1/ゼン酸ユニッ
トを有する重合体ラテックス(例えばプルキルアクリV
−)−不飽和酸共重合体ラテックス)の添加によりゴふ
を肥大化して大粒径ゴムラテックスを得る方法が最も好
ましい。
ここで低温長時間かけて大粒径ゴムラテックスを製造す
る方法は重合時間が長期に及び為、コスト的に不利とな
るし、また酸、電解質の添加により肥大化を行なう場合
、α3μm以上の粒径を50重竜憾以上含有するプム粒
径を製造する事は乳化系の安定性という見地よシネ利と
なる。
る方法は重合時間が長期に及び為、コスト的に不利とな
るし、また酸、電解質の添加により肥大化を行なう場合
、α3μm以上の粒径を50重竜憾以上含有するプム粒
径を製造する事は乳化系の安定性という見地よシネ利と
なる。
大粒径ゴムラテックスが、ジエン系ゴム重合体ラテック
ス中に占める割合であるが、50重ft4未満では、大
粒径ゴムラテックスを使用している効果が薄れ、13μ
m未満のゴムラテックス単独使用の場合と同じく、衝撃
強度の低い樹IIwMA酸物しか得られないため、好ま
しくない。
ス中に占める割合であるが、50重ft4未満では、大
粒径ゴムラテックスを使用している効果が薄れ、13μ
m未満のゴムラテックス単独使用の場合と同じく、衝撃
強度の低い樹IIwMA酸物しか得られないため、好ま
しくない。
ジエン系ゴム重合体としては、ポリブタジェン重合体、
あるいはブタジェンを主成分とするブタジェン−スチレ
ン共重合体、ブタジェン−アクリロニトリル共重合体、
ブタジェン−アクリル酸ブチμ共重合体等を使用すると
とがある。
あるいはブタジェンを主成分とするブタジェン−スチレ
ン共重合体、ブタジェン−アクリロニトリル共重合体、
ブタジェン−アクリル酸ブチμ共重合体等を使用すると
とがある。
最も一般的には、ポリブタジェン重合体あるいはブタジ
ェン−スチレン共重合体が用いられる。
ェン−スチレン共重合体が用いられる。
これらのジエン系ゴム重合体ラテックスの重量平均粒子
径は、ラテックスの電子顕微鏡写真から測定するカ為あ
るいは光散乱法などくより測定で轡る。これらの方法に
ついては室井宗−著「高分子ラテックスの化学」に詳説
されている。
径は、ラテックスの電子顕微鏡写真から測定するカ為あ
るいは光散乱法などくより測定で轡る。これらの方法に
ついては室井宗−著「高分子ラテックスの化学」に詳説
されている。
本発明において用いるグフフト共重合体(A)は、上記
のジエン系ゴム重合体ラテックスの存在下優位量のアク
リル系単量体及び劣位量の芳香族ビニル系単量体、シア
ン化ビニル系単量体から選ばれ丸少なくとも一種の単量
体を乳化グフフト重合する事により得られる。
のジエン系ゴム重合体ラテックスの存在下優位量のアク
リル系単量体及び劣位量の芳香族ビニル系単量体、シア
ン化ビニル系単量体から選ばれ丸少なくとも一種の単量
体を乳化グフフト重合する事により得られる。
ここで用いられるアクリル系単量体としてはア〃キ〃基
の炭素数が1〜4個のものが好ましく、例えばメタクリ
ル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピ
ル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸n−ブチ
ル、メタクリル酸イソブチμ及びメタクリル酸ターシャ
リブチル、及びアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、
アクリル酸プロピル、アクリル酸n−プチル等が挙げら
れ、特にメタクリル酸メチルが好ましく用いられる。
の炭素数が1〜4個のものが好ましく、例えばメタクリ
ル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピ
ル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸n−ブチ
ル、メタクリル酸イソブチμ及びメタクリル酸ターシャ
リブチル、及びアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、
アクリル酸プロピル、アクリル酸n−プチル等が挙げら
れ、特にメタクリル酸メチルが好ましく用いられる。
また、ここで用いられる芳香族ビニ/L’系単量体とし
てはスチレンが代表として挙げられるがその他にα−置
換スチVン、核置換スチレン及びその誘導体、例えばα
−メ千μスチレン、りc!A/スチレン、ビニルトル二
ン等を用いても良い。
てはスチレンが代表として挙げられるがその他にα−置
換スチVン、核置換スチレン及びその誘導体、例えばα
−メ千μスチレン、りc!A/スチレン、ビニルトル二
ン等を用いても良い。
また、シアン化ビニル系単量体としてはアクリロニトリ
ル、メタクリロ二トリル等が挙げられ、特にアクリロニ
トリルが好ましく用いられる。
ル、メタクリロ二トリル等が挙げられ、特にアクリロニ
トリルが好ましく用いられる。
乳化グラッセ重合に供するアクリル系単量体、芳香族ビ
ニル系単量体及びシアン化ビニル系単量体の竜は、優位
量のアクリル系単量体と劣位量の芳香族ビニル系単量体
、シアン化ビニル系単量体であり、グフフトに用いる単
量体の総量を100改量鴫としてアクリル系、ami体
が好ましくは50重を憾以上、更に好ましくは65重1
44以上、芳香族ビニル系単量体及び/又はシアン化ビ
ニル系単量体が好ましくは50重量憾未満、更に好まし
くは35重Jt4未満である。
ニル系単量体及びシアン化ビニル系単量体の竜は、優位
量のアクリル系単量体と劣位量の芳香族ビニル系単量体
、シアン化ビニル系単量体であり、グフフトに用いる単
量体の総量を100改量鴫としてアクリル系、ami体
が好ましくは50重を憾以上、更に好ましくは65重1
44以上、芳香族ビニル系単量体及び/又はシアン化ビ
ニル系単量体が好ましくは50重量憾未満、更に好まし
くは35重Jt4未満である。
ここでアクリル系単量体の使用量が、劣位量の場合、グ
ラフト共重合体伍)と熱可塑性樹脂との相溶性が低下し
、期待するV#衝撃性が発現せず好ましくけない。
ラフト共重合体伍)と熱可塑性樹脂との相溶性が低下し
、期待するV#衝撃性が発現せず好ましくけない。
グフフト共重合体C11に占めるジエン系ゴム重合体の
割合は、固型分に換算して60〜900〜90重量部く
は70〜901i量憾である。
割合は、固型分に換算して60〜900〜90重量部く
は70〜901i量憾である。
この割合が90重量優を1廻る場合、最終の樹脂組成物
の混合性が著るしぐ低下しいわゆる、プッ、フィッシュ
アイ等の表面外観上の問題が生じ、′を九、反対に60
重量憾未満では、最終的に得られる樹脂組成物の耐衝撃
性改良効果が少ないため、いずれの場合も好ましくない
。
の混合性が著るしぐ低下しいわゆる、プッ、フィッシュ
アイ等の表面外観上の問題が生じ、′を九、反対に60
重量憾未満では、最終的に得られる樹脂組成物の耐衝撃
性改良効果が少ないため、いずれの場合も好ましくない
。
本発明におけるグフフト共重合体(A)は通常の乳化重
合法で製造する仁とが好ましい。
合法で製造する仁とが好ましい。
乳化剤としては脂肪酸塩、アルキル硫酸エステ/L’塩
、アμキμベンゼンス〜フォン1’lil塩、7〜キ〜
リン酸エステル塩、ジアルキルスルフォコハク酸塩等の
アニオン性界面活性剤、またポリオキシエチVンアμキ
μエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ソル
ビタン脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル等の
ノニオン性界面活性剤、更にアNUNアミン塩等のカチ
オン性界面活性剤を使用することができる。
、アμキμベンゼンス〜フォン1’lil塩、7〜キ〜
リン酸エステル塩、ジアルキルスルフォコハク酸塩等の
アニオン性界面活性剤、またポリオキシエチVンアμキ
μエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ソル
ビタン脂肪酸エステル、グリセリン脂肪酸エステル等の
ノニオン性界面活性剤、更にアNUNアミン塩等のカチ
オン性界面活性剤を使用することができる。
これらの界面活性剤は単独でまたは併用して使用するこ
とができる。
とができる。
重合開始剤としては通常の過硫酸塩などの無機開始剤、
または有機過酸化物、アゾ化合物等を単独で用いるか、
あるいは上記化合物と亜硫酸塩、亜硫酸水素塩、千オ硫
酸塩、第一金属塩、ナトリウムホルムアルデヒドスルホ
キVV−)等とを組み合わせ、レドックス系開始剤とし
て用いることもできる。開始剤として好ましい過硫酸塩
は過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニ
ウム等であり、有機過酸化物としてはt−ブチルハイド
ロパーオキシド、クメンヒドロパーオキシド、過酸化ベ
ンシイμ、過酸化ツウロイル等である。
または有機過酸化物、アゾ化合物等を単独で用いるか、
あるいは上記化合物と亜硫酸塩、亜硫酸水素塩、千オ硫
酸塩、第一金属塩、ナトリウムホルムアルデヒドスルホ
キVV−)等とを組み合わせ、レドックス系開始剤とし
て用いることもできる。開始剤として好ましい過硫酸塩
は過硫酸ナトリウム、過硫酸カリウム、過硫酸アンモニ
ウム等であり、有機過酸化物としてはt−ブチルハイド
ロパーオキシド、クメンヒドロパーオキシド、過酸化ベ
ンシイμ、過酸化ツウロイル等である。
重合体の分子量を調節するために連鎖移動剤を使用して
もよく、炭素a5〜20のアルキルメルカプタン等が使
用可能である。
もよく、炭素a5〜20のアルキルメルカプタン等が使
用可能である。
重合は開始剤の分解温度以上の温度にて通常の乳化重合
条件下で行なう。この際に各段階いずれの重合について
も、各単量体または単量体の混合物の全量を一度に、
tDるいは全量または一部を連続的に添加しながら行う
ことができる。
条件下で行なう。この際に各段階いずれの重合について
も、各単量体または単量体の混合物の全量を一度に、
tDるいは全量または一部を連続的に添加しながら行う
ことができる。
ただし重合の安定性、重合反応熱の除去等の点からは全
量または一部を添加しながら重合を行うことが好ましい
。
量または一部を添加しながら重合を行うことが好ましい
。
得られたグフフト共電合体頭のフテックスは通常塩析、
あるいは酸析凝固し、濾過水洗し、粉末状で回収するか
、あるいは噴霧乾燥、凍結乾燥等を行い、粉末状にして
回収することができる。
あるいは酸析凝固し、濾過水洗し、粉末状で回収するか
、あるいは噴霧乾燥、凍結乾燥等を行い、粉末状にして
回収することができる。
本発明は、上述し九熱可塑性樹脂用衝撃改質剤の2〜5
0重量部を他の熱可塑性樹脂ioO重量部と配合する事
により耐衝撃性良好な熱可塑性樹脂組成物が得られる。
0重量部を他の熱可塑性樹脂ioO重量部と配合する事
により耐衝撃性良好な熱可塑性樹脂組成物が得られる。
本発明の実施に際してはグフフト共重合体(A)及び熱
可塑性樹脂の配合は、好ましくは粉末状で、例えばりポ
ンプレンダ−、ヘンシェルミキサー等により行い、公知
の混線機、例えばミキシングローμ、バンバリーミキサ
−1押出機及び射出成形機等によって成形加工される。
可塑性樹脂の配合は、好ましくは粉末状で、例えばりポ
ンプレンダ−、ヘンシェルミキサー等により行い、公知
の混線機、例えばミキシングローμ、バンバリーミキサ
−1押出機及び射出成形機等によって成形加工される。
また本発明の熱可塑性樹脂組成物には必要に応じて公知
の安定剤、可塑剤、滑剤、紫外線吸収剤、剥離剤、離型
剤、着色剤、難燃剤を添加しても良い。
の安定剤、可塑剤、滑剤、紫外線吸収剤、剥離剤、離型
剤、着色剤、難燃剤を添加しても良い。
次に実施例を挙げて本発明の詳細な説明するが、本発明
はこれらKよシ限定されるものではない。
はこれらKよシ限定されるものではない。
実施例中「4」、「部」はそれぞれr 3!it 4J
、「重量部jを意味する。
、「重量部jを意味する。
実施例1(本発明例B):
(1) ブタジェン重合体(A−1)ラテックスの合
成 1.3−ブタジェン100部、ラウリン酸ソーダ4部、
n−ラウリルメルカプタフ0.5部、過硫酸カリウム1
4部及び脱イオン水180部の混合物を、窒素置換を行
なったオートクリープ中に仕込み、攪拌しながら60℃
で50時間重合させてゴムラテックス(平均粒子径CL
09μI!I)を得た。
成 1.3−ブタジェン100部、ラウリン酸ソーダ4部、
n−ラウリルメルカプタフ0.5部、過硫酸カリウム1
4部及び脱イオン水180部の混合物を、窒素置換を行
なったオートクリープ中に仕込み、攪拌しながら60℃
で50時間重合させてゴムラテックス(平均粒子径CL
09μI!I)を得た。
(2)肥大化用高分子ラテックスOB)の合成エチルア
クリレート 85部メタクリμ酸
15部過硫酸カリウム
115部ノンサーA/TK−12,0部 (日本油脂KK!!1!、半硬化牛脂カリ石ケン)ツビ
ゾー/L’80 1.0部(日本油脂
KK製、ソデイウムオクチルスμホサクシネート) 水 200
部上上記性を記載の組成に従って70℃で4時間重合さ
せ、pH&2のエマルジョンラテックスを得た。
クリレート 85部メタクリμ酸
15部過硫酸カリウム
115部ノンサーA/TK−12,0部 (日本油脂KK!!1!、半硬化牛脂カリ石ケン)ツビ
ゾー/L’80 1.0部(日本油脂
KK製、ソデイウムオクチルスμホサクシネート) 水 200
部上上記性を記載の組成に従って70℃で4時間重合さ
せ、pH&2のエマルジョンラテックスを得た。
(3)肥大化ラテックス(A−2)の合成前記ラテック
ス(A−1)100部(固型分)を攪拌機を備えた反応
釜に入れ、それに前記ラテックスQ3) 2.0部(固
形分)を攪拌しながら10秒間で添加し、肥大化ラテッ
クス(A−2)を得た。この肥大化ラテックスは、平均
粒子径(L4μmであった。
ス(A−1)100部(固型分)を攪拌機を備えた反応
釜に入れ、それに前記ラテックスQ3) 2.0部(固
形分)を攪拌しながら10秒間で添加し、肥大化ラテッ
クス(A−2)を得た。この肥大化ラテックスは、平均
粒子径(L4μmであった。
(A) 混合ゴムラテックス(ム−3)の製造前記工
程(1)及び(3)で得られた小粒径ゴムラテックス(
ム−1)と大粒径ゴムラテックス(A−2)とを10/
9゛0の重量比で室温にて均一に混合し、混合ゴムラテ
ックス(A−3)を得た。
程(1)及び(3)で得られた小粒径ゴムラテックス(
ム−1)と大粒径ゴムラテックス(A−2)とを10/
9゛0の重量比で室温にて均一に混合し、混合ゴムラテ
ックス(A−3)を得た。
この混合ゴムラテックス(A−3)の重量平均粒子径に
ついては、光散乱法(大塚電子■製ダイナミック光散乱
光度計DL8−700 )によシ、そしてゴムラテック
スを四酸化オスミウム水溶液にて処理し、透過型電子頭
徽鏡〔日本電子■製ffEM−10ne ) 写真に
よシ、個々に測定した。
ついては、光散乱法(大塚電子■製ダイナミック光散乱
光度計DL8−700 )によシ、そしてゴムラテック
スを四酸化オスミウム水溶液にて処理し、透過型電子頭
徽鏡〔日本電子■製ffEM−10ne ) 写真に
よシ、個々に測定した。
いずれの方法においても重量平均粒子径はよく一致して
いることが確認された。光散乱法による測定結果を第1
表の本発明例Bの欄に示す。
いることが確認された。光散乱法による測定結果を第1
表の本発明例Bの欄に示す。
(5) グラフF共重合体(G−1)の合成前記工程
(A)で得られ九混合ゴムラテックス(A−s)を70
部(固型分)、還元剤としてロンガリットを115部仕
込み、内温を70℃に保って、キュメンハイドロパーオ
キサイド(以下CHPと略称する)α06部を加えたメ
タクリル酸メチA/15部の混合液を1時間で連続滴下
し、更に1時間保持した。その後、第2段として、スチ
レン3部にcapをα02部混合したものを1時間で連
続滴下し、更に2時間保持した。次いで第3段として、
メタクvtvsaメチ/L/12部及び0FiP104
部から成る混合液を10分で滴下し、更に1時間保持し
て重合を終了させた。
(A)で得られ九混合ゴムラテックス(A−s)を70
部(固型分)、還元剤としてロンガリットを115部仕
込み、内温を70℃に保って、キュメンハイドロパーオ
キサイド(以下CHPと略称する)α06部を加えたメ
タクリル酸メチA/15部の混合液を1時間で連続滴下
し、更に1時間保持した。その後、第2段として、スチ
レン3部にcapをα02部混合したものを1時間で連
続滴下し、更に2時間保持した。次いで第3段として、
メタクvtvsaメチ/L/12部及び0FiP104
部から成る混合液を10分で滴下し、更に1時間保持し
て重合を終了させた。
得られたラテックスに熱安定剤としてB、 L T(λ
6−ジー第ヨプチルーP−クレゾー/L/)1.0部を
添加し、α24硫酸水溶液で凝固させ、温水で洗浄し、
乾燥してグラフを共重合体(G−1)を得た。
6−ジー第ヨプチルーP−クレゾー/L/)1.0部を
添加し、α24硫酸水溶液で凝固させ、温水で洗浄し、
乾燥してグラフを共重合体(G−1)を得た。
(6) ポリエステル樹脂組成物の製造ポリブチVン
テVフタレート(三菱レイヨン■製タフペットPBT
N−1000) と前記(5)で得られたグラフF共
重合体(G−1)とをs O/200重量比でミキサー
を用いて充分混合し、30−φベント付二軸押出機を用
い240℃で溶融混練し、ベレット化した。このべVツ
Fを真空乾燥後、樹脂温度250℃にて射出成形を行な
い、続いて、結晶化度を一定にするため、150℃で3
時間熱処理を行ない、得られた成形品の常a(23℃)
での耐衝撃性を評価した結果を第1表に示した。
テVフタレート(三菱レイヨン■製タフペットPBT
N−1000) と前記(5)で得られたグラフF共
重合体(G−1)とをs O/200重量比でミキサー
を用いて充分混合し、30−φベント付二軸押出機を用
い240℃で溶融混練し、ベレット化した。このべVツ
Fを真空乾燥後、樹脂温度250℃にて射出成形を行な
い、続いて、結晶化度を一定にするため、150℃で3
時間熱処理を行ない、得られた成形品の常a(23℃)
での耐衝撃性を評価した結果を第1表に示した。
尚、耐衝撃性はノツチ付アイゾツトインパクトをA8τ
M−D−256の規格により測定した。
M−D−256の規格により測定した。
実施例2(本発明例A、O,り):
前記実施例1に記載の手法を繰り返した。但し、本例の
場合、前記工程(A)で示される小粒径ゴムラテックス
(A−1)と大粒径ゴムラテックス(A−2)との混合
比を第1表に示す通りに変更した。
場合、前記工程(A)で示される小粒径ゴムラテックス
(A−1)と大粒径ゴムラテックス(A−2)との混合
比を第1表に示す通りに変更した。
得られた結果を下記第1表の本発明例A、0゜Dの欄に
示す。
示す。
比較例A、B、O及び′D=
前記実施例1に記載の手法を繰り返した。但し、本例の
場合、前記工程(A)で示される小粒径プムラテックス
(A−1)と大粒径ゴムラテックス(A−2)との混合
比を第1表に示す通9に変更し、また、比較例りではポ
リブチVンテVフタレートのみで測定を行った。得られ
た結果を下記第1表の比較例A、B、O及びDに示す。
場合、前記工程(A)で示される小粒径プムラテックス
(A−1)と大粒径ゴムラテックス(A−2)との混合
比を第1表に示す通9に変更し、また、比較例りではポ
リブチVンテVフタレートのみで測定を行った。得られ
た結果を下記第1表の比較例A、B、O及びDに示す。
実施例3(本発明例m、?及びG):
前記実施例1に記載の手法を繰り返した。但し本例の場
合、前記実施例1の(A)で得られた混合ゴムラテック
ス(ム−3)を固型分として第2表に示す様に変更し、
それに応じて前記実施例1の工程(5)におけるグラフ
ト処方を同化で変更した。
合、前記実施例1の(A)で得られた混合ゴムラテック
ス(ム−3)を固型分として第2表に示す様に変更し、
それに応じて前記実施例1の工程(5)におけるグラフ
ト処方を同化で変更した。
得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(23℃)での耐衝
撃性を測定した結果を下記第2表の本発明例m、y及び
Gの唄に示す。
撃性を測定した結果を下記第2表の本発明例m、y及び
Gの唄に示す。
比較例E及び1P:
前記実施例5に記載の手法を繰り返した。但し本例の場
合、固形分としての混合ゴムラテックス量を第2表に示
す通りに変更した。得られた熱可塑性樹脂組成物の常温
(25℃)での耐衝撃性を測定した結果を下記第2表の
比較例E及びFの欄に示す。
合、固形分としての混合ゴムラテックス量を第2表に示
す通りに変更した。得られた熱可塑性樹脂組成物の常温
(25℃)での耐衝撃性を測定した結果を下記第2表の
比較例E及びFの欄に示す。
第
表
し本例の場合グフフト重合を行う単量体を重量部として
第3表に示す様に変更し丸。
第3表に示す様に変更し丸。
得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(23℃)での耐衝
撃性を測定した結果を下記第3表の本発明例G〜工の欄
に示す。
撃性を測定した結果を下記第3表の本発明例G〜工の欄
に示す。
前記実施例1の手法を繰や返した。但し本例の場合、前
記実施例1の(5)でのグフフト重合を行う単量体を重
量部として第5表に示す様に変更し、それに応じて使用
する重合助剤及び滴下、保持時間を同化で変更した。
記実施例1の(5)でのグフフト重合を行う単量体を重
量部として第5表に示す様に変更し、それに応じて使用
する重合助剤及び滴下、保持時間を同化で変更した。
得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(230℃)での耐
衝撃性を測定した結果を下記第3表の本発明例H−4の
欄に示す。
衝撃性を測定した結果を下記第3表の本発明例H−4の
欄に示す。
比較例G−x:
前記実施例4に記載の手法を繰り返した。但実施例5(
本発明例L〜0): (1) ブタジェン−スチレン共重合体(A−4)ラ
テックスの製造 1.3−ブタジェン 75部スチレン
25部ジビニ〃ベンゼン
1部ジイソプロピルベンゼンヒド
ロバーオキシド Q、2部ピロリン酸ソーダ
15部硫酸第1鉄
Q、01部テキストローズ 1,
0部オVイン酸カリウム 2.0部水
200
部上記成分を記載の組成に従って耐圧オートクレープで
50℃で重合を行なった。8時間で重合は完結し、得ら
れたプムの平均粒子径は108μmであった。
本発明例L〜0): (1) ブタジェン−スチレン共重合体(A−4)ラ
テックスの製造 1.3−ブタジェン 75部スチレン
25部ジビニ〃ベンゼン
1部ジイソプロピルベンゼンヒド
ロバーオキシド Q、2部ピロリン酸ソーダ
15部硫酸第1鉄
Q、01部テキストローズ 1,
0部オVイン酸カリウム 2.0部水
200
部上記成分を記載の組成に従って耐圧オートクレープで
50℃で重合を行なった。8時間で重合は完結し、得ら
れたプムの平均粒子径は108μmであった。
(2)得られたゴムラテックス(A−4)ヲ、fIII
記実施例1の工程(2)の肥大化用高分子ラテックス(
B)を用いて肥大化し、前記実施例1、工程(3)と同
様にして肥大化ラテックス(A −s を平均粒子径[
1L43μm) を得た。引き続いて、前記実施例1
、工程(A)〜(6)に記載の手法を繰り返した。
記実施例1の工程(2)の肥大化用高分子ラテックス(
B)を用いて肥大化し、前記実施例1、工程(3)と同
様にして肥大化ラテックス(A −s を平均粒子径[
1L43μm) を得た。引き続いて、前記実施例1
、工程(A)〜(6)に記載の手法を繰り返した。
前記−fタジエンースチVンプムラテックス(A−4)
及び肥大化ラテックス(A−5)を第4表に示す重量比
で用いた時に得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(23
℃)での1耐衝撃性を測定した結果を下記第4表の本発
明例L〜0の欄に示す。
及び肥大化ラテックス(A−5)を第4表に示す重量比
で用いた時に得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(23
℃)での1耐衝撃性を測定した結果を下記第4表の本発
明例L〜0の欄に示す。
比較例、T−L−
前記実施例5に記載の手法を繰り返した。但し、本例の
場合、前記ブタジエンースチレンゴムフテックス(A−
4)及び肥大化ラテックス(ム−5)の重量比を第4表
に示す通りに変更した。得られた熱可塑性樹脂組成物の
常温(23℃)でのell撃性を下記の第4表の比較例
J〜−の欄に示す。
場合、前記ブタジエンースチレンゴムフテックス(A−
4)及び肥大化ラテックス(ム−5)の重量比を第4表
に示す通りに変更した。得られた熱可塑性樹脂組成物の
常温(23℃)でのell撃性を下記の第4表の比較例
J〜−の欄に示す。
実施例6(本発明例Q):
ポリカーボネート/ポリエステμ樹脂組成物の製造
ポリカーボネート(三菱化成■製ツバレックス7022
P、T)とポリブチレンプレフタレート及び実施例1の
(5)で得たグラフト共重合体用い260℃で溶融混練
しべVット化した。このべVットを実施例1の(6)と
同じ方法にて、樹脂温度260℃にて射出成形し続いて
熱処理した成形品の常温(23℃)での耐衝撃性を評価
した結果を第5表の本発明例qのmK示す。
P、T)とポリブチレンプレフタレート及び実施例1の
(5)で得たグラフト共重合体用い260℃で溶融混練
しべVット化した。このべVットを実施例1の(6)と
同じ方法にて、樹脂温度260℃にて射出成形し続いて
熱処理した成形品の常温(23℃)での耐衝撃性を評価
した結果を第5表の本発明例qのmK示す。
実施例7(本発明例P、R及びS):
前記実施例6に記載の手法を繰り返した。但し本例の場
合、前記実施例1の(A)で得られた混合ゴムラテック
ス(A−3)を固型分として第5表に示す様に変更し、
それに応じて前記実施例1の工程(5)におけるグラフ
ト処方を同化で変更した。
合、前記実施例1の(A)で得られた混合ゴムラテック
ス(A−3)を固型分として第5表に示す様に変更し、
それに応じて前記実施例1の工程(5)におけるグラフ
ト処方を同化で変更した。
得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(23℃)の耐矯撃
性を測定した結果を下記第5表の本発明例P、R,及び
Sの頂に示す。
性を測定した結果を下記第5表の本発明例P、R,及び
Sの頂に示す。
比較例M−N:
前記実施例7に記載の手法を繰り返した。但し本例の場
合固型分としての混合ゴムラテックス量を第5表に示す
通9に変更した。
合固型分としての混合ゴムラテックス量を第5表に示す
通9に変更した。
得られた熱可塑性樹脂組成物の常温(25℃)での耐衝
撃性を測定した結果を下記第5表の比較例M、Hの欄に
示す。
撃性を測定した結果を下記第5表の比較例M、Hの欄に
示す。
第 5 表
〔発明の効果〕
本発明によれば熱可塑性樹脂に対する耐衝撃改質剤であ
るMBS樹脂を乳化重合により製造する過程において、
MBE+樹脂のゴム成分テするジエン系ゴム重合体の重
量平均粒子径を13μm以上が50重重量板上含有させ
たジエン系ゴムラテックス60〜90重量4(固型分換
算)用いる事により得られたMB8樹脂が熱可塑性樹脂
の耐衝撃改良に著るしい効果を奏するようにする事かで
轡、したがって、著るしく耐衝撃性の優れた熱可塑性樹
脂組成物を提供する事ができる。
るMBS樹脂を乳化重合により製造する過程において、
MBE+樹脂のゴム成分テするジエン系ゴム重合体の重
量平均粒子径を13μm以上が50重重量板上含有させ
たジエン系ゴムラテックス60〜90重量4(固型分換
算)用いる事により得られたMB8樹脂が熱可塑性樹脂
の耐衝撃改良に著るしい効果を奏するようにする事かで
轡、したがって、著るしく耐衝撃性の優れた熱可塑性樹
脂組成物を提供する事ができる。
平成 年 7月72日
1、事件の表示
平成1年特許願第75763号
2、発明の名称
熱可塑性樹脂組成物
3、補正をする者
事件との関係 特許出願人
東京都中央区京橋二丁目3番19号
(803)三菱レイヨン株式会社
取締役社長 永井彌太部
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、熱可塑性樹脂100重量部と重量平均粒子径が0.
3μm以上のジエン系ゴム重合体を50重量%以上含有
するジエン系ゴムラテックス60〜90重量%(固型分
換算)の存在下に優位量のアクリル系単量体及び劣位量
の芳香族ビニル系単量体、シアン化ビニル系単量体から
選ばれた少なくとも一種の単量体を乳化グラフト重合し
て得たグラフト共重合体(A)2〜50重量部とからな
る熱可塑性樹脂組成物。 2、熱可塑性樹脂が塩化ビニル系樹脂、飽和ポリエステ
ル系樹脂及びポリカーボネート系樹脂の少なくとも一種
である特許請求の範囲第1項記載の熱可塑性樹脂組成物
。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1075763A JPH02252766A (ja) | 1989-03-28 | 1989-03-28 | 熱可塑性樹脂組成物 |
CA002013139A CA2013139A1 (en) | 1989-03-28 | 1990-03-27 | Thermoplastic resin composition |
AU52247/90A AU628148B2 (en) | 1989-03-28 | 1990-03-27 | Thermoplastic resin composition |
DE69023375T DE69023375T2 (de) | 1989-03-28 | 1990-03-27 | Thermoplastische Harzzusammensetzung. |
EP90105832A EP0390081B1 (en) | 1989-03-28 | 1990-03-27 | Thermoplastic resin composition |
US07/500,462 US5132362A (en) | 1989-03-28 | 1990-03-28 | Thermoplastic resin composition |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1075763A JPH02252766A (ja) | 1989-03-28 | 1989-03-28 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02252766A true JPH02252766A (ja) | 1990-10-11 |
Family
ID=13585586
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1075763A Pending JPH02252766A (ja) | 1989-03-28 | 1989-03-28 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5132362A (ja) |
EP (1) | EP0390081B1 (ja) |
JP (1) | JPH02252766A (ja) |
AU (1) | AU628148B2 (ja) |
CA (1) | CA2013139A1 (ja) |
DE (1) | DE69023375T2 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH03109457A (ja) * | 1989-09-06 | 1991-05-09 | Mitsubishi Kasei Poritetsuku Kk | 低温耐衝撃性樹脂組成物 |
JP2003055523A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-02-26 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | ダイレクト蒸着用樹脂組成物、および、それを用いた成型品 |
JP5541839B2 (ja) * | 2006-08-29 | 2014-07-09 | 三菱レイヨン株式会社 | 耐衝撃性向上剤、熱可塑性樹脂組成物、成形品及びグラフト共重合体の製造方法 |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6136918A (en) * | 1995-12-13 | 2000-10-24 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Rubber latexes, graft copolymers, and thermoplastic resin compositions |
JP3561088B2 (ja) * | 1996-07-12 | 2004-09-02 | 鐘淵化学工業株式会社 | ゴム含有樹脂組成物を用いてなるスチレン系樹脂組成物 |
DE102008015124A1 (de) | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Bayer Materialscience Ag | Schlagzähmodifizierte Polycarbonat-Zusammensetzungen |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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