JPH02235586A - Ａ１クラッド鋼板 - Google Patents
Ａ１クラッド鋼板Info
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- JPH02235586A JPH02235586A JP5579789A JP5579789A JPH02235586A JP H02235586 A JPH02235586 A JP H02235586A JP 5579789 A JP5579789 A JP 5579789A JP 5579789 A JP5579789 A JP 5579789A JP H02235586 A JPH02235586 A JP H02235586A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野゛１
本発明はＡｌクラッド鋼板に間し、より詳しくは加工性
に優れたＡｌクラソドＡｌキルト鋼板に閲する． 〔従来技術〕 Ａｌクラッド鋼板は、Ａｌの優れた耐食性、耐熱性、高
光熱反射特性と鋼の強度、加工性を兼ね備えた有用な材
料である．要求特性により表面のＡｌ層を純Ａｌ．Ａｌ
−Ｍｇ系合金、 Ａｌ−Ｓｔ系合金、その他の合金と使
い分けることにより、用途に適した材料が提供される．
しかし、従来、種々の制約から、Ａｌ層の密着性とあ
る程度の加工性を有するＡｌクラッド鋼板は窒素添加リ
ムド鋼を芯材とするものでしか得られなかった．また、
製法も工程が複諏であり、特性、経済性の点で多用され
るに至っていない． 従来、Ａｌクラッド鋼板は、Ａｌ板と鋼板が変形抵抗差
が著しく異なるため，また、鋼板の熱閏圧延温度ではＡ
ｌ板が溶融してしまうため、冷間圧延法により製遺され
ていた．この方法はＡｌ板と鋼板を重ね合わせて圧延圧
接した俺、拡散熱処理を行い、更に、調質圧延の後製品
となる． また、板厚寸法精度の高い製品を得るために
は、拡散熱！３１後、仕上げ圧延と軟化弊処理が必要で
ある．Ａｌと鋼板の圧接圧延工程では剥離の生じない程
度に接合するには高圧下率で圧延する必要があり、通常
、 ３０〜７０％の圧下率で圧延される．このため ａ
板の加工性を回復するためには、再結晶軟化熱処理が不
可欠である，然るに，Ａｌと鋼板は加熱すると容易に脆
い合金層を形成するため、加工するとＡｌと鋼板の界面
の合金層で剥離を生じる．このため、再結晶温度におい
て合金層形成の少ない窒素添加リムド鋼板が芯材として
用いられ（例えば特公昭６３−１１９８１＞、再結晶場
度下限にて軟化熱処理がおこなわれる． （発明が解決しようとする課題） 然るに、従来の窒素添加リムド鋼板を芯材としたＡｌク
ラッド鋼板は、 （１）芯材がリムド鋼であるために不可避な介在物が多
く、過闇な加工をすると割れを生ずる頻度が高い． （２）芯材がリムド鋼くインゴット材）であるため、漏
折による材質の均一性が悪い．（３）圧接時の圧下率が
高いため、Ａ＋と鋼板の界面の凹凸が激しくなり、被Ｎ
Ａｌ層の厚みの均一性が悪い． （４）再結晶焼きなまし温度を十分に高くすることがで
きないため、また多量の窒素添加を要するため芯材が硬
い 等の欠点があった． また、従来の東遣方法でＡｌキルド鋼板を芯材としてＡ
ｌクラッド鋼板を製造すると熱処理時に接合界面にＡｌ
−Ｆｅ合金層が形成され、加工時に剥離を生じて実用に
耐足ない， 本発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、加
工性に帰れ、かつ被１’ｌＡｌ肩厚みの均一性の良いＡ
ｌクラフド鋼板を提供することにある．（！１題を解決
するための手段） 本発明の妾旨は、芯材として非金属介在物が少なく、材
質の均一性に優れ、加工性の良好なＡｌキルト鋼板を芯
材とし、ＡｌもしくはＡｌ合金板が調質圧延程度の圧下
率で圧延圧接されて成るＡｌクラソドＩＩ４板である． すなわち本発明は、Ｃ：０．ＯＯ１〜０．１重量％、Ａ
ｌ＋０．０２〜０ １重量％を含む、加工性の優れた極
低炭素Ａｌキルト鋼板が芯材であり、厚み比率・ ３〜
７５％の厚みのＡｌまたはＡｌ合金板を鋼板の圧下率：
０．１〜３．０％で圧延接合され、接合界面には合金層
が介在せず、Ａｌ層の厚み均一性の良い、加工性の優れ
たＡｌクラッド鋼板を提供する． 以下に本Ａｌクラッド鋼板に使用する鋼板の成分につい
て述べる．加工性を確保するため上限Ｃは０．１重量％
以下が好ましく、下限は、Ｃを０００１重量％未満にす
るにはコストが高くなり過ぎて経済上好ましくない事か
ら，ｏ．ｏｏｔ重量％以上とした． Ａｌは０．０２重量％より少ないと、脱酸が十分となら
ず酸化物系の介在物が増加し加工性が悪くなる．また０
． １重量％を越えると、焼鈍工程において雰囲気中
の窒素を吸収し硬度が高くなり加工性が悪くなる．従っ
てＡｌ成分は０．０２−０１重量％とじな．低炭素鋼板
は通常焼鈍後，ストレッチャーストレインの防止のため
調質圧延により３％以下の圧下率で圧延される．圧下率
が３％を越えると加工硬化のため鋼板の加工性は劣化す
る． また、Ａｌクラッド鋼板全体の加工性、Ａｌが鋼
よりも延性に優れているため、芯材である鋼の加工性に
よりきまる． このことから、圧接圧延の圧下率は３％
以下にすることが好ましい．芯材の強度を確保するため
に３％以上に圧延するのはさしつかえないが加工性が劣
化する．また、Ａｌと鋼板の界面に脆い合金層が介在す
る場合、加工するとＡｌと鋼板の界面の合金層で剥離を
生じる，＾■とＦｅの固柑反応により形成されるＦｅ
−Ａｌ合金層はＦｅＡｌｉ． ＦｅａＡｌｓ． Ｆ
ｅＡｌｓ＊があり、 主たる相はＦｅ２Ａｌｓと考えら
れている．このＦｅｔＡｌａはビッカース硬度で８７０
〜１０２０Ｈｖと極めて硬く、 脆いため、加工により
容易に破壊され、被覆Ａｌ層は剥離する．更に、この合
金層形成時にＡｌとＦｅの拡散速度の違いによるカーケ
ンダル効果のためＡｌ層と合金層の界面に空孔を形成し
接合欠陥になる，Ｆｅ−Ａｌ合金層は４ ０ ０’Ｃ以
下では長時間加熱しても形成されないが、Ｆｅの再結晶
温度（５００〜５５０°Ｃ》以とに加熱すると短時間で
成長する． また、本Ａｌクラッド鋼板の片面に１．０〜１０．
０ｇ／ｍ２の鍋をめっきすることにより耐食性の優れた
シームレス缶用Ａｌクラッドｓ仮を提供することができ
，片面に３０〜２ ０ ０ ｍ ｇ ／ ｍ２の金属Ｏ
ｒと５〜３０ｍｇ／ｍ’の酸化Ｃｒ層を形成する電解ク
ロムＩｔ！処理を施すことにより耐食性が優れ、Ａｌイ
ージーオープン缶蕾と同等の開口性を有するイージーオ
ーアン缶菱用Ａｌクラッド鋼板を１１供することができ
る． （実施例） 実施例１ ０、 ２７ｍｍ厚．０．０５１１ 量％Ｃ． ０
． Ｏ６ｊ１量％Ａｌのパンケーキタイプの結晶組
織を有するＡ！キルド鋼板の芯材と板厚３０μの高純度
アルミの接合面を５ Ｘ Ｉ Ｏ−’ＴｏｒｒのＡｒガ
ス中で約２０００オングストロームイオンエッチングし
重ね合わせて、常温、 ２ Ｘ １ ０−＠Ｔｏｒｒの
真空中で＃Ｉｌ板の圧下率１％で圧延圧接し、Ａｌ層の
厚み比率１０％のＡｌキルド鋼を芯材としＡｌ層と芯材
の界面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラッド鋼
板を製造し試験に供した． （合金層の有無は断面を研
磨し光学１１１１１１ｆｉ、走査型電子ｗ４微鏡により
調査した．第４図の断ｉＩ謂ＦＲ鋪写真に示すように合
金層は介在していない． 実施例２ 実施例１のＡｌクラッド鋼板のＡｌを被慣していない片
面に通常の脱脂、酸洗処Ｆ！後，フエロスタンめつき２
谷にて２． ８ｇ／ｍ２の絹をめっきを施し、ＤＩ缶
（絞りーしごき缶）成形試験に供した． のＡｌキルド＃ｌＷを芯材と、厚さ５０μの高純度アル
ミの債合する面を５ Ｘ １ ０−’ＴｏｒｒのＡｒガ
ス中で約３０００オングストロームイオンエッチングし
、重ね合わせて、常温、 ２ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒの
真空中で鋼板の圧下率３％で圧延圧接し．Ａｌの厚み比
率２０％のＡｌキルド鋼を芯材とし，Ａｌ眉と芯材の界
面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラッド鋼板を
製造した．このＡｌクラッド鋼板のＡｌ１１１ｉｐｌし
ていない片面に１２０ｍｇ／ｍ’の金属Ｃｒと１５ｍｇ
／ｍ２の酸化Ｃｒ層を形成する通常の電解クロム酸処理
を施し、イージーオープン缶董成形試験に供した． Ａｌキルド鋼板の芯材と、板厚１ ７５ｍｍの３００４
（ＡＡ記号）アルミ合金の接合面を８Ｘ１０−３Ｔｏｒ
ｒのＡｒガス中で約３０００オングストロームイオンエ
ッチングし、Ａｌ合金捩、鋼板、 Ａｌ合金板と重ね、
常温、 ２ｘ１０−％Ｔｏｒｒの真空中で鋼板の圧下率
１％で両面に圧延圧接し、Ａｌキルト鋼を芯材とし、厚
み比率７０％（３５＋３５％）のＡｌ＝Ｍｎ−Ｍｇ系合
金を圧延被覆し、芯材とＡｌ合金の界面にＦｅ−Ａｌ合
金層が介在しないＡｌクラッド鋼板を製造し試験に供し
た．Ａｌキルド鋼板の芯材と， ６０μ厚の高純度アル
ミ板の接合面を５ Ｘ １ ０−”ＴｏｒｒのＡｒガス
中で約２０００オングストロームイオンエッチングし重
ね合わせて、常温、 ２ Ｘ １ ０−’Ｔｏｒｒの真
空中で鋼板の圧下率５０％で圧延圧接し、Ａｌ層の厚み
比率１０％のＡｌキルド鋼を芯材としＡｌ層と芯材の界
面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラッド鋼板を
製造し試験に供した． と板厚３０μの高純度アルミの接合面を５Ｘ１０−”Ｔ
ｏｒｒのＡｒガス中で約２０００オングストロームイオ
ンエッチングし重ね合わせて、常温， ２Ｘ１ ０−
’Ｔｏｒｒの真空中で鋼板の圧下率１％で圧延圧接し、
Ａｉ層の厚み比率１０％のリムド鋼を芯材としＡｌ層と
芯材の界面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラソ
ド鋼板を要遣し、Ａｌを被覆していない片面に通常の脱
脂、酸洗処理接、フェロスタンめっき浴にて２．８ｇ／
ｍ”の錫をめっきを施し、ＤＩ缶（ｒｌり−しごき缶）
成形試験に供 した． 材と、厚さ５０μの高純度アルミの接合する面を５ Ｘ
Ｉ． Ｏ−’ＴｏｒｒのＡｒガス中で約３０００オン
グストロームイオンエッチングし．！ｌね合わせて、常
温、 ２ Ｘ １ ０−５Ｔｏｒｒの真空中で鋼板の圧
下率３％で圧延圧接し，Ａｔの厚み比率２０％のＡｌキ
ルド鋼を芯材とし． Ａｌ層と芯材の界面にＦｅＡｌ
合金層が介在しないＡｌクラ−ｌド鋼板を製造した．こ
のＡｌクラッド鋼板のＡ＋１ｆｆＬでいない片面に１
２ ０ ｍ ｇ ／ ｍ ’の金属Ｃｒと１５ｍｇ／ｍ
２の酸化Ｃｒ層を形成する通常の電解クロム酸処理を施
し、イージーオープン缶菱成形試１こ供した． のＡｌキルト鋼板の芯材と板厚３０μの高純度アルミの
接合面を５ Ｘ １ ０−’ＴｏｒｒのＡｒガス中で約
２０００オングストロームイオンエッチングし重ね合わ
せて、常温、２ Ｘ Ｉ Ｏ−’Ｔｏｒｒの真空中で鋼
板の圧下率１％で圧延圧接し， ５５０℃で５時間熱処
理を施し、八１層の厚み比＄ １ ０ ％のＡｌキルド
鋼を芯材としＡｌ層と芯材の界面にＦｅ−Ａｌ合金層が
介在するＡｌクラッド鋼板を製造し試験に供した． （
合金層の有無は断面を研磨し光字ｌｉｆｔ隊鑓、 走査
型電子顕微鋪により調査した． ）（Ａ Ｉ−Ｆｅ合金
層あり） 実施例１と比較例１のＡｌクラッド＃ｌｌ板の表面Ａｌ
層を７５℃の５％ＮａＯＨ溶液に浸ぜ責して溶解除去し
た後、表面粗さ計により表面１口フイル相度を測定した
．結果は第１表と第１図に示す様に、実施例１は接合前
の鋼板の粗度とほぼ同じであるが、比１１は圧下率が高
いため凹凸が激しく，Ａｌ層の薄い部分は厚い部分の１
／２以下となっている．この様に、圧下率の高いものは
表面１Ｉｌ覆Ａｌ層の厚み変動が大きい． 実１１と比較例２のＡｌクラッド鋼板をＡｌ層を内面に
して深絞り成形によりカップに成形し、その後、缶壁厚
みが１００μ、缶フランジ部２の厚みが１６０μになる
ようにしごき加工により２５０ｍｌ用シームレス缶１に
成形し，第２図に示すような缶を作った．この缶をロー
ル成形によりフランジ部の口広げ加工を行いフランジ割
れを検査した．その結果、比較例２の材料を用いた缶で
は、 １０００缶のうち１０缶の割れが認められたが実
施例２の材料を用いた缶では１０００缶の加工では割れ
は認められなかった． 実１１と比較例３．のＡｌクラ・ソド鋼板をＡｌ層を内
面にして第３図に示す２０２リキドボアタイ１のイージ
ーオープン缶蓋に加工した この加工では、 タブ６を
取り付けるリベット加工部５が過醜な加工で大型介在物
が存在すると割れが発生する．比較例３の材料でつくっ
た菱では２０００個中６個の割れが認められた．これに
対して，実施例３の材料で作った菱では割れは認められ
なかった．比較例３の材料で作った蕾の割れは材料の圧
延方向に平行で、割れ部の分析結果Ｍｎ．Ｏ、Ｓが検出
され、介在物の多いリムド鋼は実用に適さない． 実施例４と比較例４のＡｌクラッド＃ｌｌＩ板を山田式
深絞り試験機にてカップ成形を行なった．この結果、比
較例４の材料では合金層とＡｌ層の界面にてＩｌｌが生
じていたが実施例４の材料では剥離は認められなかった
． ［発明の効果］ 以上詳述したように本発明によれば、Ａｌの耐食性、表
面特性とＡｌキルト鋼の優れた加工性を兼ｂ儂えたＡｌ
クラγド鋼板を提供することができることから、その工
業的な価値は極めて大きい．
に優れたＡｌクラソドＡｌキルト鋼板に閲する． 〔従来技術〕 Ａｌクラッド鋼板は、Ａｌの優れた耐食性、耐熱性、高
光熱反射特性と鋼の強度、加工性を兼ね備えた有用な材
料である．要求特性により表面のＡｌ層を純Ａｌ．Ａｌ
−Ｍｇ系合金、 Ａｌ−Ｓｔ系合金、その他の合金と使
い分けることにより、用途に適した材料が提供される．
しかし、従来、種々の制約から、Ａｌ層の密着性とあ
る程度の加工性を有するＡｌクラッド鋼板は窒素添加リ
ムド鋼を芯材とするものでしか得られなかった．また、
製法も工程が複諏であり、特性、経済性の点で多用され
るに至っていない． 従来、Ａｌクラッド鋼板は、Ａｌ板と鋼板が変形抵抗差
が著しく異なるため，また、鋼板の熱閏圧延温度ではＡ
ｌ板が溶融してしまうため、冷間圧延法により製遺され
ていた．この方法はＡｌ板と鋼板を重ね合わせて圧延圧
接した俺、拡散熱処理を行い、更に、調質圧延の後製品
となる． また、板厚寸法精度の高い製品を得るために
は、拡散熱！３１後、仕上げ圧延と軟化弊処理が必要で
ある．Ａｌと鋼板の圧接圧延工程では剥離の生じない程
度に接合するには高圧下率で圧延する必要があり、通常
、 ３０〜７０％の圧下率で圧延される．このため ａ
板の加工性を回復するためには、再結晶軟化熱処理が不
可欠である，然るに，Ａｌと鋼板は加熱すると容易に脆
い合金層を形成するため、加工するとＡｌと鋼板の界面
の合金層で剥離を生じる．このため、再結晶温度におい
て合金層形成の少ない窒素添加リムド鋼板が芯材として
用いられ（例えば特公昭６３−１１９８１＞、再結晶場
度下限にて軟化熱処理がおこなわれる． （発明が解決しようとする課題） 然るに、従来の窒素添加リムド鋼板を芯材としたＡｌク
ラッド鋼板は、 （１）芯材がリムド鋼であるために不可避な介在物が多
く、過闇な加工をすると割れを生ずる頻度が高い． （２）芯材がリムド鋼くインゴット材）であるため、漏
折による材質の均一性が悪い．（３）圧接時の圧下率が
高いため、Ａ＋と鋼板の界面の凹凸が激しくなり、被Ｎ
Ａｌ層の厚みの均一性が悪い． （４）再結晶焼きなまし温度を十分に高くすることがで
きないため、また多量の窒素添加を要するため芯材が硬
い 等の欠点があった． また、従来の東遣方法でＡｌキルド鋼板を芯材としてＡ
ｌクラッド鋼板を製造すると熱処理時に接合界面にＡｌ
−Ｆｅ合金層が形成され、加工時に剥離を生じて実用に
耐足ない， 本発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、加
工性に帰れ、かつ被１’ｌＡｌ肩厚みの均一性の良いＡ
ｌクラフド鋼板を提供することにある．（！１題を解決
するための手段） 本発明の妾旨は、芯材として非金属介在物が少なく、材
質の均一性に優れ、加工性の良好なＡｌキルト鋼板を芯
材とし、ＡｌもしくはＡｌ合金板が調質圧延程度の圧下
率で圧延圧接されて成るＡｌクラソドＩＩ４板である． すなわち本発明は、Ｃ：０．ＯＯ１〜０．１重量％、Ａ
ｌ＋０．０２〜０ １重量％を含む、加工性の優れた極
低炭素Ａｌキルト鋼板が芯材であり、厚み比率・ ３〜
７５％の厚みのＡｌまたはＡｌ合金板を鋼板の圧下率：
０．１〜３．０％で圧延接合され、接合界面には合金層
が介在せず、Ａｌ層の厚み均一性の良い、加工性の優れ
たＡｌクラッド鋼板を提供する． 以下に本Ａｌクラッド鋼板に使用する鋼板の成分につい
て述べる．加工性を確保するため上限Ｃは０．１重量％
以下が好ましく、下限は、Ｃを０００１重量％未満にす
るにはコストが高くなり過ぎて経済上好ましくない事か
ら，ｏ．ｏｏｔ重量％以上とした． Ａｌは０．０２重量％より少ないと、脱酸が十分となら
ず酸化物系の介在物が増加し加工性が悪くなる．また０
． １重量％を越えると、焼鈍工程において雰囲気中
の窒素を吸収し硬度が高くなり加工性が悪くなる．従っ
てＡｌ成分は０．０２−０１重量％とじな．低炭素鋼板
は通常焼鈍後，ストレッチャーストレインの防止のため
調質圧延により３％以下の圧下率で圧延される．圧下率
が３％を越えると加工硬化のため鋼板の加工性は劣化す
る． また、Ａｌクラッド鋼板全体の加工性、Ａｌが鋼
よりも延性に優れているため、芯材である鋼の加工性に
よりきまる． このことから、圧接圧延の圧下率は３％
以下にすることが好ましい．芯材の強度を確保するため
に３％以上に圧延するのはさしつかえないが加工性が劣
化する．また、Ａｌと鋼板の界面に脆い合金層が介在す
る場合、加工するとＡｌと鋼板の界面の合金層で剥離を
生じる，＾■とＦｅの固柑反応により形成されるＦｅ
−Ａｌ合金層はＦｅＡｌｉ． ＦｅａＡｌｓ． Ｆ
ｅＡｌｓ＊があり、 主たる相はＦｅ２Ａｌｓと考えら
れている．このＦｅｔＡｌａはビッカース硬度で８７０
〜１０２０Ｈｖと極めて硬く、 脆いため、加工により
容易に破壊され、被覆Ａｌ層は剥離する．更に、この合
金層形成時にＡｌとＦｅの拡散速度の違いによるカーケ
ンダル効果のためＡｌ層と合金層の界面に空孔を形成し
接合欠陥になる，Ｆｅ−Ａｌ合金層は４ ０ ０’Ｃ以
下では長時間加熱しても形成されないが、Ｆｅの再結晶
温度（５００〜５５０°Ｃ》以とに加熱すると短時間で
成長する． また、本Ａｌクラッド鋼板の片面に１．０〜１０．
０ｇ／ｍ２の鍋をめっきすることにより耐食性の優れた
シームレス缶用Ａｌクラッドｓ仮を提供することができ
，片面に３０〜２ ０ ０ ｍ ｇ ／ ｍ２の金属Ｏ
ｒと５〜３０ｍｇ／ｍ’の酸化Ｃｒ層を形成する電解ク
ロムＩｔ！処理を施すことにより耐食性が優れ、Ａｌイ
ージーオープン缶蕾と同等の開口性を有するイージーオ
ーアン缶菱用Ａｌクラッド鋼板を１１供することができ
る． （実施例） 実施例１ ０、 ２７ｍｍ厚．０．０５１１ 量％Ｃ． ０
． Ｏ６ｊ１量％Ａｌのパンケーキタイプの結晶組
織を有するＡ！キルド鋼板の芯材と板厚３０μの高純度
アルミの接合面を５ Ｘ Ｉ Ｏ−’ＴｏｒｒのＡｒガ
ス中で約２０００オングストロームイオンエッチングし
重ね合わせて、常温、 ２ Ｘ １ ０−＠Ｔｏｒｒの
真空中で＃Ｉｌ板の圧下率１％で圧延圧接し、Ａｌ層の
厚み比率１０％のＡｌキルド鋼を芯材としＡｌ層と芯材
の界面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラッド鋼
板を製造し試験に供した． （合金層の有無は断面を研
磨し光学１１１１１１ｆｉ、走査型電子ｗ４微鏡により
調査した．第４図の断ｉＩ謂ＦＲ鋪写真に示すように合
金層は介在していない． 実施例２ 実施例１のＡｌクラッド鋼板のＡｌを被慣していない片
面に通常の脱脂、酸洗処Ｆ！後，フエロスタンめつき２
谷にて２． ８ｇ／ｍ２の絹をめっきを施し、ＤＩ缶
（絞りーしごき缶）成形試験に供した． のＡｌキルド＃ｌＷを芯材と、厚さ５０μの高純度アル
ミの債合する面を５ Ｘ １ ０−’ＴｏｒｒのＡｒガ
ス中で約３０００オングストロームイオンエッチングし
、重ね合わせて、常温、 ２ Ｘ １０−’Ｔｏｒｒの
真空中で鋼板の圧下率３％で圧延圧接し．Ａｌの厚み比
率２０％のＡｌキルド鋼を芯材とし，Ａｌ眉と芯材の界
面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラッド鋼板を
製造した．このＡｌクラッド鋼板のＡｌ１１１ｉｐｌし
ていない片面に１２０ｍｇ／ｍ’の金属Ｃｒと１５ｍｇ
／ｍ２の酸化Ｃｒ層を形成する通常の電解クロム酸処理
を施し、イージーオープン缶董成形試験に供した． Ａｌキルド鋼板の芯材と、板厚１ ７５ｍｍの３００４
（ＡＡ記号）アルミ合金の接合面を８Ｘ１０−３Ｔｏｒ
ｒのＡｒガス中で約３０００オングストロームイオンエ
ッチングし、Ａｌ合金捩、鋼板、 Ａｌ合金板と重ね、
常温、 ２ｘ１０−％Ｔｏｒｒの真空中で鋼板の圧下率
１％で両面に圧延圧接し、Ａｌキルト鋼を芯材とし、厚
み比率７０％（３５＋３５％）のＡｌ＝Ｍｎ−Ｍｇ系合
金を圧延被覆し、芯材とＡｌ合金の界面にＦｅ−Ａｌ合
金層が介在しないＡｌクラッド鋼板を製造し試験に供し
た．Ａｌキルド鋼板の芯材と， ６０μ厚の高純度アル
ミ板の接合面を５ Ｘ １ ０−”ＴｏｒｒのＡｒガス
中で約２０００オングストロームイオンエッチングし重
ね合わせて、常温、 ２ Ｘ １ ０−’Ｔｏｒｒの真
空中で鋼板の圧下率５０％で圧延圧接し、Ａｌ層の厚み
比率１０％のＡｌキルド鋼を芯材としＡｌ層と芯材の界
面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラッド鋼板を
製造し試験に供した． と板厚３０μの高純度アルミの接合面を５Ｘ１０−”Ｔ
ｏｒｒのＡｒガス中で約２０００オングストロームイオ
ンエッチングし重ね合わせて、常温， ２Ｘ１ ０−
’Ｔｏｒｒの真空中で鋼板の圧下率１％で圧延圧接し、
Ａｉ層の厚み比率１０％のリムド鋼を芯材としＡｌ層と
芯材の界面にＦｅ−Ａｌ合金層が介在しないＡｌクラソ
ド鋼板を要遣し、Ａｌを被覆していない片面に通常の脱
脂、酸洗処理接、フェロスタンめっき浴にて２．８ｇ／
ｍ”の錫をめっきを施し、ＤＩ缶（ｒｌり−しごき缶）
成形試験に供 した． 材と、厚さ５０μの高純度アルミの接合する面を５ Ｘ
Ｉ． Ｏ−’ＴｏｒｒのＡｒガス中で約３０００オン
グストロームイオンエッチングし．！ｌね合わせて、常
温、 ２ Ｘ １ ０−５Ｔｏｒｒの真空中で鋼板の圧
下率３％で圧延圧接し，Ａｔの厚み比率２０％のＡｌキ
ルド鋼を芯材とし． Ａｌ層と芯材の界面にＦｅＡｌ
合金層が介在しないＡｌクラ−ｌド鋼板を製造した．こ
のＡｌクラッド鋼板のＡ＋１ｆｆＬでいない片面に１
２ ０ ｍ ｇ ／ ｍ ’の金属Ｃｒと１５ｍｇ／ｍ
２の酸化Ｃｒ層を形成する通常の電解クロム酸処理を施
し、イージーオープン缶菱成形試１こ供した． のＡｌキルト鋼板の芯材と板厚３０μの高純度アルミの
接合面を５ Ｘ １ ０−’ＴｏｒｒのＡｒガス中で約
２０００オングストロームイオンエッチングし重ね合わ
せて、常温、２ Ｘ Ｉ Ｏ−’Ｔｏｒｒの真空中で鋼
板の圧下率１％で圧延圧接し， ５５０℃で５時間熱処
理を施し、八１層の厚み比＄ １ ０ ％のＡｌキルド
鋼を芯材としＡｌ層と芯材の界面にＦｅ−Ａｌ合金層が
介在するＡｌクラッド鋼板を製造し試験に供した． （
合金層の有無は断面を研磨し光字ｌｉｆｔ隊鑓、 走査
型電子顕微鋪により調査した． ）（Ａ Ｉ−Ｆｅ合金
層あり） 実施例１と比較例１のＡｌクラッド＃ｌｌ板の表面Ａｌ
層を７５℃の５％ＮａＯＨ溶液に浸ぜ責して溶解除去し
た後、表面粗さ計により表面１口フイル相度を測定した
．結果は第１表と第１図に示す様に、実施例１は接合前
の鋼板の粗度とほぼ同じであるが、比１１は圧下率が高
いため凹凸が激しく，Ａｌ層の薄い部分は厚い部分の１
／２以下となっている．この様に、圧下率の高いものは
表面１Ｉｌ覆Ａｌ層の厚み変動が大きい． 実１１と比較例２のＡｌクラッド鋼板をＡｌ層を内面に
して深絞り成形によりカップに成形し、その後、缶壁厚
みが１００μ、缶フランジ部２の厚みが１６０μになる
ようにしごき加工により２５０ｍｌ用シームレス缶１に
成形し，第２図に示すような缶を作った．この缶をロー
ル成形によりフランジ部の口広げ加工を行いフランジ割
れを検査した．その結果、比較例２の材料を用いた缶で
は、 １０００缶のうち１０缶の割れが認められたが実
施例２の材料を用いた缶では１０００缶の加工では割れ
は認められなかった． 実１１と比較例３．のＡｌクラ・ソド鋼板をＡｌ層を内
面にして第３図に示す２０２リキドボアタイ１のイージ
ーオープン缶蓋に加工した この加工では、 タブ６を
取り付けるリベット加工部５が過醜な加工で大型介在物
が存在すると割れが発生する．比較例３の材料でつくっ
た菱では２０００個中６個の割れが認められた．これに
対して，実施例３の材料で作った菱では割れは認められ
なかった．比較例３の材料で作った蕾の割れは材料の圧
延方向に平行で、割れ部の分析結果Ｍｎ．Ｏ、Ｓが検出
され、介在物の多いリムド鋼は実用に適さない． 実施例４と比較例４のＡｌクラッド＃ｌｌＩ板を山田式
深絞り試験機にてカップ成形を行なった．この結果、比
較例４の材料では合金層とＡｌ層の界面にてＩｌｌが生
じていたが実施例４の材料では剥離は認められなかった
． ［発明の効果］ 以上詳述したように本発明によれば、Ａｌの耐食性、表
面特性とＡｌキルト鋼の優れた加工性を兼ｂ儂えたＡｌ
クラγド鋼板を提供することができることから、その工
業的な価値は極めて大きい．
第１１３！ＩはＡｌ層除去後の芯材表面プロフィル図，
第２図はシームレス缶の断面図、第３図はイージーオー
プン缶蓋の断面図、第４図は接合部断面項微鋪写真であ
る． １ シームレス缶、 ２： フランジ加工部、３
Ａ Ｉ 層， ４ 芯材、５．
リベット加工部 ６ タブ、 ７．イージーオープン缶菱． ルー ７。 補正の内容 ４図は接合部断面の金属組織を示す顕微鏡写真である。 と訂正する。 手 続 補 正 書（方式） 平成１年特許願第５５７９７号 ２， 発 明 の 名称 Ａｌクラッド鋼板 名 称 東 洋 鋼 鈑 株 式 ム 社 平成１年 ５月３０日 （発送日）
第２図はシームレス缶の断面図、第３図はイージーオー
プン缶蓋の断面図、第４図は接合部断面項微鋪写真であ
る． １ シームレス缶、 ２： フランジ加工部、３
Ａ Ｉ 層， ４ 芯材、５．
リベット加工部 ６ タブ、 ７．イージーオープン缶菱． ルー ７。 補正の内容 ４図は接合部断面の金属組織を示す顕微鏡写真である。 と訂正する。 手 続 補 正 書（方式） 平成１年特許願第５５７９７号 ２， 発 明 の 名称 Ａｌクラッド鋼板 名 称 東 洋 鋼 鈑 株 式 ム 社 平成１年 ５月３０日 （発送日）
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．００１〜０．１重量％、Ａｌ：０．０２
〜０．１重量％を含有するＡｌキルド鋼板を芯材とし、
この芯材の少なくとも片面に厚み比率３〜７５％のＡｌ
もしくはＡｌ合金薄板が被覆層として圧接されてあり、
かつ芯材と被覆層の界面にＡｌ−ＦｅもしくはＦｅ−Ａ
ｌ系合金層が介在しないことを特徴とするＡｌクラッド
鋼板。 - （２）圧接が、芯材における圧下率が０．１〜３．０％
の冷間圧延接合である特許請求の範囲第１項記載のＡｌ
クラッド鋼板。 - （３）芯材が、その非接合片面に１．０〜１０．０ｇ／
ｍ＾２の錫めっきを施された芯材である特許請求の範囲
第１項乃至第２項に記載のシームレス缶用Ａｌクラッド
鋼板。 - （４）芯材が、その非接合片面に３０〜２００ｍｇ／ｍ
＾２の金属Ｃｒと５〜３０ｍｇ／ｍ＾２の酸化Ｃｒ層で
なる電解クロム酸処理を施された芯材であるイージーオ
ープン缶蓋用の特許請求の範囲第１項乃至第２項に記載
のＡｌクラッド鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1055797A JPH0815672B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | Ａ１クラッド鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1055797A JPH0815672B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | Ａ１クラッド鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02235586A true JPH02235586A (ja) | 1990-09-18 |
| JPH0815672B2 JPH0815672B2 (ja) | 1996-02-21 |
Family
ID=13008905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1055797A Expired - Fee Related JPH0815672B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | Ａ１クラッド鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0815672B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020011223A (ko) * | 2000-08-01 | 2002-02-08 | 강기식 | 이종 소재간의 크래드 복합주물제품 및 그 제조방법 |
| JP2004174894A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Toyo Kohan Co Ltd | 保護層接合体および保護層接合体を用いた部品 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58179582A (ja) * | 1982-04-13 | 1983-10-20 | Nippon Steel Corp | アルミニウム被覆鋼板の製造法 |
| JPS6314818A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-22 | Nippon Steel Corp | フランジ成形性に優れた缶用鋼板 |
| JPS6376897A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Nkk Corp | 溶接性の優れた電解クロメ−ト処理鋼板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-03-07 JP JP1055797A patent/JPH0815672B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58179582A (ja) * | 1982-04-13 | 1983-10-20 | Nippon Steel Corp | アルミニウム被覆鋼板の製造法 |
| JPS6314818A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-22 | Nippon Steel Corp | フランジ成形性に優れた缶用鋼板 |
| JPS6376897A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Nkk Corp | 溶接性の優れた電解クロメ−ト処理鋼板およびその製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020011223A (ko) * | 2000-08-01 | 2002-02-08 | 강기식 | 이종 소재간의 크래드 복합주물제품 및 그 제조방법 |
| JP2004174894A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Toyo Kohan Co Ltd | 保護層接合体および保護層接合体を用いた部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0815672B2 (ja) | 1996-02-21 |
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