JPH02235586A - A1クラッド鋼板 - Google Patents
A1クラッド鋼板Info
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- JPH02235586A JPH02235586A JP5579789A JP5579789A JPH02235586A JP H02235586 A JPH02235586 A JP H02235586A JP 5579789 A JP5579789 A JP 5579789A JP 5579789 A JP5579789 A JP 5579789A JP H02235586 A JPH02235586 A JP H02235586A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
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- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
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- B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野゛1
本発明はAlクラッド鋼板に間し、より詳しくは加工性
に優れたAlクラソドAlキルト鋼板に閲する. 〔従来技術〕 Alクラッド鋼板は、Alの優れた耐食性、耐熱性、高
光熱反射特性と鋼の強度、加工性を兼ね備えた有用な材
料である.要求特性により表面のAl層を純Al.Al
−Mg系合金、 Al−St系合金、その他の合金と使
い分けることにより、用途に適した材料が提供される.
しかし、従来、種々の制約から、Al層の密着性とあ
る程度の加工性を有するAlクラッド鋼板は窒素添加リ
ムド鋼を芯材とするものでしか得られなかった.また、
製法も工程が複諏であり、特性、経済性の点で多用され
るに至っていない. 従来、Alクラッド鋼板は、Al板と鋼板が変形抵抗差
が著しく異なるため,また、鋼板の熱閏圧延温度ではA
l板が溶融してしまうため、冷間圧延法により製遺され
ていた.この方法はAl板と鋼板を重ね合わせて圧延圧
接した俺、拡散熱処理を行い、更に、調質圧延の後製品
となる. また、板厚寸法精度の高い製品を得るために
は、拡散熱!31後、仕上げ圧延と軟化弊処理が必要で
ある.Alと鋼板の圧接圧延工程では剥離の生じない程
度に接合するには高圧下率で圧延する必要があり、通常
、 30〜70%の圧下率で圧延される.このため a
板の加工性を回復するためには、再結晶軟化熱処理が不
可欠である,然るに,Alと鋼板は加熱すると容易に脆
い合金層を形成するため、加工するとAlと鋼板の界面
の合金層で剥離を生じる.このため、再結晶温度におい
て合金層形成の少ない窒素添加リムド鋼板が芯材として
用いられ(例えば特公昭63−11981>、再結晶場
度下限にて軟化熱処理がおこなわれる. (発明が解決しようとする課題) 然るに、従来の窒素添加リムド鋼板を芯材としたAlク
ラッド鋼板は、 (1)芯材がリムド鋼であるために不可避な介在物が多
く、過闇な加工をすると割れを生ずる頻度が高い. (2)芯材がリムド鋼くインゴット材)であるため、漏
折による材質の均一性が悪い.(3)圧接時の圧下率が
高いため、A+と鋼板の界面の凹凸が激しくなり、被N
Al層の厚みの均一性が悪い. (4)再結晶焼きなまし温度を十分に高くすることがで
きないため、また多量の窒素添加を要するため芯材が硬
い 等の欠点があった. また、従来の東遣方法でAlキルド鋼板を芯材としてA
lクラッド鋼板を製造すると熱処理時に接合界面にAl
−Fe合金層が形成され、加工時に剥離を生じて実用に
耐足ない, 本発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、加
工性に帰れ、かつ被1’lAl肩厚みの均一性の良いA
lクラフド鋼板を提供することにある.(!1題を解決
するための手段) 本発明の妾旨は、芯材として非金属介在物が少なく、材
質の均一性に優れ、加工性の良好なAlキルト鋼板を芯
材とし、AlもしくはAl合金板が調質圧延程度の圧下
率で圧延圧接されて成るAlクラソドII4板である. すなわち本発明は、C:0.OO1〜0.1重量%、A
l+0.02〜0 1重量%を含む、加工性の優れた極
低炭素Alキルト鋼板が芯材であり、厚み比率・ 3〜
75%の厚みのAlまたはAl合金板を鋼板の圧下率:
0.1〜3.0%で圧延接合され、接合界面には合金層
が介在せず、Al層の厚み均一性の良い、加工性の優れ
たAlクラッド鋼板を提供する. 以下に本Alクラッド鋼板に使用する鋼板の成分につい
て述べる.加工性を確保するため上限Cは0.1重量%
以下が好ましく、下限は、Cを0001重量%未満にす
るにはコストが高くなり過ぎて経済上好ましくない事か
ら,o.oot重量%以上とした. Alは0.02重量%より少ないと、脱酸が十分となら
ず酸化物系の介在物が増加し加工性が悪くなる.また0
. 1重量%を越えると、焼鈍工程において雰囲気中
の窒素を吸収し硬度が高くなり加工性が悪くなる.従っ
てAl成分は0.02−01重量%とじな.低炭素鋼板
は通常焼鈍後,ストレッチャーストレインの防止のため
調質圧延により3%以下の圧下率で圧延される.圧下率
が3%を越えると加工硬化のため鋼板の加工性は劣化す
る. また、Alクラッド鋼板全体の加工性、Alが鋼
よりも延性に優れているため、芯材である鋼の加工性に
よりきまる. このことから、圧接圧延の圧下率は3%
以下にすることが好ましい.芯材の強度を確保するため
に3%以上に圧延するのはさしつかえないが加工性が劣
化する.また、Alと鋼板の界面に脆い合金層が介在す
る場合、加工するとAlと鋼板の界面の合金層で剥離を
生じる,^■とFeの固柑反応により形成されるFe
−Al合金層はFeAli. FeaAls. F
eAls*があり、 主たる相はFe2Alsと考えら
れている.このFetAlaはビッカース硬度で870
〜1020Hvと極めて硬く、 脆いため、加工により
容易に破壊され、被覆Al層は剥離する.更に、この合
金層形成時にAlとFeの拡散速度の違いによるカーケ
ンダル効果のためAl層と合金層の界面に空孔を形成し
接合欠陥になる,Fe−Al合金層は4 0 0’C以
下では長時間加熱しても形成されないが、Feの再結晶
温度(500〜550°C》以とに加熱すると短時間で
成長する. また、本Alクラッド鋼板の片面に1.0〜10.
0g/m2の鍋をめっきすることにより耐食性の優れた
シームレス缶用Alクラッドs仮を提供することができ
,片面に30〜2 0 0 m g / m2の金属O
rと5〜30mg/m’の酸化Cr層を形成する電解ク
ロムIt!処理を施すことにより耐食性が優れ、Alイ
ージーオープン缶蕾と同等の開口性を有するイージーオ
ーアン缶菱用Alクラッド鋼板を11供することができ
る. (実施例) 実施例1 0、 27mm厚.0.0511 量%C. 0
. O6j1量%Alのパンケーキタイプの結晶組
織を有するA!キルド鋼板の芯材と板厚30μの高純度
アルミの接合面を5 X I O−’TorrのArガ
ス中で約2000オングストロームイオンエッチングし
重ね合わせて、常温、 2 X 1 0−@Torrの
真空中で#Il板の圧下率1%で圧延圧接し、Al層の
厚み比率10%のAlキルド鋼を芯材としAl層と芯材
の界面にFe−Al合金層が介在しないAlクラッド鋼
板を製造し試験に供した. (合金層の有無は断面を研
磨し光学111111fi、走査型電子w4微鏡により
調査した.第4図の断iI謂FR鋪写真に示すように合
金層は介在していない. 実施例2 実施例1のAlクラッド鋼板のAlを被慣していない片
面に通常の脱脂、酸洗処F!後,フエロスタンめつき2
谷にて2. 8g/m2の絹をめっきを施し、DI缶
(絞りーしごき缶)成形試験に供した. のAlキルド#lWを芯材と、厚さ50μの高純度アル
ミの債合する面を5 X 1 0−’TorrのArガ
ス中で約3000オングストロームイオンエッチングし
、重ね合わせて、常温、 2 X 10−’Torrの
真空中で鋼板の圧下率3%で圧延圧接し.Alの厚み比
率20%のAlキルド鋼を芯材とし,Al眉と芯材の界
面にFe−Al合金層が介在しないAlクラッド鋼板を
製造した.このAlクラッド鋼板のAl111iplし
ていない片面に120mg/m’の金属Crと15mg
/m2の酸化Cr層を形成する通常の電解クロム酸処理
を施し、イージーオープン缶董成形試験に供した. Alキルド鋼板の芯材と、板厚1 75mmの3004
(AA記号)アルミ合金の接合面を8X10−3Tor
rのArガス中で約3000オングストロームイオンエ
ッチングし、Al合金捩、鋼板、 Al合金板と重ね、
常温、 2x10−%Torrの真空中で鋼板の圧下率
1%で両面に圧延圧接し、Alキルト鋼を芯材とし、厚
み比率70%(35+35%)のAl=Mn−Mg系合
金を圧延被覆し、芯材とAl合金の界面にFe−Al合
金層が介在しないAlクラッド鋼板を製造し試験に供し
た.Alキルド鋼板の芯材と, 60μ厚の高純度アル
ミ板の接合面を5 X 1 0−”TorrのArガス
中で約2000オングストロームイオンエッチングし重
ね合わせて、常温、 2 X 1 0−’Torrの真
空中で鋼板の圧下率50%で圧延圧接し、Al層の厚み
比率10%のAlキルド鋼を芯材としAl層と芯材の界
面にFe−Al合金層が介在しないAlクラッド鋼板を
製造し試験に供した. と板厚30μの高純度アルミの接合面を5X10−”T
orrのArガス中で約2000オングストロームイオ
ンエッチングし重ね合わせて、常温, 2X1 0−
’Torrの真空中で鋼板の圧下率1%で圧延圧接し、
Ai層の厚み比率10%のリムド鋼を芯材としAl層と
芯材の界面にFe−Al合金層が介在しないAlクラソ
ド鋼板を要遣し、Alを被覆していない片面に通常の脱
脂、酸洗処理接、フェロスタンめっき浴にて2.8g/
m”の錫をめっきを施し、DI缶(rlり−しごき缶)
成形試験に供 した. 材と、厚さ50μの高純度アルミの接合する面を5 X
I. O−’TorrのArガス中で約3000オン
グストロームイオンエッチングし.!lね合わせて、常
温、 2 X 1 0−5Torrの真空中で鋼板の圧
下率3%で圧延圧接し,Atの厚み比率20%のAlキ
ルド鋼を芯材とし. Al層と芯材の界面にFeAl
合金層が介在しないAlクラ−lド鋼板を製造した.こ
のAlクラッド鋼板のA+1ffLでいない片面に1
2 0 m g / m ’の金属Crと15mg/m
2の酸化Cr層を形成する通常の電解クロム酸処理を施
し、イージーオープン缶菱成形試1こ供した. のAlキルト鋼板の芯材と板厚30μの高純度アルミの
接合面を5 X 1 0−’TorrのArガス中で約
2000オングストロームイオンエッチングし重ね合わ
せて、常温、2 X I O−’Torrの真空中で鋼
板の圧下率1%で圧延圧接し, 550℃で5時間熱処
理を施し、八1層の厚み比$ 1 0 %のAlキルド
鋼を芯材としAl層と芯材の界面にFe−Al合金層が
介在するAlクラッド鋼板を製造し試験に供した. (
合金層の有無は断面を研磨し光字lift隊鑓、 走査
型電子顕微鋪により調査した. )(A I−Fe合金
層あり) 実施例1と比較例1のAlクラッド#ll板の表面Al
層を75℃の5%NaOH溶液に浸ぜ責して溶解除去し
た後、表面粗さ計により表面1口フイル相度を測定した
.結果は第1表と第1図に示す様に、実施例1は接合前
の鋼板の粗度とほぼ同じであるが、比11は圧下率が高
いため凹凸が激しく,Al層の薄い部分は厚い部分の1
/2以下となっている.この様に、圧下率の高いものは
表面1Il覆Al層の厚み変動が大きい. 実11と比較例2のAlクラッド鋼板をAl層を内面に
して深絞り成形によりカップに成形し、その後、缶壁厚
みが100μ、缶フランジ部2の厚みが160μになる
ようにしごき加工により250ml用シームレス缶1に
成形し,第2図に示すような缶を作った.この缶をロー
ル成形によりフランジ部の口広げ加工を行いフランジ割
れを検査した.その結果、比較例2の材料を用いた缶で
は、 1000缶のうち10缶の割れが認められたが実
施例2の材料を用いた缶では1000缶の加工では割れ
は認められなかった. 実11と比較例3.のAlクラ・ソド鋼板をAl層を内
面にして第3図に示す202リキドボアタイ1のイージ
ーオープン缶蓋に加工した この加工では、 タブ6を
取り付けるリベット加工部5が過醜な加工で大型介在物
が存在すると割れが発生する.比較例3の材料でつくっ
た菱では2000個中6個の割れが認められた.これに
対して,実施例3の材料で作った菱では割れは認められ
なかった.比較例3の材料で作った蕾の割れは材料の圧
延方向に平行で、割れ部の分析結果Mn.O、Sが検出
され、介在物の多いリムド鋼は実用に適さない. 実施例4と比較例4のAlクラッド#llI板を山田式
深絞り試験機にてカップ成形を行なった.この結果、比
較例4の材料では合金層とAl層の界面にてIllが生
じていたが実施例4の材料では剥離は認められなかった
. [発明の効果] 以上詳述したように本発明によれば、Alの耐食性、表
面特性とAlキルト鋼の優れた加工性を兼b儂えたAl
クラγド鋼板を提供することができることから、その工
業的な価値は極めて大きい.
に優れたAlクラソドAlキルト鋼板に閲する. 〔従来技術〕 Alクラッド鋼板は、Alの優れた耐食性、耐熱性、高
光熱反射特性と鋼の強度、加工性を兼ね備えた有用な材
料である.要求特性により表面のAl層を純Al.Al
−Mg系合金、 Al−St系合金、その他の合金と使
い分けることにより、用途に適した材料が提供される.
しかし、従来、種々の制約から、Al層の密着性とあ
る程度の加工性を有するAlクラッド鋼板は窒素添加リ
ムド鋼を芯材とするものでしか得られなかった.また、
製法も工程が複諏であり、特性、経済性の点で多用され
るに至っていない. 従来、Alクラッド鋼板は、Al板と鋼板が変形抵抗差
が著しく異なるため,また、鋼板の熱閏圧延温度ではA
l板が溶融してしまうため、冷間圧延法により製遺され
ていた.この方法はAl板と鋼板を重ね合わせて圧延圧
接した俺、拡散熱処理を行い、更に、調質圧延の後製品
となる. また、板厚寸法精度の高い製品を得るために
は、拡散熱!31後、仕上げ圧延と軟化弊処理が必要で
ある.Alと鋼板の圧接圧延工程では剥離の生じない程
度に接合するには高圧下率で圧延する必要があり、通常
、 30〜70%の圧下率で圧延される.このため a
板の加工性を回復するためには、再結晶軟化熱処理が不
可欠である,然るに,Alと鋼板は加熱すると容易に脆
い合金層を形成するため、加工するとAlと鋼板の界面
の合金層で剥離を生じる.このため、再結晶温度におい
て合金層形成の少ない窒素添加リムド鋼板が芯材として
用いられ(例えば特公昭63−11981>、再結晶場
度下限にて軟化熱処理がおこなわれる. (発明が解決しようとする課題) 然るに、従来の窒素添加リムド鋼板を芯材としたAlク
ラッド鋼板は、 (1)芯材がリムド鋼であるために不可避な介在物が多
く、過闇な加工をすると割れを生ずる頻度が高い. (2)芯材がリムド鋼くインゴット材)であるため、漏
折による材質の均一性が悪い.(3)圧接時の圧下率が
高いため、A+と鋼板の界面の凹凸が激しくなり、被N
Al層の厚みの均一性が悪い. (4)再結晶焼きなまし温度を十分に高くすることがで
きないため、また多量の窒素添加を要するため芯材が硬
い 等の欠点があった. また、従来の東遣方法でAlキルド鋼板を芯材としてA
lクラッド鋼板を製造すると熱処理時に接合界面にAl
−Fe合金層が形成され、加工時に剥離を生じて実用に
耐足ない, 本発明の目的は、前記した従来技術の欠点を解消し、加
工性に帰れ、かつ被1’lAl肩厚みの均一性の良いA
lクラフド鋼板を提供することにある.(!1題を解決
するための手段) 本発明の妾旨は、芯材として非金属介在物が少なく、材
質の均一性に優れ、加工性の良好なAlキルト鋼板を芯
材とし、AlもしくはAl合金板が調質圧延程度の圧下
率で圧延圧接されて成るAlクラソドII4板である. すなわち本発明は、C:0.OO1〜0.1重量%、A
l+0.02〜0 1重量%を含む、加工性の優れた極
低炭素Alキルト鋼板が芯材であり、厚み比率・ 3〜
75%の厚みのAlまたはAl合金板を鋼板の圧下率:
0.1〜3.0%で圧延接合され、接合界面には合金層
が介在せず、Al層の厚み均一性の良い、加工性の優れ
たAlクラッド鋼板を提供する. 以下に本Alクラッド鋼板に使用する鋼板の成分につい
て述べる.加工性を確保するため上限Cは0.1重量%
以下が好ましく、下限は、Cを0001重量%未満にす
るにはコストが高くなり過ぎて経済上好ましくない事か
ら,o.oot重量%以上とした. Alは0.02重量%より少ないと、脱酸が十分となら
ず酸化物系の介在物が増加し加工性が悪くなる.また0
. 1重量%を越えると、焼鈍工程において雰囲気中
の窒素を吸収し硬度が高くなり加工性が悪くなる.従っ
てAl成分は0.02−01重量%とじな.低炭素鋼板
は通常焼鈍後,ストレッチャーストレインの防止のため
調質圧延により3%以下の圧下率で圧延される.圧下率
が3%を越えると加工硬化のため鋼板の加工性は劣化す
る. また、Alクラッド鋼板全体の加工性、Alが鋼
よりも延性に優れているため、芯材である鋼の加工性に
よりきまる. このことから、圧接圧延の圧下率は3%
以下にすることが好ましい.芯材の強度を確保するため
に3%以上に圧延するのはさしつかえないが加工性が劣
化する.また、Alと鋼板の界面に脆い合金層が介在す
る場合、加工するとAlと鋼板の界面の合金層で剥離を
生じる,^■とFeの固柑反応により形成されるFe
−Al合金層はFeAli. FeaAls. F
eAls*があり、 主たる相はFe2Alsと考えら
れている.このFetAlaはビッカース硬度で870
〜1020Hvと極めて硬く、 脆いため、加工により
容易に破壊され、被覆Al層は剥離する.更に、この合
金層形成時にAlとFeの拡散速度の違いによるカーケ
ンダル効果のためAl層と合金層の界面に空孔を形成し
接合欠陥になる,Fe−Al合金層は4 0 0’C以
下では長時間加熱しても形成されないが、Feの再結晶
温度(500〜550°C》以とに加熱すると短時間で
成長する. また、本Alクラッド鋼板の片面に1.0〜10.
0g/m2の鍋をめっきすることにより耐食性の優れた
シームレス缶用Alクラッドs仮を提供することができ
,片面に30〜2 0 0 m g / m2の金属O
rと5〜30mg/m’の酸化Cr層を形成する電解ク
ロムIt!処理を施すことにより耐食性が優れ、Alイ
ージーオープン缶蕾と同等の開口性を有するイージーオ
ーアン缶菱用Alクラッド鋼板を11供することができ
る. (実施例) 実施例1 0、 27mm厚.0.0511 量%C. 0
. O6j1量%Alのパンケーキタイプの結晶組
織を有するA!キルド鋼板の芯材と板厚30μの高純度
アルミの接合面を5 X I O−’TorrのArガ
ス中で約2000オングストロームイオンエッチングし
重ね合わせて、常温、 2 X 1 0−@Torrの
真空中で#Il板の圧下率1%で圧延圧接し、Al層の
厚み比率10%のAlキルド鋼を芯材としAl層と芯材
の界面にFe−Al合金層が介在しないAlクラッド鋼
板を製造し試験に供した. (合金層の有無は断面を研
磨し光学111111fi、走査型電子w4微鏡により
調査した.第4図の断iI謂FR鋪写真に示すように合
金層は介在していない. 実施例2 実施例1のAlクラッド鋼板のAlを被慣していない片
面に通常の脱脂、酸洗処F!後,フエロスタンめつき2
谷にて2. 8g/m2の絹をめっきを施し、DI缶
(絞りーしごき缶)成形試験に供した. のAlキルド#lWを芯材と、厚さ50μの高純度アル
ミの債合する面を5 X 1 0−’TorrのArガ
ス中で約3000オングストロームイオンエッチングし
、重ね合わせて、常温、 2 X 10−’Torrの
真空中で鋼板の圧下率3%で圧延圧接し.Alの厚み比
率20%のAlキルド鋼を芯材とし,Al眉と芯材の界
面にFe−Al合金層が介在しないAlクラッド鋼板を
製造した.このAlクラッド鋼板のAl111iplし
ていない片面に120mg/m’の金属Crと15mg
/m2の酸化Cr層を形成する通常の電解クロム酸処理
を施し、イージーオープン缶董成形試験に供した. Alキルド鋼板の芯材と、板厚1 75mmの3004
(AA記号)アルミ合金の接合面を8X10−3Tor
rのArガス中で約3000オングストロームイオンエ
ッチングし、Al合金捩、鋼板、 Al合金板と重ね、
常温、 2x10−%Torrの真空中で鋼板の圧下率
1%で両面に圧延圧接し、Alキルト鋼を芯材とし、厚
み比率70%(35+35%)のAl=Mn−Mg系合
金を圧延被覆し、芯材とAl合金の界面にFe−Al合
金層が介在しないAlクラッド鋼板を製造し試験に供し
た.Alキルド鋼板の芯材と, 60μ厚の高純度アル
ミ板の接合面を5 X 1 0−”TorrのArガス
中で約2000オングストロームイオンエッチングし重
ね合わせて、常温、 2 X 1 0−’Torrの真
空中で鋼板の圧下率50%で圧延圧接し、Al層の厚み
比率10%のAlキルド鋼を芯材としAl層と芯材の界
面にFe−Al合金層が介在しないAlクラッド鋼板を
製造し試験に供した. と板厚30μの高純度アルミの接合面を5X10−”T
orrのArガス中で約2000オングストロームイオ
ンエッチングし重ね合わせて、常温, 2X1 0−
’Torrの真空中で鋼板の圧下率1%で圧延圧接し、
Ai層の厚み比率10%のリムド鋼を芯材としAl層と
芯材の界面にFe−Al合金層が介在しないAlクラソ
ド鋼板を要遣し、Alを被覆していない片面に通常の脱
脂、酸洗処理接、フェロスタンめっき浴にて2.8g/
m”の錫をめっきを施し、DI缶(rlり−しごき缶)
成形試験に供 した. 材と、厚さ50μの高純度アルミの接合する面を5 X
I. O−’TorrのArガス中で約3000オン
グストロームイオンエッチングし.!lね合わせて、常
温、 2 X 1 0−5Torrの真空中で鋼板の圧
下率3%で圧延圧接し,Atの厚み比率20%のAlキ
ルド鋼を芯材とし. Al層と芯材の界面にFeAl
合金層が介在しないAlクラ−lド鋼板を製造した.こ
のAlクラッド鋼板のA+1ffLでいない片面に1
2 0 m g / m ’の金属Crと15mg/m
2の酸化Cr層を形成する通常の電解クロム酸処理を施
し、イージーオープン缶菱成形試1こ供した. のAlキルト鋼板の芯材と板厚30μの高純度アルミの
接合面を5 X 1 0−’TorrのArガス中で約
2000オングストロームイオンエッチングし重ね合わ
せて、常温、2 X I O−’Torrの真空中で鋼
板の圧下率1%で圧延圧接し, 550℃で5時間熱処
理を施し、八1層の厚み比$ 1 0 %のAlキルド
鋼を芯材としAl層と芯材の界面にFe−Al合金層が
介在するAlクラッド鋼板を製造し試験に供した. (
合金層の有無は断面を研磨し光字lift隊鑓、 走査
型電子顕微鋪により調査した. )(A I−Fe合金
層あり) 実施例1と比較例1のAlクラッド#ll板の表面Al
層を75℃の5%NaOH溶液に浸ぜ責して溶解除去し
た後、表面粗さ計により表面1口フイル相度を測定した
.結果は第1表と第1図に示す様に、実施例1は接合前
の鋼板の粗度とほぼ同じであるが、比11は圧下率が高
いため凹凸が激しく,Al層の薄い部分は厚い部分の1
/2以下となっている.この様に、圧下率の高いものは
表面1Il覆Al層の厚み変動が大きい. 実11と比較例2のAlクラッド鋼板をAl層を内面に
して深絞り成形によりカップに成形し、その後、缶壁厚
みが100μ、缶フランジ部2の厚みが160μになる
ようにしごき加工により250ml用シームレス缶1に
成形し,第2図に示すような缶を作った.この缶をロー
ル成形によりフランジ部の口広げ加工を行いフランジ割
れを検査した.その結果、比較例2の材料を用いた缶で
は、 1000缶のうち10缶の割れが認められたが実
施例2の材料を用いた缶では1000缶の加工では割れ
は認められなかった. 実11と比較例3.のAlクラ・ソド鋼板をAl層を内
面にして第3図に示す202リキドボアタイ1のイージ
ーオープン缶蓋に加工した この加工では、 タブ6を
取り付けるリベット加工部5が過醜な加工で大型介在物
が存在すると割れが発生する.比較例3の材料でつくっ
た菱では2000個中6個の割れが認められた.これに
対して,実施例3の材料で作った菱では割れは認められ
なかった.比較例3の材料で作った蕾の割れは材料の圧
延方向に平行で、割れ部の分析結果Mn.O、Sが検出
され、介在物の多いリムド鋼は実用に適さない. 実施例4と比較例4のAlクラッド#llI板を山田式
深絞り試験機にてカップ成形を行なった.この結果、比
較例4の材料では合金層とAl層の界面にてIllが生
じていたが実施例4の材料では剥離は認められなかった
. [発明の効果] 以上詳述したように本発明によれば、Alの耐食性、表
面特性とAlキルト鋼の優れた加工性を兼b儂えたAl
クラγド鋼板を提供することができることから、その工
業的な価値は極めて大きい.
第113!IはAl層除去後の芯材表面プロフィル図,
第2図はシームレス缶の断面図、第3図はイージーオー
プン缶蓋の断面図、第4図は接合部断面項微鋪写真であ
る. 1 シームレス缶、 2: フランジ加工部、3
A I 層, 4 芯材、5.
リベット加工部 6 タブ、 7.イージーオープン缶菱. ルー 7。 補正の内容 4図は接合部断面の金属組織を示す顕微鏡写真である。 と訂正する。 手 続 補 正 書(方式) 平成1年特許願第55797号 2, 発 明 の 名称 Alクラッド鋼板 名 称 東 洋 鋼 鈑 株 式 ム 社 平成1年 5月30日 (発送日)
第2図はシームレス缶の断面図、第3図はイージーオー
プン缶蓋の断面図、第4図は接合部断面項微鋪写真であ
る. 1 シームレス缶、 2: フランジ加工部、3
A I 層, 4 芯材、5.
リベット加工部 6 タブ、 7.イージーオープン缶菱. ルー 7。 補正の内容 4図は接合部断面の金属組織を示す顕微鏡写真である。 と訂正する。 手 続 補 正 書(方式) 平成1年特許願第55797号 2, 発 明 の 名称 Alクラッド鋼板 名 称 東 洋 鋼 鈑 株 式 ム 社 平成1年 5月30日 (発送日)
Claims (4)
- (1)C:0.001〜0.1重量%、Al:0.02
〜0.1重量%を含有するAlキルド鋼板を芯材とし、
この芯材の少なくとも片面に厚み比率3〜75%のAl
もしくはAl合金薄板が被覆層として圧接されてあり、
かつ芯材と被覆層の界面にAl−FeもしくはFe−A
l系合金層が介在しないことを特徴とするAlクラッド
鋼板。 - (2)圧接が、芯材における圧下率が0.1〜3.0%
の冷間圧延接合である特許請求の範囲第1項記載のAl
クラッド鋼板。 - (3)芯材が、その非接合片面に1.0〜10.0g/
m^2の錫めっきを施された芯材である特許請求の範囲
第1項乃至第2項に記載のシームレス缶用Alクラッド
鋼板。 - (4)芯材が、その非接合片面に30〜200mg/m
^2の金属Crと5〜30mg/m^2の酸化Cr層で
なる電解クロム酸処理を施された芯材であるイージーオ
ープン缶蓋用の特許請求の範囲第1項乃至第2項に記載
のAlクラッド鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1055797A JPH0815672B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | A1クラッド鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1055797A JPH0815672B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | A1クラッド鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02235586A true JPH02235586A (ja) | 1990-09-18 |
JPH0815672B2 JPH0815672B2 (ja) | 1996-02-21 |
Family
ID=13008905
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1055797A Expired - Fee Related JPH0815672B2 (ja) | 1989-03-07 | 1989-03-07 | A1クラッド鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0815672B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20020011223A (ko) * | 2000-08-01 | 2002-02-08 | 강기식 | 이종 소재간의 크래드 복합주물제품 및 그 제조방법 |
JP2004174894A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Toyo Kohan Co Ltd | 保護層接合体および保護層接合体を用いた部品 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58179582A (ja) * | 1982-04-13 | 1983-10-20 | Nippon Steel Corp | アルミニウム被覆鋼板の製造法 |
JPS6314818A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-22 | Nippon Steel Corp | フランジ成形性に優れた缶用鋼板 |
JPS6376897A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Nkk Corp | 溶接性の優れた電解クロメ−ト処理鋼板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-03-07 JP JP1055797A patent/JPH0815672B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58179582A (ja) * | 1982-04-13 | 1983-10-20 | Nippon Steel Corp | アルミニウム被覆鋼板の製造法 |
JPS6314818A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-22 | Nippon Steel Corp | フランジ成形性に優れた缶用鋼板 |
JPS6376897A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Nkk Corp | 溶接性の優れた電解クロメ−ト処理鋼板およびその製造方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20020011223A (ko) * | 2000-08-01 | 2002-02-08 | 강기식 | 이종 소재간의 크래드 복합주물제품 및 그 제조방법 |
JP2004174894A (ja) * | 2002-11-27 | 2004-06-24 | Toyo Kohan Co Ltd | 保護層接合体および保護層接合体を用いた部品 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0815672B2 (ja) | 1996-02-21 |
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