JPH02222712A - 排煙脱硫方法 - Google Patents
排煙脱硫方法Info
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- JPH02222712A JPH02222712A JP1041796A JP4179689A JPH02222712A JP H02222712 A JPH02222712 A JP H02222712A JP 1041796 A JP1041796 A JP 1041796A JP 4179689 A JP4179689 A JP 4179689A JP H02222712 A JPH02222712 A JP H02222712A
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Landscapes
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- Separation Of Particles Using Liquids (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、湿式排煙脱硫方法に係り、特に脱硫装置出口
のミスト量を効率良く低減するのに好適なミストエリミ
ネータ洗浄方法に関する。
のミスト量を効率良く低減するのに好適なミストエリミ
ネータ洗浄方法に関する。
湿式排煙脱硫方法においては、アルカリ金属、アルカリ
土類金属、アンモニア等の水酸化物、炭酸塩、亜硫酸塩
または酸化物の溶液または懸濁液を用いて排ガス中の硫
黄酸化物を吸収、除去し、副生品とし安定な硫酸塩を回
収する方法が一般的である。第8図は、カルシウム系吸
収剤を用いて硫酸カルシウム(石膏)を回収する従来の
湿式排煙脱硫方法を適用した装置の概略系統図である。 ボイラ等からの排ガス101は除じん塔lに導かれ、こ
こで除じん塔循環タンク4から除じん塔循環ポンプ8を
経て供給されるスラリかスプレされることによって排ガ
ス101が除じん、冷却される。ついで排ガス中の飛散
ミストが除じん塔ミストエリミネータ14により除去さ
れ、その後、吸収塔2に送られる。吸収塔2内では、ス
プレノズルから噴霧されるカルシウム系吸収剤によって
排ガス中の硫黄酸化物が吸収除去される。カルシウム系
吸収剤は吸収塔循環タンク3から吸収塔循環ポンプ7を
経て供給される。排ガス中の同伴ミストが吸収塔ミスト
エリミネータ(デミスタともいう。) 15で除去され
、排ガスは吸収塔2より出る。この吸収塔2から出た排
ガスはまだ、約500mg/Nm’のミストを含むので
、さらに脱硫装置の入口排ガスと出口排ガス間の熱交換
を行う熱交換器(以下GGH;Gas Gas Hea
terという。)前のミストエリミネータ16でミスト
を除去し、最終的に約150mg/Nm’以下のミスト
含有量のものにして図示していない再加熱工程へ導かれ
る。 一方、硫黄酸化物を吸収したカルシウム系吸収剤を含む
循環液スラリは、吸収塔2及び吸収塔循環タンク3内で
反応して亜硫酸カルシウムとなるが、その一部、場合に
よっては全量が吸収塔2内に8いて排ガス中の酸素によ
って酸化されて石膏となる。この吸収剤スラリは吸収塔
循環ポンプ7により吸収塔2内で再び噴霧されるか、ま
たはブリードポンプ9によって反応槽IOへ供給される
。 なお、吸収塔循環タンク3にはカルシウム系吸収剤とし
て炭酸カルシウムのスラリ104が補給される。反応槽
lOでは硫酸105を添加することによって含有される
未反応炭酸カルシウムが石膏に転換され、また亜硫酸カ
ルシウムの酸化に好適なpHに調整される。このスラリ
は酸化塔供給ポンプ22により酸化塔11に供給され、
ここで亜硫酸カルシウムは空気206によって石膏に酸
化される。得られた石膏スラリはシラフナ12へ導かれ
、固液分離された後、遠心分離機13で脱水され、石膏
108が回収される。固液分離及び脱水後のろ過水10
7はろ過水タンク21に導かれ石灰石スラリの調整水、
補給水あるいは吸収塔ミストエリミネータ15の洗浄水
に用いられる。排ガス中のミストを除去するためのこれ
らミストエリミネータ14,15および16には排ガス
中のダスト、吸収剤固形物等に起因する固形物の付着、
堆積が起こり排ガス流路を狭め、場合とによってはこの
排ガス通路を閉塞する場合もあるため、定期的に新水、
ろ過水107またはその混合水により洗浄が行われる。 この洗浄方法として常時少量ずつ噴霧する連続洗浄と間
欠的に強力に洗浄する間欠洗浄が用いられる。現在は後
者が主流である。特に新水を用いて洗浄する場合には、
脱硫装置内での水の流入量と流出量を等しくする必要が
ある(以下水バランスという。)ため、むやみに洗浄す
ることができない。 ここで水バランスについて詳しく説明すると、まず、水
バランスとは流出水量(石膏Ca5Oa・2H80及び
亜硫酸カルシウムCa5O,・1八H10の結晶水、石
膏付着水、蒸発水、脱硫排水)と流入水量(各種機器シ
ール水、補給水、ミストエリミネータ洗浄水)を等しく
することであり、各負荷における流入水量と流出水量の
内訳は模式的に第10図(a)及び(b)に示すとおり
である。 ボイラ負荷が高い時は蒸発水量が多いのでこれに見合う
水量を補給水とミストエリミネータ洗浄水で賄うことに
より水バランスは保てる。しかしながら、負荷が下がる
に従い蒸発水量は減るが、ミストエリミネータの洗浄水
量は一定のため、第10図(b)に示すように、補給水
で不足流入水量を調整していたものが負荷2八E CR
(EconomicalConLinuous Rat
ing、 r経済負荷」とも言われ、経済的にボイラ
を連続運転しうる蒸発量のことである。)付近より調整
しろがなくなって、むしろ模式的に斜線部Aで示すよう
に、使用水量が増加し、かつ第1O図(a)に示すよう
に排水量も増加する。使用水量が増加すると、脱硫系内
がオーバーフローしたり、吸収塔循環スラリのスラリ濃
度が低下し、スケーリングを助長する場合もある。また
、低負荷でも水バランスが崩れないよう予め全負荷にわ
たって洗浄水量を低く設定すると、ミストエリミネータ
への固形物の付着、堆積が起こり、ここでの圧力損失が
増加し、ときには、ガスの通過が困難になることもある
。 ところで、現在主流のミストエリミネータ洗浄方法は間
欠洗浄法であるが、この間欠洗浄法はミストエリミネー
タ14.15および16の洗浄が必要な部分を幾つかの
セクションに分割し、サイクルタイマーを用いて、シー
ケンシャルに洗浄するもので、各セクション毎に約1時
間に1回、0.5〜lO分ずつ洗浄しミストエリミネー
タ 14.158よび16の全面積を洗浄する。理解を
容易にするために第9図を用いて吸収塔2に設置された
ミストエリミネータ15の洗浄方法を説明する。第9図
(a)に示すようにミストエリミネータI5を洗浄する
各洗浄ノズルヘッダ18(本図の場合は16本)に遮断
弁17を設置し、この遮断弁17の開閉は第9図(b)
に模式的に示した洗浄サイクルに従って行われ、ミスト
エリミネータ15が洗浄される。これにより、各洗浄ノ
ズルへラダ18により洗浄される各セクションは(本図
では16セクシヨン)は強いインパクトで集中的に1.
分間NO,lより順次シーケンシャルに洗浄され、最終
段(本図の場合NO,16)の洗浄が終わった時点で1
サイクルとなる。この洗浄方法は短時間に集中的に洗浄
するものなので、全面連続洗浄よりも少ない流量で、確
実に洗浄が行われ、ミストエリミネータが詰まるとか、
閉塞するといった問題はなかった。
土類金属、アンモニア等の水酸化物、炭酸塩、亜硫酸塩
または酸化物の溶液または懸濁液を用いて排ガス中の硫
黄酸化物を吸収、除去し、副生品とし安定な硫酸塩を回
収する方法が一般的である。第8図は、カルシウム系吸
収剤を用いて硫酸カルシウム(石膏)を回収する従来の
湿式排煙脱硫方法を適用した装置の概略系統図である。 ボイラ等からの排ガス101は除じん塔lに導かれ、こ
こで除じん塔循環タンク4から除じん塔循環ポンプ8を
経て供給されるスラリかスプレされることによって排ガ
ス101が除じん、冷却される。ついで排ガス中の飛散
ミストが除じん塔ミストエリミネータ14により除去さ
れ、その後、吸収塔2に送られる。吸収塔2内では、ス
プレノズルから噴霧されるカルシウム系吸収剤によって
排ガス中の硫黄酸化物が吸収除去される。カルシウム系
吸収剤は吸収塔循環タンク3から吸収塔循環ポンプ7を
経て供給される。排ガス中の同伴ミストが吸収塔ミスト
エリミネータ(デミスタともいう。) 15で除去され
、排ガスは吸収塔2より出る。この吸収塔2から出た排
ガスはまだ、約500mg/Nm’のミストを含むので
、さらに脱硫装置の入口排ガスと出口排ガス間の熱交換
を行う熱交換器(以下GGH;Gas Gas Hea
terという。)前のミストエリミネータ16でミスト
を除去し、最終的に約150mg/Nm’以下のミスト
含有量のものにして図示していない再加熱工程へ導かれ
る。 一方、硫黄酸化物を吸収したカルシウム系吸収剤を含む
循環液スラリは、吸収塔2及び吸収塔循環タンク3内で
反応して亜硫酸カルシウムとなるが、その一部、場合に
よっては全量が吸収塔2内に8いて排ガス中の酸素によ
って酸化されて石膏となる。この吸収剤スラリは吸収塔
循環ポンプ7により吸収塔2内で再び噴霧されるか、ま
たはブリードポンプ9によって反応槽IOへ供給される
。 なお、吸収塔循環タンク3にはカルシウム系吸収剤とし
て炭酸カルシウムのスラリ104が補給される。反応槽
lOでは硫酸105を添加することによって含有される
未反応炭酸カルシウムが石膏に転換され、また亜硫酸カ
ルシウムの酸化に好適なpHに調整される。このスラリ
は酸化塔供給ポンプ22により酸化塔11に供給され、
ここで亜硫酸カルシウムは空気206によって石膏に酸
化される。得られた石膏スラリはシラフナ12へ導かれ
、固液分離された後、遠心分離機13で脱水され、石膏
108が回収される。固液分離及び脱水後のろ過水10
7はろ過水タンク21に導かれ石灰石スラリの調整水、
補給水あるいは吸収塔ミストエリミネータ15の洗浄水
に用いられる。排ガス中のミストを除去するためのこれ
らミストエリミネータ14,15および16には排ガス
中のダスト、吸収剤固形物等に起因する固形物の付着、
堆積が起こり排ガス流路を狭め、場合とによってはこの
排ガス通路を閉塞する場合もあるため、定期的に新水、
ろ過水107またはその混合水により洗浄が行われる。 この洗浄方法として常時少量ずつ噴霧する連続洗浄と間
欠的に強力に洗浄する間欠洗浄が用いられる。現在は後
者が主流である。特に新水を用いて洗浄する場合には、
脱硫装置内での水の流入量と流出量を等しくする必要が
ある(以下水バランスという。)ため、むやみに洗浄す
ることができない。 ここで水バランスについて詳しく説明すると、まず、水
バランスとは流出水量(石膏Ca5Oa・2H80及び
亜硫酸カルシウムCa5O,・1八H10の結晶水、石
膏付着水、蒸発水、脱硫排水)と流入水量(各種機器シ
ール水、補給水、ミストエリミネータ洗浄水)を等しく
することであり、各負荷における流入水量と流出水量の
内訳は模式的に第10図(a)及び(b)に示すとおり
である。 ボイラ負荷が高い時は蒸発水量が多いのでこれに見合う
水量を補給水とミストエリミネータ洗浄水で賄うことに
より水バランスは保てる。しかしながら、負荷が下がる
に従い蒸発水量は減るが、ミストエリミネータの洗浄水
量は一定のため、第10図(b)に示すように、補給水
で不足流入水量を調整していたものが負荷2八E CR
(EconomicalConLinuous Rat
ing、 r経済負荷」とも言われ、経済的にボイラ
を連続運転しうる蒸発量のことである。)付近より調整
しろがなくなって、むしろ模式的に斜線部Aで示すよう
に、使用水量が増加し、かつ第1O図(a)に示すよう
に排水量も増加する。使用水量が増加すると、脱硫系内
がオーバーフローしたり、吸収塔循環スラリのスラリ濃
度が低下し、スケーリングを助長する場合もある。また
、低負荷でも水バランスが崩れないよう予め全負荷にわ
たって洗浄水量を低く設定すると、ミストエリミネータ
への固形物の付着、堆積が起こり、ここでの圧力損失が
増加し、ときには、ガスの通過が困難になることもある
。 ところで、現在主流のミストエリミネータ洗浄方法は間
欠洗浄法であるが、この間欠洗浄法はミストエリミネー
タ14.15および16の洗浄が必要な部分を幾つかの
セクションに分割し、サイクルタイマーを用いて、シー
ケンシャルに洗浄するもので、各セクション毎に約1時
間に1回、0.5〜lO分ずつ洗浄しミストエリミネー
タ 14.158よび16の全面積を洗浄する。理解を
容易にするために第9図を用いて吸収塔2に設置された
ミストエリミネータ15の洗浄方法を説明する。第9図
(a)に示すようにミストエリミネータI5を洗浄する
各洗浄ノズルヘッダ18(本図の場合は16本)に遮断
弁17を設置し、この遮断弁17の開閉は第9図(b)
に模式的に示した洗浄サイクルに従って行われ、ミスト
エリミネータ15が洗浄される。これにより、各洗浄ノ
ズルへラダ18により洗浄される各セクションは(本図
では16セクシヨン)は強いインパクトで集中的に1.
分間NO,lより順次シーケンシャルに洗浄され、最終
段(本図の場合NO,16)の洗浄が終わった時点で1
サイクルとなる。この洗浄方法は短時間に集中的に洗浄
するものなので、全面連続洗浄よりも少ない流量で、確
実に洗浄が行われ、ミストエリミネータが詰まるとか、
閉塞するといった問題はなかった。
上記従来技術は、ボイラの負荷変化に対して一定の時間
間隔による洗浄サイクルで運転され、しかも、洗浄水量
もボイラからの排ガス流量の最大値を念頭におき設計さ
れいる。ところが、最近の火力発電用ボイラは中間負荷
運転されており、ボイラ負荷の増減、ボイラの起動、停
止等が頻繁に行われるにもかかわらず、ボイラ低負荷運
転時の水バランスの点について配慮がされてないため、
流入量である洗浄水は一定量で入り、低負荷運転に伴い
流出量が減少することがあった。このとき、脱硫系内の
水バランスが崩れ、脱硫系内の水のオーバー70−、吸
収スラリ濃度の低下及びこれに伴う塔内スケーリングポ
テンシャルの増加という問題が生じる。 このような問題点に対して、吸収塔スラリ比重を検知し
て、ミストエリミネータの洗浄負荷を変える方法(特開
昭62−163728号公報参照のこと。)が知られて
いる。しかし、吸収塔スラリ比重は時間遅れの大きい物
理量であるため、タイムリーにミストエリミネータの洗
浄負荷を検出できず、したがって、適切な水洗水量も決
定し得ない。なぜなら、排ガス処理量が多く、シたがっ
て、ミストエリミネータ入口のミスト量が多い場合でも
、吸収塔のスラリ比重が高いとは限らず、スラリ比重が
小さいことがある。この場合には、ミストエリミネータ
の洗浄負荷も小さいと判断され、ミストエリミネータエ
レメントへの固形物の付着、沈積が起こることがある。 そこで本発明者らは、排煙脱硫装置も頻繁に行われるボ
イラ負荷の増減、ボイラの起動、停止等に追従さすべく
、迅速に対応してミストエリミネータ洗浄水量を決める
ことができ、ボイラ低負荷運転時でも排煙脱硫装置の水
バランスを保ちながら、効果的にミストエリミネータを
洗浄し得る排煙脱硫方法を見いだすべく鋭意検討し、本
発明に至った。
間隔による洗浄サイクルで運転され、しかも、洗浄水量
もボイラからの排ガス流量の最大値を念頭におき設計さ
れいる。ところが、最近の火力発電用ボイラは中間負荷
運転されており、ボイラ負荷の増減、ボイラの起動、停
止等が頻繁に行われるにもかかわらず、ボイラ低負荷運
転時の水バランスの点について配慮がされてないため、
流入量である洗浄水は一定量で入り、低負荷運転に伴い
流出量が減少することがあった。このとき、脱硫系内の
水バランスが崩れ、脱硫系内の水のオーバー70−、吸
収スラリ濃度の低下及びこれに伴う塔内スケーリングポ
テンシャルの増加という問題が生じる。 このような問題点に対して、吸収塔スラリ比重を検知し
て、ミストエリミネータの洗浄負荷を変える方法(特開
昭62−163728号公報参照のこと。)が知られて
いる。しかし、吸収塔スラリ比重は時間遅れの大きい物
理量であるため、タイムリーにミストエリミネータの洗
浄負荷を検出できず、したがって、適切な水洗水量も決
定し得ない。なぜなら、排ガス処理量が多く、シたがっ
て、ミストエリミネータ入口のミスト量が多い場合でも
、吸収塔のスラリ比重が高いとは限らず、スラリ比重が
小さいことがある。この場合には、ミストエリミネータ
の洗浄負荷も小さいと判断され、ミストエリミネータエ
レメントへの固形物の付着、沈積が起こることがある。 そこで本発明者らは、排煙脱硫装置も頻繁に行われるボ
イラ負荷の増減、ボイラの起動、停止等に追従さすべく
、迅速に対応してミストエリミネータ洗浄水量を決める
ことができ、ボイラ低負荷運転時でも排煙脱硫装置の水
バランスを保ちながら、効果的にミストエリミネータを
洗浄し得る排煙脱硫方法を見いだすべく鋭意検討し、本
発明に至った。
本発明者らは、第7図に示すようにボイラが低負荷運転
となると、排煙脱硫装置内の排ガス流量も小さくなり、
したがって飛散ミストも低下し、ミストエリミネータに
付着するダストや固形物の量は少なくなるという実験結
果を得た。湿式排煙脱硫装置系内から出ていく流出水量
は第10図(a)に示すように流出水のうち排ガス中の
水分を飽和させるに必要な蒸発水量が相当な割合を占め
ているが、これは排ガス量及び排ガス温度が高い程大き
くなるのは周知のことである。したがって、排ガス流量
が下がると、この蒸発水量が減り、がっ副生ずる石膏に
起因する付着水や結晶水も減るので、系外に出て行く水
の量は減少する。したがって、水バランス上、流入水量
を減らす必要がある。 そこで本発明者らは、排ガス量及び排ガス温度をミスト
エリミネータの洗浄負荷の指標として用い、流入量を制
御することにより水バランスを保ちながら効果的にミス
トエリミネータの洗浄をする方法を見いだしたものであ
る。 すなわち、本発明は排ガス中の同伴ミストを除去するミ
ストエリミネータを間欠的に水洗する湿式排煙脱硫方法
において、排ガス量を検出し、各検出排ガス量に対応し
た予め設定されたミストエリミネータの洗浄間隔を求め
間欠洗浄を行う排煙脱硫方法を提供することである。
となると、排煙脱硫装置内の排ガス流量も小さくなり、
したがって飛散ミストも低下し、ミストエリミネータに
付着するダストや固形物の量は少なくなるという実験結
果を得た。湿式排煙脱硫装置系内から出ていく流出水量
は第10図(a)に示すように流出水のうち排ガス中の
水分を飽和させるに必要な蒸発水量が相当な割合を占め
ているが、これは排ガス量及び排ガス温度が高い程大き
くなるのは周知のことである。したがって、排ガス流量
が下がると、この蒸発水量が減り、がっ副生ずる石膏に
起因する付着水や結晶水も減るので、系外に出て行く水
の量は減少する。したがって、水バランス上、流入水量
を減らす必要がある。 そこで本発明者らは、排ガス量及び排ガス温度をミスト
エリミネータの洗浄負荷の指標として用い、流入量を制
御することにより水バランスを保ちながら効果的にミス
トエリミネータの洗浄をする方法を見いだしたものであ
る。 すなわち、本発明は排ガス中の同伴ミストを除去するミ
ストエリミネータを間欠的に水洗する湿式排煙脱硫方法
において、排ガス量を検出し、各検出排ガス量に対応し
た予め設定されたミストエリミネータの洗浄間隔を求め
間欠洗浄を行う排煙脱硫方法を提供することである。
ミストエリミネータの洗浄サイクルタイマは排ガス量を
検知し、排ガス量が定格よりも小さいときは、少なくと
も定格時よりも同等以下の洗浄サイクルに変化させるよ
うに作動する。それによって、第10図(b)に斡榛稲
Bでしめすように、例えば2/4ECR以下の負荷時よ
りミストエリミネータ水洗水量を減少させることができ
る。このとき、脱硫系内の水バランスが崩れないように
流出水量にバランスする量の補給水(第10[ffl
(b )の斜線部C)が加えられる。ただし、全流入水
量は図示のとおり従来法に比べて低減される。 (実施例] 第1図に本発明になる排煙脱硫方法を適用した装置の全
体の系統図を示す。第8図で説明した従来技術の系統図
と同一の部分は同一番号を付し、その装置の説明は省略
する。排ガス温度計19と排ガス流量計20が除じん塔
lの入口に設けられ、これらにより脱硫装置に流入する
排ガス流量と排ガス温度が計測されている。 この排ガス流量と緋ガス温度の計測値に基づいて、第2
m(a)に示す各遮断弁17の洗浄サイクルを変化させ
る。即ち、各セクション毎の洗浄時間1、は一定とし遮
断弁17全閉時間t、を可変とし、各洗浄サイクル時間
L2を決める。排ガス量Gと遮断弁17全閉時間(、と
の間に予め定められた一定の関係をもたせておく。すな
わち、第2図(b)に示すように、排ガス量Gがそれぞ
れGA、GBのときt3がそれぞれ’に3*L@3とす
るとこの間にG A > G Bの関係が成り立ってい
る場合にtA1≦t8、となる様にサイクルタイマを変
化させる。これによりボイラ負荷に応じてミストエリミ
ネータの洗浄水量を自動的に変化させることができる。 あるいは図示していないが、遮断弁17全閉時間む、を
一定とし排ガスff1Gと各セクション毎の洗浄時間
検知し、排ガス量が定格よりも小さいときは、少なくと
も定格時よりも同等以下の洗浄サイクルに変化させるよ
うに作動する。それによって、第10図(b)に斡榛稲
Bでしめすように、例えば2/4ECR以下の負荷時よ
りミストエリミネータ水洗水量を減少させることができ
る。このとき、脱硫系内の水バランスが崩れないように
流出水量にバランスする量の補給水(第10[ffl
(b )の斜線部C)が加えられる。ただし、全流入水
量は図示のとおり従来法に比べて低減される。 (実施例] 第1図に本発明になる排煙脱硫方法を適用した装置の全
体の系統図を示す。第8図で説明した従来技術の系統図
と同一の部分は同一番号を付し、その装置の説明は省略
する。排ガス温度計19と排ガス流量計20が除じん塔
lの入口に設けられ、これらにより脱硫装置に流入する
排ガス流量と排ガス温度が計測されている。 この排ガス流量と緋ガス温度の計測値に基づいて、第2
m(a)に示す各遮断弁17の洗浄サイクルを変化させ
る。即ち、各セクション毎の洗浄時間1、は一定とし遮
断弁17全閉時間t、を可変とし、各洗浄サイクル時間
L2を決める。排ガス量Gと遮断弁17全閉時間(、と
の間に予め定められた一定の関係をもたせておく。すな
わち、第2図(b)に示すように、排ガス量Gがそれぞ
れGA、GBのときt3がそれぞれ’に3*L@3とす
るとこの間にG A > G Bの関係が成り立ってい
る場合にtA1≦t8、となる様にサイクルタイマを変
化させる。これによりボイラ負荷に応じてミストエリミ
ネータの洗浄水量を自動的に変化させることができる。 あるいは図示していないが、遮断弁17全閉時間む、を
一定とし排ガスff1Gと各セクション毎の洗浄時間
【
lとの間に予め定められた一定の関係をもたせておく。 すなわち、排ガス量GがそれぞれGA、G!lのとき、
ヒ、がそれぞれeA+、t□とすると、G A > G
aの関係が成り立つ場合に1A+>11とすることに
よっても同様の効果が得られる。 第3図及び第4図にそれぞれ本発明の第1実施例、第2
実施例の各セクション毎の洗浄時間(、は一定とし遮断
弁17全閉時間t、を可変とし、排ガス量Gと遮断弁1
7全閉時間t、との間に予め定められた一定の関係をも
たせ場合の排ガス量Gと遮断弁17の全閉時間t3の関
係を示す。第3図では排ガス量Gに対して遮断弁17の
全閉時間t、を段階的に変化させており、第4図では連
続的に変化させている。また排ガス温度に対しては温度
が高いもの程t、を小さくする補正を行う。但し排ガス
量変化に比べ、影響が小さいのでこの温度補正は行わな
い場合もあり得る。また第3図及び第4図の破線は従来
の一定の時間間隔で遮断弁を閉じる洗浄方法を用いた場
合の例を示す。なお、このミストエリミネータの洗浄水
量を変化させるのは、全てのミストエリミネータであっ
ても、どれか一つでもあっても良い。また実用上の精度
を更に高めるために、タンクのレベル信号を用いてタン
クレベルが高い時には、洗浄サイクルを短くするような
補正を加えることも可能である。 本発明の第3図に示す第1実施例として実際の排ガス量
Gと排ガス設定量G、と比較しながらミストエリミネー
タ非洗浄時間t、を段階的に決定する方法の制御文を第
5図に示す。温度未補正の排ガス量検出器30からの排
ガスi(t’oの時の排ガス量m3/H)流量信号36
01および排ガス温度検出器31からの排ガス温度信号
37tを用いて補正演算器32で[排ガス量G 、 X
273/(273+ t) ]なる計算式に基づき温度
補正して、標準状態の排ガス量信号38G(0°Cの時
の排ガスiLNm3/H)を求める。この排ガス量信号
38GをH/L変換器33〜35の設定値(at> c
2 > c sなる大きさでGt、Gt、Gsなる設
定値)と比較し、例えばG)G 、の場合、ミストエリ
ミネータは洗浄上−ドlで洗浄される。モード1は、非
洗浄時間t31が短く最も頻繁に洗浄される。 同様にc r > c > c 2であるときはモード
2によって非洗浄時間t3’zで洗浄される。ざらにG
、〉G> GSであればモード3によって非洗浄時間t
33で洗浄される。 また、この設定値はモード切替開始設定値とモード切替
戻し値とに差をつけることにより設定値付近でガス量が
7うついた場合にモード切替が頻繁に起こるのを防止す
ることができる。 また、第4図の本発明の第2実施例としての排ガス量に
対して遮断弁17の全閉時間(、を連続的に変化させる
方法の制御図を第6図に示す。 第1実施例のように、まず、温度未補正の排ガス量検出
器30からの排ガス量(L ’Oの時の排ガス量m3/
H)流量信号36G、および排ガス温度検出器31から
の排ガス温度信号37tを用いて補正演算器32で[排
ガス量G、X273/(273+t)] する計算式ニ
基づき温度補正して、標準状態の排ガス量信号38G(
0°Cの時の排ガス量Nm”/H)を求める。この排ガ
ス量信号38Gは第6図のグラフに示す、予め求められ
た排ガス量Gと遮断弁全閉時間り、との相関関係から得
られる関数を発生する関数発生器39により遮断弁全閉
時間り、が求められる。 このとき、補正量がさほど大きくないので、温度補正さ
れた排ガス量に代えて温度補正しない排ガス量を用いて
もよい。 本発明においては、ボイラ負荷を脱硫装置で検出する便
宜上、排ガス量と排ガス温度に対して洗浄サイクルを変
化させているが、これに代えてボイラの蒸気圧力などボ
イラ負荷に直接関連するパラメータあるいは負荷指令信
号を用いて洗浄サイクルを変化させることによっても同
様の効果が得られる。 【発明の効果】 本発明によれば、応答性のいい排ガス量に基ずいてミス
トエリミネータ洗浄水量を決める事ができるので、ボイ
ラが低負荷運転時であってもミストエリミネータ洗浄水
量を迅速に低減でき、排煙脱硫系内の水バランスを一定
に保つことができる。 また、排煙脱硫系内の水バランスを一定に保つことによ
り、脱硫塔スラリ濃度が安定し、スケーリングポテンシ
ャルも低下し、かつ使用水量も低減できるという効果も
ある。この場合、ミストエリミネータへの固形物の飛散
量も低下するので、詰まり等の問題は生じない。また本
発明によれば、ミストエリミネータ洗浄用に補給する水
量は装置全体の必要流入水量よりも低くできるのでスラ
リ濃度の低下等は起きにくいし、脱硫塔内スラリ濃度の
コントロールも補給水の流量コントロールで実施できる
という効果もある。
lとの間に予め定められた一定の関係をもたせておく。 すなわち、排ガス量GがそれぞれGA、G!lのとき、
ヒ、がそれぞれeA+、t□とすると、G A > G
aの関係が成り立つ場合に1A+>11とすることに
よっても同様の効果が得られる。 第3図及び第4図にそれぞれ本発明の第1実施例、第2
実施例の各セクション毎の洗浄時間(、は一定とし遮断
弁17全閉時間t、を可変とし、排ガス量Gと遮断弁1
7全閉時間t、との間に予め定められた一定の関係をも
たせ場合の排ガス量Gと遮断弁17の全閉時間t3の関
係を示す。第3図では排ガス量Gに対して遮断弁17の
全閉時間t、を段階的に変化させており、第4図では連
続的に変化させている。また排ガス温度に対しては温度
が高いもの程t、を小さくする補正を行う。但し排ガス
量変化に比べ、影響が小さいのでこの温度補正は行わな
い場合もあり得る。また第3図及び第4図の破線は従来
の一定の時間間隔で遮断弁を閉じる洗浄方法を用いた場
合の例を示す。なお、このミストエリミネータの洗浄水
量を変化させるのは、全てのミストエリミネータであっ
ても、どれか一つでもあっても良い。また実用上の精度
を更に高めるために、タンクのレベル信号を用いてタン
クレベルが高い時には、洗浄サイクルを短くするような
補正を加えることも可能である。 本発明の第3図に示す第1実施例として実際の排ガス量
Gと排ガス設定量G、と比較しながらミストエリミネー
タ非洗浄時間t、を段階的に決定する方法の制御文を第
5図に示す。温度未補正の排ガス量検出器30からの排
ガスi(t’oの時の排ガス量m3/H)流量信号36
01および排ガス温度検出器31からの排ガス温度信号
37tを用いて補正演算器32で[排ガス量G 、 X
273/(273+ t) ]なる計算式に基づき温度
補正して、標準状態の排ガス量信号38G(0°Cの時
の排ガスiLNm3/H)を求める。この排ガス量信号
38GをH/L変換器33〜35の設定値(at> c
2 > c sなる大きさでGt、Gt、Gsなる設
定値)と比較し、例えばG)G 、の場合、ミストエリ
ミネータは洗浄上−ドlで洗浄される。モード1は、非
洗浄時間t31が短く最も頻繁に洗浄される。 同様にc r > c > c 2であるときはモード
2によって非洗浄時間t3’zで洗浄される。ざらにG
、〉G> GSであればモード3によって非洗浄時間t
33で洗浄される。 また、この設定値はモード切替開始設定値とモード切替
戻し値とに差をつけることにより設定値付近でガス量が
7うついた場合にモード切替が頻繁に起こるのを防止す
ることができる。 また、第4図の本発明の第2実施例としての排ガス量に
対して遮断弁17の全閉時間(、を連続的に変化させる
方法の制御図を第6図に示す。 第1実施例のように、まず、温度未補正の排ガス量検出
器30からの排ガス量(L ’Oの時の排ガス量m3/
H)流量信号36G、および排ガス温度検出器31から
の排ガス温度信号37tを用いて補正演算器32で[排
ガス量G、X273/(273+t)] する計算式ニ
基づき温度補正して、標準状態の排ガス量信号38G(
0°Cの時の排ガス量Nm”/H)を求める。この排ガ
ス量信号38Gは第6図のグラフに示す、予め求められ
た排ガス量Gと遮断弁全閉時間り、との相関関係から得
られる関数を発生する関数発生器39により遮断弁全閉
時間り、が求められる。 このとき、補正量がさほど大きくないので、温度補正さ
れた排ガス量に代えて温度補正しない排ガス量を用いて
もよい。 本発明においては、ボイラ負荷を脱硫装置で検出する便
宜上、排ガス量と排ガス温度に対して洗浄サイクルを変
化させているが、これに代えてボイラの蒸気圧力などボ
イラ負荷に直接関連するパラメータあるいは負荷指令信
号を用いて洗浄サイクルを変化させることによっても同
様の効果が得られる。 【発明の効果】 本発明によれば、応答性のいい排ガス量に基ずいてミス
トエリミネータ洗浄水量を決める事ができるので、ボイ
ラが低負荷運転時であってもミストエリミネータ洗浄水
量を迅速に低減でき、排煙脱硫系内の水バランスを一定
に保つことができる。 また、排煙脱硫系内の水バランスを一定に保つことによ
り、脱硫塔スラリ濃度が安定し、スケーリングポテンシ
ャルも低下し、かつ使用水量も低減できるという効果も
ある。この場合、ミストエリミネータへの固形物の飛散
量も低下するので、詰まり等の問題は生じない。また本
発明によれば、ミストエリミネータ洗浄用に補給する水
量は装置全体の必要流入水量よりも低くできるのでスラ
リ濃度の低下等は起きにくいし、脱硫塔内スラリ濃度の
コントロールも補給水の流量コントロールで実施できる
という効果もある。
第1図は、本発明の排煙脱硫方法を適用した装置の系統
図、第2図は、本発明の洗浄方法模式図、第3図及び第
4図は本発明の実施例の一例で第3図では排ガス量に対
して遮断弁の全閉時間を段階的に変化させており、第4
図では連続的に変化させた場合である。第5図は、本発
明の第1実施例として実際の排ガス量と排ガス設定量と
比較しながらミストエリミネータ洗浄間隔を段階的に決
定する方法を示す制御系統図、第6図は、本発明の第2
実施例として緋ガス量に応じてミストエリミネータ洗浄
間隔を連続的に決定する方法を示す制御系統図、第7図
はミストエリミネータ人ロミスト量と排ガス量の関係、
第8図は従来の排煙脱硫方法を適用した装置の系統図、
第9図は従来技術の洗浄方法模式図、第1O図(a)、
(b)はボイラ負荷に対する流入水量と流出水量の内訳
を模式的に示す図である。 101・・・排ガス、2・・・吸収塔、3・・・吸収塔
循環タンク、14・・・除塵塔ミストエリミネータ、1
5・・・吸収塔ミストエリミネータ、16・・・GGH
前ミスミストエリミネータ7・・・遮断弁、18−・・
洗浄スプレッダ代理人 弁理士 松永孝義 外1名 2:@収塔 3:吸収塔循環タンク +7 : ll断弁 19:a度肝 20 排ガス流量計 第3図 排ガス量G(%) 第4図 排ガス量G(%) 第2 図 し、:遮断弁全閉時間 第5rXi 排ガス量 排ガス温度 G【:排ガス量 第6 図 排ガス量 排ガス温度 排ガス量 遮断弁全閉時間 (:排ガス温度 G動:排ガス量 t、:遮断弁全閉時間 第8図 第7 排ガス流量(%) E9 (シ)
図、第2図は、本発明の洗浄方法模式図、第3図及び第
4図は本発明の実施例の一例で第3図では排ガス量に対
して遮断弁の全閉時間を段階的に変化させており、第4
図では連続的に変化させた場合である。第5図は、本発
明の第1実施例として実際の排ガス量と排ガス設定量と
比較しながらミストエリミネータ洗浄間隔を段階的に決
定する方法を示す制御系統図、第6図は、本発明の第2
実施例として緋ガス量に応じてミストエリミネータ洗浄
間隔を連続的に決定する方法を示す制御系統図、第7図
はミストエリミネータ人ロミスト量と排ガス量の関係、
第8図は従来の排煙脱硫方法を適用した装置の系統図、
第9図は従来技術の洗浄方法模式図、第1O図(a)、
(b)はボイラ負荷に対する流入水量と流出水量の内訳
を模式的に示す図である。 101・・・排ガス、2・・・吸収塔、3・・・吸収塔
循環タンク、14・・・除塵塔ミストエリミネータ、1
5・・・吸収塔ミストエリミネータ、16・・・GGH
前ミスミストエリミネータ7・・・遮断弁、18−・・
洗浄スプレッダ代理人 弁理士 松永孝義 外1名 2:@収塔 3:吸収塔循環タンク +7 : ll断弁 19:a度肝 20 排ガス流量計 第3図 排ガス量G(%) 第4図 排ガス量G(%) 第2 図 し、:遮断弁全閉時間 第5rXi 排ガス量 排ガス温度 G【:排ガス量 第6 図 排ガス量 排ガス温度 排ガス量 遮断弁全閉時間 (:排ガス温度 G動:排ガス量 t、:遮断弁全閉時間 第8図 第7 排ガス流量(%) E9 (シ)
Claims (4)
- (1)排ガス中の同伴ミストを除去するミストエリミネ
ータを間欠的に水洗する湿式排煙脱硫方法において、排
ガス量を検出し、各検出排ガス量に対応した予め設定さ
れたミストエリミネータの洗浄間隔を求め間欠洗浄を行
うことを特徴とする排煙脱硫方法。 - (2)検出排ガス量として排ガス温度により温度補正さ
れた値を用いることを特徴とする請求項1記載の排煙脱
硫方法。 - (3)ミストエリミネータの洗浄時間を一定にし、ミス
トエリミネータの非洗浄時間を検出排ガス量に対応させ
たことを特徴とする請求項1記載の湿式排煙脱硫方法。 - (4)ミストエリミネータの非洗浄時間を一定にし、ミ
ストエリミネータの洗浄時間を検出排ガス量に対応させ
たことを特徴とする請求項1記載の湿式排煙脱硫方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1041796A JPH02222712A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 排煙脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1041796A JPH02222712A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 排煙脱硫方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02222712A true JPH02222712A (ja) | 1990-09-05 |
Family
ID=12618299
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1041796A Pending JPH02222712A (ja) | 1989-02-23 | 1989-02-23 | 排煙脱硫方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02222712A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003062426A (ja) * | 2001-08-28 | 2003-03-04 | Babcock Hitachi Kk | 排煙脱硫装置のミストエリミネータ洗浄方法と排煙脱硫方法 |
JP2011051850A (ja) * | 2009-09-03 | 2011-03-17 | Taiheiyo Cement Corp | セメントキルン抽気ガスの処理システム及び処理方法 |
JP2011183335A (ja) * | 2010-03-10 | 2011-09-22 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | デミスタ洗浄方法 |
JP2012250154A (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-20 | Mitsubishi Heavy Industries Environmental & Chemical Engineering Co Ltd | 排煙処理装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01262918A (ja) * | 1988-04-13 | 1989-10-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ミストセパレータの洗浄制御方法 |
-
1989
- 1989-02-23 JP JP1041796A patent/JPH02222712A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01262918A (ja) * | 1988-04-13 | 1989-10-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ミストセパレータの洗浄制御方法 |
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JP2012250154A (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-20 | Mitsubishi Heavy Industries Environmental & Chemical Engineering Co Ltd | 排煙処理装置 |
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