JPH0219731A - 騒音抵減装置 - Google Patents
騒音抵減装置Info
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- JPH0219731A JPH0219731A JP63168557A JP16855788A JPH0219731A JP H0219731 A JPH0219731 A JP H0219731A JP 63168557 A JP63168557 A JP 63168557A JP 16855788 A JP16855788 A JP 16855788A JP H0219731 A JPH0219731 A JP H0219731A
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
- G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/175—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general using interference effects; Masking sound
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- Exhaust Silencers (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は音源からの入射音を干渉によって減音させる干
）本型の中空体を備えた騒音低減装置に関する。
）本型の中空体を備えた騒音低減装置に関する。
従来、騒音源から放射される騒音レベルを低下させる方
法として、吸音材が貼り付けられた遮へい構造体で騒音
源を取り囲み、吸音処理と遮音処理によって騒音を低減
する方法が広〈実施されていた。
法として、吸音材が貼り付けられた遮へい構造体で騒音
源を取り囲み、吸音処理と遮音処理によって騒音を低減
する方法が広〈実施されていた。
また、騒音レベルを下げたい方向に高い遮音壁を設ける
ことにより騒音の伝搬を防ぐ方法も広く用いられていた
。
ことにより騒音の伝搬を防ぐ方法も広く用いられていた
。
しかしながら、車両のエンジンルームのように放熱のた
めの通風口を必要とする部分には、従来の遮へいによる
遮音を用いる方法は適用できない。
めの通風口を必要とする部分には、従来の遮へいによる
遮音を用いる方法は適用できない。
また、排気流による音を放射する航空機等のエンジンで
は、遮音壁を設けると空気の流れが乱れて吸排気に障害
が生じるので、遮音処理は実施できない。
は、遮音壁を設けると空気の流れが乱れて吸排気に障害
が生じるので、遮音処理は実施できない。
本発明は、上記従来技術に鑑みなされたものであり、騒
音源の周囲を閉塞することなしに、開口部などに設置さ
れ、音波の干渉によって減音効果を発揮する複数の通路
から成る中空体により構成される騒音低減装置を提供す
ることを目的とする。
音源の周囲を閉塞することなしに、開口部などに設置さ
れ、音波の干渉によって減音効果を発揮する複数の通路
から成る中空体により構成される騒音低減装置を提供す
ることを目的とする。
一般に、位相が半波長ずれた２つの音源から放射される
音は、２つの音源を結ぶ線に垂直な二等分線上で、干渉
による極端な減音領域を有する。
音は、２つの音源を結ぶ線に垂直な二等分線上で、干渉
による極端な減音領域を有する。
本発明は、通路長さを調整した複数の通路群を設けるこ
とにより、前記２つの音源と同様の干渉による減音領域
を発生させることにより、騒音を低減するものである。
とにより、前記２つの音源と同様の干渉による減音領域
を発生させることにより、騒音を低減するものである。
すなわち、本発明は、互いに並列する複数の第１通路よ
り成り、音源から各第１通路を通過した音波が同位相を
有して第１の平面波を形成する第１・の通路群と、互い
に並列する複数の第２通路より成り、音源から各第２通
路を通過した音波が同位相を有して第２の平面波を形成
する第２の通路群とを備え、前記第１の通路群を前記第
２の通路群より上方に配置し、前記第１の平面波の位相
を前記第２の平面波の位相に対し２４０度±６０度進ま
せるよう構成した騒音低減装置により、上記目的を達成
するものである。
り成り、音源から各第１通路を通過した音波が同位相を
有して第１の平面波を形成する第１・の通路群と、互い
に並列する複数の第２通路より成り、音源から各第２通
路を通過した音波が同位相を有して第２の平面波を形成
する第２の通路群とを備え、前記第１の通路群を前記第
２の通路群より上方に配置し、前記第１の平面波の位相
を前記第２の平面波の位相に対し２４０度±６０度進ま
せるよう構成した騒音低減装置により、上記目的を達成
するものである。
上記構成において基準位相差２４０度に対し±６０度の
許容範囲を設け、この範囲内であれば同じ位相として取
り扱うのは、第９図のグラフに示すように、この範囲を
越えると減音効果がほとんど得られなくなるからである
。
許容範囲を設け、この範囲内であれば同じ位相として取
り扱うのは、第９図のグラフに示すように、この範囲を
越えると減音効果がほとんど得られなくなるからである
。
特に、地表等による反射がある場合には、減音領域を下
方に制御することが適切であり、上方の通路群の位相が
下方の通路群の位相に対し２４０度±６０度だけ進んで
いる必要がある。
方に制御することが適切であり、上方の通路群の位相が
下方の通路群の位相に対し２４０度±６０度だけ進んで
いる必要がある。
すなわち、第１θ図のグラフに示すごとく、位相の進み
が２４０度±６０度の範囲を外れると地面などによる反
射の影響により干渉による減音効果が充分に得られなく
なる。
が２４０度±６０度の範囲を外れると地面などによる反
射の影響により干渉による減音効果が充分に得られなく
なる。
以下第１図〜第８図を参照して本発明を具体的に説明す
る。
る。
第１図は本発明の騒音低減装置を自動車のエンジンルー
ムに通用した実施例の模式的断面図である。
ムに通用した実施例の模式的断面図である。
第１図において、左右の前輪（操向輪）および左右の後
輪（駆動輪）から成る走行車輪１１を懸架するシャーシ
上に設けられた車体Ｉ２の一部にエンジンルーム１３が
形成され、該エンジンルーム１３内にエンジン１４が搭
載されている。
輪（駆動輪）から成る走行車輪１１を懸架するシャーシ
上に設けられた車体Ｉ２の一部にエンジンルーム１３が
形成され、該エンジンルーム１３内にエンジン１４が搭
載されている。
エンジンルーム１４の外側壁面には通気用の開口１５が
形成され、該開口１５には本発明による音波干渉型の騒
音低減装置１６が設けられている。
形成され、該開口１５には本発明による音波干渉型の騒
音低減装置１６が設けられている。
前記エンジン１４は横置き型のものであり、該エンジン
１４の前記開口１５側にはファン１７およびラジェータ
１８が配置されている。
１４の前記開口１５側にはファン１７およびラジェータ
１８が配置されている。
前記エンジン１４は一般にエンジンルーム１３の床面に
防振支持されている。
防振支持されている。
第１図中、番号１９は地面を示す。
第２図は第１図中の騒音低減装置１６の縦断面図である
。
。
この騒音低減装置１６は、上側の第１の通路群２１と下
側の第２の通路群２２とから成る中空体で構成されてい
る。
側の第２の通路群２２とから成る中空体で構成されてい
る。
第１の通路群２１は、互いに並列する複数の第１通路２
１−１ 、２１−２−−−−＝２１− ｎより成り、音
源２３ （第１図中エンジン１４と同じ）から各第１通
路２１−１．２１−２−・・−−一−−・・２１−ｎを
通過した音波が同位相を有して第１の平面波Ａを形成す
るよう構成されている。
１−１ 、２１−２−−−−＝２１− ｎより成り、音
源２３ （第１図中エンジン１４と同じ）から各第１通
路２１−１．２１−２−・・−−一−−・・２１−ｎを
通過した音波が同位相を有して第１の平面波Ａを形成す
るよう構成されている。
第２の通路群２２は、互いに並列する複数の第２通路２
２−１ 、２２−２−−−−−−−−−２２− ｍより
成り、音源２３から各第２通路２２−１．２２−２＝・
・・−・−・−・・２２−ｍを通過した音波が同位相を
有して第１の平面波Ｂを形成するよう構成されている。
２−１ 、２２−２−−−−−−−−−２２− ｍより
成り、音源２３から各第２通路２２−１．２２−２＝・
・・−・−・−・・２２−ｍを通過した音波が同位相を
有して第１の平面波Ｂを形成するよう構成されている。
各通路２１−Ｌ ２１−２ ２１−ｎ、２２・−１
，２２−２２２−ｍは図示のように所定の傾斜角θをも
って形成されており、また、これらの通路は、例えば、
一定の巾を有するスリット状に設けて中空体１６全体と
してブラインド状にしたり、あるいは同心円状あるいは
同心楕円状など音源２３の形状大きさに応じて種々の形
状で配置することができる。
，２２−２２２−ｍは図示のように所定の傾斜角θをも
って形成されており、また、これらの通路は、例えば、
一定の巾を有するスリット状に設けて中空体１６全体と
してブラインド状にしたり、あるいは同心円状あるいは
同心楕円状など音源２３の形状大きさに応じて種々の形
状で配置することができる。
この騒音低減装置１６は音源２３（エンジン１４）から
の騒音を干渉によって減音するものである。
の騒音を干渉によって減音するものである。
そこで、第１のｊｍ路群２１の各通路２１−ｉ （ｉ
＝１．２−・−・・・・・・・−ｎ）の長さは、音源２
３から通路入口までの距離、通路長さ、および通路出口
から外方の仮想平面までの距離の和を一定値ＬＡに保つ
ことにより、各通路２ｔ−ｉを通過した後再放射される
合成波面が平面波Ａとなるよう構成されている。
＝１．２−・−・・・・・・・−ｎ）の長さは、音源２
３から通路入口までの距離、通路長さ、および通路出口
から外方の仮想平面までの距離の和を一定値ＬＡに保つ
ことにより、各通路２ｔ−ｉを通過した後再放射される
合成波面が平面波Ａとなるよう構成されている。
また、第２の通路群２２の各通路２２−４（ｉ＝１．２
−−−−−−−−−ｍ ）の長さは、音源２３から通路
入口までの距離、通路長さ、および通路出口から外方の
仮想平面までの距離の和を一定値ＬＢに保つことにより
、各通路２２−１を通過した後再放射される合成波面が
平面波Ｂとなるよう構成されている。
−−−−−−−−−ｍ ）の長さは、音源２３から通路
入口までの距離、通路長さ、および通路出口から外方の
仮想平面までの距離の和を一定値ＬＢに保つことにより
、各通路２２−１を通過した後再放射される合成波面が
平面波Ｂとなるよう構成されている。
そこで、上方の通路群（第１の通路群）２１を通過した
音波が形成する第１の平面波Ａの位相は、下方の通路群
（第２の通路群）２２を通過した音波が形成する第２の
平面ＩＢの位相に対し、減音対象周波数（例えば１２５
０ｔｌｚ）の音波で、２４０度±６０度の位相差の分だ
け進むよう設定されている。
音波が形成する第１の平面波Ａの位相は、下方の通路群
（第２の通路群）２２を通過した音波が形成する第２の
平面ＩＢの位相に対し、減音対象周波数（例えば１２５
０ｔｌｚ）の音波で、２４０度±６０度の位相差の分だ
け進むよう設定されている。
車両用のエンジン１４では例えば１２５０Ｈｚ前後の周
波数域で音圧レベルが最高になることがある。
波数域で音圧レベルが最高になることがある。
そこで、第４図に示すように前記第１の通路群２１およ
び第２の通路群２２を１０枚の板で構成し、減音対象周
波数１２５０Ｈｚの音波の場合に第１の平面波への位相
が第２の平面波より２４０度進み、干渉による減音効果
を発揮するのに好適な諸元を次に示す。
び第２の通路群２２を１０枚の板で構成し、減音対象周
波数１２５０Ｈｚの音波の場合に第１の平面波への位相
が第２の平面波より２４０度進み、干渉による減音効果
を発揮するのに好適な諸元を次に示す。
すなわち、第４図において、各通路２１−１．２２−１
を構成する各平板（上からＳｌ、Ｓ２−・５１０）の通
路方向の長さは、上から６４ｍｍ、６４ｍ−１５，６１
ｍ、２０ｍ窮、１４０真蓋、１４０＋＊ｍ。
を構成する各平板（上からＳｌ、Ｓ２−・５１０）の通
路方向の長さは、上から６４ｍｍ、６４ｍ−１５，６１
ｍ、２０ｍ窮、１４０真蓋、１４０＋＊ｍ。
１１６１曹、８７禦璽、５６１鳳、３５賞璽であり、各
平板の傾斜角θは全て３０度であり、隣合う平板間の間
隔は全て２５璽１であった。
平板の傾斜角θは全て３０度であり、隣合う平板間の間
隔は全て２５璽１であった。
第３図は第２図の騒音低減装置１６を通過した音波の干
渉を模式的に示す図である。
渉を模式的に示す図である。
第３図において、音源２３から第１の通路群２■を通過
した音によって形成される第１の平面波は第２の通路群
２２を通過した音によって形成される第２の平面波Ｂよ
り位相が２４０度進んでおり、これら第１の平面波へと
第２の平面波Ｂの境界域Ｘにおける干渉によって減音効
果が得られ、さらに、減音域は音波の進行とともに領域
Ｙで示すように下向きに広がる。
した音によって形成される第１の平面波は第２の通路群
２２を通過した音によって形成される第２の平面波Ｂよ
り位相が２４０度進んでおり、これら第１の平面波へと
第２の平面波Ｂの境界域Ｘにおける干渉によって減音効
果が得られ、さらに、減音域は音波の進行とともに領域
Ｙで示すように下向きに広がる。
下向きに広がった減音領域Ｙは、地面１９で反射して方
向を反転させ、上向きの減音領域Ｚとなってさらに進行
する。
向を反転させ、上向きの減音領域Ｚとなってさらに進行
する。
この場合、減音領域Ｙが地面１９に衝突する範囲Ｐ上に
は、反射前の音波と反射後の音波が交叉する混成空間Ｒ
が形成されることになる。
は、反射前の音波と反射後の音波が交叉する混成空間Ｒ
が形成されることになる。
この混成空間Ｒでは、波長および位相を異にする多種の
平面波が互いに干渉し合うので、騒音レベルがさらに低
くなった安定した消音域を得ることができ、特に低騒音
環境を必要とする機器などを設置する場合はこの混成空
間Ｒに配置するのが好ましい。
平面波が互いに干渉し合うので、騒音レベルがさらに低
くなった安定した消音域を得ることができ、特に低騒音
環境を必要とする機器などを設置する場合はこの混成空
間Ｒに配置するのが好ましい。
第４図は第１図および第２図に示した本発明による騒音
低減装置１６ （実施例）を備えた車両の騒音レヘルを
従来の車両（比較例）と比較して示ず音圧レベルのスペ
クトルである。
低減装置１６ （実施例）を備えた車両の騒音レヘルを
従来の車両（比較例）と比較して示ず音圧レベルのスペ
クトルである。
この第４図のスペクトルは車両中心から７．５ｍ離れた
地点で、時速４０ｋｍで小型バスが通過した際の騒音レ
ベルが最大になった時点での各周波数成分の音圧レベル
を示す。
地点で、時速４０ｋｍで小型バスが通過した際の騒音レ
ベルが最大になった時点での各周波数成分の音圧レベル
を示す。
第４図の測定結果は、本発明を車両のエンジンルーム１
３に通用することにより、減音対象周波数１２５０ Ｈ
ｚで４ｄＢの減音効果を達成できたことを示している。
３に通用することにより、減音対象周波数１２５０ Ｈ
ｚで４ｄＢの減音効果を達成できたことを示している。
こうして、本発明を車両のエンジンルームに通用すれば
、通気性を保ったまま、吸音材を使用することなく、音
波の干渉のみによって充分な騒音低減効果を達成するこ
とができた。
、通気性を保ったまま、吸音材を使用することなく、音
波の干渉のみによって充分な騒音低減効果を達成するこ
とができた。
第５図は本発明の騒音低減装置を航空機のエンジンから
発生する騒音の低減に使用する場合の実施例を示す。
発生する騒音の低減に使用する場合の実施例を示す。
第５図において、航空機３１の両翼に取付けられた左右
のエンジン３２．３２の後方の地上に、本発明による音
波干渉型の騒音低減装置３３．３３が配置されている。
のエンジン３２．３２の後方の地上に、本発明による音
波干渉型の騒音低減装置３３．３３が配置されている。
エンジン３２から騒音低減装置３３までの距離は１０ｍ
である。
である。
第６図は第５図中の騒音低減装置３３（左右のいずれか
一方）の縦断面図である。
一方）の縦断面図である。
この騒音低減装置３３は、高さ約６ｍ、巾約１０ｍのも
のであり、上側の第１の通路群４１と下側の第２の通路
群４２とから成る中空体で構成されている。
のであり、上側の第１の通路群４１と下側の第２の通路
群４２とから成る中空体で構成されている。
第１の通路群４１は、互いに並列する複数の第１通路４
１−１．４１−２−−−−−４１− ｎより成り、これ
らの通路長さは音源ｎを通過した音波が同位相を有して
第１の平面波Ａを形成するよう構成されている。
１−１．４１−２−−−−−４１− ｎより成り、これ
らの通路長さは音源ｎを通過した音波が同位相を有して
第１の平面波Ａを形成するよう構成されている。
第２の通路群４２は、互いに並列する複数の第２通路４
２−１．４２−２・−・−・−・・・４２−ｍより成り
、これらの通路長さは音源（エンジン）３２から各第２
通路４２−１．４２−２・−・−・・−４２−ｍを通過
した音波が同位相を有して第２の平面波Ｂを形成するよ
う構成されている。
２−１．４２−２・−・−・−・・・４２−ｍより成り
、これらの通路長さは音源（エンジン）３２から各第２
通路４２−１．４２−２・−・−・・−４２−ｍを通過
した音波が同位相を有して第２の平面波Ｂを形成するよ
う構成されている。
この騒音低減装置３３の原理および基本構成は第２図の
ものと実質上同じであるが、図面からも明らかなごとく
、第６図の騒音低減装置の上下の通路群４１．４２は第
２図の場合より多数の通路で構成されている。
ものと実質上同じであるが、図面からも明らかなごとく
、第６図の騒音低減装置の上下の通路群４１．４２は第
２図の場合より多数の通路で構成されている。
然して、この場合も、上方の通路群４１を通過した音波
が形成する第１の平面波Ａの位相は、下方の通路群４２
を通過した音波が形成する第２の平面波Ｂの位相に対し
、減音対象周波数（例えば２０００Ｈｚ）の音波で、２
４０度±６０度の位相差分だけ進むように設定されてい
る。
が形成する第１の平面波Ａの位相は、下方の通路群４２
を通過した音波が形成する第２の平面波Ｂの位相に対し
、減音対象周波数（例えば２０００Ｈｚ）の音波で、２
４０度±６０度の位相差分だけ進むように設定されてい
る。
この減音対象周波数（例えば２０００Ｈｚ）は、通常、
音源（エンジン）３２からの騒音レベルが最も高い周波
数に設定するのが好ましい。
音源（エンジン）３２からの騒音レベルが最も高い周波
数に設定するのが好ましい。
第６図の騒音低減装置３３においては、第１の通路群４
１および第２の通路群４２の各通路４１１．４１−２−
・−−−−−−−−−４１−ｎ 、 ４２−１ 、４２
−２−一−−−−−＝−４２−ｍは合計４０枚の平板Ｓ
１、Ｓ２−−−一−・−・・・Ｓ４０で構成されている
。
１および第２の通路群４２の各通路４１１．４１−２−
・−−−−−−−−−４１−ｎ 、 ４２−１ 、４２
−２−一−−−−−＝−４２−ｍは合計４０枚の平板Ｓ
１、Ｓ２−−−一−・−・・・Ｓ４０で構成されている
。
各平板Ｓｉの傾斜角θは全て３０度であり、隣合う平板
間の間隔は全て７５ｍｍである。
間の間隔は全て７５ｍｍである。
第７図は前記４０枚の平板（上からＳＬ、３２−・・−
−−−−−−Ｓ ４０ ）の通路方向の長さを示す。
−−−−−−Ｓ ４０ ）の通路方向の長さを示す。
以上第５図〜第７図で説明した本発明の実施例によって
も、第５図で説明したのと同様の平面波相互の干渉効果
を実現させることができ、これに加えて地面で反射させ
て入斜波と反射波が交叉する混成空間Ｒを形成すること
により、同様に、安定的に音圧レベルを大巾に低減しう
る消音区域を形成することもできる。
も、第５図で説明したのと同様の平面波相互の干渉効果
を実現させることができ、これに加えて地面で反射させ
て入斜波と反射波が交叉する混成空間Ｒを形成すること
により、同様に、安定的に音圧レベルを大巾に低減しう
る消音区域を形成することもできる。
第８図は第５図〜第７図で説明した騒音低減装置３３を
使用する場合（実施例）と騒音低減装置３３使用しない
場合（比較例）の音圧レベルのスペクトルを示すグラフ
である。
使用する場合（実施例）と騒音低減装置３３使用しない
場合（比較例）の音圧レベルのスペクトルを示すグラフ
である。
この第８図の音圧スペクトルは、エンジン３２（第５図
）の後方１５０ｍの地点で測定した値である。
）の後方１５０ｍの地点で測定した値である。
第８図のスペクトルから明らかなごとく、減音対象周波
数２０００Ｈｚで１２ｄＢの減音効果を達成することが
でき、航空機３１の後方におけるエンジン騒音を極端に
低減させるこができた。
数２０００Ｈｚで１２ｄＢの減音効果を達成することが
でき、航空機３１の後方におけるエンジン騒音を極端に
低減させるこができた。
こうして、第５図〜第８図の実施例によれば、通路群４
１．４２を通過する音波の干渉効果で減音させるので、
航空機３１のエンジン３２からの空気の流れを乱すこと
なく、該エンジンが充分な吸排気を行える状態で、大中
な騒音低減効果を得ることができた。
１．４２を通過する音波の干渉効果で減音させるので、
航空機３１のエンジン３２からの空気の流れを乱すこと
なく、該エンジンが充分な吸排気を行える状態で、大中
な騒音低減効果を得ることができた。
以上の説明から明らかなごとく、本発明の騒音低減装置
によれば、互いに並列する複数の第１通路より成り、音
源から各第１通路を通過した音波が同位相を有して第１
の平面波を形成する第１の通路群と、互いに並列する複
数の第２通路より成り、音源から各第２通路を通過した
音波が同位相を有して第２の平面波を形成する第２の通
路群とを備え、前記第１の通路群を前記第２の通路群の
上方に位置させ、前記第１の平面波の位相を前記第２の
平面波の位相に対し２４０度±６０度進ませるように構
成したので、騒音源の周囲を閉塞することなしに、音波
の干渉によって減音効果を発揮でき、騒音レベルを大巾
に低減しうる騒音低減装置が得られる。
によれば、互いに並列する複数の第１通路より成り、音
源から各第１通路を通過した音波が同位相を有して第１
の平面波を形成する第１の通路群と、互いに並列する複
数の第２通路より成り、音源から各第２通路を通過した
音波が同位相を有して第２の平面波を形成する第２の通
路群とを備え、前記第１の通路群を前記第２の通路群の
上方に位置させ、前記第１の平面波の位相を前記第２の
平面波の位相に対し２４０度±６０度進ませるように構
成したので、騒音源の周囲を閉塞することなしに、音波
の干渉によって減音効果を発揮でき、騒音レベルを大巾
に低減しうる騒音低減装置が得られる。
第１図は本発明の一実施例による騒音低減装置を備えた
東側のエンジンルームの断面図、第２図は第１図中の騒
音低減装置の縦断面図、第３図は本発明による騒音低減
装置の音波の干ｌルを示す模式図、第４図は第２図の騒
音低減装置の減音効果を従来例と比較して示す音圧スペ
クトル、第５図は本発明の別の実施例による騒音低減装
置を航空機のエンジンに適用する状態を示す模式的平面
図第６図は第５図中の騒音低減装置の縦断面図、第７図
は第６図の騒音低減装置の各通路を形成する平板の長さ
を示す表、第８図は第６図の騒音低減装置の減音効果を
表す音圧スペクトル、第９圓は通路群内の音波の位相差
と減音効果との関係を示すグラフ、第１０図は通路群間
の音波の位相差と減音効果との関係を示すグラフである
。 １４−−音源（ユ９ンジン）、１５ 開口、 騒音低減装置、ｌ ９−−地面、２１ 第１の通路群、２２−・−第２の通路群、音源、３２−
一昔源（エンジン）、 騒音低減装置、４１ ＝−・・第１の通路第２の通路群
１．八−第１の平 第２の平面波、Ｓ ｊ ’−”’−”’−平板。 ３３ ・ 群、４２ 面波、Ｂ・−・・・−
東側のエンジンルームの断面図、第２図は第１図中の騒
音低減装置の縦断面図、第３図は本発明による騒音低減
装置の音波の干ｌルを示す模式図、第４図は第２図の騒
音低減装置の減音効果を従来例と比較して示す音圧スペ
クトル、第５図は本発明の別の実施例による騒音低減装
置を航空機のエンジンに適用する状態を示す模式的平面
図第６図は第５図中の騒音低減装置の縦断面図、第７図
は第６図の騒音低減装置の各通路を形成する平板の長さ
を示す表、第８図は第６図の騒音低減装置の減音効果を
表す音圧スペクトル、第９圓は通路群内の音波の位相差
と減音効果との関係を示すグラフ、第１０図は通路群間
の音波の位相差と減音効果との関係を示すグラフである
。 １４−−音源（ユ９ンジン）、１５ 開口、 騒音低減装置、ｌ ９−−地面、２１ 第１の通路群、２２−・−第２の通路群、音源、３２−
一昔源（エンジン）、 騒音低減装置、４１ ＝−・・第１の通路第２の通路群
１．八−第１の平 第２の平面波、Ｓ ｊ ’−”’−”’−平板。 ３３ ・ 群、４２ 面波、Ｂ・−・・・−
Claims (1)
- （１）互いに並列する複数の第１通路より成り、音源か
ら各第１通路を通過した音波が同位相を有して第１の平
面波を形成する第１の通路群と、互いに並列する複数の
第２通路より成り、音源から各第２通路を通過した音波
が同位相を有して第２の平面波を形成する第２の通路群
とを備え、前記第１の通路群は前記第２の通路群の上方
に位置し、前記第１の平面波の位相が前記第２の平面波
の位相に対し２４０度±６０度進んでいることを特徴と
する騒音低減装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168557A JPH0219731A (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 騒音抵減装置 |
| DE3922139A DE3922139A1 (de) | 1988-07-06 | 1989-07-05 | Vorrichtung fuer geraeuschreduzierung |
| US07/376,091 US5168130A (en) | 1988-07-06 | 1989-07-06 | Noise reducing apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63168557A JPH0219731A (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 騒音抵減装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0219731A true JPH0219731A (ja) | 1990-01-23 |
Family
ID=15870234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63168557A Pending JPH0219731A (ja) | 1988-07-06 | 1988-07-06 | 騒音抵減装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5168130A (ja) |
| JP (1) | JPH0219731A (ja) |
| DE (1) | DE3922139A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012145776A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Mitsubishi Electric Corp | 音響特性改善構造 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10049884C1 (de) * | 2000-10-10 | 2002-04-04 | Horst Schmitt | Druckluft als Schallschutzvorrichtung |
| US7278513B2 (en) * | 2002-04-05 | 2007-10-09 | Harman International Industries, Incorporated | Internal lens system for loudspeaker waveguides |
| JP4511436B2 (ja) * | 2005-08-15 | 2010-07-28 | ビーバ株式会社 | 反射板式消音管 |
| CN102292531B (zh) * | 2008-11-27 | 2015-07-01 | F.G.威尔逊（工程）有限公司 | 用于发电机组封罩的隔音板布置 |
| LT5935B (lt) | 2011-06-03 | 2013-05-27 | Vilniaus Gedimino technikos universitetas | Triukšmą mažinančios žaliuzės |
| DE202014008783U1 (de) | 2014-11-05 | 2014-12-12 | Gunter Henkel | Schlafhaube - Vorrichtung zur Reduzierung bzw. Eliminierung von Schnarch- und Schlafgeräuschen |
| DE102014016397A1 (de) | 2014-11-05 | 2016-05-12 | Gunter Henkel | Schlafhaube : Vorrichtung zur Reduzierung bzw. Eliminierung von Schnarch- und Schlafgeräuschen |
| LT6593B (lt) | 2017-06-06 | 2019-01-25 | Vilniaus Gedimino technikos universitetas | Triukšmą mažinančios ir orą praleidžiančios žaliuzės, padengtos gumos granulatu |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5560790A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-08 | Bridgestone Tire Co Ltd | Muffler |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53108617A (en) * | 1977-03-03 | 1978-09-21 | Bridgestone Tire Co Ltd | Noise controller |
| JPS5743797A (en) * | 1980-08-29 | 1982-03-11 | Tokyo Shibaura Electric Co | Manufacture of water sprinkling cylinder for hydroextracting washing |
| JPS6085043A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-14 | Bridgestone Corp | 自動車等のエンジン騒音制御装置 |
| JP2618869B2 (ja) * | 1986-11-15 | 1997-06-11 | 株式会社ブリヂストン | 騒音低減装置 |
| JPS6490497A (en) * | 1987-09-30 | 1989-04-06 | Bridgestone Corp | Noise reducer |
-
1988
- 1988-07-06 JP JP63168557A patent/JPH0219731A/ja active Pending
-
1989
- 1989-07-05 DE DE3922139A patent/DE3922139A1/de active Granted
- 1989-07-06 US US07/376,091 patent/US5168130A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5560790A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-08 | Bridgestone Tire Co Ltd | Muffler |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012145776A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Mitsubishi Electric Corp | 音響特性改善構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3922139A1 (de) | 1990-01-11 |
| DE3922139C2 (ja) | 1991-06-13 |
| US5168130A (en) | 1992-12-01 |
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