JPH02193603A - ネックレス用繋糸 - Google Patents
ネックレス用繋糸Info
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- JPH02193603A JPH02193603A JP1464389A JP1464389A JPH02193603A JP H02193603 A JPH02193603 A JP H02193603A JP 1464389 A JP1464389 A JP 1464389A JP 1464389 A JP1464389 A JP 1464389A JP H02193603 A JPH02193603 A JP H02193603A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はネックレス用語系に関するものであり、詳しく
は真珠、琥珀、べっ甲、めのう、金、銀、ビーズなどの
貴金属や宝石類などを繋ぎ合せてネックレスとする際に
用いる繋糸に関するものである。
は真珠、琥珀、べっ甲、めのう、金、銀、ビーズなどの
貴金属や宝石類などを繋ぎ合せてネックレスとする際に
用いる繋糸に関するものである。
[従来の技術]
従来のネックレス用語系は綿糸、麻等の天然繊維からな
るもの、あるいはポリエステル、ナイロン等の合成繊維
を用いたもの等がある。
るもの、あるいはポリエステル、ナイロン等の合成繊維
を用いたもの等がある。
しかしながら、近年綿糸、麻等の天然繊維は強度面での
脆さ、又、熱に対する収縮が大きく、水分に対する膨潤
が大きいことから需要が減少し、代ってポリエステル、
ポリアミド等の合成繊維が多く用いられるようになった
。
脆さ、又、熱に対する収縮が大きく、水分に対する膨潤
が大きいことから需要が減少し、代ってポリエステル、
ポリアミド等の合成繊維が多く用いられるようになった
。
特殊な合成1tilIとしては、実開昭63−6048
0号公報には超高分子量ポリエチレン樹脂を延伸後撚糸
し、得られた糸条をネックレス用語系に使用する技術が
記載されている。
0号公報には超高分子量ポリエチレン樹脂を延伸後撚糸
し、得られた糸条をネックレス用語系に使用する技術が
記載されている。
[発明が解決しようとする問題点]
一般に使われているポリエステル繊維からなるネックレ
ス用語系は、熱に対する収縮および吸水に対する寸法安
定性に優れるものの、強靭性、対摩耗性、および柔軟性
が劣り、ネックレスの繋糸とした場合、貴金属や宝石類
との摺接により摩耗および切断し、貴金属や宝石類を散
乱させてしまうという課題を有し、また、柔軟性に欠け
ることから装着した時に全体が1つの輪になった状態で
左右に振り子の様な動きを呈し、滑らかな曲線を描きな
がら揺動するという形態の変化に乏しいという課題を有
していた。
ス用語系は、熱に対する収縮および吸水に対する寸法安
定性に優れるものの、強靭性、対摩耗性、および柔軟性
が劣り、ネックレスの繋糸とした場合、貴金属や宝石類
との摺接により摩耗および切断し、貴金属や宝石類を散
乱させてしまうという課題を有し、また、柔軟性に欠け
ることから装着した時に全体が1つの輪になった状態で
左右に振り子の様な動きを呈し、滑らかな曲線を描きな
がら揺動するという形態の変化に乏しいという課題を有
していた。
一方、ポリアミド繊維からなるネックレス用語系は、強
靭性、耐摩耗性、および柔軟性が渋れているものの、熱
収縮および吸水伸長に対する寸法安定性が劣り、ネック
レス用語系が伸びて貴金属や宝石の間から繋糸が露見さ
れる状態となり、特にネックレスを装着した時に首の後
ろ側で繋糸が露見され、装着者にはまったく目に入らな
い部分であって、気付かないまま周囲の人に曝すことが
あり、品位を低下させてしまうという課題を有していた
。
靭性、耐摩耗性、および柔軟性が渋れているものの、熱
収縮および吸水伸長に対する寸法安定性が劣り、ネック
レス用語系が伸びて貴金属や宝石の間から繋糸が露見さ
れる状態となり、特にネックレスを装着した時に首の後
ろ側で繋糸が露見され、装着者にはまったく目に入らな
い部分であって、気付かないまま周囲の人に曝すことが
あり、品位を低下させてしまうという課題を有していた
。
前記実開昭63−60480号公報に記載された超高分
子量ポリエチレン繊維の場合、撚糸した後も撚固定が困
難であり各単糸が無秩序に広がったり、毛羽状に飛びだ
すものがある。したがって、集束性を改善するために撚
糸糸状にポリエステル樹脂をコーティングした繋糸を用
いている。
子量ポリエチレン繊維の場合、撚糸した後も撚固定が困
難であり各単糸が無秩序に広がったり、毛羽状に飛びだ
すものがある。したがって、集束性を改善するために撚
糸糸状にポリエステル樹脂をコーティングした繋糸を用
いている。
しかしながら、ポリエステル樹脂をコーティングした繋
糸の場合、耐摩耗性に劣り、貴金属や宝石類との摺接に
より摩耗しやすく、芯に用いられているポリエチレン繊
維が露出し、該繊維の単糸が毛羽状に飛びだすという課
題を有し、またコーティングするポリエステル樹脂を多
くすると柔軟性に欠け、ネックレスを装着した時に全体
が1つの輪になった状態で左右に振り子の用な動きを呈
し、滑らかな曲線を描きながら揺動するという形態の変
化に乏しいという課題を有していた。ざらに繋糸を製造
する場合にコーティング工程を要し、生産性が低いとい
う課題を有する。
糸の場合、耐摩耗性に劣り、貴金属や宝石類との摺接に
より摩耗しやすく、芯に用いられているポリエチレン繊
維が露出し、該繊維の単糸が毛羽状に飛びだすという課
題を有し、またコーティングするポリエステル樹脂を多
くすると柔軟性に欠け、ネックレスを装着した時に全体
が1つの輪になった状態で左右に振り子の用な動きを呈
し、滑らかな曲線を描きながら揺動するという形態の変
化に乏しいという課題を有していた。ざらに繋糸を製造
する場合にコーティング工程を要し、生産性が低いとい
う課題を有する。
本発明の目的は前記従来技術における課題を解消し熱収
縮性、吸水伸長に対する寸法安定性、強靭性、耐摩耗性
、柔軟性に優れたネックレス用語系を提供することにあ
る。
縮性、吸水伸長に対する寸法安定性、強靭性、耐摩耗性
、柔軟性に優れたネックレス用語系を提供することにあ
る。
[課題を解決するための手段および作用]本発明の構成
は、 (1)ネックレス用語系において、該繋糸は内層部がエ
チレンテ、レフタレート単位を主成分とするポリエステ
ル、外層部がポリアミドからなる芯鞘型複合繊維からな
り、 A、前記内層部を形成するポリエステル成分は極限粘度
〔η〕が0.6以上、複屈折が150X 10−3〜1
90X 10−3、密度が1.39g/cm3以上の特
性を有し、芯鞘型複合繊維に占めるポリエステル成分の
割合が30〜90重量%であり、 B、前記外層部を形成するポリアミド成分は硫酸相対粘
度ηrが2.6以上、複屈折が50X10−3以上であ
り、芯鞘型複合a維全体に占めるポリアミ9ド成分の割
合が70〜10重量%であり、 C9前記芯鞘型複合w&維は20℃、65%RHの温室
度調節室に24時間放置した後、デニール当たりIgの
荷重をかけた状態で48時間維持した後測定したクリー
プ率(CR)が2.0%以下であり、20℃、65%R
Hの温室度調節室に24時間放置した後、デニール当た
り0゜1gの荷重をかけて得た一定長の試料を無緊張状
態で20℃の水中に30分浸漬し、得られた試料に再度
デニール当たり0.1g/dの荷重をかけて測定した吸
水伸長率(%)が1゜0%以下である。
は、 (1)ネックレス用語系において、該繋糸は内層部がエ
チレンテ、レフタレート単位を主成分とするポリエステ
ル、外層部がポリアミドからなる芯鞘型複合繊維からな
り、 A、前記内層部を形成するポリエステル成分は極限粘度
〔η〕が0.6以上、複屈折が150X 10−3〜1
90X 10−3、密度が1.39g/cm3以上の特
性を有し、芯鞘型複合繊維に占めるポリエステル成分の
割合が30〜90重量%であり、 B、前記外層部を形成するポリアミド成分は硫酸相対粘
度ηrが2.6以上、複屈折が50X10−3以上であ
り、芯鞘型複合a維全体に占めるポリアミ9ド成分の割
合が70〜10重量%であり、 C9前記芯鞘型複合w&維は20℃、65%RHの温室
度調節室に24時間放置した後、デニール当たりIgの
荷重をかけた状態で48時間維持した後測定したクリー
プ率(CR)が2.0%以下であり、20℃、65%R
Hの温室度調節室に24時間放置した後、デニール当た
り0゜1gの荷重をかけて得た一定長の試料を無緊張状
態で20℃の水中に30分浸漬し、得られた試料に再度
デニール当たり0.1g/dの荷重をかけて測定した吸
水伸長率(%)が1゜0%以下である。
ことを特徴とするネックレス用語系。
(2)ネックレス用語系において、芯鞘型複合a維の強
度が6.0g/デニール以上、初期引張り抵抗度が50
g/デニール以上、150°C乾熱収縮率 (Δ5zs
o)が6%以下であることを特徴とする前記(1)項記
載のネックレス用語系。
度が6.0g/デニール以上、初期引張り抵抗度が50
g/デニール以上、150°C乾熱収縮率 (Δ5zs
o)が6%以下であることを特徴とする前記(1)項記
載のネックレス用語系。
にある。
本発明に係るネックレス用語系は前記の構成かりなるが
、ポリエステル繊維からなるネックレス用語系の特徴と
、ポリアミド繊維からなるネックレス用語系の特徴を兼
備したネックレス用語系とすることによって、高強力で
かつ軽量性、耐薬品性、熱収縮性および吸水伸長に対す
る寸法安定性に優れ、かつ耐摩耗性、および柔軟性に優
れた複合繊維からなるネックレス用語系を得ることであ
る。そのためには芯鞘複合界面における剥離耐久性の改
良された複合繊維を用いることによって達せられる。即
ち、芯鞘複合界面の剥離耐久性の改良なしには前記の各
特性に優れた本発明に係るネックレス用語系を得ること
はできない。
、ポリエステル繊維からなるネックレス用語系の特徴と
、ポリアミド繊維からなるネックレス用語系の特徴を兼
備したネックレス用語系とすることによって、高強力で
かつ軽量性、耐薬品性、熱収縮性および吸水伸長に対す
る寸法安定性に優れ、かつ耐摩耗性、および柔軟性に優
れた複合繊維からなるネックレス用語系を得ることであ
る。そのためには芯鞘複合界面における剥離耐久性の改
良された複合繊維を用いることによって達せられる。即
ち、芯鞘複合界面の剥離耐久性の改良なしには前記の各
特性に優れた本発明に係るネックレス用語系を得ること
はできない。
以下に本発明を構成する各要素の内容とその作用効果に
ついて詳述する。
ついて詳述する。
本発明に係る複合繊維からなるネックレス用語系は吸水
伸長率が1.0%以下、通常は0゜8%以下と、ポリア
ミド繊維からなるネックレス用語系に比較して著しく低
く、ポリエステル1]11:IIIからなるネックレス
用語系と同様、はとんど吸水時に伸長しない。
伸長率が1.0%以下、通常は0゜8%以下と、ポリア
ミド繊維からなるネックレス用語系に比較して著しく低
く、ポリエステル1]11:IIIからなるネックレス
用語系と同様、はとんど吸水時に伸長しない。
また本発明に係る複合繊維からなるネックレス用語系は
クリープ特性にも優れ、デニール当たり1gの荷重下、
20℃の温度で測定した48時間後のクリープ率(CR
)が2.0%以下である。
クリープ特性にも優れ、デニール当たり1gの荷重下、
20℃の温度で測定した48時間後のクリープ率(CR
)が2.0%以下である。
ナイロン66の20℃でのクリープ率が約5%であるの
に対し、本発明に係わるネックレス用語系のクリープ率
は複合比率に拘らず約1゜5%である。この値はほとん
どポリエステル繊維からなるネックレス用語系と同レベ
ルである。
に対し、本発明に係わるネックレス用語系のクリープ率
は複合比率に拘らず約1゜5%である。この値はほとん
どポリエステル繊維からなるネックレス用語系と同レベ
ルである。
本発明に係る複合繊維からなるネックレス用語系は総当
量のポリアミド繊維を含むにも拘らず、上記吸水伸長性
、クリープ特性ともにポリアミド成分の存在を感じさせ
ないレベルであることが特徴である。以上の吸水伸長及
びクリープ挙動は、従来のポリエステル繊維とポリアミ
ドIaIi唯のそれぞれの特性を複合比率に従って換算
した値とは全く異なるもので、両成分ポリマを新規な方
法によって複合させたことによって発現した特異な現象
である。
量のポリアミド繊維を含むにも拘らず、上記吸水伸長性
、クリープ特性ともにポリアミド成分の存在を感じさせ
ないレベルであることが特徴である。以上の吸水伸長及
びクリープ挙動は、従来のポリエステル繊維とポリアミ
ドIaIi唯のそれぞれの特性を複合比率に従って換算
した値とは全く異なるもので、両成分ポリマを新規な方
法によって複合させたことによって発現した特異な現象
である。
芯鞘型複合i維における芯成分は実質的にエチレンテレ
フタレート単位を主成分とするポリエステルからなる。
フタレート単位を主成分とするポリエステルからなる。
ポリエチレンテレフタレートポリマの物理的、化学的特
性を実質的に低下させない程度、例えば10%未満の共
重合成分を含んでも良い。共重合成分としてはイソフタ
ル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン
酸等のジカルボン酸、及びプロピレングリコール、ブチ
レングリコール等のジオール成分やエチレンオキサイド
等を用いることもできる。そして本発明ネックレス用語
系に係わる複合繊維の強度6.0g/d以上を得るため
には芯成分のポリエチレンテレフタレート繊維は極限粘
度〔η〕が0.6以上、好ましくは0゜7以上と高粘度
であることが好ましい。
性を実質的に低下させない程度、例えば10%未満の共
重合成分を含んでも良い。共重合成分としてはイソフタ
ル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン
酸等のジカルボン酸、及びプロピレングリコール、ブチ
レングリコール等のジオール成分やエチレンオキサイド
等を用いることもできる。そして本発明ネックレス用語
系に係わる複合繊維の強度6.0g/d以上を得るため
には芯成分のポリエチレンテレフタレート繊維は極限粘
度〔η〕が0.6以上、好ましくは0゜7以上と高粘度
であることが好ましい。
芯鞘型複合繊維における鞘成分ポリアミドは。
ポリカブラミド、ポリヘキサメチレンアジパミド、ポリ
テトラメチレンアジパミド、ポリへキサメチレンドデカ
ミド、ポリへキサメチレンドデカミド等の通常のポリア
ミドからなり、上記ポリマをブレンドまたは一部共重合
したポリマでもよいが、特にポリヘキサメチレンアジパ
ミドが好ましい。ポリアミド鞘成分ポリマも本発明に係
るネックレス用語系として用いる複合繊維を得るために
は比較的高重合度であることが必要であり、硫酸相対粘
度ηrで2.6以上、好ましくは2.8以上である。
テトラメチレンアジパミド、ポリへキサメチレンドデカ
ミド、ポリへキサメチレンドデカミド等の通常のポリア
ミドからなり、上記ポリマをブレンドまたは一部共重合
したポリマでもよいが、特にポリヘキサメチレンアジパ
ミドが好ましい。ポリアミド鞘成分ポリマも本発明に係
るネックレス用語系として用いる複合繊維を得るために
は比較的高重合度であることが必要であり、硫酸相対粘
度ηrで2.6以上、好ましくは2.8以上である。
本発明に係るネックレス用語系として用いる複合繊維の
芯成分の割合は30〜90重量%である。芯成分が30
重量%未満では目的とするネックレス用語系としての熱
収縮及び吸水伸長に対する寸法安定性を十分改良するこ
とが困難である。一方、ポリエステル芯成分が90重量
%を越えると耐摩耗性、柔軟性を十分改良することがで
きない。
芯成分の割合は30〜90重量%である。芯成分が30
重量%未満では目的とするネックレス用語系としての熱
収縮及び吸水伸長に対する寸法安定性を十分改良するこ
とが困難である。一方、ポリエステル芯成分が90重量
%を越えると耐摩耗性、柔軟性を十分改良することがで
きない。
本発明に係るネックレス用語系として用いる複合繊維は
ポリエステル芯成分繊維とポリアミド鞘成分*維いずれ
も高度に配向、結晶化していることが特徴である。即ち
ポリエステル芯成分繊維の複屈折は150X10−3〜
190X10−3である。150X10−3未満では複
合繊維ネックレス用語系の強度6.0g/d以上、初期
引張り抵抗度を50g/d以上とすることができない。
ポリエステル芯成分繊維とポリアミド鞘成分*維いずれ
も高度に配向、結晶化していることが特徴である。即ち
ポリエステル芯成分繊維の複屈折は150X10−3〜
190X10−3である。150X10−3未満では複
合繊維ネックレス用語系の強度6.0g/d以上、初期
引張り抵抗度を50g/d以上とすることができない。
一方、190X10−3を越えていると熱収縮に対する
寸法安定性の改良が十分達せられない。後述する本発明
ネックレス用語系に係る複合繊維の新規な製造方法によ
れば通常複屈折は190X10−3を越えない。
寸法安定性の改良が十分達せられない。後述する本発明
ネックレス用語系に係る複合繊維の新規な製造方法によ
れば通常複屈折は190X10−3を越えない。
一方、鞘を構成するポリアミド成分繊維の複屈折は50
X10−3以上、通常は55X10−3以上と高配向で
ある。複屈折が50X10−3未満では高強度で高い初
期引張り抵抗度を有する複合繊維は得られない。
X10−3以上、通常は55X10−3以上と高配向で
ある。複屈折が50X10−3未満では高強度で高い初
期引張り抵抗度を有する複合繊維は得られない。
本発明に係るネックレス用語系として用いる複合繊維の
密度は芯の主成分であるポリエステルが1.39g/c
m3以上と比較的高く、高度に結晶化している。密度が
上記特定の値以上にないと本発明のネックレス用語系の
熱収縮及び吸水伸長に対する寸法安定性、対摩耗性が十
分改良されない。また鞘部の主成分であるポリアミド鞘
成分の密度は1.14g/cm3以上である。
密度は芯の主成分であるポリエステルが1.39g/c
m3以上と比較的高く、高度に結晶化している。密度が
上記特定の値以上にないと本発明のネックレス用語系の
熱収縮及び吸水伸長に対する寸法安定性、対摩耗性が十
分改良されない。また鞘部の主成分であるポリアミド鞘
成分の密度は1.14g/cm3以上である。
上記によって特徴づけられる本発明に係るネックレス用
語系は6.0g/d以上の高強度、50g/d以上の初
期引張り抵抗度を有し150℃で測定した乾熱収縮率(
Δ5150)が6%以下の特性を示す。より好ましいネ
ックレス用語系の特性は強度7.0g/d以上、初期引
張り抵抗度60g/d以上、乾熱収縮率(Δ5150)
が6%以下であり、これは前記t!A維構造パラメータ
ーを適正に組合せることによって達せられる。
語系は6.0g/d以上の高強度、50g/d以上の初
期引張り抵抗度を有し150℃で測定した乾熱収縮率(
Δ5150)が6%以下の特性を示す。より好ましいネ
ックレス用語系の特性は強度7.0g/d以上、初期引
張り抵抗度60g/d以上、乾熱収縮率(Δ5150)
が6%以下であり、これは前記t!A維構造パラメータ
ーを適正に組合せることによって達せられる。
以上の特性を有する本発明に係るネックレス用語系は以
下に示す新規な方法によって製造される。
下に示す新規な方法によって製造される。
本発明ネックレス用語系に係る複合繊維を構成する芯部
のポリエステル成分ポリマは、極限粘度〔η〕が0.6
以上、通常は0.7以上の実質的にポリエチレンテレフ
タレートからなるポリマを用いる。
のポリエステル成分ポリマは、極限粘度〔η〕が0.6
以上、通常は0.7以上の実質的にポリエチレンテレフ
タレートからなるポリマを用いる。
鞘成分として用いるボアミドポリマは硫酸相対粘度で2
.6以上、通常は2.8以上の比較的高重合度のポリマ
を用いる。
.6以上、通常は2.8以上の比較的高重合度のポリマ
を用いる。
複合繊維の溶融紡糸は2基のエクストルダー型紡糸機を
用いることが好ましい。一方のエクストルダーで溶融さ
れた芯成分用のポリエステル及び他方のエクストルダー
で溶融された鞘成分ポリアミドポリマを複合紡糸バック
に導き、複合紡糸用口金を通して芯部にポリエステルを
、鞘部にポリアミドを配した複合繊維として紡糸する。
用いることが好ましい。一方のエクストルダーで溶融さ
れた芯成分用のポリエステル及び他方のエクストルダー
で溶融された鞘成分ポリアミドポリマを複合紡糸バック
に導き、複合紡糸用口金を通して芯部にポリエステルを
、鞘部にポリアミドを配した複合繊維として紡糸する。
紡速は1500m/分以上、好ましくは2000m/分
以上の高速とする。紡糸口金直下には10cm以上、1
m以内にわたって150℃以上、好ましくは200℃以
上の高温雰囲気とし、該高温雰囲気は保温筒、加熱筒等
を設けることによってなされる。紡出糸条は上記高温雰
囲気中を通過したのち冷風で急冷固化され、次いで油剤
を付与した後紡糸速度を制御する引取ロールで引取られ
る。引取られた未延伸糸は通常−旦巻き取ることなく連
続して延伸するか、−旦巻き取った後別工程で延伸する
こともできる。
以上の高速とする。紡糸口金直下には10cm以上、1
m以内にわたって150℃以上、好ましくは200℃以
上の高温雰囲気とし、該高温雰囲気は保温筒、加熱筒等
を設けることによってなされる。紡出糸条は上記高温雰
囲気中を通過したのち冷風で急冷固化され、次いで油剤
を付与した後紡糸速度を制御する引取ロールで引取られ
る。引取られた未延伸糸は通常−旦巻き取ることなく連
続して延伸するか、−旦巻き取った後別工程で延伸する
こともできる。
前記引取ロール上を通過させた直後の未延伸糸の複屈折
は鞘部のポリアミドが1581O−3〜45X10−3
、芯部のポリエステル*維の複屈折は20X10−3〜
70X10−3であり、比較的高度に配向している。
は鞘部のポリアミドが1581O−3〜45X10−3
、芯部のポリエステル*維の複屈折は20X10−3〜
70X10−3であり、比較的高度に配向している。
本発明に係るネックレス用語系として用いる複合繊維の
製造乙こおける高速紡糸法の採用は、芯鞘界面の剥離耐
久性の改良に効果的である。
製造乙こおける高速紡糸法の採用は、芯鞘界面の剥離耐
久性の改良に効果的である。
この芯鞘界面の剥離耐久性は従来の低速紡糸法によって
得られる複合ia紺の場合、未延伸段階でやや結晶化の
進んだポリアミド成分と非晶状態のポリエステル成分と
によって形成されているのに対しノ、紡速150011
1/分以上の高速紡糸法では紡糸段階でポリアミド成分
、ポリエステル成分ともに配向結晶化が進んだ状態とな
り、加えて紡糸後の延伸倍率が低倍率であることが寄与
しているものと考えられる。
得られる複合ia紺の場合、未延伸段階でやや結晶化の
進んだポリアミド成分と非晶状態のポリエステル成分と
によって形成されているのに対しノ、紡速150011
1/分以上の高速紡糸法では紡糸段階でポリアミド成分
、ポリエステル成分ともに配向結晶化が進んだ状態とな
り、加えて紡糸後の延伸倍率が低倍率であることが寄与
しているものと考えられる。
次に前記未延伸糸は160℃以上、好ましくは180℃
〜240℃の温度で熱延伸される。
〜240℃の温度で熱延伸される。
延伸は好ましくは2段以上の多段で行ない、延伸倍率は
1.4〜4.0倍、好ましくは1.8〜3.5倍の範囲
である。
1.4〜4.0倍、好ましくは1.8〜3.5倍の範囲
である。
かくして得られたa維は前記本発明に係るネックlメス
用伸糸としての特性を備えた複合繊維となる。
用伸糸としての特性を備えた複合繊維となる。
前記複合繊維の繊度は50〜500デニールで、またそ
の単糸繊度は6デニール以下、特に4デニール以下の細
繊度とすることが好ましい。
の単糸繊度は6デニール以下、特に4デニール以下の細
繊度とすることが好ましい。
またI!維断面形状は特に限定されず、必要に応じ丸、
3葉、または4葉以上の多葉、中空およびそれらを組合
せたものとすることができる。
3葉、または4葉以上の多葉、中空およびそれらを組合
せたものとすることができる。
本発明に係るネックレス用語系を製造する過程で、前記
複合wA紺の紡糸、延伸条件以外、例えば撚糸加工など
の後工程は必要に応じ適宜選択され適用される。
複合wA紺の紡糸、延伸条件以外、例えば撚糸加工など
の後工程は必要に応じ適宜選択され適用される。
次に実施例に基づいて説明するが、本発明明細書本文、
及び実施例中に記載した繊維及びネックレス用語系の定
義、及び測定法は次の通りである。
及び実施例中に記載した繊維及びネックレス用語系の定
義、及び測定法は次の通りである。
★ポリエステル芯成分繊維の特性
複合繊維におけるポリアミド鞘成分を蟻酸で溶解除去し
、ポリエステル芯成分を取り出して試料とし、測定に供
した。
、ポリエステル芯成分を取り出して試料とし、測定に供
した。
(イ)極限粘度〔η〕 :
試料をオルソクロロフェノール溶液に溶解し、オストワ
ルド粘度計を用いて25℃で測定した。
ルド粘度計を用いて25℃で測定した。
(ロ)複屈折:
通常のベリツクコンベンセーター法により、光源にナト
リウム−D線を用いて測定した。
リウム−D線を用いて測定した。
(ハ>vE度:
四塩化炭素を重液、n−へブタンを軽液として調整した
密度勾配管を用い、25℃で測定した。
密度勾配管を用い、25℃で測定した。
★ ポリアミド鞘成分繊維の特性
(ニ)硫酸相対粘度(ηr):
複合繊維におけるポリアミド成分を蟻酸に溶解させ、溶
解部分を常法により再沈殿させ、洗浄、乾燥させて取り
出して試料とし測定に供した。
解部分を常法により再沈殿させ、洗浄、乾燥させて取り
出して試料とし測定に供した。
試料1gを98%硫酸25ccに溶解し、オストワルド
粘度計を用いて25℃で測定した。
粘度計を用いて25℃で測定した。
(ホ)複屈折:
カールツアイスイエナ社(東独)製透過定量型干渉顕微
鏡を用いて、干渉縞法によって繊維の側面から中心方向
に2μ間隔でポリアミド鞘部分のみを測定し、平均値を
求めた。
鏡を用いて、干渉縞法によって繊維の側面から中心方向
に2μ間隔でポリアミド鞘部分のみを測定し、平均値を
求めた。
(へ)密度:
複合繊維およびポリエステル芯成分の密度を測定し、複
合比率を用いてボリアミド鞘成分の密度を算出した。
合比率を用いてボリアミド鞘成分の密度を算出した。
★複合糸およびネックレス用語系の特性=(ト)強度、
伸度、初期引張り抵抗度:初期引張り抵抗度はJIS−
L1017に従って測定した。
伸度、初期引張り抵抗度:初期引張り抵抗度はJIS−
L1017に従って測定した。
引張り試験の具体的な条件は次の通りである。
複合繊維を絽状に取り、20℃、65%RHの温湿度調
節室に24時間以上放置後、“テンシロン UTL−4
L”型引張り試験機(オリエンチック(株)製)を用い
、試長25cm、引張速度30cm/分で測定した。
節室に24時間以上放置後、“テンシロン UTL−4
L”型引張り試験機(オリエンチック(株)製)を用い
、試長25cm、引張速度30cm/分で測定した。
(チ)乾熱収縮率(ΔSts口):
複合繊維をそのまま試料とし、該試料を絽状に取り、2
0℃、65%RHの温湿度調節室に24時間以上放置後
、試料にデニール当たり0.1gの荷重をかけた状態で
測定した長さ(Lo)の試料を無緊張状態で150℃の
オーブン中で30分加熱処理し、加熱処理後の試料を風
乾し、さらに前記温湿度調節室で24時間以上放置し、
再び前記と同様試料にデニール当たり0.1gの荷重を
かけて測定した長さ(L +−)から次式によって算出
した。
0℃、65%RHの温湿度調節室に24時間以上放置後
、試料にデニール当たり0.1gの荷重をかけた状態で
測定した長さ(Lo)の試料を無緊張状態で150℃の
オーブン中で30分加熱処理し、加熱処理後の試料を風
乾し、さらに前記温湿度調節室で24時間以上放置し、
再び前記と同様試料にデニール当たり0.1gの荷重を
かけて測定した長さ(L +−)から次式によって算出
した。
ΔS 5so(%) = ((Lo−Lt)/Lo)
xio。
xio。
(す)吸水伸長率:
複合繊維をそのまま試料とし、該試料を絽状に巻き取っ
た後絽から開放し、20℃、65%RHの温湿度調節室
に24時間放置した後、試料にデニール当たり0.13
/dの荷重をかけて得た一定長(Lo)の試料を無緊張
状態で20℃の水中に30分浸漬して取り出し、直ちに
該試料に再度デニール当たり0.1gの荷重をかけて測
定した長さ(Ll)とから次式によって算出した。
た後絽から開放し、20℃、65%RHの温湿度調節室
に24時間放置した後、試料にデニール当たり0.13
/dの荷重をかけて得た一定長(Lo)の試料を無緊張
状態で20℃の水中に30分浸漬して取り出し、直ちに
該試料に再度デニール当たり0.1gの荷重をかけて測
定した長さ(Ll)とから次式によって算出した。
吸水伸長率(%)= ((Lt−Lo)/L口〕×10
0 (ヌ)クリープ率(CR): 複合繊維をそのまま試料とし、該試料を絽状に巻き取っ
た後絽から開放し、20°C165%RHの温湿度調整
室に24時間放置した後、試料にデニール当たりIgの
荷重をかけた状態で測定した一定長さくLo)と、さら
に前記の荷重をかけた状態で48時間維持した後に測定
した長さ(Ll)を測定し、クリープ率(CR)を次式
から求めた。
0 (ヌ)クリープ率(CR): 複合繊維をそのまま試料とし、該試料を絽状に巻き取っ
た後絽から開放し、20°C165%RHの温湿度調整
室に24時間放置した後、試料にデニール当たりIgの
荷重をかけた状態で測定した一定長さくLo)と、さら
に前記の荷重をかけた状態で48時間維持した後に測定
した長さ(Ll)を測定し、クリープ率(CR)を次式
から求めた。
CR(%) = ((Ll−Lo)/Lo)×100
[実施例コ
実施例1〜3、比較例1.2
極限粘度[η]0.90、カルボキシル末端基濃度10
.5eq/106gのポリエチレンテレフタレート(P
ET)を芯成分とし、ナイロン66(N66:硫酸相対
粘度ηr3.2)ポリマを鞘成分として、それぞれを3
0φ工クストルダー型紡糸機で溶融した後、複合バック
に導き、芯鞘複合紡糸口金より芯部にPET、鞘部にN
66ボリマからなる複合繊維として紡出した。芯成分及
び鞘成分の割合は第1表のように変化させた0口金は孔
径0.4mmφ、孔数72ホールを用いた。ポリマ温度
は芯部のPETを290℃、鞘部のN6Bを285℃で
それぞれ溶融し、紡糸パック温度を290℃として紡糸
した。口金直下には15cmの加熱筒を取り付け、加熱
筒内の雰囲気温度を280℃となるように加熱した。雰
囲気温度は口金面より10cm下の位置で、且つ最外周
糸条より1cm離れた位置で測定した温度である。加熱
筒の下には長さ20cm直径25cmの環状型チムニを
取り付け、糸条に円周方向から糸条の中心方向に向け、
20℃の冷風を40m/分の速度で吹きつけ、急冷した
。ついで油剤を付与した後、第1表に示した速度で回転
する引取ロールで糸条の速度を制御した後、−旦巻き取
ることなく連続して延伸した。延伸は3対のネルソン型
ロールによって2段延伸した後3%のリラックスを与え
て弛緩熱処理して巻き取った。延伸条件は、引取ロール
温度を60°C1第1延伸ロ一ル温度を110℃、第2
延伸ロール温度を220℃、延伸後の張力調整ロールは
非加熱とし、1段延伸倍率は全延伸倍率の70%として
延伸した。紡糸速度、全延伸倍率等を変化させて製糸し
たが、延伸糸の繊度が約250デニールとなるよう紡糸
速度、延伸倍率に対応させて吐出量を変化させた。
.5eq/106gのポリエチレンテレフタレート(P
ET)を芯成分とし、ナイロン66(N66:硫酸相対
粘度ηr3.2)ポリマを鞘成分として、それぞれを3
0φ工クストルダー型紡糸機で溶融した後、複合バック
に導き、芯鞘複合紡糸口金より芯部にPET、鞘部にN
66ボリマからなる複合繊維として紡出した。芯成分及
び鞘成分の割合は第1表のように変化させた0口金は孔
径0.4mmφ、孔数72ホールを用いた。ポリマ温度
は芯部のPETを290℃、鞘部のN6Bを285℃で
それぞれ溶融し、紡糸パック温度を290℃として紡糸
した。口金直下には15cmの加熱筒を取り付け、加熱
筒内の雰囲気温度を280℃となるように加熱した。雰
囲気温度は口金面より10cm下の位置で、且つ最外周
糸条より1cm離れた位置で測定した温度である。加熱
筒の下には長さ20cm直径25cmの環状型チムニを
取り付け、糸条に円周方向から糸条の中心方向に向け、
20℃の冷風を40m/分の速度で吹きつけ、急冷した
。ついで油剤を付与した後、第1表に示した速度で回転
する引取ロールで糸条の速度を制御した後、−旦巻き取
ることなく連続して延伸した。延伸は3対のネルソン型
ロールによって2段延伸した後3%のリラックスを与え
て弛緩熱処理して巻き取った。延伸条件は、引取ロール
温度を60°C1第1延伸ロ一ル温度を110℃、第2
延伸ロール温度を220℃、延伸後の張力調整ロールは
非加熱とし、1段延伸倍率は全延伸倍率の70%として
延伸した。紡糸速度、全延伸倍率等を変化させて製糸し
たが、延伸糸の繊度が約250デニールとなるよう紡糸
速度、延伸倍率に対応させて吐出量を変化させた。
製糸条件を第1表に、得られた延伸糸特性、及び繊維構
造パラメーターは第2表における実施例1〜3に示す通
りであった。また比較例として市販のネックレス用語系
として用いられているポリエステル繊維(250D−7
2f i り(比較例1)、およびナイロン66繊維(
210D−72f i 1)(比較例2)を用いた。
造パラメーターは第2表における実施例1〜3に示す通
りであった。また比較例として市販のネックレス用語系
として用いられているポリエステル繊維(250D−7
2f i り(比較例1)、およびナイロン66繊維(
210D−72f i 1)(比較例2)を用いた。
次に上記繊維にそれぞれ40T/10cm(S方向)の
下撚をかけ、それを2本合わせ42T/10cm(Z方
向)の上撚をかけてネックレス用語系とした。このネ・
ンクレス用語系の特性を第2表に示した。
下撚をかけ、それを2本合わせ42T/10cm(Z方
向)の上撚をかけてネックレス用語系とした。このネ・
ンクレス用語系の特性を第2表に示した。
本発明に係る複合繊維からなるネックレス用語系(実施
例1〜3)は多量のN16成分を含むにも拘らずポリエ
ステル繊維に近似した吸水伸長率、クリープ率を有する
ことがわかる。
例1〜3)は多量のN16成分を含むにも拘らずポリエ
ステル繊維に近似した吸水伸長率、クリープ率を有する
ことがわかる。
また本発明に係るネックレス用語系を真珠用ネックレス
繋糸として使用した結果、捩れ、曲り等の発生が皆無で
非常に柔軟な繋糸であった。
繋糸として使用した結果、捩れ、曲り等の発生が皆無で
非常に柔軟な繋糸であった。
さらに前記の複合繊維からなるネックレス用語系を使用
した真珠ネックレスを、180日問屋外に放置したが、
ネックレス用語系の伸び、縮みによる真珠の玉ずれ、捩
れ、曲りの発生は皆無であった。
した真珠ネックレスを、180日問屋外に放置したが、
ネックレス用語系の伸び、縮みによる真珠の玉ずれ、捩
れ、曲りの発生は皆無であった。
前記の結果から本発明に係る複合繊維ネックレス用語系
はネックレス用語系として非常に優れているものであっ
た。
はネックレス用語系として非常に優れているものであっ
た。
(以下余白)
第1表
第2表
[発明の効果]
本発明に係るネックレス用語系は、耐熱収縮性、吸水伸
長に対する寸法安定性、強靭性、耐摩耗性および柔軟性
に優れる。
長に対する寸法安定性、強靭性、耐摩耗性および柔軟性
に優れる。
また、ネックレスを装着した時、滑らかな曲線を描きな
がら揺動するとともに、首の後ろ側に繋糸が露出するこ
となく、貴金属あるいは宝石類からなるネックレスの美
しさをさらに引き立たせることができる、等の効果を有
する。
がら揺動するとともに、首の後ろ側に繋糸が露出するこ
となく、貴金属あるいは宝石類からなるネックレスの美
しさをさらに引き立たせることができる、等の効果を有
する。
Claims (2)
- (1)ネックレス用繋糸において、該繋糸は内層部がエ
チレンテレフタレート単位を主成分とするポリエステル
、外層部がポリアミドからなる芯鞘型複合繊維からなり
、 A、前記内層部を形成するポリエステル成分は極限粘度
〔η〕が0.6以上、複屈折が 150×10^−^3〜190×10^−^3、密度が
1.39g/cm^3以上の特性を有し、芯鞘型複合繊
維に占めるポリエステル成分の 割合が30〜90重量%であり、 B、前記外層部を形成するポリアミド成分は硫酸相対粘
度ηrが2.6以上、複屈折が 50×10^−^3以上であり、芯鞘型複合繊維全体に
占めるポリアミド成分の割合が70 〜10重量%であり、 C、前記芯鞘型複合繊維は20℃、65%RHの温室度
調節室に24時間放置した後、 デニール当たり1gの荷重をかけた状態で 48時間維持した後測定したクリープ率 (CR)が2.0%以下であり、20℃、 65%RHの温室度調節室に24時間放置 した後、デニール当たり0.1gの荷重を かけて得た一定長の試料を無緊張状態で2 0℃の水中に30分浸漬し、得られた試料 に再度デニール当たり0.1g/dの荷重 をかけて測定した吸水伸長率(%)が1. 0%以下である。 ことを特徴とするネックレス用繋糸。 - (2)ネックレス用繋糸において、芯鞘型複合繊維の強
度が6.0g/デニール以上、初期引張り抵抗度が50
g/デニール以上、150℃乾熱収縮率(ΔS_1_5
_0)が6%以下であることを特徴とする特許請求範囲
第(1)項記載のネックレス用繋糸。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1464389A JPH02193603A (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | ネックレス用繋糸 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1464389A JPH02193603A (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | ネックレス用繋糸 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02193603A true JPH02193603A (ja) | 1990-07-31 |
Family
ID=11866879
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1464389A Pending JPH02193603A (ja) | 1989-01-23 | 1989-01-23 | ネックレス用繋糸 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02193603A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103014911A (zh) * | 2011-09-23 | 2013-04-03 | 新光合成纤维股份有限公司 | 皮蕊型复合纤维及其制造方法以及织物 |
-
1989
- 1989-01-23 JP JP1464389A patent/JPH02193603A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN103014911A (zh) * | 2011-09-23 | 2013-04-03 | 新光合成纤维股份有限公司 | 皮蕊型复合纤维及其制造方法以及织物 |
CN103014911B (zh) * | 2011-09-23 | 2015-05-27 | 新光合成纤维股份有限公司 | 皮蕊型复合纤维及其制造方法以及织物 |
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