JPH02153042A - 熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼 - Google Patents
熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼Info
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- JPH02153042A JPH02153042A JP30838388A JP30838388A JPH02153042A JP H02153042 A JPH02153042 A JP H02153042A JP 30838388 A JP30838388 A JP 30838388A JP 30838388 A JP30838388 A JP 30838388A JP H02153042 A JPH02153042 A JP H02153042A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼に関し、
さらに詳しくは、自動車、建設機械および各種産業機械
等の部品として使用される材料として、熱間鍛造後、放
冷または調整冷却するだけで、焼入れ一焼戻し処理材と
同等もしくはそれ以上の強度・靭性が得られる熱間鍛造
用の高強度・高靭性非調質鋼に関するものである。
さらに詳しくは、自動車、建設機械および各種産業機械
等の部品として使用される材料として、熱間鍛造後、放
冷または調整冷却するだけで、焼入れ一焼戻し処理材と
同等もしくはそれ以上の強度・靭性が得られる熱間鍛造
用の高強度・高靭性非調質鋼に関するものである。
［従来技術］
従来、各種の構造用部品は多くの場合、機械構造用炭素
鋼や合金鋼を材料として、これを熱間鍛造を行なった後
、焼入れ一焼戻し等の調質処理を行ない、目的や用途に
応じて強度特性を付与して製造されてきている。
鋼や合金鋼を材料として、これを熱間鍛造を行なった後
、焼入れ一焼戻し等の調質処理を行ない、目的や用途に
応じて強度特性を付与して製造されてきている。
しかし、このような処理を行なうためには、多大の熱エ
ネルギーを必要とすると共に、処理工程数か増加したり
、仕掛り品の増大等のために、部品製造のための費用が
高くなるという問題がある。
ネルギーを必要とすると共に、処理工程数か増加したり
、仕掛り品の増大等のために、部品製造のための費用が
高くなるという問題がある。
そのため、近年になって鍛鋼品の製造において、製造工
程の簡略化、特に、焼入れ一焼戻し処理を省略するため
に、ＪＩＳ Ｇ ４０５１に規定されている機械構造用
炭素鋼や、ＪＩＳ Ｇ ４１０６に規定されている機械
構造用マンガン鋼に微量のＶ、Ｎｂ、Ｔｉ等の析出硬化
型合金元素を含有さけた、所謂、熱間鍛造用の非調質鋼
が注目されてきており、一部において実用化されている
。
程の簡略化、特に、焼入れ一焼戻し処理を省略するため
に、ＪＩＳ Ｇ ４０５１に規定されている機械構造用
炭素鋼や、ＪＩＳ Ｇ ４１０６に規定されている機械
構造用マンガン鋼に微量のＶ、Ｎｂ、Ｔｉ等の析出硬化
型合金元素を含有さけた、所謂、熱間鍛造用の非調質鋼
が注目されてきており、一部において実用化されている
。
しかし、上記の熱間鍛造用非調質鋼より製造されている
非調質鍛鋼品は、焼入れ一焼戻し処理を行なったものと
同等の強度かえられるが、靭性が低くなる欠点があり、
例えば、引張強さが８０ｋｇ／ｍｍ”以上の強度を要求
される部品に適用した場合、室温における２ｍｍＵノツ
チのシャルピー衝撃値が４ 、５ ｋｇｆ・ｍ／ｃｔｎ
”程度しか示さず、同等の強度を何する機械構造用炭素
鋼を焼入れ一焼戻しを行なった場合に要求される６ ｋ
ｇｆ−ｍ／ ｃｍ″以上とはならないのである。
非調質鍛鋼品は、焼入れ一焼戻し処理を行なったものと
同等の強度かえられるが、靭性が低くなる欠点があり、
例えば、引張強さが８０ｋｇ／ｍｍ”以上の強度を要求
される部品に適用した場合、室温における２ｍｍＵノツ
チのシャルピー衝撃値が４ 、５ ｋｇｆ・ｍ／ｃｔｎ
”程度しか示さず、同等の強度を何する機械構造用炭素
鋼を焼入れ一焼戻しを行なった場合に要求される６ ｋ
ｇｆ−ｍ／ ｃｍ″以上とはならないのである。
さらに、引張強さ９０ ｋｇｆ／ｍｍ”を越えるような
強度が要求される部品に適用した場合、シャルピー衝撃
値は３ｋｇｒ−ｆｆｉ／ｃｌ＋ｌｊ以下と極端に低下す
る。
強度が要求される部品に適用した場合、シャルピー衝撃
値は３ｋｇｒ−ｆｆｉ／ｃｌ＋ｌｊ以下と極端に低下す
る。
このことは、従来の非調質鍛鋼品では組織が粗大なオー
ステナイト粒から変態した粗いフェライト・パーライト
であるためである。
ステナイト粒から変態した粗いフェライト・パーライト
であるためである。
そのため、Ｔｉ等を含有させて加熱時のオーステナイト
結晶粒の微細化を図った鯛があるが、鍛造条件によって
は安定した特性が得られず、さらに、引張強さが９０
ｋｇｆ／ｎｕｎ’を越えると充分な靭性が得られず、ま
た、組織がベイナイトもしくはベイナイト・フェライト
となる鋼が提案され、かつ、靭性の向上を図っているが
、疲労強度が低下したり、合金元素を多量に含有させた
りするために素材コストが上昇する。
結晶粒の微細化を図った鯛があるが、鍛造条件によって
は安定した特性が得られず、さらに、引張強さが９０
ｋｇｆ／ｎｕｎ’を越えると充分な靭性が得られず、ま
た、組織がベイナイトもしくはベイナイト・フェライト
となる鋼が提案され、かつ、靭性の向上を図っているが
、疲労強度が低下したり、合金元素を多量に含有させた
りするために素材コストが上昇する。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は上記に説明したように従来における非調質鋼の
種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行なった結
果、従来の非調質鋼にさらに高強度を付与し、優れた靭
性を付与するために、含有元素虫を調整し、引張強さ７
０〜１００ ｋｇｆ／ｍｍ”を有する鋼に対して、熱間
鍛造後に焼入れ一焼戻し処理を行なう必要のない高強度
・高靭性の熱間鍛造用の非調質鋼を開発したのである。
種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究を行なった結
果、従来の非調質鋼にさらに高強度を付与し、優れた靭
性を付与するために、含有元素虫を調整し、引張強さ７
０〜１００ ｋｇｆ／ｍｍ”を有する鋼に対して、熱間
鍛造後に焼入れ一焼戻し処理を行なう必要のない高強度
・高靭性の熱間鍛造用の非調質鋼を開発したのである。
［課題を解決するための手段］
本発明に係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼は、
（１） Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
５〜１．Ｏｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｍｔ％、Ｓ
０．０３５〜０．１２ｗｔ％、ｖ ｏ、ｏａ〜０．３０
ｗｔ％、Ｔｉ ０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａ Ｉ
０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第１
の発明とし、 （２） Ｇ ０．１５〜０，３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ ０
．０３５〜０．１２ｗｔ％、Ｖ ０．０３〜０．３（ｍ
％、Ｔｉ ０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ ０．
０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜０．０２
０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｒ ２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ ０．５０ｗｔ％以下 の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第２
の発明とし、 （３） Ｇ ０．ｔ５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ ０
．０３５〜０．１２ｗｔ％、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗ
ｔ％、Ｔ ｉ ０．００３〜０．Ｑ１５ｗｔ％、Ａｔ
０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜０
．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下
、Ｃａ ０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ ０．１０ｗｔ％以
下の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第３
の発明とし、 （４） Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
５〜１．Ｏｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ
０．０３５〜０．１２ｗｔ％、Ｖ ０．０３〜０．３０
ｗｔ％、Ｔ ｉ ０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａ
Ｉ ０．Ｑ１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｒ ２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ ０．５０ｗｔ％以下 の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、また、 Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下
、Ｃａ ０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ ０．１０ｗｔ％以
下の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第４
の発明とする４つの発明よりなるものである。
５〜１．Ｏｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｍｔ％、Ｓ
０．０３５〜０．１２ｗｔ％、ｖ ｏ、ｏａ〜０．３０
ｗｔ％、Ｔｉ ０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａ Ｉ
０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第１
の発明とし、 （２） Ｇ ０．１５〜０，３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ ０
．０３５〜０．１２ｗｔ％、Ｖ ０．０３〜０．３（ｍ
％、Ｔｉ ０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ ０．
０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜０．０２
０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｒ ２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ ０．５０ｗｔ％以下 の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第２
の発明とし、 （３） Ｇ ０．ｔ５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５
〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ ０
．０３５〜０．１２ｗｔ％、Ｖ ０．０３〜０．３０ｗ
ｔ％、Ｔ ｉ ０．００３〜０．Ｑ１５ｗｔ％、Ａｔ
０．０１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜０
．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下
、Ｃａ ０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ ０．１０ｗｔ％以
下の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第３
の発明とし、 （４） Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓ ｉ ０．０
５〜１．Ｏｗｔ％、Ｍｎ ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ
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ｗｔ％、Ｔ ｉ ０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａ
Ｉ ０．Ｑ１５〜０．０６０ｗｔ％、Ｎ ０．００３〜
０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｒ ２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ １．０ｗｔ％以下、Ｍ
ｏ ０．５０ｗｔ％以下 の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、また、 Ｐｂ ０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ ０．２０ｗｔ％以下
、Ｃａ ０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ ０．１０ｗｔ％以
下の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼を第４
の発明とする４つの発明よりなるものである。
本発明に係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼につ
いて、以下詳細に説明する。
いて、以下詳細に説明する。
即ち、本発明に係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質
鋼は、強度については、主としてＶの炭窒化物による析
出強化とＭｎ等による焼入れ性の増大と固溶強化によっ
て確保し、靭性を向上させるためＣの含有量を減少して
、フェライト量を増加し、さらに、ＳおよびＴｉの複合
含有によって加熱時のオーステナイト結晶粒を微細化す
ると共に、冷却時に多数のフェライトが生成することに
よって、冷却後の組織が微細なフェライト・パーライト
になるようにして靭性の改善を図ったものである。
鋼は、強度については、主としてＶの炭窒化物による析
出強化とＭｎ等による焼入れ性の増大と固溶強化によっ
て確保し、靭性を向上させるためＣの含有量を減少して
、フェライト量を増加し、さらに、ＳおよびＴｉの複合
含有によって加熱時のオーステナイト結晶粒を微細化す
ると共に、冷却時に多数のフェライトが生成することに
よって、冷却後の組織が微細なフェライト・パーライト
になるようにして靭性の改善を図ったものである。
先ず、本発明に係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質
鋼の含有成分および含有割合について説明する。
鋼の含有成分および含有割合について説明する。
Ｃはパーライト量を増大させて鍛鋼品の強度を高くする
と共にＶと炭化物を形成し、その析出強化作用を発揮さ
せるために必須の元素であり、含有量が０．１５ｗｔ％
未満ではこのような強化効果は少なく、また、０４５ｗ
ｔ％を越えて含有させると焼入れ一焼戻し材の衝撃値よ
りも低くなり、靭性が不足する。よって、Ｃ含有量は０
．１５〜０．３５ｗｔ％とする。
と共にＶと炭化物を形成し、その析出強化作用を発揮さ
せるために必須の元素であり、含有量が０．１５ｗｔ％
未満ではこのような強化効果は少なく、また、０４５ｗ
ｔ％を越えて含有させると焼入れ一焼戻し材の衝撃値よ
りも低くなり、靭性が不足する。よって、Ｃ含有量は０
．１５〜０．３５ｗｔ％とする。
Ｓｉは脱酸の他に、鍛造放冷後のフェライト組織を強化
するうえで有効な元素であり、含有量が０．０５ｗｔ％
未満ではこのような効果は少な（、また、１、０ｗｔ％
を越えて含有させると靭性と被削性が劣化する。よって
、Ｓｉ含有量は０．０５〜１．ＯｗＬ％とする。
するうえで有効な元素であり、含有量が０．０５ｗｔ％
未満ではこのような効果は少な（、また、１、０ｗｔ％
を越えて含有させると靭性と被削性が劣化する。よって
、Ｓｉ含有量は０．０５〜１．ＯｗＬ％とする。
Ｍｎは脱酸、脱硫元素であり、鍛鋼品における強度を増
大させ、靭性を向上させるために必須の元素であり、含
有量が０．６ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、
また、２，５ｗｔ％を越えて含有させると靭性が低下し
、被削性に有害な影響を与える。よって、Ｍｎ含有量は
０．６〜２．５ｗｔ％とする。
大させ、靭性を向上させるために必須の元素であり、含
有量が０．６ｗｔ％未満ではこのような効果は少なく、
また、２，５ｗｔ％を越えて含有させると靭性が低下し
、被削性に有害な影響を与える。よって、Ｍｎ含有量は
０．６〜２．５ｗｔ％とする。
Ｓは鋼中においてＭｎＳの形で存在し、切削加工時の鋼
の被削性を向上させる元素であり、そして、ＭｎＳは熱
間鍛造のように高温における加熱、加工が行なわれても
大部分析出した状態で存在し、加熱時のオーステナイト
結晶粒の成長を抑制し、さらに、粗大なＭｎＳは冷却時
にフェライトの核生成サイトとなり、特に、非調質鍛鋼
品のように組織が粗いオーステナイト粒から変態したフ
ェライト・パーライトである場合、Ｓ含有量が多くなる
と粗大なＭｎＳの数が増加し、冷却時に多数の初析フェ
ライトが析出して組織が微細となるものであり、Ｓ含有
量が０，０３５ｗｔ％未満では衝撃特性に対する上記の
効果は少なく、また、０．１２ｗｔ％を越えて含有させ
ると効果が飽和してしまう。よって、Ｓ含有量は０．０
３５〜０．１２ｗｔ％とする。
の被削性を向上させる元素であり、そして、ＭｎＳは熱
間鍛造のように高温における加熱、加工が行なわれても
大部分析出した状態で存在し、加熱時のオーステナイト
結晶粒の成長を抑制し、さらに、粗大なＭｎＳは冷却時
にフェライトの核生成サイトとなり、特に、非調質鍛鋼
品のように組織が粗いオーステナイト粒から変態したフ
ェライト・パーライトである場合、Ｓ含有量が多くなる
と粗大なＭｎＳの数が増加し、冷却時に多数の初析フェ
ライトが析出して組織が微細となるものであり、Ｓ含有
量が０，０３５ｗｔ％未満では衝撃特性に対する上記の
効果は少なく、また、０．１２ｗｔ％を越えて含有させ
ると効果が飽和してしまう。よって、Ｓ含有量は０．０
３５〜０．１２ｗｔ％とする。
■は鍛造後の冷却においてＣおよびＮと炭窒化物を形成
して強度を付与する元素であり、含有量が０．０３ｗｔ
％未満ではこのような効果は少なく、また、０．３０ｗ
ｔ％を越えて含有させると靭性が劣化する。よって、■
含有量は０．０３〜０．３０ｗｔ％とする。
して強度を付与する元素であり、含有量が０．０３ｗｔ
％未満ではこのような効果は少なく、また、０．３０ｗ
ｔ％を越えて含有させると靭性が劣化する。よって、■
含有量は０．０３〜０．３０ｗｔ％とする。
Ｔｉは加熱時のオーステナイト結晶粒の成長を抑制する
元素であり、Ｓとの複合含有によって組織を微細化して
、靭性を大幅に改善し、含有量が０．００３ｗｔ％未満
ではオーステナイト結晶粒成長の抑制効果が少なく、ま
た、０．０１５ｗｔ％を越えて含有させると抑制効果が
飽和してしまう。よって、Ｔｉ含有量は０．００３〜０
．０１５ｗｔ％とする。
元素であり、Ｓとの複合含有によって組織を微細化して
、靭性を大幅に改善し、含有量が０．００３ｗｔ％未満
ではオーステナイト結晶粒成長の抑制効果が少なく、ま
た、０．０１５ｗｔ％を越えて含有させると抑制効果が
飽和してしまう。よって、Ｔｉ含有量は０．００３〜０
．０１５ｗｔ％とする。
Ａｔは脱酸効果と結晶粒度の微細化に有効な元素であり
、含有量が０．０１５ｗｔ％未満ではこのような効果は
少なく、また、０．０６０ｗｔ％を越えて含有させると
効果が含有量が増加する割には僅かであり、かっ、被削
性にも有害な影響を与える。よって、Ａｌ含有量は０．
Ｏ１２〜０．０６０ｗｔ％とする。
、含有量が０．０１５ｗｔ％未満ではこのような効果は
少なく、また、０．０６０ｗｔ％を越えて含有させると
効果が含有量が増加する割には僅かであり、かっ、被削
性にも有害な影響を与える。よって、Ａｌ含有量は０．
Ｏ１２〜０．０６０ｗｔ％とする。
Ｎは■やＡｌと結合して炭窒化物を形成して結晶粒を微
細化し、鋼を強化するために有用な元素であり、含有量
が０．００３ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、
０，０２０ｗｔ％を越えて含有させても効果の増大は期
待できず、かつ、靭性の劣化を招来する。よって、Ｎ含
有量は０．００３〜０．０２０ｗｔ％とする。
細化し、鋼を強化するために有用な元素であり、含有量
が０．００３ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、
０，０２０ｗｔ％を越えて含有させても効果の増大は期
待できず、かつ、靭性の劣化を招来する。よって、Ｎ含
有量は０．００３〜０．０２０ｗｔ％とする。
Ｏｒ、Ｎｉ、Ｍｏは何れも靭性を損なうことなく、鍛鋼
品の強度を増大する元素であり、Ｃｒ含有量ｈ’ ２．
０ｗｔ％、Ｎｉ含有量がｔ、ｏｗｔ％、ＭＯ含有量が０
．５０ｗｔ％を越えてそれぞれ多量に含有させるとベイ
ナイトが生成し、耐力および疲労強度が低下する。よっ
て、Ｃｒ含有量は２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ含有量は１．
０ｗｔ％以下、ＭＯ含有量は０．５０ｗｔ％以下とする
。
品の強度を増大する元素であり、Ｃｒ含有量ｈ’ ２．
０ｗｔ％、Ｎｉ含有量がｔ、ｏｗｔ％、ＭＯ含有量が０
．５０ｗｔ％を越えてそれぞれ多量に含有させるとベイ
ナイトが生成し、耐力および疲労強度が低下する。よっ
て、Ｃｒ含有量は２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ含有量は１．
０ｗｔ％以下、ＭＯ含有量は０．５０ｗｔ％以下とする
。
ＰｂＳＺｒ、Ｃａ％Ｔｅは何れも被削性を向上させる元
素であり、鍛造後の製品を機械加工する場合に含有させ
るのであり、ｐｂ含有量０．３０ｗｔ％、Ｚｒ含有重０
．２０ｗｔ％、Ｃａ含有量０．０１ｗｔ％、Ｔｅ０．１
０ｗｔ％を越えてそれぞれ含有させると靭性が低下し、
被削性に対しても顕著な効果は認められない。よって、
ｐｂ含有量は０４０ｗｔ％以下、Ｚｒ含有量は０．２０
ｗｔ％以下、Ｃａ含有量は０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ含
有量は０．１０ｗｔ％以下とする。
素であり、鍛造後の製品を機械加工する場合に含有させ
るのであり、ｐｂ含有量０．３０ｗｔ％、Ｚｒ含有重０
．２０ｗｔ％、Ｃａ含有量０．０１ｗｔ％、Ｔｅ０．１
０ｗｔ％を越えてそれぞれ含有させると靭性が低下し、
被削性に対しても顕著な効果は認められない。よって、
ｐｂ含有量は０４０ｗｔ％以下、Ｚｒ含有量は０．２０
ｗｔ％以下、Ｃａ含有量は０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ含
有量は０．１０ｗｔ％以下とする。
［実 施 例］
次に、本発明に係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質
鋼の実施例について説明する。
鋼の実施例について説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および含有割合の鋼を高周波炉に
おいて溶製し、鋳造後５０龍φに圧延して、長さ２５０
＋ａｍｌに切断した。
おいて溶製し、鋳造後５０龍φに圧延して、長さ２５０
＋ａｍｌに切断した。
さらに、１２５０℃の温度に加熱してハンマーで直径３
５ａ＋ｍの丸棒に鍛伸した。仕上げ成形時の終了温度は
１１５０℃で、その後、大気中に放冷した。
５ａ＋ｍの丸棒に鍛伸した。仕上げ成形時の終了温度は
１１５０℃で、その後、大気中に放冷した。
第１表でＮｏ、７の供試鋼は８５５Ｃであり、熱間鍛造
後回加熱して焼入れ一焼戻し処理を行なった。
後回加熱して焼入れ一焼戻し処理を行なった。
これらの丸棒の中央部より長手方向のにＪＩＳ４号引張
試験片およびＪＩＳａ号衝撃試験片を採取し、引張強さ
と常温および一５０℃におけるシャルピー衝撃値を調査
した。
試験片およびＪＩＳａ号衝撃試験片を採取し、引張強さ
と常温および一５０℃におけるシャルピー衝撃値を調査
した。
第１表において、Ｎｏ、 ｌ ＝Ｎｏ、 ５は本発明に
係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質ｔｊＲ（本発明
鋼）であり、ＮＯ６６〜ＮＯ１９は比較鋼である。
係る熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質ｔｊＲ（本発明
鋼）であり、ＮＯ６６〜ＮＯ１９は比較鋼である。
この第１表から本発明鋼はＮＯ１９の焼入れ一焼戻し材
と同等またはそれ以上の強度を有しており、常温および
低温における衝撃値も同等である。
と同等またはそれ以上の強度を有しており、常温および
低温における衝撃値も同等である。
比較鋼Ｎｏ、６はＣ含有量が多く、比較ｗ４Ｎｏ、７は
Ｓ含有量が少なく、比較ｗ４Ｎｏ、８はＴｉが含有され
ておらず、何れも常温および低温における衝撃値が低い
ことがわかる。
Ｓ含有量が少なく、比較ｗ４Ｎｏ、８はＴｉが含有され
ておらず、何れも常温および低温における衝撃値が低い
ことがわかる。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明に懸かる熱間鍛造用の高強
度・高靭性非調質鋼は上記の構成であるから、従来の焼
入れ一焼戻し材と同等またはそれ以上の強度を有してお
り、さらに、常温または低温における衝撃値ら優れてい
るという効果を有している。
度・高靭性非調質鋼は上記の構成であるから、従来の焼
入れ一焼戻し材と同等またはそれ以上の強度を有してお
り、さらに、常温または低温における衝撃値ら優れてい
るという効果を有している。
Claims (4)
- （１）Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５〜１
．０ｗｔ％、Ｍｎ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ０．０３５
〜０．１２ｗｔ％、Ｖ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ｔｉ
０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ０．０１５〜０．
０６０ｗｔ％、 Ｎ０．００３〜０．０２０ｗｔ％ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼。 - （２）Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５〜１
．０ｗｔ％、Ｍｎ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ０．０３５
〜０．１２ｗｔ％、Ｖ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ｔｉ
０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ０．０１５〜０．
０６０ｗｔ％、 Ｎ０．００３〜０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｒ２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ１．０ｗｔ％以下、Ｍｏ０
．５０ｗｔ％以下 の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼。 - （３）Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５〜１
．０ｗｔ％、Ｍｎ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ０．０３５
〜０．１２ｗｔ％、Ｖ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ｔｉ
０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ０．０１５〜０．
０６０ｗｔ％、 Ｎ０．００３〜０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｐｂ０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ０．２０ｗｔ％以下、Ｃ
ａ０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ０．１０ｗｔ％以下の内か
ら選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼。 - （４）Ｃ０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ０．０５〜１
．０ｗｔ％、Ｍｎ０．６〜２．５ｗｔ％、Ｓ０．０３５
〜０．１２ｗｔ％、Ｖ０．０３〜０．３０ｗｔ％、Ｔｉ
０．００３〜０．０１５ｗｔ％、Ａｌ０．０１５〜０．
０６０ｗｔ％、 Ｎ０．００３〜０．０２０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｒ２．０ｗｔ％以下、Ｎｉ１．０ｗｔ％以下、Ｍｏ０
．５０ｗｔ％以下 の内から選んだ１種または２種以上 を含有し、また、 Ｐｂ０．３０ｗｔ％以下、Ｚｒ０．２０ｗｔ％以下、Ｃ
ａ０．０１ｗｔ％以下、Ｔｅ０．１０ｗｔ％以下の内か
ら選んだ１種または２種以上 を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを
特徴とする熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30838388A JPH02153042A (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30838388A JPH02153042A (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02153042A true JPH02153042A (ja) | 1990-06-12 |
Family
ID=17980408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30838388A Pending JPH02153042A (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | 熱間鍛造用の高強度・高靭性非調質鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02153042A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0632138A1 (en) * | 1993-06-30 | 1995-01-04 | Samsung Heavy Industry Co., Ltd | High toughness and high strength untempered steel and processing method thereof |
| EP0674012A1 (en) * | 1993-10-12 | 1995-09-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing hot forging steel with excellent fatigue strength, yield strength and cuttability |
| CN103924154A (zh) * | 2013-01-14 | 2014-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钢板的生产方法 |
| US20150376763A1 (en) * | 2013-03-07 | 2015-12-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-thermal refined soft-nitrided component |
-
1988
- 1988-12-06 JP JP30838388A patent/JPH02153042A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0632138A1 (en) * | 1993-06-30 | 1995-01-04 | Samsung Heavy Industry Co., Ltd | High toughness and high strength untempered steel and processing method thereof |
| EP0674012A1 (en) * | 1993-10-12 | 1995-09-27 | Nippon Steel Corporation | Process for producing hot forging steel with excellent fatigue strength, yield strength and cuttability |
| EP0674012A4 (en) * | 1993-10-12 | 1997-03-19 | Nippon Steel Corp | PROCESS FOR PRODUCING HOT FORGING STEEL HAVING EXCELLENT CHARACTERISTICS OF RESISTANCE TO FATIGUE AND DEFORMATION AND A VERY GOOD CUTTING ABILITY. |
| CN103924154A (zh) * | 2013-01-14 | 2014-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钢板的生产方法 |
| US20150376763A1 (en) * | 2013-03-07 | 2015-12-31 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-thermal refined soft-nitrided component |
| US9956950B2 (en) * | 2013-03-07 | 2018-05-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-thermal refined soft-nitrided component |
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