JPH0214224A - フェノール樹脂発泡体の製造方法 - Google Patents
フェノール樹脂発泡体の製造方法Info
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Phenolic Resins Or Amino Resins (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は建築材料の断熱材として使用されるレゾール型
フェノール樹脂発泡体の製造方法に関する。さらに詳し
くは発泡時充填性が良好で且つセル構造が緻密なレゾー
ル型フェノール樹脂発泡体の製造方法に関するものであ
る。
フェノール樹脂発泡体の製造方法に関する。さらに詳し
くは発泡時充填性が良好で且つセル構造が緻密なレゾー
ル型フェノール樹脂発泡体の製造方法に関するものであ
る。
C従来の技術〕
レゾール型フェノール樹脂発泡体は、ポリウレタン発泡
体、ポリスチレン発泡体、ユリア樹脂発泡体、ポリエチ
レン発泡体など他のプラスチック発泡体に比べ難燃性及
び低発煙性などの優れた特性を有するものである。一般
に発泡体の製造時、樹脂の流動性が乏しく良好な充填性
が得られないという欠点がある。特にサンドインチパネ
ル、金属サイジングなどにおける充填発泡の際には、レ
ゾール型フェノール樹脂の発泡充填性の劣ることが生産
上の短所となっている。
体、ポリスチレン発泡体、ユリア樹脂発泡体、ポリエチ
レン発泡体など他のプラスチック発泡体に比べ難燃性及
び低発煙性などの優れた特性を有するものである。一般
に発泡体の製造時、樹脂の流動性が乏しく良好な充填性
が得られないという欠点がある。特にサンドインチパネ
ル、金属サイジングなどにおける充填発泡の際には、レ
ゾール型フェノール樹脂の発泡充填性の劣ることが生産
上の短所となっている。
この理由は発泡用レゾール型フェノール樹脂の粘度が一
般に40〜80ポイズ/25℃という高粘度であること
に帰因している。フェノール樹脂の粘度が高いため、界
面活性剤、発泡剤、酸性硬化剤などを混合した配合液粘
度も高く、発泡時の配合液の流動性が乏しく充填性が劣
る。従来のレゾール型フェノール樹脂の粘度を低下する
と、微細なセル構造を有する発泡体が得られなかった。
般に40〜80ポイズ/25℃という高粘度であること
に帰因している。フェノール樹脂の粘度が高いため、界
面活性剤、発泡剤、酸性硬化剤などを混合した配合液粘
度も高く、発泡時の配合液の流動性が乏しく充填性が劣
る。従来のレゾール型フェノール樹脂の粘度を低下する
と、微細なセル構造を有する発泡体が得られなかった。
レゾール型フェノール樹脂の発泡時の低い充填性を補な
うため、通常配合物注入機のミキシングヘッド吐出口を
増加して対応しているが、なお不十分であり、発泡体に
欠膠部が発生したり、発泡体の形状に大きな制約があっ
た。
うため、通常配合物注入機のミキシングヘッド吐出口を
増加して対応しているが、なお不十分であり、発泡体に
欠膠部が発生したり、発泡体の形状に大きな制約があっ
た。
本発明者らは、レゾール型フェノール樹脂発泡体の生産
時発泡充填性を向上する方法について種々検討した結果
、本発明を完成するに至ったものである。
時発泡充填性を向上する方法について種々検討した結果
、本発明を完成するに至ったものである。
本発明者らは、レゾール型フェノール樹脂、界面活性剤
、発泡剤、及び酸性硬化剤を必須配合物としてなる発泡
材を発泡硬化させてフェノール樹脂発泡体を製造する方
法において、発泡時のフェノール樹脂の流動性をアップ
するため樹脂粘度を5〜20ポイズ/25℃という低粘
度に設定し、且つ生成した発泡体が緻密なセル構造を有
するべく検討した結果、フェノール類とホルムアルデヒ
ド類をフェノール類1モルに対してホルムアルデヒド類
が1.4〜l、8モルで、レゾール化反応触媒としてア
ルカリ金属水酸化物又は/及びアルカリ土類金属水酸化
物を0.035〜0.15モル使用して反応し、得られ
た樹脂が粘度5〜20ポイズ/25℃で、数平均分子量
が140〜400というきわめて限定されたレゾール型
フェノール樹脂を用いることにより可能となることを見
出した。
、発泡剤、及び酸性硬化剤を必須配合物としてなる発泡
材を発泡硬化させてフェノール樹脂発泡体を製造する方
法において、発泡時のフェノール樹脂の流動性をアップ
するため樹脂粘度を5〜20ポイズ/25℃という低粘
度に設定し、且つ生成した発泡体が緻密なセル構造を有
するべく検討した結果、フェノール類とホルムアルデヒ
ド類をフェノール類1モルに対してホルムアルデヒド類
が1.4〜l、8モルで、レゾール化反応触媒としてア
ルカリ金属水酸化物又は/及びアルカリ土類金属水酸化
物を0.035〜0.15モル使用して反応し、得られ
た樹脂が粘度5〜20ポイズ/25℃で、数平均分子量
が140〜400というきわめて限定されたレゾール型
フェノール樹脂を用いることにより可能となることを見
出した。
一般に発泡用レゾール型フェノール樹脂は、フェノール
類とアルデヒド類とをアルカリ触媒により反応して生成
したオリゴマーである0通常フェノール類とアルデヒド
類とを前者1モルに対してIIが1. O〜2.5モル
の比率で、アルカリ触媒の存在下で反応させたのち、酸
でPH=5.5〜8.Oに中和調整後、脱水して得られ
る。レゾール型フェノール樹脂に界面活性剤及び発泡剤
を添加混合した後、酸性物質を硬化剤として添加混合す
ると、レゾール型フェノール樹脂が酸性硬化反応をおこ
し、ゲル化を経て硬化に至る。この間発熱反応により、
発泡剤が気化するため発泡し、さらに界面活性剤の効果
によりセル構造を有する硬化発泡体が生成する。
類とアルデヒド類とをアルカリ触媒により反応して生成
したオリゴマーである0通常フェノール類とアルデヒド
類とを前者1モルに対してIIが1. O〜2.5モル
の比率で、アルカリ触媒の存在下で反応させたのち、酸
でPH=5.5〜8.Oに中和調整後、脱水して得られ
る。レゾール型フェノール樹脂に界面活性剤及び発泡剤
を添加混合した後、酸性物質を硬化剤として添加混合す
ると、レゾール型フェノール樹脂が酸性硬化反応をおこ
し、ゲル化を経て硬化に至る。この間発熱反応により、
発泡剤が気化するため発泡し、さらに界面活性剤の効果
によりセル構造を有する硬化発泡体が生成する。
一般に従来の発泡用レゾール型フェノール樹脂は粘度が
40〜80ポイズ/25℃という高粘度に設定されてい
る。レゾール型フェノール樹脂の合成時、脱水量を少く
し低粘度に設定した場合、酸性硬化反応が大幅に低下す
るので、発泡剤の気化が終了後に樹脂の硬化がおこり、
発泡と樹脂硬化のタイミングがずれるため発泡倍率が低
下すると共に、緻密なセル構造を有する発泡体が得られ
なかった。樹脂の酸性硬化反応の低下を極力防止するた
め、レゾール型フェノール樹脂の分子量を低下した場合
、発泡倍率はかなり向上するが、発泡体のセルはきわめ
て粗大となる。
40〜80ポイズ/25℃という高粘度に設定されてい
る。レゾール型フェノール樹脂の合成時、脱水量を少く
し低粘度に設定した場合、酸性硬化反応が大幅に低下す
るので、発泡剤の気化が終了後に樹脂の硬化がおこり、
発泡と樹脂硬化のタイミングがずれるため発泡倍率が低
下すると共に、緻密なセル構造を有する発泡体が得られ
なかった。樹脂の酸性硬化反応の低下を極力防止するた
め、レゾール型フェノール樹脂の分子量を低下した場合
、発泡倍率はかなり向上するが、発泡体のセルはきわめ
て粗大となる。
本発明者らはレゾール型フェノール樹脂の合成に際して
、フェノール類とホルムアルデヒド類とを前者1モルに
対して後者が1.4〜1.8モルで、且つフェノール1
11モルに対してアルカリ金属水酸化物又は/及びアル
カリ土類金属水酸化物を0゜035〜0.15モルの存
在下に反応し、得られた粘度が5〜20ポイズ/25℃
で、且つ数平均分子量が140〜400の樹脂を使用す
ることにより、樹脂の粘度低下と良好なセルを有する発
泡体の製造を両立できることを見出した。この限定され
たレゾール型フェノール樹脂は低粘度であっても、酸性
硬化反応が早く良好な発泡体を生成する。
、フェノール類とホルムアルデヒド類とを前者1モルに
対して後者が1.4〜1.8モルで、且つフェノール1
11モルに対してアルカリ金属水酸化物又は/及びアル
カリ土類金属水酸化物を0゜035〜0.15モルの存
在下に反応し、得られた粘度が5〜20ポイズ/25℃
で、且つ数平均分子量が140〜400の樹脂を使用す
ることにより、樹脂の粘度低下と良好なセルを有する発
泡体の製造を両立できることを見出した。この限定され
たレゾール型フェノール樹脂は低粘度であっても、酸性
硬化反応が早く良好な発泡体を生成する。
本発明において、フェノール類としてはフェノール、ク
レゾール、キシレノール、エチルフェノール、ビスフェ
ノールA1ビスフエノールFなどが単独又は併用して使
用できる。アルデヒド類としては、ホルムアルデヒド、
アセトアルデヒド、フルフラールなどが単独又は併用し
て使われる。
レゾール、キシレノール、エチルフェノール、ビスフェ
ノールA1ビスフエノールFなどが単独又は併用して使
用できる。アルデヒド類としては、ホルムアルデヒド、
アセトアルデヒド、フルフラールなどが単独又は併用し
て使われる。
アルカリ金属水酸化物としては、水酸化ナトリラム、水
酸化カリウム、水酸化リチウムなど、アルカリ土類金属
水酸化物としては、水酸化カルシウム、水酸化マグネシ
ウム、水酸化バリウムなどが単独又は併用して、フェノ
ール11モルに対して0.035〜0.15モルの割合
で使用される。アルカリ土類金属水酸化物又は/及びア
ルカリ土類金属水酸化物の使用量がフェノール類1モル
に対して0.035モル未満の場合、酸性硬化反応が低
下し、良好な発泡体が得られない。また0、 15モル
をこえる場合、緻密なセル構造の発泡体は得られるもの
の、発泡体の粉化性及び吸水性が大きくなり実用に供し
えない。
酸化カリウム、水酸化リチウムなど、アルカリ土類金属
水酸化物としては、水酸化カルシウム、水酸化マグネシ
ウム、水酸化バリウムなどが単独又は併用して、フェノ
ール11モルに対して0.035〜0.15モルの割合
で使用される。アルカリ土類金属水酸化物又は/及びア
ルカリ土類金属水酸化物の使用量がフェノール類1モル
に対して0.035モル未満の場合、酸性硬化反応が低
下し、良好な発泡体が得られない。また0、 15モル
をこえる場合、緻密なセル構造の発泡体は得られるもの
の、発泡体の粉化性及び吸水性が大きくなり実用に供し
えない。
本発明のレゾール型フェノール樹脂の数平均分子量は1
40〜400の範囲にあり、25℃における粘度が5〜
20ポイズのものである。数平均分子量が140未満の
場合、発泡時の酸性硬化反応は早いものの、緻密なセル
構造を有する発泡体が得られない、数平均分子量が40
0をこえる場合、発泡時の酸性硬化反応が遅くなり、発
泡倍率が低下すると共に、良好な発泡体が得られない。
40〜400の範囲にあり、25℃における粘度が5〜
20ポイズのものである。数平均分子量が140未満の
場合、発泡時の酸性硬化反応は早いものの、緻密なセル
構造を有する発泡体が得られない、数平均分子量が40
0をこえる場合、発泡時の酸性硬化反応が遅くなり、発
泡倍率が低下すると共に、良好な発泡体が得られない。
25℃における粘度が5ポイズ未溝の場合、発泡時の酸
性硬化反応が遅くなり発泡倍率が低下すると共に、微細
なセルを存する発泡体が得られない。
性硬化反応が遅くなり発泡倍率が低下すると共に、微細
なセルを存する発泡体が得られない。
粘度が20ポイズ/25℃をこえる場合、配合物の発泡
時における流動性が低下し、発泡充填性を向上するとい
う本来の目的が損なわれる。
時における流動性が低下し、発泡充填性を向上するとい
う本来の目的が損なわれる。
本発明における界面活性剤としては、従来公知のレゾー
ルフオーム製造用の界面活性剤が使用できる0例えばシ
リコーンオイル、アルキルフェノールのエチレンオキサ
イド付加物、ひまし油又はやし油のポリオキシエチレン
エーテル化物、ソルビタンエステル系などである。また
これらは予めレゾール型フェノール樹脂に内含させてお
くこともできる。
ルフオーム製造用の界面活性剤が使用できる0例えばシ
リコーンオイル、アルキルフェノールのエチレンオキサ
イド付加物、ひまし油又はやし油のポリオキシエチレン
エーテル化物、ソルビタンエステル系などである。また
これらは予めレゾール型フェノール樹脂に内含させてお
くこともできる。
発泡剤としては、従来公知のレゾールフオーム製造用発
泡剤が使用できる。例えば四塩化炭素、石油エーテル、
イソプロピルエーテルノルマルペンタン、トリクロロモ
ノフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、モノク
ロロトリフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタン
、モノクロロジフルオロメタン、テトラクロロジフルオ
ロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、ジクロロテ
トラフルオロエタン、メチレンクロライドあるいはこれ
らの混合物の使用が可能である。
泡剤が使用できる。例えば四塩化炭素、石油エーテル、
イソプロピルエーテルノルマルペンタン、トリクロロモ
ノフルオロメタン、ジクロロジフルオロメタン、モノク
ロロトリフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタン
、モノクロロジフルオロメタン、テトラクロロジフルオ
ロエタン、トリクロロトリフルオロエタン、ジクロロテ
トラフルオロエタン、メチレンクロライドあるいはこれ
らの混合物の使用が可能である。
酸性硬化剤としては、硫酸、塩酸、燐酸などの無機酸、
及びフェノールスルホン酸、パラトルエンスルホン酸な
どの有機酸が使用される。
及びフェノールスルホン酸、パラトルエンスルホン酸な
どの有機酸が使用される。
レゾール型フェノール樹脂発泡体は、レゾール型フェノ
ール樹脂に界面活性剤、発泡剤、酸性硬化剤などを所定
量混合し、通常種々の面材との組合せにおいて注入した
後、常温〜100℃に加熱して発泡硬化させて得られ、
サンドインチパネル、サイジング材及び種々のラミネー
ト品が生産される。また無機質材料、難燃剤、腐食防止
添加剤などの添加も可能である。
ール樹脂に界面活性剤、発泡剤、酸性硬化剤などを所定
量混合し、通常種々の面材との組合せにおいて注入した
後、常温〜100℃に加熱して発泡硬化させて得られ、
サンドインチパネル、サイジング材及び種々のラミネー
ト品が生産される。また無機質材料、難燃剤、腐食防止
添加剤などの添加も可能である。
次に実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明
はこれらの実施例により限定されるものではない、また
製造例及び比較例に記載されている「部」及び「%Jは
すべて「重量部J及び「重量%」を示す。
はこれらの実施例により限定されるものではない、また
製造例及び比較例に記載されている「部」及び「%Jは
すべて「重量部J及び「重量%」を示す。
実施例1
撹拌器及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1380部(ホルムアルデヒド類/フ
ェノール類モル比(以下F/Pモル比と表示する) −
1,60)を仕込み、次いで水酸化カリウム42部(水
酸化カリウム/フェノールモル比−0,07)を添加し
た。徐々に昇温し80℃に達してから1.5時間反応さ
せた後、36%塩酸75部を添加し中和した。真空下で
脱水反応を行ない、25℃における粘度が10ポイズ、
PHが7.0、数平均分子量が280のレゾール型フェ
ノール樹脂1430部を得た。
37%ホルマリン1380部(ホルムアルデヒド類/フ
ェノール類モル比(以下F/Pモル比と表示する) −
1,60)を仕込み、次いで水酸化カリウム42部(水
酸化カリウム/フェノールモル比−0,07)を添加し
た。徐々に昇温し80℃に達してから1.5時間反応さ
せた後、36%塩酸75部を添加し中和した。真空下で
脱水反応を行ない、25℃における粘度が10ポイズ、
PHが7.0、数平均分子量が280のレゾール型フェ
ノール樹脂1430部を得た。
実施例2
撹拌器及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1294部(F/Pモル= 1.50
)を仕込み、次いで水酸化ナトリウム43部(水酸化
ナトリウム/フェノールモル比−1、10)を添加した
。徐々に昇温し70℃に達してから4時間反応させた後
、硫酸25部を添加し中和した。真空下で脱水反応を行
ない、25℃における粘度が8ポイズ、Pi(が7.1
、数平均分子量が355のレゾール型フェノール樹11
360 部を得た。
37%ホルマリン1294部(F/Pモル= 1.50
)を仕込み、次いで水酸化ナトリウム43部(水酸化
ナトリウム/フェノールモル比−1、10)を添加した
。徐々に昇温し70℃に達してから4時間反応させた後
、硫酸25部を添加し中和した。真空下で脱水反応を行
ない、25℃における粘度が8ポイズ、Pi(が7.1
、数平均分子量が355のレゾール型フェノール樹11
360 部を得た。
実施例3
撹拌機及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1466部(F/Pモル比−1,70
)を仕込み、次いで水酸化ナトリウム17部(水酸化ナ
トリウム/フェノールモル比−0,04)及び水酸化バ
リウム73部(水酸化バリウム/フェノールモル比−0
,04)を添加した。
37%ホルマリン1466部(F/Pモル比−1,70
)を仕込み、次いで水酸化ナトリウム17部(水酸化ナ
トリウム/フェノールモル比−0,04)及び水酸化バ
リウム73部(水酸化バリウム/フェノールモル比−0
,04)を添加した。
徐々に昇温し80℃に達してから1時間反応させ、さら
に70 ’Cにて2時間反応させた後パラトルエンスル
ホン酸38部を添加し中和した。真空下で脱水反応を行
ない、25℃における粘度が14ポイズ、PHが7.2
、数平均分子量が188のレゾール型フェノール樹脂1
320部を得た。
に70 ’Cにて2時間反応させた後パラトルエンスル
ホン酸38部を添加し中和した。真空下で脱水反応を行
ない、25℃における粘度が14ポイズ、PHが7.2
、数平均分子量が188のレゾール型フェノール樹脂1
320部を得た。
比較例1
撹拌器及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比= 1.6
0 )を仕込み、次いで水酸化ナトリウム7部(、水酸
化ナトリウム/フェノールモル比−0、016)を添加
した。徐々に昇温し80℃に達してから3時間反応させ
た後、乳酸35部を添加し中和した。真空下で脱水反応
を行ない、25℃における粘度が55ポイズ、PHが7
.12数平均分子量が212のレゾール型フェノール樹
脂1290部を得た。
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比= 1.6
0 )を仕込み、次いで水酸化ナトリウム7部(、水酸
化ナトリウム/フェノールモル比−0、016)を添加
した。徐々に昇温し80℃に達してから3時間反応させ
た後、乳酸35部を添加し中和した。真空下で脱水反応
を行ない、25℃における粘度が55ポイズ、PHが7
.12数平均分子量が212のレゾール型フェノール樹
脂1290部を得た。
比較例2
撹拌器及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比−1,60
)を仕込み、次いで水酸化ナトリウム7部(水酸化ナト
リウム/フェノールモル比−〇、 016 )を添加し
た。徐々に昇温し80℃に達してから3時間反応させた
後、乳酸35部を添加し中和した。真空下で脱水反応を
行ない、25℃における粘度がlOポイズ、PHが7.
1、数平均分子量が214のレゾール型フェノール樹脂
1340部を得た。
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比−1,60
)を仕込み、次いで水酸化ナトリウム7部(水酸化ナト
リウム/フェノールモル比−〇、 016 )を添加し
た。徐々に昇温し80℃に達してから3時間反応させた
後、乳酸35部を添加し中和した。真空下で脱水反応を
行ない、25℃における粘度がlOポイズ、PHが7.
1、数平均分子量が214のレゾール型フェノール樹脂
1340部を得た。
比較例3
撹拌器及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比= 1.6
0 )を仕込み、次いで水酸化カリウム42部(水酸化
カリウム/フェノールモル比=0゜07)を添加した。
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比= 1.6
0 )を仕込み、次いで水酸化カリウム42部(水酸化
カリウム/フェノールモル比=0゜07)を添加した。
徐々に昇温し80℃に達してから25分間反応させた後
、36%塩酸75部を添加し中和した。真空下で脱水反
応を行ない、25℃における粘度が10ポイズ、PHが
7.1、数平均分子量が130のレゾール型フェノール
樹脂1160部を得た。
、36%塩酸75部を添加し中和した。真空下で脱水反
応を行ない、25℃における粘度が10ポイズ、PHが
7.1、数平均分子量が130のレゾール型フェノール
樹脂1160部を得た。
比較例4
撹拌器及び冷却器付き反応釜にフェノール1000部、
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比= 1.6
0 )を仕込み、次いで水酸化カリウム42部(水酸化
カリウム/フェノールモル比=0゜07)を添加した。
37%ホルマリン1380部(F/Pモル比= 1.6
0 )を仕込み、次いで水酸化カリウム42部(水酸化
カリウム/フェノールモル比=0゜07)を添加した。
徐々に昇温し80℃に達してから3時間反応させた後、
36%塩酸75部を添加し中和した。真空下で脱水反応
を行ない、25℃における粘度が11ポイズ、PHが7
.0、数平均分子量が421のレゾール型フェノール樹
脂1520部を得た。
36%塩酸75部を添加し中和した。真空下で脱水反応
を行ない、25℃における粘度が11ポイズ、PHが7
.0、数平均分子量が421のレゾール型フェノール樹
脂1520部を得た。
実施例1,2.3及び比較例1.2,3.4において得
られた各々のレゾール型フェノール樹脂100部に対し
て、界面活性剤(花王r TW −5120J)2部、
発泡剤(フレオン1°13)10部、及び酸性硬化剤(
67%フェノールスルホン酸水溶液)13部を専用混合
注入マシンによりミキシングヘッドローター回転数40
00回転にて混合し、予め70℃に加熱しである上部開
放のアルミニウムモールドに各々別々に注入した後、乾
燥機内で70℃IO分間加熱することにより発泡硬化さ
せて各々のレゾール型フェノール樹脂発泡体を得た。
られた各々のレゾール型フェノール樹脂100部に対し
て、界面活性剤(花王r TW −5120J)2部、
発泡剤(フレオン1°13)10部、及び酸性硬化剤(
67%フェノールスルホン酸水溶液)13部を専用混合
注入マシンによりミキシングヘッドローター回転数40
00回転にて混合し、予め70℃に加熱しである上部開
放のアルミニウムモールドに各々別々に注入した後、乾
燥機内で70℃IO分間加熱することにより発泡硬化さ
せて各々のレゾール型フェノール樹脂発泡体を得た。
その間に発泡時の反応性を測定した。次いで得られたエ
ゾールフォームを取り出し23℃で10日間養生した後
、各々のレゾールフオームについて発泡体物性を測定し
た。
ゾールフォームを取り出し23℃で10日間養生した後
、各々のレゾールフオームについて発泡体物性を測定し
た。
次に予め80℃に加熱されたホントプレス内におかれた
長さ180cmX幅3QcmX厚み2.5 crsのサ
ンドイッチパネル用鉄板仕組内に、その端部より上記配
合物を各々別々に注入し、10分間加熱することにより
発泡硬化させて各々のレゾール型フェノール樹脂発泡体
充填サンドインチパネルを得た。
長さ180cmX幅3QcmX厚み2.5 crsのサ
ンドイッチパネル用鉄板仕組内に、その端部より上記配
合物を各々別々に注入し、10分間加熱することにより
発泡硬化させて各々のレゾール型フェノール樹脂発泡体
充填サンドインチパネルを得た。
得られた各々のサンドイッチパネルを解体し、充填され
たレゾールフオームについて、流動性指数として長さ方
向の発泡体の長さ/発泡体重量を測定し、さらにレゾー
ルフオームのサンドイッチパネル内の充填率を測定した
。
たレゾールフオームについて、流動性指数として長さ方
向の発泡体の長さ/発泡体重量を測定し、さらにレゾー
ルフオームのサンドイッチパネル内の充填率を測定した
。
これらのレゾール型フェノール樹脂発泡体の特性を第1
表に示した。第1表から明らかなように、実施例の方法
は発泡硬化時の流動性、充填性が良好で且つ発泡体の物
性も優れている。
表に示した。第1表から明らかなように、実施例の方法
は発泡硬化時の流動性、充填性が良好で且つ発泡体の物
性も優れている。
本発明方法に従うと、レゾール型フェノール樹脂発泡体
の製造時発泡充填性が優れ、欠膠部のない且つ微細なセ
ル構造を有するレゾール型フェノール樹脂発泡体を得る
ことができ、建築材料として良好な断熱材の製造方法と
して好適である。
の製造時発泡充填性が優れ、欠膠部のない且つ微細なセ
ル構造を有するレゾール型フェノール樹脂発泡体を得る
ことができ、建築材料として良好な断熱材の製造方法と
して好適である。
Claims (1)
- (1)レゾール型フェノール樹脂、界面活性剤、発泡剤
及び酸性硬化剤を必須配合物としてなる発泡材を発泡硬
化させてフェノール樹脂発泡体を製造する方法において
、レゾール型フェノール樹脂が、フェノール類とホルム
アルデヒド類とをフェノール類1モルに対してホルムア
ルデヒド類が1.4〜1.8モルで、フェノール類1モ
ルに対してアルカリ金属水酸化物又は/及びアルカリ土
類金属水酸化物を0.035〜0.15モルの存在下に
反応して得られた粘度が5〜20ポイズ/25℃で、且
つ数平均分子量が140〜400のレゾール型フェノー
ル樹脂であることを特徴とするフェノール樹脂発泡体の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16256088A JPH0214224A (ja) | 1988-07-01 | 1988-07-01 | フェノール樹脂発泡体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16256088A JPH0214224A (ja) | 1988-07-01 | 1988-07-01 | フェノール樹脂発泡体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0214224A true JPH0214224A (ja) | 1990-01-18 |
Family
ID=15756911
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16256088A Pending JPH0214224A (ja) | 1988-07-01 | 1988-07-01 | フェノール樹脂発泡体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0214224A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5375031A (en) * | 1991-06-10 | 1994-12-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Vehicle electromagnetic clutch control device |
CN106749944A (zh) * | 2016-12-22 | 2017-05-31 | 沈阳化工大学 | 一种n‑三羟甲基甲基丙烯酰胺醚化的酚醛发泡树酯及其制备方法 |
-
1988
- 1988-07-01 JP JP16256088A patent/JPH0214224A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5375031A (en) * | 1991-06-10 | 1994-12-20 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Vehicle electromagnetic clutch control device |
CN106749944A (zh) * | 2016-12-22 | 2017-05-31 | 沈阳化工大学 | 一种n‑三羟甲基甲基丙烯酰胺醚化的酚醛发泡树酯及其制备方法 |
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