JPH0194201A - 溶融スラグ厚さの測定方法及び装置 - Google Patents
溶融スラグ厚さの測定方法及び装置Info
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- JPH0194201A JPH0194201A JP25216587A JP25216587A JPH0194201A JP H0194201 A JPH0194201 A JP H0194201A JP 25216587 A JP25216587 A JP 25216587A JP 25216587 A JP25216587 A JP 25216587A JP H0194201 A JPH0194201 A JP H0194201A
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Landscapes
- Measurement Of Levels Of Liquids Or Fluent Solid Materials (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は金属の連続鋳造機の鋳型内へ溶湯と共に供給さ
れるスラグの一部が溶融して溶湯」二に形成される溶融
スラグの層の厚さを測定する方法及び装置に関する。
れるスラグの一部が溶融して溶湯」二に形成される溶融
スラグの層の厚さを測定する方法及び装置に関する。
連続鋳造機を用いて金属を連続鋳造する場合、鋳型内の
溶湯の保温、溶湯中の非金属介在物の吸収、鋳型内壁と
凝固シーエルとの間の潤滑等を目的として鋳型内の溶湯
表面にスラグが供給される。
溶湯の保温、溶湯中の非金属介在物の吸収、鋳型内壁と
凝固シーエルとの間の潤滑等を目的として鋳型内の溶湯
表面にスラグが供給される。
そして供給されたスラグは溶湯からの熱によってその一
部が溶融し、溶湯面上に溶融スラグの層を形成する。
部が溶融し、溶湯面上に溶融スラグの層を形成する。
ところで該溶融スラグの層の厚さ（以下溶融スラグ厚さ
という）は、鋳型内壁と凝固シェルとの間に流れ込む）
容融スラグの流入量に対し、溶融スラグの粘度と共に支
配的な影響を与え、また該流入量の過不足が連続鋳造に
よって得られる鋳片の品質低下、或いは操業上での大問
題となるブレイクアウトにつながるので、前記熔融スラ
グ厚さを測定しこれを一定となすべく管理することが必
要となる。
という）は、鋳型内壁と凝固シェルとの間に流れ込む）
容融スラグの流入量に対し、溶融スラグの粘度と共に支
配的な影響を与え、また該流入量の過不足が連続鋳造に
よって得られる鋳片の品質低下、或いは操業上での大問
題となるブレイクアウトにつながるので、前記熔融スラ
グ厚さを測定しこれを一定となすべく管理することが必
要となる。
そこで溶融スラグ厚さを測定する方法がいくつか提案さ
れている。例えば第５図に示す如く、溶湯温度以下であ
り且つ溶融スラグ温度以上の溶融点を有する棒状の素材
］Ｏａの周囲を溶融スラグ温度以下の溶融点を有する素
材１０ｂにて被覆して同軸状の線部材となした針線１０
を、鋳型１のスラグ３及び溶湯２の中へその両者にわた
るように」ニガから鉛直に挿入し、該針線１０を構成す
る前記画素材１０ａ、 １０ｂの溶融長さの差から溶融
スラグ厚さＤを求める方法（針線法）が提案されている
。なお、前記針線１０に代えて前記画素＋１’ｌＯａ、
１０ｂから夫々単独構成される一対の線材を平行に配
置してなる針線対を用いることもある（特開昭６１−２
７１４０１号）。
れている。例えば第５図に示す如く、溶湯温度以下であ
り且つ溶融スラグ温度以上の溶融点を有する棒状の素材
］Ｏａの周囲を溶融スラグ温度以下の溶融点を有する素
材１０ｂにて被覆して同軸状の線部材となした針線１０
を、鋳型１のスラグ３及び溶湯２の中へその両者にわた
るように」ニガから鉛直に挿入し、該針線１０を構成す
る前記画素材１０ａ、 １０ｂの溶融長さの差から溶融
スラグ厚さＤを求める方法（針線法）が提案されている
。なお、前記針線１０に代えて前記画素＋１’ｌＯａ、
１０ｂから夫々単独構成される一対の線材を平行に配
置してなる針線対を用いることもある（特開昭６１−２
７１４０１号）。
また多周波数渦電流変位計を使用した方法も提案されて
いる（特開昭５９−１８０４０２号）。この方法は、鋳
型内の溶湯及びスラグの上方に高周波磁界を発生させる
磁界発生コイルとインピーダンスを測定する検出コイル
とを配し、該検出コイルと溶融スラグ及び溶湯との距離
が変化したことによるインピーダンス変化が前記高周波
磁界の周波数によって異なることに着目し、溶湯に感度
の高い周波数の低周波磁界及び溶融スラグに感度の高い
周波数の低周波磁界を前記磁界発生コイルにて発生させ
、その両磁界におけるインピーダンスを比較して溶融ス
ラグ厚さを求める方法である。
いる（特開昭５９−１８０４０２号）。この方法は、鋳
型内の溶湯及びスラグの上方に高周波磁界を発生させる
磁界発生コイルとインピーダンスを測定する検出コイル
とを配し、該検出コイルと溶融スラグ及び溶湯との距離
が変化したことによるインピーダンス変化が前記高周波
磁界の周波数によって異なることに着目し、溶湯に感度
の高い周波数の低周波磁界及び溶融スラグに感度の高い
周波数の低周波磁界を前記磁界発生コイルにて発生させ
、その両磁界におけるインピーダンスを比較して溶融ス
ラグ厚さを求める方法である。
然るに前記針線１０（又は針線対）を用いる方法による
場合は、該針線１０を鋳型１内のスラグ３及び溶湯２の
中へ挿入してから該針線１０が溶融するまでに一定の時
間がかかり、その間における溶鋼の場面変動（溶鋼レベ
ルの変動）等に起因して大きな誤差が生じることがある
という問題点があった。また通常は人手による間欠測定
が行われるため、その作業は正確性や再現性に難があっ
て高精度な測定を行い難いという問題点があった。
場合は、該針線１０を鋳型１内のスラグ３及び溶湯２の
中へ挿入してから該針線１０が溶融するまでに一定の時
間がかかり、その間における溶鋼の場面変動（溶鋼レベ
ルの変動）等に起因して大きな誤差が生じることがある
という問題点があった。また通常は人手による間欠測定
が行われるため、その作業は正確性や再現性に難があっ
て高精度な測定を行い難いという問題点があった。
一方、多周波数渦電流変位計を使用した方法による場合
は、インピーダンス変化の要因を十分に解析することな
くその変化量を溶融スラグ厚さと関係づけているため、
種々の要因による誤差、例えば溶鋼レベルの変動やスラ
グの種類に基づく誤差が生じ易く高精度な測定結果が得
られるとはいい難かった。
は、インピーダンス変化の要因を十分に解析することな
くその変化量を溶融スラグ厚さと関係づけているため、
種々の要因による誤差、例えば溶鋼レベルの変動やスラ
グの種類に基づく誤差が生じ易く高精度な測定結果が得
られるとはいい難かった。
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであり、高精
度にて溶融スラグ厚さを測定する方法及び装置を提供す
ることを目的とする。
度にて溶融スラグ厚さを測定する方法及び装置を提供す
ることを目的とする。
本発明に係る溶融スラグ厚さの測定方法は、連続鋳造機
の鋳型内へ溶湯と共に供給されてその一部が溶融するス
ラグの上方に磁界発生コイルと検出コイルとを配し、該
磁界発生コイルを用いて高周波磁界を発生させつつ前記
検出コイルのインピーダンスを検出し、該検出インピー
ダンスより分離抽出した抵抗分から溶融スラグ厚さを求
めることを特徴としている。
の鋳型内へ溶湯と共に供給されてその一部が溶融するス
ラグの上方に磁界発生コイルと検出コイルとを配し、該
磁界発生コイルを用いて高周波磁界を発生させつつ前記
検出コイルのインピーダンスを検出し、該検出インピー
ダンスより分離抽出した抵抗分から溶融スラグ厚さを求
めることを特徴としている。
かかる本発明方法にあっては、検出コイルにて測定され
たインピーダンスから抵抗分を分離抽出することとして
いるが、該抵抗は溶融スラグ上に誘導される渦電流損に
よって生ずるので、該抵抗と溶融スラグ厚さとの間には
良好な相関関係がある。
たインピーダンスから抵抗分を分離抽出することとして
いるが、該抵抗は溶融スラグ上に誘導される渦電流損に
よって生ずるので、該抵抗と溶融スラグ厚さとの間には
良好な相関関係がある。
従って該抵抗から溶融スラグ厚さを高精度に求めること
ができる。
ができる。
なお溶融スラグ厚さを測定すべく前記インピーダンスか
ら抵抗を分離抽出するに際しては、インダクタンスも分
離抽出されるが、該インダクタンスは溶鋼レベル（具体
的には検出コイルと湯面との距離で表現できる）との間
で良好な相関関係があり、該インピーダンスから溶鋼レ
ベルを高精度に求めることができる。そして該溶鋼レベ
ルの測定値を用いて？８鋼の湯面変動に基づく誤差の補
正を溶融スラグ厚さ測定時に行うことにより、又は測定
された溶鋼レベルと該検出コイルとの距離を一定とする
機構を付加することにより該溶融スラグ厚さの測定精度
を一層高めることができる。
ら抵抗を分離抽出するに際しては、インダクタンスも分
離抽出されるが、該インダクタンスは溶鋼レベル（具体
的には検出コイルと湯面との距離で表現できる）との間
で良好な相関関係があり、該インピーダンスから溶鋼レ
ベルを高精度に求めることができる。そして該溶鋼レベ
ルの測定値を用いて？８鋼の湯面変動に基づく誤差の補
正を溶融スラグ厚さ測定時に行うことにより、又は測定
された溶鋼レベルと該検出コイルとの距離を一定とする
機構を付加することにより該溶融スラグ厚さの測定精度
を一層高めることができる。
またかかる本発明方法の実施に使用する装置を構成する
に際しては、前記磁界発生コイルの上下に検出コイルを
逆相に接続すると、溶融スラグ厚さを測定する上で誤差
原因となるコイル抵抗の温度による変動の影響を相殺す
ることによって抑制することができる。
に際しては、前記磁界発生コイルの上下に検出コイルを
逆相に接続すると、溶融スラグ厚さを測定する上で誤差
原因となるコイル抵抗の温度による変動の影響を相殺す
ることによって抑制することができる。
以下、本発明方法をその実施例を示す図面に基づいて詳
述する。
述する。
第１図は本発明方法の実施状態を模式的に示す縦断面図
であり、図中１は鋳型、２は溶湯、３はスラグであり、
該鋳型１内へは溶湯２が連続鋳造のために注入供給され
、また該溶湯２表面へはスラグ３が、溶湯２の保温、溶
湯２中の非金属介在物の吸収、溶湯２が凝固して生成す
る凝固シェル２ａと前記鋳型１との間の潤滑等を目的と
して投入供給される。そして該スラグ３は粉末スラグ３
ａの状態にて供給されるが、その一部は溶融して溶湯２
上に溶融スラグ３ｂの層を形成する。
であり、図中１は鋳型、２は溶湯、３はスラグであり、
該鋳型１内へは溶湯２が連続鋳造のために注入供給され
、また該溶湯２表面へはスラグ３が、溶湯２の保温、溶
湯２中の非金属介在物の吸収、溶湯２が凝固して生成す
る凝固シェル２ａと前記鋳型１との間の潤滑等を目的と
して投入供給される。そして該スラグ３は粉末スラグ３
ａの状態にて供給されるが、その一部は溶融して溶湯２
上に溶融スラグ３ｂの層を形成する。
かかるスラグ３の上方には、発振Ｈ４に接続されて適宜
周波数の高周波磁界を発生させる磁界発生コイル５ａと
インピーダンス測定器６に接続されてインピーダンスを
検出する一対の検出コイル５ｂとを両コイルの軸芯を一
致させて内蔵した検出ヘッド５が、そのコイル軸芯方向
を溶湯２の注入方向に一致させた状態で配置される。
周波数の高周波磁界を発生させる磁界発生コイル５ａと
インピーダンス測定器６に接続されてインピーダンスを
検出する一対の検出コイル５ｂとを両コイルの軸芯を一
致させて内蔵した検出ヘッド５が、そのコイル軸芯方向
を溶湯２の注入方向に一致させた状態で配置される。
なお前記磁界発生コイル５ａにて発生させる高周波磁界
の周波数としては、本発明方法のように溶融スラグ厚さ
Ｄを測定する場合、周波数と抵抗変化率との相関を示す
グラフ（第２図参照）から抵抗変化率が最大となるよう
な周波数（具体的にはＩＭＩｌｚ前後の周波数）を採用
すればよい。
の周波数としては、本発明方法のように溶融スラグ厚さ
Ｄを測定する場合、周波数と抵抗変化率との相関を示す
グラフ（第２図参照）から抵抗変化率が最大となるよう
な周波数（具体的にはＩＭＩｌｚ前後の周波数）を採用
すればよい。
また前記検出へソド５に内蔵される一対の検出コイル５
ｂとしては温度係数が小さいものを用い、しかも該検出
コイル５ｂは磁界発生コイル５ａの」二下に適長離隔（
具体的には１０ｍｍ離隔）された状態で逆相に接続され
ている。このように温度係数が小さい一対の検出コイル
５ｂを磁界発生コイル５ａの上下に適長離隔させて逆相
に接続するのは、溶融スラグ厚さＤを測定する上で誤差
原因となるコイル抵抗の温度による変動の影響を相殺す
ることによって抑制するためである。
ｂとしては温度係数が小さいものを用い、しかも該検出
コイル５ｂは磁界発生コイル５ａの」二下に適長離隔（
具体的には１０ｍｍ離隔）された状態で逆相に接続され
ている。このように温度係数が小さい一対の検出コイル
５ｂを磁界発生コイル５ａの上下に適長離隔させて逆相
に接続するのは、溶融スラグ厚さＤを測定する上で誤差
原因となるコイル抵抗の温度による変動の影響を相殺す
ることによって抑制するためである。
更に検出コイル５ｂを用いて（厳密にはそれとインピー
ダンス測定器６とを用いて）検出されたインピーダンス
に関する情報は演算手段７へ入力され、該演算手段７に
てインダクタンスと抵抗とに分離され、該抵抗から溶融
スラグ厚さＤが求められるようになっている。なお、前
記インダクタンスからは？容鋼しヘルＸが求められる。
ダンス測定器６とを用いて）検出されたインピーダンス
に関する情報は演算手段７へ入力され、該演算手段７に
てインダクタンスと抵抗とに分離され、該抵抗から溶融
スラグ厚さＤが求められるようになっている。なお、前
記インダクタンスからは？容鋼しヘルＸが求められる。
具体的には鋳型１内に溶湯２及び溶融スラグ３ｂが存在
しない条件で周囲の鋳型１等の影響を含めた空芯状態の
インピーダンス（Ｒｏ、ωＬｏ）を求め、次に溶湯２及
び溶融スラグ３ｂが存在するいくつかの条件でのインピ
ーダンス（Ｒ，ωＬ）を求め、それらの結果がら空芯状
態に対する抵抗変化率（Ｒ−Ｒｏ ）／ωＴ−ｏ及びイ
ンダクタンス変化率ｌｏｇ （１−ωＬ／ωＬＯ） （
即ち溶湯２及び溶融スラグ３ｂが存在することによって
生ずる実質的な抵抗及びインダクタンス）を求め、該抵
抗変化率（実質的な抵抗）と溶融スラグ厚さＤとの関係
（第３図参照）及び該インピーダンス変化率（実質的な
インダクタンス）と溶鋼レベルＸとの関係（第４図参照
）を予め検量しておき、その検量結果を前記演算手段７
に入力しておく。ここで抵抗変化率と溶融スラグ厚さＤ
との関係は検出コイルと溶鋼レベルとの距１ｉｉｌｌＸ
によって影響を受けるため、距離Ｘを一定にするか、又
は距離Ｘを求めて第３図に示す関係を補正することが必
要である。
しない条件で周囲の鋳型１等の影響を含めた空芯状態の
インピーダンス（Ｒｏ、ωＬｏ）を求め、次に溶湯２及
び溶融スラグ３ｂが存在するいくつかの条件でのインピ
ーダンス（Ｒ，ωＬ）を求め、それらの結果がら空芯状
態に対する抵抗変化率（Ｒ−Ｒｏ ）／ωＴ−ｏ及びイ
ンダクタンス変化率ｌｏｇ （１−ωＬ／ωＬＯ） （
即ち溶湯２及び溶融スラグ３ｂが存在することによって
生ずる実質的な抵抗及びインダクタンス）を求め、該抵
抗変化率（実質的な抵抗）と溶融スラグ厚さＤとの関係
（第３図参照）及び該インピーダンス変化率（実質的な
インダクタンス）と溶鋼レベルＸとの関係（第４図参照
）を予め検量しておき、その検量結果を前記演算手段７
に入力しておく。ここで抵抗変化率と溶融スラグ厚さＤ
との関係は検出コイルと溶鋼レベルとの距１ｉｉｌｌＸ
によって影響を受けるため、距離Ｘを一定にするか、又
は距離Ｘを求めて第３図に示す関係を補正することが必
要である。
なお、第３図中の実線は前記距離Ｘが大きい場合を、ま
た破線は前記距離Ｘが小さい場合を夫々示す。そして実
際に鋳型１内へ溶湯２及びスラグ３が供給され溶融スラ
グ層３ｈが形成された状態にて抵抗及びインダクタンス
を測定し、その測定結果と上述の第３図に示す検量結果
とに基づいて演算手段７にて溶融スラグ厚さＤを求める
。なお前記状態にて測定されたインダクタンスからは、
その測定結果と上述の第４図に示す検量結果とに基つい
て溶鋼レベルＸを求めることができる。
た破線は前記距離Ｘが小さい場合を夫々示す。そして実
際に鋳型１内へ溶湯２及びスラグ３が供給され溶融スラ
グ層３ｈが形成された状態にて抵抗及びインダクタンス
を測定し、その測定結果と上述の第３図に示す検量結果
とに基づいて演算手段７にて溶融スラグ厚さＤを求める
。なお前記状態にて測定されたインダクタンスからは、
その測定結果と上述の第４図に示す検量結果とに基つい
て溶鋼レベルＸを求めることができる。
かくして溶融スラグ厚さＤを測定する場合は、インピー
ダンスをインダクタンスと抵抗とに分離した結果に基づ
いて溶融スラグ厚さＤを求めるので、測定値に影響を与
える要因が明確である結果、その補正も簡単に行えて高
精度の測定が可能となる。
ダンスをインダクタンスと抵抗とに分離した結果に基づ
いて溶融スラグ厚さＤを求めるので、測定値に影響を与
える要因が明確である結果、その補正も簡単に行えて高
精度の測定が可能となる。
なお、投入されるスラグの銘柄による差は比抵抗の違い
として溶融スラグ厚さＤの測定結果に影響を及ぼすが、
その影響はスラグの銘柄に応した前記検量を行うことで
可及的に小さく抑えることができる。
として溶融スラグ厚さＤの測定結果に影響を及ぼすが、
その影響はスラグの銘柄に応した前記検量を行うことで
可及的に小さく抑えることができる。
また、溶融スラグ厚さＤの測定感度は溶湯２と検出ヘッ
ド５との距離によって大きく変化するが、これによる影
響を最小限に抑えるには、前述の如くインダクタンスか
ら溶鋼レベルＸを求め、該溶鋼レベルＸを一定とずべく
検出ヘッド５の位置制御を行いその制御下で前述の如き
溶融スラグ厚さＤの測定を行うことも考えられる。
ド５との距離によって大きく変化するが、これによる影
響を最小限に抑えるには、前述の如くインダクタンスか
ら溶鋼レベルＸを求め、該溶鋼レベルＸを一定とずべく
検出ヘッド５の位置制御を行いその制御下で前述の如き
溶融スラグ厚さＤの測定を行うことも考えられる。
以上詳述した如く、本発明方法によれば高精度にて溶融
スラグ厚さを測定することができるので、該溶融スラグ
厚さを一定となすべぎ管理が確実に行えるようになって
鋳型内壁と凝固シェルとの間に流れ込む溶融スラグの流
入を適正に保つことができる。その結果、連続鋳造によ
って得られる鋳片の品質向上や操業中におけるブレイク
アウトの発注抑止等が可能となる等、本発明は金属を連
続鋳造する上で極めて有用な手段を擢供するものである
。
スラグ厚さを測定することができるので、該溶融スラグ
厚さを一定となすべぎ管理が確実に行えるようになって
鋳型内壁と凝固シェルとの間に流れ込む溶融スラグの流
入を適正に保つことができる。その結果、連続鋳造によ
って得られる鋳片の品質向上や操業中におけるブレイク
アウトの発注抑止等が可能となる等、本発明は金属を連
続鋳造する上で極めて有用な手段を擢供するものである
。
第１図は本発明方法の実施状態を模式的に示す縦断面図
、第２図は周波数と抵抗変化率との関係を示すグラフ、
第３図は溶融スラグ厚さと抵抗変化率との関係を示すグ
ラフ、第４図は溶鋼レベルとインダクタンス変化率との
関係を示すグラフ、第５図は従来方法の実施状態を模式
的に示す縦断面図である。 １・・・鋳型 ２・・・溶湯 ３・・・スラグ ３ｂ・
・・溶融スラグ ５・・・検出ヘッド ５ａ・・・磁界
発生コイル５ｂ・・・検出コイル Ｄ・・・溶融スラグ
厚さ Ｘ・・・溶鋼レベル 代理人 弁理士 河 野 登 夫Ｘ・ＸいＣ−
い・ｈ区ドξ貼脣
、第２図は周波数と抵抗変化率との関係を示すグラフ、
第３図は溶融スラグ厚さと抵抗変化率との関係を示すグ
ラフ、第４図は溶鋼レベルとインダクタンス変化率との
関係を示すグラフ、第５図は従来方法の実施状態を模式
的に示す縦断面図である。 １・・・鋳型 ２・・・溶湯 ３・・・スラグ ３ｂ・
・・溶融スラグ ５・・・検出ヘッド ５ａ・・・磁界
発生コイル５ｂ・・・検出コイル Ｄ・・・溶融スラグ
厚さ Ｘ・・・溶鋼レベル 代理人 弁理士 河 野 登 夫Ｘ・ＸいＣ−
い・ｈ区ドξ貼脣
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造機の鋳型内へ溶湯と共に供給されてその一
部が溶融するスラグの上方に磁界発生コイルと検出コイ
ルとを配し、該磁界発生コイルを用いて高周波磁界を発
生させつつ前記検出コイルのインピーダンスを検出し、
該検出インピーダンスより分離抽出した抵抗から溶融ス
ラグ厚さを求めることを特徴とする溶融スラグ厚さの測
定方法。 ２、連続鋳造機の鋳型内へ溶湯と共に供給されてその一
部が溶融するスラグの上方に磁界発生コイルと検出コイ
ルとを配し、該磁界発生コイルを用いて高周波磁界を発
生させつつ前記検出コイルのインピーダンスを検出し、
該検出インピーダンスをインダクタンスと抵抗とに分離
し、該インダクタンスから溶鋼レベルを測定し、その測
定した溶鋼レベル及び前記抵抗から溶融スラグ厚さを求
めることを特徴とする溶融スラグ厚さの測定方法。 ３、連続鋳造機の鋳型内へ溶湯と共に供給されてその一
部が溶融するスラグの上方に磁界発生コイルと検出コイ
ルとを配し、該磁界発生コイルを用いて高周波磁界を発
生させつつ前記検出コイルのインピーダンスを検出し、
該検出インピーダンスをインダクタンスと抵抗とに分離
し、該インダクタンスから溶鋼レベルを測定し、その測
定値を用いて検出コイルと溶鋼との距離が一定になるよ
うに検出コイル位置を変化させる一方でそのインピーダ
ンスの抵抗から溶融スラグ厚さを求めることを特徴とす
る溶融スラグ厚さの測定方法。 ４、連続鋳造機の鋳型内へ溶湯と共に供給されてその一
部が溶融するスラグの上方に配され、高周波磁界を発生
させる磁界発生コイルと、該磁界発生コイルの上下に配
され、しかも逆相に接続されてなる一対の検出コイルと
、該検出コイルのインピーダンスをインダクタンス及び
抵抗分に分離する手段とを備えたことを特徴とする溶融
スラグ厚さの測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25216587A JPH0194201A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 溶融スラグ厚さの測定方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25216587A JPH0194201A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 溶融スラグ厚さの測定方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0194201A true JPH0194201A (ja) | 1989-04-12 |
Family
ID=17233393
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25216587A Pending JPH0194201A (ja) | 1987-10-06 | 1987-10-06 | 溶融スラグ厚さの測定方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0194201A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2715722A1 (fr) * | 1994-01-28 | 1995-08-04 | Amepa Eng Gmbh | Dispositif pour la détermination intermitente de l'épaisseur de couches se trouvant sur du métal en fusion. |
| KR20010055824A (ko) * | 1999-12-13 | 2001-07-04 | 이구택 | 제강슬래그 두께 측정장치 |
| KR100406371B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-01-24 | 주식회사 우진 | 슬래그두께측정장치및방법 |
| JP2011064590A (ja) * | 2009-09-17 | 2011-03-31 | Ebara Corp | 渦電流センサ、研磨装置、めっき装置、研磨方法、めっき方法 |
| KR101224978B1 (ko) * | 2010-03-31 | 2013-01-22 | 현대제철 주식회사 | 몰드 슬래그 필름층 측정 방법 및 이를 적용한 몰드 슬래그 필름층 측정 장치 |
| CN108489370A (zh) * | 2018-02-28 | 2018-09-04 | 天津职业技术师范大学 | 一种适用于铝材的电涡流测距***及方法 |
-
1987
- 1987-10-06 JP JP25216587A patent/JPH0194201A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2715722A1 (fr) * | 1994-01-28 | 1995-08-04 | Amepa Eng Gmbh | Dispositif pour la détermination intermitente de l'épaisseur de couches se trouvant sur du métal en fusion. |
| BE1010228A5 (fr) * | 1994-01-28 | 1998-04-07 | Amepa Eng Gmbh | Dispositif pour la determination intermittente de l'epaisseur de couches se trouvant sur du metal en fusion. |
| KR100406371B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-01-24 | 주식회사 우진 | 슬래그두께측정장치및방법 |
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