JPH01319614A - 高炉の操業方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は高炉の操業方法に係り、詳しくは、スリップと
吹抜けを炉内装入物面の降下量、炉頂ガス組成中のＮ２
濃度及び炉頂ガス温度の変化で認知し、がっ、これら両
者が操業に与える影響を評価し、適切なアクションを実
施する口とが可能な高炉の操業方法に係る。

従　　来　　の　　技　　術 一般に、高炉操業において、装入原料の降下状態を管理
することが重要Ｃ゛、炉上部がら一定量の熱風を送り、
炉上部から一定スピー１・で装入原料を降下させ、熱バ
ランスを保つことが必要であると云われている。換言す
ると、高炉内部では炉上部から装入された例えば鉄鉱石
等の装入原料力（下降する間に、段階的に昇温、還元、
溶融等の各過程を紅で、全体の熱的バランスが保たれる
。

しかしながら、炉内にスリップや吹抜＋１等が生じると
、装入原料を上記過程を経ずに落トし、また、熱バラン
スがくずれ、操業上に大ぎな障害になる。

すなわら、第４図はスリップの発生態様の説明図であっ
て、第４図に示すように、高炉１の内部で特定の部位−
ご装入原料の降下が一時的に停ン吊したときには、その
停滞部分２によって昇；帰、還元が遮断されるため、こ
れらの不連続部が生じる。また、停滞部分２が形成され
ても、その下方の装入原料４はそのまま降下する結果、
停滞部分２の上部には装入原料４の到来がなく空洞３が
生じる。

その後、停）ｍ部分２は自重により第５図て矢印に示す
如く下方に落下し、空洞３が消失しく消失した空洞は第
５図で示づ。）、スリップが発生ずる。

しかし、スリップが発生すると、−時的に降下が遮断さ
れて滞留している停滞部分２やその上の装入原料が未昇
；晶、未還元ののままで炉下部に急激に降下することに
なって、熱的バランスがくずれ、高炉操業に重大な影響
をおよぼす。

また、このスリップは炉内現象としては炉上部の装入原
料表面の急降下という形で現われるため、装入原料上面
に設置した差指にＪ、って第６図に示すように差指の深
度差とし−Ｃ検出される。

これに対し、停滞部分が形成されても上方の装入原料の
６下を遮断して下方に大ぎな空洞を形成するほど、停滞
部が強固でないときには、停滞部分が破壊される。この
ときには、上位の装入原料層では著しく空隙が大きくな
り、その部分にカスが集中して流れ、吹抜けと呼ばれる
炉内現象が発生し、この現象が発生ずると、スリップの
ときと同様に熱的バランスをぐずづことになる。

このスリップの影響は炉下部で発生時に人きく、この理
由は、炉下部ではスリップ時にＦｅＯ＋Ｃ→Ｆｅ＋ＣＯ
＋Ｑ、の反応が起こるのに対し、炉上部ではＦｅ、０３
＋Ｃ０−ｒＦｅ−１−Ｃｏ２１−０２の反応が起こり、
反応熱０１が反応熱０２より太きいがらである。このた
め、スリップの発生時には、その発生場所で区別し、そ
れに応じた対処をとる必要がある。

また、吹抜けが発生したときには、炉頂〕Ｊスの温度が
上背し、これに併せて、炉内カスの反応効率が低下する
。しかし、一般に行なわれているアクションは、炉頂ガ
ス温度の上昇によって設備が損傷（劣化）Ｖるのを防ぐ
ために、送風量を下げて、炉頂ガス温度を低下させてい
るのみである。従って、スリップ、吹抜Ｃプともに炉内
ガスの反応効率が低下し、装入原料の降下が少ないのに
も拘らず、これに対して何んらアクションをとらないた
め、炉内で異常な吸熱反応が起こり、炉の熱１／ベルが
大巾に低下する。

そこで、従来がら高炉操業法として、これらスリップや
吹抜けを検知かつ防止する種々の方法が提案されている
。しかし、これら従来法では、実際にその目的を達成す
るには到っていない。

まず、特開昭５５−１２５２０７号公報には、高炉の送
用条件、炉頂ガス組成、装入原料組成、溶銑組成等を計
測し、これら各ｓ１測値を用いて、シ１１々の炭素収支
よって炉内で消費されているコークス消費速度を算出し
、このコークス消費速度と酸素収支よって銑鉄生産速度
を算出し、この算出速度をもとに炉内での固体体積減少
に基づく荷下り速度を算出すると共に、炉頂においても
差指の検尺若しくは原料の装入量を基に実績荷下り速度
を求め、これらの荷下速度の所定ヂｉ７−ジ数における
平均荷下り速度を比較することにより、所定の式により
荷下り状況を判定し、その結果によって、装入原ネ」の
荷下りを調整する方法が記載されている。

また、特開昭５９−８３７０７号公報（こは、ザウジン
グロツドからの荷下り深さと荷下り速度から荷下り異常
を統計的に判定し、荷下り異常の回数と荷下り異常時の
荷下り深さとから、マ［・リックス組合せにより荷下り
状況を指数化し、この指数からスリップ等の炉況を管理
する１ノ法が記載されている。

また、特開昭５７−７６１０８号公報には、高炉の半径
方向形状モデルにより、半径方向各位置にお（Ｊ８鉱石
量、コークス量、ガス流量、装入原料粒度空隙率Ｊ５よ
び吹抜（〕指標を詐出し、半径方向各位置の吹抜け指標
が所定の指標となるよう、鉱石量／コークス量、コーク
スベース、送１１重油吹込み量等の断面平均操作量等を
制御して吹抜けを防止する方法が記載されている。

また、特開昭５８−７１３４０号公報には、炉頂圧力と
高炉高さ方向のシャフト圧とから圧力損失を求めると共
に、炉頂がらシャツ１〜圧測定位置までの間の装入原料
の荷重を求め、そこで、各シャツ１〜圧測定位置におい
てこの圧力損失と装入原料の荷重との比を求めで、この
比が、棚吊り、スリップ若しくは吹抜は等を発生させな
い条件を渦たＪ−よう、送風する方法が記載されている
。

また、特開昭６２−２７０７１２号公報には、高炉の各
種廿ンザーからのデータに基づいて荷下り速度、圧力損
失、シャフト圧ツノ、シャフト温度、固定ゾンデの温度
、ガス利用率、炉口ゾンデの温度等高炉状況を示す各種
データを作成してから、この各種データをその基準デー
タと比較して真偽データを作成し、この真偽データのほ
か、高炉についての経験、実績等に基づいて、吹抜＋：
ｌ、スリップ等を予測する方法が記載され−Ｃいる。

しかしながら、これら方法は基準になる測定データの精
度に問題があり、スリップと装入原料の炉内中心部への
流込みを示す流込みとの区別に支障があり、炉況異常を
検知しても異常が定量的評価できず、その異常゛稈度に
応じて適切なアクションをとることができない。

また、スリップが発生した場合には、上記の如き方法を
とることな（、実際の操業では、差指の状況によって、
スリップの大きさをｆ１１断し、これに基づいてそれに
対応するアクションがとられている。すなわち、第７図
に示すように、スリップが発生ずると、差指の深度差が
犬きくなり、その大、小によってスリップの程度、大小
を評価検出している。しかし、このように差指によって
スリップを検知すると、スリップ以外のものまでも、ス
リップとして誤って検出される。すなわち、差指によっ
て検出する場合には、第８図に示すように、重！Ｉ５を
装入原料４の表面に置き、この表面の下降と共に重錘５
が降下するため、重錘５の降下によって炉内の装入原料
４のしへルを検知する。しかし、所謂流込みでも、高炉
１内の装入原料４が降下中に中心部に移動し、この装入
原料の中心部への移動とともに重錘５も低い中心部に移
動し、差指の動きはスリップのとぎと同じになり、差指
のみではスリップと流込みとの区別ができない。

発明が解決しようと１−る課題 本発明はこれらの問題を解決することを目的とし、具体
的には、従来技術では差指によるスｆノツプ検知ではス
リップと流込みとの区別ができず、これらに対応づるア
クションができないこと、また、吹抜けの発生時の炉内
カスの反応効率の低下に対する評価が困難でこれに対応
するアクションが適切に行なうことができないこと、更
に、このような炉内状況の異常を正確に検出し、適切な
アクションを実施する高炉の操業方法が未だ研究、開光
され−こいないこと等の問題を解決することを目的とす
る。

課題を解決するための 手段ならびにその作用 ずなわら、本発明方法は、高炉炉内の装入原料の降下量
に基づいて、スリップ、吹抜（プ等の炉況異常事態を検
知して、高炉操業を行なう際に、連続する少なくとも２
つのバッチ装入間で埋込み時のレベル差を測定し、この
レベル差が予め定めた所定値を越えたときにスリップと
判定し、前記１くベル差が前記所定値以下で炉頂カス温
度が急上昇したときに吹抜けと判定して、操業条件を制
御することを特徴とする。

また、本発明方法は、スリップ及び吹抜けの判定前後の
炉頂カス組成中のＮ２７農度の変化をもとにスリップ及
び吹抜けの発生強度を予測し、この予測強度に基づいＣ
操業条件を制１ｉｆｌ　することを特徴とする。

更に、本発明方法は、高炉の炉体を円周方向で複数個に
区画して、各区画毎に前記レベル差を測定し、これら各
区画毎に前記レベル差が前記所定値を越えたときにスリ
ップと判定し、ｉｆＪ記レベル差が前記所定値以下て炉
頂ガス温度の急上昇したときに吹抜（ブと判定して、操
業条件を制御することを特徴とする。

そこで、これらの手段たる構成ならひにその作用につい
て更に具体的に説明すると、次の通りである。

まず、本発明者等は、炉内におけるスリップと流込みと
を差指によって区別し、これを定量化して把握するため
に、操業データを解析しＵ１究したところ、装入原料埋
込み時にレベル差（△ｌ）の存在を確認することが必要
であることがわがった。

そこで、更に進んで、装入原石表面レベルが確実に下が
っていることを確認するために、連続する２つのバッチ
について原料装入時のレベル（埋込み時の１ノベル）を
比較してその差（△ｌ）を求めたところ、この差（△ｌ
）によってスリップと流込みとが区別できることがわが
った。

すなわち、第９図（ａ）はスリップ発生の場合を示す差
指の説明図であり、第９図（１））は流込みの場合を示
Ｊ−差指の説明図である。スリップ発生のときには、単
位バラｆ装入の埋込み時のレベルと、次のバッチ装入の
埋込み時のレベルとの間でレベル差（△ｌ）があり、こ
のレベル差（△ｌ）がある値以上になっているとぎには
、スリップが発生し、レベル差（△ｌ）の大きさにより
スリップの大きさが評価される。一方、第９図（（））
に示ずように、差指の深度差が人ぎくあられれているが
、連続覆−る２つのハツチ間において埋込み時のレベル
差（△ｌ）がほとんど認められない。この場合は流込み
と評価される。

更に詳しく説明すると、スリップが発生しているときに
は、実際に装入原料が降下しでいる。

このために、次バッチの装入においても差指が大きく下
がり、レベル差（△ｌ）も大きな値となる。これに対し
、流込みが発生しているときには、差指に変化が表われ
ても、実際には原料力（降下していないため、次ハツチ
の装入では差指はほとんど下がらず、１ノベル差（△ｌ
）は小さな値になる。

また、スリップの検出精度を上げるために、高炉の炉体
を円周方向で複数個に区画し、各区画毎にレベル差（△
Ｉｌ）を検出し、スリップを検出することもできる。こ
のように炉内を複数個に分けて各区画に差指（炉内装入
物表面レベルセンサー）のデータを用いてレベル差（△
ｌ）を検出する場合に、次の通りに境界値、α、β、γ
・・・・・・等を定めて、スリップの発生を検出する。

（１）少なくとも２つの方向で１７ベル差（△１１、△
１２）が生じているとき、 △Ｉｔ１＞α、△ＩＩ２＞βのときにスリップありとす
る。

（２）１つの方向だけが著しく降下し、大きなレベル差
（△ｊ？１）が生じているとき、△Ｉ１１＞γのときに
スリップありとする。

すなわち、（１）のケースは、２つ若しくは２つ以上の
方向でスリップとずべきレベル差がそれぞれ生じている
場合であって、比較するレベル差は、スリップとして認
識すべきレベル差及びスリップを区別する規模の小さな
レベル差とし、これらを同時に満たされた時にスリップ
とする。

ここで、判定レベル差を小とし、他区画との比較で行な
う理由は、スリップの与えた降下量の影響を評価するた
めである。また、（２）のケースは局部的なスリップで
あることがら、単独で炉況に与える影響が人となるレベ
ル差をそれぞれスリップ判定の境界値とする。従って、
境界値はγ〉αさβの関係になる。

また、上記の如く、複数個の方向でレベル差（△ｌ）を
検出してスリップの発生を検知する場合、装入原料の表
面が降下し、その降下量、つまり、レベル酸△１１、△
１２・・・・・・が生じたとぎ、表面降下と炉熱の低下
との間には、第１０図に示す如く、強い関係が認められ
ない。これに反し、装入原料の表面の降下量がある値以
上のとぎには、その前後のか頂ガス組成中の分圧として
の△Ｎ２の変化量は炉熱の低下度に対して実用に耐える
ことができる強い関係が第１２図に示Ｊ−如く認められ
る。このところから、本発明方法においＣは、Ｎ２％に
よってスリップの大ぎさを評価する。

ずなわら、Ｎ２％は炉頂カスのガス組成中のＮ２分圧と
しての温度を示すものである。この理由は、炉下部でス
リップが発生した場合には、ある程度還元された装入原
料（Ｆｅ２０３→Ｆｅｄ）について、 ＦｅＯ＋　Ｇｏ−Ｊ　Ｆｅ　４−　Ｃｏ２Ｃｏ、＋Ｃ→
２ＧＯ ＦｅＯ＋　Ｑ−＋　Ｆｅ　＋　Ｇ。

の反応が急速に生じる結果、炉頂ガス組成中のＮ２％が
低下するがらである。

そのために、スリップが炉況に与えた影響を炉下部での
反応の指標となる炉頂カス中のＮ２％で評価するとスリ
ップ発生前と発生後のＮ２％低下巾の大小によってスリ
ップの大ぎさが評価できる。換言すると、Ｎ２自体は高
炉内部の反応に寄与せず、従って、Ｎ２量の絶対値を用
いてのスリップの大小の評価は困難である。

しかし、スリップ発生のときには、上記の如く、Ｎ２％
は変化し、このため、スリップ発生前と発生後の炉頂ガ
ス中のＮ２％の変化量でスリップの犬きざは評価でき、
好ましくは、次のＮ２％の変化量で求める。炉頂ガス中
Ｎ２の変化量（△Ｎ２　）を経時的に示すと、第１１図
に示す通りに変化する。第１１図において、↓表示の時
期でスリップが生じ、スリップ発生後はＮ２％の大幅な
低下が見られ、スリップの評価に用いることの好適であ
ることがわかる。この炉頂カス中のＮ２％の変化中、ス
リップの発生する直近の最大値とスリップ後の最小値と
の差をＮ２％の変化量としてスリップ評価に利用すれば
、スリップ発生前の炉況の異常を含め、評価できること
になり、スリップ程度の定量的評価がより正確になる。

なＪ５、図中１１．１２は、それぞれスリップ発生前と
発生後の直近時間を示し、ｔｌ　は１０〜５０分間、１
２は６０分間程度である。更に、炉頂ガスの分析は連続
的に行なうことができ、Ｎ２％は精度良く求めることが
できるほか、Ｎ２％の最大値、最小値はＮ２％の変化率
から計算機により自動的に求めることができる。

また、装入原料面の降下量が小さくても、炉頂ガス温度
の急激な上昇や炉■負ガス中Ｎ２濃度に大きな変化が生
じることがある。ここではこれを吹抜けと定義するが、
このとき、炉頂カス温度上昇量と前記スリップの評価時
と同様Ｎ２％の変化量の指標で吹抜けを評価ずればよい
ことがわがった。

そこで、以上の通りに高炉操業する際の好適例を挙げる
と、次の通りである。

１、スリップの認知 △Ｚ１　＞αがつ△１２〉β・・・・・・（１）△１１
　＞γ　　　・・・・・・・・・・・・・・・・・・（
２）の関係が成立したときには、スリップ有りと認知す
る。

ここで、ａ−０，６〜１．２ｍ　（平均０．９ｍ）β−
０，３〜０．８用（平均０．（３ｍ）γ−１，５〜２．
５ｍ　（平均２，０ｍ１２６　スリップを炉熱への影響
度から、人、中、小に区分する。

ａ）△Ｎ２　＜　８１で、（１）あるいは（２）に示す
式が成立し、△１１＜＋）、のときには、スリップが小
さく、炉熱への影響が小さい。

ｂ）　ａ、　＜　ΔＮ２　＜　ａ２で（１）あるいは（
２）で示す式が成立し、△１１＜ｂｌのときには、スリ
ップは中程度で、炉熱への影響も中である。

Ｃ）△Ｎ２　＞　ａ２で（１）あるいは（２）で示す式
が成立し、△１１＞ｂ、のときには、スリップが大きく
、炉熱への影響が人である。

ここで、ａｌ　＜　ａ、。

ｂ１ニスリップを区別できる△ｌ値 なお、途中で、法理１湿分ヤ酸素冨化率等の条作力（変
更されると、水分の分解によるカス量変化、装入Ｎ２量
の変化等によって、Ｎ２’ｌｆＡ度が変化する。この変
化は理論的に吟味の上で、Ｎ２）震度を補正し−Ｃ５基
準状態と条件を同等（こづ−る。

ここで、スリップと認知すべき量β（ま０，３ｍ以上と
する。この理由はＣ０，３ｍ未満でき流込Ｊメとの区別
ができなく、好ましく（ま、β（ま０．６ｍ以上として
明確な区別化を１１なう。

また、局部的に生じるスリップが炉に与える影響大と評
価できる量としＣ１γは少なくとも１．５ｍ以上であり
、りｆましくは２ｍ以上とすることにより区分てきる。

なお、α、βは組合せで評価する場合の降下量であるこ
とから、αはβとγ両者の中間値をどる。すなわち、局
部的にスリップを生じＩこ場合、γに）ヱする降小量で
なく、炉にへえる影響（基中規模、まＩこ、スリップと
の区別を行なう認知最に比へ人と評価でき、かつ、他部
分でもＩｌｌ下が生じているとの状況下でスリップを検
出２−？ｌ−る。

また、スリップの大きさ等の評価は次のように行なう。

スリップの認知後のＮ２濃度の変化量を必要区別に区切
り、つまり、評価したい数に区別しＮ２’ｔｌＡ度の大
小によりスリップ強度を求める。

また、スリップ認知時の降下量を上記の如く、人、中と
規模（こより分（プてＮ２　ｉ１１度の変化量とを組合
せることでスリップ強度を求めることができる。

すなわら、 （１）スリップ発生時、Ｎ２１度の変化量は、その差異
が少なくとも０．２％以上明確なものとして０．５％以
上生じており、大規模なものでは７％以上に達する。こ
４１は本発明法によってＮ２ンＩｔ度差（△Ｎ２　）に
よって検知すると、測定できる。

従って、０．２〜７　％　（７％を越える量としても良
Ｌ１）のＮ２濃度差（△Ｎ２　）を必要区分に区切って
、この区切った各段階別にスリップ強度を設定すること
により、スリップの大きざの評価が、各段階に分けて評
価できる。例えば、（１）又は（２）の式を満たし、Ｎ
２淵度差（△Ｎ２　）を０．２〜７％で区切った場合、
（１）段階に区切って、その各区切りヲ８．、ａ２・・
・・・・ａｌ−１と表示する。）１）△Ｎ２＜０．２％
・・・・・・スリップ強度１（ａｌ　） ２）　０．２％・〜△Ｎ２＜ａ、、・・・・・・スリッ
プ強度？（ａｌ　） ３）ａ２　　て△Ｎ２〈ａ３・・・・・・スリップ強度
３４）　ａ　ｆｎ−＋）　＜△Ｎ２＜ａ、、・・・・・
・スリップ強度１］とすることができ、各強度（二対応
じて採るべき高炉操業アクションを予め設定する。

（２）スリップ発生規模とＮ２濃度差、△Ｎ２の区分を
組合せることで、次のスリップ強度に分類できる。ここ
で、スリップ規模の小、中又は中、人を１１１、Ｃ２と
すると、（１）又は（２）式を満たし、■△Ｎ２　＜８
１　　△１口＜１〕１　・・・スリップ強度小■ａｉ　
＜△Ｎ、＜ａ、、　　△ｌｎ＜１１１　・・・スリップ
強度中（懸△Ｎ２＞ａ２　　△ｌ　ｎ＞　ｌ］１・・・
・・・スリップ強度大また、大規模スリップの場合のみ
を細分化し、■△１３こ・１〕１　　△１２＞β・・・
・・・スリップ強度１■△Ｌ＞ｌ）２　　△ｌ、＞β・
・・スリップ強度２■ａ２　＜△Ｎ２〈ａ３・・・・・
・スリップ強度３■△Ｎ２〉ａｌ−１・・・・・・スリ
ップ強度ｎと評価することができ、））は高炉操業上必
要な精度で定めれば良い。

また、吹抜けの判定は次の通りに行なう。

吹抜けは炉頂ガス温度の急変をもって判定する。吹抜（
プの区別は直近のカス温度の最大値をもって判定し、少
なくとも３００　’Ｃ以上とすることで吹抜けの発生が
検知可能であり、好ましくは、４００℃を越えた段階で
吹抜（′：Ｉとすれば、炉に与える影響を持つ吹抜けが
検出できる。

これもΔＮ２をもとに強度別に分は評価することができ
、その例を示すと、 ■吹抜（プ発生（差指△ｌｌ−，ｌとα、β、γの比較
と炉頂温度から区別）・・・・・・強度１■吹抜は発生
がつａ２＜△Ｎ２〈ａ３・・・・・・強度２■吹抜け発
生がつ△Ｎ２＞ａｈ　　　　・・・・・・強度１１以上
述べた各スリップ強度、吹抜（プ強度に従つＣＹめ操業
に対するアクション量を定めた例を示す。

ここで、ＢＶは送風流量を示し、減風割合で表示、ＣＲ
Ｉまコークス比を示し、上昇値（ｇ荷量）で表示、ブラ
ンクとは鉱石装入なしを表示、チャージ数を表わず。

なお、この表は吹抜け、スリップ毎に待つこともでき、
評価上同様と児なぜるなら一つの表として用意しておく
ことができる。また、炉況に及ばず影響を定量的に評価
する各強度となるため、アクションの設定も容易である
。

なお、この表から定められるアクション量は、過去のア
クションリレキと比較され、過去のリレキをもとに最終
アクションが決定される。

実施例 実施例１゜ 高炉操業において第１図に示す如く、連続するハツチ装
入間で、レベル差△１１、△１２をみた。時間ｔ１にお
い一〇スリップが発生した。

しかし、このときの△Ｎ２の評価は「小スリップ」てあ
り、アクションはとらず、以降も炉頂温度、ΔＮ、に変
化はなく、アクションはとることなく、炉況は安定した
。

実施例２゜ 実施例１と同様に、レベル差△１１、△１２をみたとこ
ろ、第２図に示す通りであった。この場合は、時間ｔ］
においてスリップが発生した。この１１　時点での評価
では「小スリップ」であり、アクションはとっていなか
ったん（，１２時点では△Ｎ２が低下し、「スリップ強
度３Ｊを検知した。このため、送風量を７００ＯＮ　ｍ
３／ｎｌ　ｉ　ｎから５６０ＯＮ　ｍ３／ｍ　ｉ　ｎに
下げ、コークス比を２０ｋｌＪ／を上け、ブランクチャ
−ジを１チヤージ装入した。更に、１３時点ではΔＮ２
が更に低下し、「スリップ強度５」を検知した。この時
には、減風２００ＯＮｍ３／ｍ　ｉ　ｎ、コークス比５
０　ｋｇバ、ブランクチャージ３チヤージのアクション
に対応するが、既に実施したアクションを？ｉ１ｉ正し
、送Ｊ！Ｉｌｌ量を５００ＯＮ　ｎ１３／ｎｌ！ｎＭ■
げ、更にコークス比３０　ｌ＜ａ　／　ｔアップ、ブラ
ンク２チヤージ装入を実施した。

実施例３ 実施例１と同様に、レベル差△１１、△１２をみＪこと
ころ、第３図（こ示す通りであった。すなわら、１時点
でスリップは発生していないが、炉頂温度が上昇し、Δ
Ｎ２も低下し、「吹抜（ブ強度２」を検知した。このた
め、送風流量を７００ＯＮｍ３／　ｍ　ｉ　ｎから５６
０ＯＮ　ｍ３／ｍｉｎに下げ、コークス比を２０　ｋｇ
／　ｔ　Ｊ二け、ブランクチャージを１ヂヤージ装入し
た。更に１２時点では△Ｎ２が低下し、′吹抜は強度３
」を検、知した。このため、既に実施したアクションを
補正し、送風量を５００ＯＮ　ｌｌｌ３／ｍ　ｉ　Ｉ′
ｌに下げ、コークス比を１０ｋｇ／ｌアップ、ブランク
チャージを１チＡ７−ジ装入した。

〈発明の効果〉 以上説明したよう［こ、本発明方法は、高炉炉内の装入
原料の降下量に基づいて、スリップ、吹抜は等の炉況異
常事態を検知して、高炉操業を行なう際に、連続する少
なくとも２つのバッチ装入間で埋込み時のレベル差を測
定し、この１ノベル差が予め定めた所定値を越えたとき
にスリップと判定し、前記レベル差が前記所定値以下で
炉頂カス温度が芯上昇したときに吹抜けと判定して、操
業条件を制御することを特徴とＪ−る。

従って、本発明法によれば、高炉の操業におけるスリッ
プと流込みとの差別やスリップと吹抜けとの区別ができ
るため、これら炉況異常に対応するアクションをとるこ
とができ、従来法に比べて効率よく操業を行なうことが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図ならびに第３図はそれぞれ本発明方法の
各実施例のタイムフローを示ず各説明図、第４図は高炉
の装入原料の停滞部の発生を説明１゛る説明図、第５図
は第４図に示す停滞部からスリップ発生に到る説明図、
第６図はスリップ発生時の装入原料のレベル変化の説明
図、第７図は本発明でスリップの発生を区別する際の説
明図、第８図は差指による装入原料のレベル検知方法の
説明図、第９図（ａ）ならびに（ｂ）はそれぞれスリッ
プの場合と流込みの場合の装入原料のレベル変化を示す
説明図、第１０図は装入原料のレベル変化量とその炉熱
への影響との関係を示すグラフ、第１１図は装入原料の
レベル変化と炉熱への影響との関係を示すグラフ、第１
２図は△Ｎ２とか熱への影響との関係を示すグラフであ
る。 符号１・・・・・・高炉　　　　　２・・・・・・停滞
部分３・・・・・・空洞　　　　　４・・・・・・装入
物５・・・・・・重錘

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）高炉炉内の装入原料の降下量に基づいて、スリップ
   、吹抜け等の炉況異常事態を検知して、高炉操業を行な
   う際に、連続する少なくとも２つのバッチ装入間で埋込
   み時のレベル差を測定し、このレベル差が予め定めた所
   定値を越えたときにスリップと判定し、前記レベル差が
   前記所定値以下で炉頂ガス温度が急上昇したときに吹抜
   けと判定して、操業条件を制御することを特徴とする高
   炉の操業方法。 ２）スリップ及び吹抜けの判定前後の炉頂ガス組成中の
   Ｎ＿２濃度の変化をもとにスリップ及び吹抜けの発生強
   度を予測し、この予測強度に基づいて操業条件を制御す
   ることを特徴とする請求項１記載の高炉の操業方法。 ３）高炉の炉体を円周方向で複数個に区画して、各区画
   毎に前記レベル差を測定し、これら各区画毎に前記レベ
   ル差が前記所定値を越えたときにスリップと判定し、前
   記レベル差が前記所定値以下で炉頂ガス温度の急上昇し
   たときに吹抜けと判定して、操業条件を制御することを
   特徴とする請求項１または２記載の高炉の操業方法。