JPH01262368A - 内燃機関の点火配電器 - Google Patents
内燃機関の点火配電器Info
- Publication number
- JPH01262368A JPH01262368A JP9066188A JP9066188A JPH01262368A JP H01262368 A JPH01262368 A JP H01262368A JP 9066188 A JP9066188 A JP 9066188A JP 9066188 A JP9066188 A JP 9066188A JP H01262368 A JPH01262368 A JP H01262368A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- discharge
- discharge member
- electrode
- ferrite
- surface layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 26
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 7
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 abstract description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 21
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 18
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 9
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 9
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical compound [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910018605 Ni—Zn Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 1
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IVMYJDGYRUAWML-UHFFFAOYSA-N cobalt(ii) oxide Chemical compound [Co]=O IVMYJDGYRUAWML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000007772 electrode material Substances 0.000 description 1
- 210000003754 fetus Anatomy 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000013464 silicone adhesive Substances 0.000 description 1
- 239000004447 silicone coating Substances 0.000 description 1
- 229920006268 silicone film Polymers 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、内燃機関用の点火配電器に関し、特にその放
電部における電極材料を改良することにより、電波雑音
抑制効果を高めたものである。
電部における電極材料を改良することにより、電波雑音
抑制効果を高めたものである。
上記点火配電器に関しては、これまでもその電波雑音抑
制の努力がなされている。その対策とし・て1例えば、
フェライトよりなる回転電極の放電部の近傍にシリコー
ン等の誘電体の被膜を形成したものがある(特開昭57
−183572)。
制の努力がなされている。その対策とし・て1例えば、
フェライトよりなる回転電極の放電部の近傍にシリコー
ン等の誘電体の被膜を形成したものがある(特開昭57
−183572)。
また、特開昭62−258173号公報には。
回転電極の放電部がフェライトよりなり、該放電部にS
iOオを拡散させたものが提案されている。
iOオを拡散させたものが提案されている。
しかしながら、上記特開昭57−183572号公報に
示される点火配電器は、未だ充分な上記抑制効果を有し
ていない、また、前記シリコーン被膜の形成は、シリコ
ーン等の塗布、乾燥などの工程を要し、大幅なコストア
ップとなる。また。
示される点火配電器は、未だ充分な上記抑制効果を有し
ていない、また、前記シリコーン被膜の形成は、シリコ
ーン等の塗布、乾燥などの工程を要し、大幅なコストア
ップとなる。また。
特開昭62−258173号公報に示される点火配電器
は、電波雑音抑制効果が増しているが近年のハイレベル
の電波雑音抑制効果の要望に対しては不充分である。
は、電波雑音抑制効果が増しているが近年のハイレベル
の電波雑音抑制効果の要望に対しては不充分である。
本発明は、上記従来技術に鑑み1固定電極又は。
回転電極において放電を行わせる部分に配設する材料(
放電部材)につき研究を重ね、電波雑音抑制効果が高く
、耐久性のよい放電部材を有する。
放電部材)につき研究を重ね、電波雑音抑制効果が高く
、耐久性のよい放電部材を有する。
内燃機関用点火配電器を提供しようとするものである。
〔5題の解決手段〕
本発明は1点火配電器において、固定電極および/又は
回転電極は放電を行わせる放電部に、フェライトよりな
ると共にその表面に酸化珪素を含有し、かつ厚さ10〜
100μm、直径0.5〜50μmの多数の凹凸形状の
表面層を有する放電部材を有したことを特徴とする。
回転電極は放電を行わせる放電部に、フェライトよりな
ると共にその表面に酸化珪素を含有し、かつ厚さ10〜
100μm、直径0.5〜50μmの多数の凹凸形状の
表面層を有する放電部材を有したことを特徴とする。
上記放電部材とは、固定電極又は回転電極において放電
を行わせる部分に配設する材料をいい。
を行わせる部分に配設する材料をいい。
回転電極(又は固定電極)の先端に配設するものである
。しかし、上記回転電極又は固定電極それ自体が上記放
電を行う部分を有する材料である場合には、これら固定
電極1回転電極の一方又は双方自体が放電部材を構成す
ることになる。上記した意味において5本発明は、固定
電極および/又は回転電極の放電部に放電部材を有する
のである。
。しかし、上記回転電極又は固定電極それ自体が上記放
電を行う部分を有する材料である場合には、これら固定
電極1回転電極の一方又は双方自体が放電部材を構成す
ることになる。上記した意味において5本発明は、固定
電極および/又は回転電極の放電部に放電部材を有する
のである。
なお、上記凹凸形状はその厚さが10μm未満ではフェ
ライトが放電面に露出して電波雑音抑制効果が低下し、
一方100μmをこえると電気絶縁層が厚くなり、抵抗
が大きくなるため電波雑音抑制効果が低下する。また、
凹凸形状の1つの大きさに関して、直径0.5μm未満
では凹凸形状としての効果が小さく、放電電圧が低下せ
ず、−方50μmを越えると逆に電界集中を生じ難くな
。
ライトが放電面に露出して電波雑音抑制効果が低下し、
一方100μmをこえると電気絶縁層が厚くなり、抵抗
が大きくなるため電波雑音抑制効果が低下する。また、
凹凸形状の1つの大きさに関して、直径0.5μm未満
では凹凸形状としての効果が小さく、放電電圧が低下せ
ず、−方50μmを越えると逆に電界集中を生じ難くな
。
り放電電圧が低下しないためである。
〔作用及び効果]
本発明においては、放電部材がフェライトよりなると共
にその表面に酸化珪素を含有する多数の。
にその表面に酸化珪素を含有する多数の。
しかも特定の大きさの凹凸形状の表面層を形成している
。それ故、従来に比して優れた電波雑音抑制効果を発揮
させることができる。また、使用中における電波雑音抑
制効果の経時変化も殆どなく。
。それ故、従来に比して優れた電波雑音抑制効果を発揮
させることができる。また、使用中における電波雑音抑
制効果の経時変化も殆どなく。
耐久性に優れている。
また、フェライト焼結体の表面にシリコーンを塗布した
前記比較放電部材と比較しても、その強度が高く、耐久
性に優れている。更に、シリコーンの塗布、乾燥などの
工程を必要とせず製造容易かつ安価である。
前記比較放電部材と比較しても、その強度が高く、耐久
性に優れている。更に、シリコーンの塗布、乾燥などの
工程を必要とせず製造容易かつ安価である。
以上のごとく9本発明によれば、′gl波雑音抑制効果
及び耐久性に優れた放電部材を有する。内燃機関用点火
配電器を提供することができる。
及び耐久性に優れた放電部材を有する。内燃機関用点火
配電器を提供することができる。
〔実施例]
各実施例に先立ち、まず点火配電器全体につき。
第1図ないし第4図によりその概要を説明する。
第2図は1本発明にかかる点火配電器の一構成例を示し
た縦断面図である。配電器はハウジング1と、キャップ
2と固定電極3.及び配電子4に設けた回転電極40と
からなる。各固定電極3は2図示しない高圧ケーブルを
介して各点火プラグに接続する。中央端子21は1図示
しない点火コイルの二次コイルに接続する。中央端子2
1の先端には、導電性スプリング22を介して炭素棒よ
りなる摺動子23を設ける。一方、ハウジング1内に設
けたカム軸6は、内燃機関のクランク軸に連動じて回転
する。カム軸6の上端部には配電子4を設ける。
た縦断面図である。配電器はハウジング1と、キャップ
2と固定電極3.及び配電子4に設けた回転電極40と
からなる。各固定電極3は2図示しない高圧ケーブルを
介して各点火プラグに接続する。中央端子21は1図示
しない点火コイルの二次コイルに接続する。中央端子2
1の先端には、導電性スプリング22を介して炭素棒よ
りなる摺動子23を設ける。一方、ハウジング1内に設
けたカム軸6は、内燃機関のクランク軸に連動じて回転
する。カム軸6の上端部には配電子4を設ける。
配電子4は、第1図に示すごとく、絶縁基体41と該絶
縁基体41上面に配設された回転電極40とから成る。
縁基体41上面に配設された回転電極40とから成る。
この回転電極40は放電部材50と、これにハンダ付は
或いは接触により電気的に接続した金属板42とからな
る。該金属板42は。
或いは接触により電気的に接続した金属板42とからな
る。該金属板42は。
その一端が前記導電性スプリング22の押圧力によって
摺動子23と接触している。上記回転電極40における
放電部材50の先端面(放電面)は。
摺動子23と接触している。上記回転電極40における
放電部材50の先端面(放電面)は。
配電子4の回転に伴って前記複数の固定電極3と順次微
小間隙を介して対向する位置にくるように回転する。
小間隙を介して対向する位置にくるように回転する。
しかして、複数の固定電極3の一つに対して図に示す如
く回転電極40が微小間隙を介して対向する位置に来た
とき、中央端子21には9点火コイルによって発生され
た高電圧が印加され、放電部材50の放電面と固定電極
3との上記微小間隙において、空気の絶縁破壊によって
、火花放電を生じる。そして、これにより上記微小間隔
と直列に設けられている点火プラグ(図示せず)の火花
間隙において、放電が生じ、内燃機関内に所望の点火動
作が行われる。
く回転電極40が微小間隙を介して対向する位置に来た
とき、中央端子21には9点火コイルによって発生され
た高電圧が印加され、放電部材50の放電面と固定電極
3との上記微小間隙において、空気の絶縁破壊によって
、火花放電を生じる。そして、これにより上記微小間隔
と直列に設けられている点火プラグ(図示せず)の火花
間隙において、放電が生じ、内燃機関内に所望の点火動
作が行われる。
本例の回転電極40においては、その先端に位置する放
電部5に1本発明にかかる放電部材50(第1.第3図
参照)を設けたものである。しかして、この放電部材5
0はセラミック製の電極であり、第4図に示すごとく、
フェライト51を基材とし、その表面にSin、を主成
分とし、直径りが0.5〜50μm、厚さHが10〜1
00μm凹凸状の表面層52を有する。そして、この表
面層52において放電が行われる。
電部5に1本発明にかかる放電部材50(第1.第3図
参照)を設けたものである。しかして、この放電部材5
0はセラミック製の電極であり、第4図に示すごとく、
フェライト51を基材とし、その表面にSin、を主成
分とし、直径りが0.5〜50μm、厚さHが10〜1
00μm凹凸状の表面層52を有する。そして、この表
面層52において放電が行われる。
第1実施例
Ni−Znフェライトと酸化珪素とを加熱、焼成し2表
面に多数の凹凸形状を有する放電部材を製造し、各種性
能について測定を行った。
面に多数の凹凸形状を有する放電部材を製造し、各種性
能について測定を行った。
即ち、酸化鉄(Fetus)50モル%に酸化ニッケル
(Nip)35モル%、酸化亜鉛(ZnO)15モル%
をボールミルで湿式混合粉砕を行った。その後、1oo
o°Cで6時間仮焼を行ってNi−Znフェライト(N
iZnFez 04 )を合成した。
(Nip)35モル%、酸化亜鉛(ZnO)15モル%
をボールミルで湿式混合粉砕を行った。その後、1oo
o°Cで6時間仮焼を行ってNi−Znフェライト(N
iZnFez 04 )を合成した。
次に、この合成したフェライト(100%)に対して、
二酸化珪素(SIOl)を4〜6%(重量比、以下間し
)及び酸化コバルト(CoO)を3〜6%加えた原料8
種類を準備した。しかして。
二酸化珪素(SIOl)を4〜6%(重量比、以下間し
)及び酸化コバルト(CoO)を3〜6%加えた原料8
種類を準備した。しかして。
これら原料に対しバインダ固形分が1重量%程度となる
ようにバインダの溶液を添加して、ボールミルで湿式混
合粉砕を行った。
ようにバインダの溶液を添加して、ボールミルで湿式混
合粉砕を行った。
次に、乾燥後60メツシユ篩を通るように粒径を調整後
、金型を用いてこの粉体を300〜1000kg/c+
flで、第3図に示すごとく略扇形状の放電部材に加圧
成形した0次いで、これら8種の成形体につき、昇温速
度100°C/時で昇温し、保持温度1340〜139
0°Cで2時間焼成し、降温速度100°C/時の焼成
条件で焼成した。得られた焼成体(放電部材)の比抵抗
はいずれも104〜10’Ωlであった。
、金型を用いてこの粉体を300〜1000kg/c+
flで、第3図に示すごとく略扇形状の放電部材に加圧
成形した0次いで、これら8種の成形体につき、昇温速
度100°C/時で昇温し、保持温度1340〜139
0°Cで2時間焼成し、降温速度100°C/時の焼成
条件で焼成した。得られた焼成体(放電部材)の比抵抗
はいずれも104〜10’Ωlであった。
この放電部材を前記のごとく金属板42と接触させて1
回転電極40とした。
回転電極40とした。
、前記の5tChとCooの配合割合(フェライト10
0%に対する重量%)、及び焼成温度を第1表に示した
。
0%に対する重量%)、及び焼成温度を第1表に示した
。
第1表
また、前記フェライト、S i Ox 、Cooの3成
分系組成を第5図の三角座標に示した。同図に示すAl
−A3の符号は第1表の番号と同じである。
分系組成を第5図の三角座標に示した。同図に示すAl
−A3の符号は第1表の番号と同じである。
上記放電部材に関して5次の測定を行った。
上記の焼成体を放電部材50として、第1図に示すごと
く9本発明にかかる点火配電器を構成し。
く9本発明にかかる点火配電器を構成し。
雑音電流を測定した。
雑音電流測定は、配電子4をカム軸6により75Qrp
mで回転し1回転雪掻40の先端に設けた放電部材50
と固定電極3との間の放電により生ずる雑音電流を、カ
レントプローブを用いて測定した。そして1周波数帯域
65〜750MHz’について、電界強度の周波数特性
を1μV / m =OdBとして、検出することによ
り行った。また。
mで回転し1回転雪掻40の先端に設けた放電部材50
と固定電極3との間の放電により生ずる雑音電流を、カ
レントプローブを用いて測定した。そして1周波数帯域
65〜750MHz’について、電界強度の周波数特性
を1μV / m =OdBとして、検出することによ
り行った。また。
測定結果は、従来品としての溶射ロータの雑音レベルを
ゼロ(0)として評価した。この溶射ロータは、金属製
回転電極の放電面にCub、Aj!。
ゼロ(0)として評価した。この溶射ロータは、金属製
回転電極の放電面にCub、Aj!。
0、を溶射被覆した放電部材である。
その結果、Al〜A8いずれの放電部材も、65〜36
0MHzの間では約20〜30の、また360〜750
MHzでは約10〜20の電波雑音抑制効果(dB)を
示した。
0MHzの間では約20〜30の、また360〜750
MHzでは約10〜20の電波雑音抑制効果(dB)を
示した。
上記のうち9代表としてkA5の放電部材の測定結果を
、第6図に示した(曲線A5)、同図の直線CIは、前
記溶射ロータの電波雑音抑制効果を示す、また、同図に
は比較のために、従来技術として、前記と同様のフェラ
イト材からなる板を用い、その表面にシリコーンの被l
1l(100μm)を形成した放電部材を用いた場合の
測定結果を示した(曲線C2)。
、第6図に示した(曲線A5)、同図の直線CIは、前
記溶射ロータの電波雑音抑制効果を示す、また、同図に
は比較のために、従来技術として、前記と同様のフェラ
イト材からなる板を用い、その表面にシリコーンの被l
1l(100μm)を形成した放電部材を用いた場合の
測定結果を示した(曲線C2)。
第6図より知られるごとく1本発明にかかる放電部材は
、従来の溶射型は勿論のこと、シリコーンを被覆したも
の(C2)に比しても、高い電波雑音抑制効果を有する
ことが分る。
、従来の溶射型は勿論のこと、シリコーンを被覆したも
の(C2)に比しても、高い電波雑音抑制効果を有する
ことが分る。
また、放電耐久性に関して上記と同様の3種の放電部材
(A5.CI、C2)につき測定した。
(A5.CI、C2)につき測定した。
この測定は、360MHzにおいて、他は上記電波雑音
抑制効果の測定と同様の条件で1000時間行った。そ
の結果を第7図に示した。
抑制効果の測定と同様の条件で1000時間行った。そ
の結果を第7図に示した。
同図より知られるごとく1本発明にかかる放電部材は放
電耐久性に優れ、1ooo時間おいても。
電耐久性に優れ、1ooo時間おいても。
優れた電波雑音抑制効果を保持していることが分る。こ
れに比して、シリコーン被膜形成品(C2)は、約20
0時間後は電波雑音抑制効果が低下していることが分る
。
れに比して、シリコーン被膜形成品(C2)は、約20
0時間後は電波雑音抑制効果が低下していることが分る
。
本発明品が、このように優れた耐久性を有するのは、放
電時に一瞬SiO□が溶融しても、直ぐに冷却して結晶
化し、その際再び凹凸形状を形成するためである。この
ことは、上記放電耐久試験後の放電面をSEM観察する
ことによって確認している。また、この凹凸形状は針状
結晶でないため、放電前後の形状変化が小さく、このこ
ともまた初期の性能安定性に寄与していると思われる。
電時に一瞬SiO□が溶融しても、直ぐに冷却して結晶
化し、その際再び凹凸形状を形成するためである。この
ことは、上記放電耐久試験後の放電面をSEM観察する
ことによって確認している。また、この凹凸形状は針状
結晶でないため、放電前後の形状変化が小さく、このこ
ともまた初期の性能安定性に寄与していると思われる。
[表面層の状態〕
次に、上記放電部材について、X線回折、SEM(走査
型電子顕微鏡)による分析を行った。その結果、これら
放電部材は、いずれも第4図に示すごとく、放電部材5
0の表面に、内部51よりも珪素含有量の多い、しかも
凹凸形状の表面N52が生成していた。また1表面層の
Singは殆ど全てクリストバライトであった。また、
この5iO1は焼成前に比して10倍以上が表面付近に
形成されていた。
型電子顕微鏡)による分析を行った。その結果、これら
放電部材は、いずれも第4図に示すごとく、放電部材5
0の表面に、内部51よりも珪素含有量の多い、しかも
凹凸形状の表面N52が生成していた。また1表面層の
Singは殆ど全てクリストバライトであった。また、
この5iO1は焼成前に比して10倍以上が表面付近に
形成されていた。
次に、放電部材の表面状態に着目しSEMにより表面形
状を詳細に調査した。その結果、上記のごと< 134
0〜1390°Cの温度領域で焼成した場合には1表面
に直径0.5〜50μm、 Jy、さ10〜100μm
の凹凸を形成していることが明らかになった。
状を詳細に調査した。その結果、上記のごと< 134
0〜1390°Cの温度領域で焼成した場合には1表面
に直径0.5〜50μm、 Jy、さ10〜100μm
の凹凸を形成していることが明らかになった。
また、前記第1表のkA5の組成で、焼成温度を変化さ
せた場合の表面凹凸の大きさを第8図に示す。
せた場合の表面凹凸の大きさを第8図に示す。
同図より知られるごとく、焼成温度が1360〜139
0°C付近では直径0.5〜50μm程度の表面凹凸が
形成されるが、1390°Cより高温では、トリジマイ
トの生成により針状結晶が形成され、さらに高温では凹
凸が生じないことが分る。
0°C付近では直径0.5〜50μm程度の表面凹凸が
形成されるが、1390°Cより高温では、トリジマイ
トの生成により針状結晶が形成され、さらに高温では凹
凸が生じないことが分る。
また、1345°Cでは凹凸形状が小さいことが分る。
なお、このような凹凸形状が生じない場合には、放電部
材は電界集中が起こらず電波雑音抑制効果が低下する。
材は電界集中が起こらず電波雑音抑制効果が低下する。
次に9表面SiO□層の厚さについて評価を行った。
評価方法は、前記放電部材を切断し、断面をEDS(エ
ネルギー分散型X線検出装置)を用いてSi原子存在量
の変化を見ることで行った。その測定結果の1例を、第
1表NαA5の放電部材につき、第9図に示す。同図よ
り知られるごとく、放電部材の表面近くには多量のSi
が含存されていることが分る。この多量のSiは凹凸形
状表面層中に存在するものである。
ネルギー分散型X線検出装置)を用いてSi原子存在量
の変化を見ることで行った。その測定結果の1例を、第
1表NαA5の放電部材につき、第9図に示す。同図よ
り知られるごとく、放電部材の表面近くには多量のSi
が含存されていることが分る。この多量のSiは凹凸形
状表面層中に存在するものである。
このように1表面に5iOzが多く集中するのは、同時
添加しているCooによるものと思われる。この点に関
し、TEM (透過型電子顕微鏡)による内部構造観察
をしたところ、Cooは粒界には存在せず1粒界はSi
ngのみが存在していた。このことより、Cooはフェ
ライト粒子の粒成長促進などを引き起こし、それにより
340g層を表面に形成するものと推定される。
添加しているCooによるものと思われる。この点に関
し、TEM (透過型電子顕微鏡)による内部構造観察
をしたところ、Cooは粒界には存在せず1粒界はSi
ngのみが存在していた。このことより、Cooはフェ
ライト粒子の粒成長促進などを引き起こし、それにより
340g層を表面に形成するものと推定される。
次に、第1表A5の組成物に関して、その焼成温度を変
えて放電部材を作製した。焼成温度と。
えて放電部材を作製した。焼成温度と。
得られた放電部材表面層における3i0zliの厚みと
の関係につき、第10図に示した。
の関係につき、第10図に示した。
同図より知られるごとく、焼成温度が低いと焼結が不十
分でSiO□は内部に取り残され易い。
分でSiO□は内部に取り残され易い。
また、逆に焼成温度が高いと、StO,が表面より流れ
出すか或いはフェライトに取り込まれ易くなり表面層と
しては形成されにくくなるものと考えられる。
出すか或いはフェライトに取り込まれ易くなり表面層と
しては形成されにくくなるものと考えられる。
なお、上記A5の放電部材について73点曲げ強度試験
を行ったところ、約13kg/mm”の曲げ強度を示し
た。一方比較品として、フェライトにシリコーンを塗布
した従来の放電部材は、約8kg/1111”であった
、前者の本発明品が9曲げ強度が大きい理由は1表面層
のSiO□が、放電部材表面の欠陥を埋め、補強効果を
発揮しているためと考えられる。
を行ったところ、約13kg/mm”の曲げ強度を示し
た。一方比較品として、フェライトにシリコーンを塗布
した従来の放電部材は、約8kg/1111”であった
、前者の本発明品が9曲げ強度が大きい理由は1表面層
のSiO□が、放電部材表面の欠陥を埋め、補強効果を
発揮しているためと考えられる。
第2実施例
次に、第1実施例と同じNi−Znフェライトに対して
、Sin、及びCooを第2表に示すごとくそれぞれ3
〜8%添加し、焼成温度を変えて第1実施例と同様にし
て放電部材を作製した。その結果を第11図に、同図に
示した評価記号で表示した。評価記号中、「性能」とは
電波雑音抑制効果を示し5・「平坦、凹凸、針状」とは
放電部材の表面層の形状を示す。
、Sin、及びCooを第2表に示すごとくそれぞれ3
〜8%添加し、焼成温度を変えて第1実施例と同様にし
て放電部材を作製した。その結果を第11図に、同図に
示した評価記号で表示した。評価記号中、「性能」とは
電波雑音抑制効果を示し5・「平坦、凹凸、針状」とは
放電部材の表面層の形状を示す。
同図より知られるごと<、Sing及びCo。
の添加量が3〜6%では焼成温度によって凹凸形状を有
し性能の良い表面層が得られ、また、特に5〜6%では
、焼成温度の上昇に伴ない、平坦で性能やや良、凹凸で
性能良(かつ初期安定性良好)、針状で性能良の状態へ
変化する。また、添加量が3〜6%より以上、或いは以
下どちら側でも、性能良好となる焼成温度領域が狭くな
ると共に、凹凸や針状結晶を形成しなくなる。
し性能の良い表面層が得られ、また、特に5〜6%では
、焼成温度の上昇に伴ない、平坦で性能やや良、凹凸で
性能良(かつ初期安定性良好)、針状で性能良の状態へ
変化する。また、添加量が3〜6%より以上、或いは以
下どちら側でも、性能良好となる焼成温度領域が狭くな
ると共に、凹凸や針状結晶を形成しなくなる。
第2表
第3実施例
第1実施例におけるCoo添加に代えて5第3表に示す
ごと(Nip、ZnO又はCaOを用い。
ごと(Nip、ZnO又はCaOを用い。
第1実施例と同様にして放電部材を作製した。焼成温度
範囲は同表に示す。
範囲は同表に示す。
本例においては、Sin、を3〜15%、NiO等の添
加物を1〜15%の範囲内でそれぞれ適宜組み合わせた
ものである。同表のA15〜A17は、各組み合わせ(
例えば、Sin、とNi0)の中の数種の実験条件を示
している。
加物を1〜15%の範囲内でそれぞれ適宜組み合わせた
ものである。同表のA15〜A17は、各組み合わせ(
例えば、Sin、とNi0)の中の数種の実験条件を示
している。
第3表
得られた放電部材については、第1実施例と同様に電波
雑音抑制効果を測定し、その結果を36OMHzにおけ
る値につき同表に示した。同表の「電雑性能」はこれを
示すもので、前記第1実施例と同様に、溶射ロータの場
合を基準として比較した電波雑音抑制効果を示す。また
、同表に示した放電部材の比抵抗は、いずれも10’〜
10&Ω−cllであった。
雑音抑制効果を測定し、その結果を36OMHzにおけ
る値につき同表に示した。同表の「電雑性能」はこれを
示すもので、前記第1実施例と同様に、溶射ロータの場
合を基準として比較した電波雑音抑制効果を示す。また
、同表に示した放電部材の比抵抗は、いずれも10’〜
10&Ω−cllであった。
同表より知られるごとく、いずれの放電部材も優れた電
波雑音抑制効果を有している。
波雑音抑制効果を有している。
また、上記測定の際に、第1実施例に示した条件と同様
の条件下で1周波数65〜750MHzにおける電波雑
音抑制効果も測定した。その結果。
の条件下で1周波数65〜750MHzにおける電波雑
音抑制効果も測定した。その結果。
いずれの放電部材も、前記N11A5の場合(第6図参
照)と同様に、広い周波数範囲において優れた上記効果
を示した。
照)と同様に、広い周波数範囲において優れた上記効果
を示した。
次に、上記NiO等を添加した放電部材につき。
その表面を蛍光X線、SEMにより調査した。その結果
、第1実施例のCooを添加した放電部材と同様に、焼
成前に比してSin、が表面に多量に形成されていた。
、第1実施例のCooを添加した放電部材と同様に、焼
成前に比してSin、が表面に多量に形成されていた。
また、放電面についても、第1実施例と同様に多数の凹
凸形状が見られた。
凸形状が見られた。
このような表面へのSin、の移動は、前記第1実施例
ではCoo添加に基因するものとの推察を述べた(【表
面層の状態〕の項参照)が3本例においてはNip、Z
nO,CuOの添加に基因するものと推察される。この
Nip、ZnO,CuOは、いずれもフェライトに固溶
し易く、また電子構造もCooと類似しているため、C
ooと同様の作用効果(第1実施例の〔表面層の状態〕
の項参照)により1表面にSiO□層を形成し。
ではCoo添加に基因するものとの推察を述べた(【表
面層の状態〕の項参照)が3本例においてはNip、Z
nO,CuOの添加に基因するものと推察される。この
Nip、ZnO,CuOは、いずれもフェライトに固溶
し易く、また電子構造もCooと類似しているため、C
ooと同様の作用効果(第1実施例の〔表面層の状態〕
の項参照)により1表面にSiO□層を形成し。
優れた電波雑音防止効果を発揮するものと思われる。
上記各実施例より知られるごとく5フエライトに添加す
るSi0g量は、フェライトに対して3〜15%(重量
比)添加することが好ましい、また、このSin、と共
にCoo、Nip、ZnO。
るSi0g量は、フェライトに対して3〜15%(重量
比)添加することが好ましい、また、このSin、と共
にCoo、Nip、ZnO。
CuOの少なくとも1種の添加物をフェライトに対して
1〜15%添加することが好ましい。
1〜15%添加することが好ましい。
なお、上記Co、Ni、Zn、Cuの酸化物の他、同じ
第1遷移金属元素であるSc、Ti、V。
第1遷移金属元素であるSc、Ti、V。
Cr、Mn、Feの酸化物を用いることもできる。
本発明にかかる放電部材における。凹凸形状表面層につ
き、その表面の顕微鏡写真(倍率800倍)を第12図
に示す。
き、その表面の顕微鏡写真(倍率800倍)を第12図
に示す。
この放電部材は1次のようにして作製したものである。
即ち、第1実施例と同様の条件で得られたフェライトに
対して、Sin!とCooをそれぞれ5%ずつ加え、更
にバインダ固形分が1重量%程度となるようにバインダ
の溶液を添加して。
対して、Sin!とCooをそれぞれ5%ずつ加え、更
にバインダ固形分が1重量%程度となるようにバインダ
の溶液を添加して。
ボールミルで湿式混合粉砕を行った。これを乾燥後60
メツシユのふるいを通るように粒径を調節後、金型を用
いてこの粉体を400 kg/cdの加圧力で放電部材
形状に加圧成形した。これを昇温速度100°C/時、
保持温度1375°C1保持時間2時間、降温速度10
0“C/時の焼成条件で焼成を行った。
メツシユのふるいを通るように粒径を調節後、金型を用
いてこの粉体を400 kg/cdの加圧力で放電部材
形状に加圧成形した。これを昇温速度100°C/時、
保持温度1375°C1保持時間2時間、降温速度10
0“C/時の焼成条件で焼成を行った。
同図より知られる如く、上記放電部材は放電部表面に多
数の凹凸形状が形成されている。
数の凹凸形状が形成されている。
なお、比較実験として、上記条件中の焼成保持温度を1
400°Cとして、放電部材を作製した。
400°Cとして、放電部材を作製した。
その表面の顕微鏡写真(倍率600倍)を第13図に示
す。同図より知られるごとく、この放電部材は焼成温度
が高いため、針状結晶が生成していることが分か−る。
す。同図より知られるごとく、この放電部材は焼成温度
が高いため、針状結晶が生成していることが分か−る。
次に1本発明において、前記フェライトとしては、上記
ニッケル(Ni)−亜鉛(Zn)フェライトの外、マン
ガン(Mn)−亜鉛(Zn)フェライト ストロチウム
(Sr)フェライト、バリウム(Ba)フェライトなど
を用いることもできる。また、上記表面層は酸化珪素(
S10□)のみの他、少量の鉄(Fe)、Ni、Zn、
コバルト(Co)、Cuの酸化物の1種又は2種以上の
添加物を含有していても良い。
ニッケル(Ni)−亜鉛(Zn)フェライトの外、マン
ガン(Mn)−亜鉛(Zn)フェライト ストロチウム
(Sr)フェライト、バリウム(Ba)フェライトなど
を用いることもできる。また、上記表面層は酸化珪素(
S10□)のみの他、少量の鉄(Fe)、Ni、Zn、
コバルト(Co)、Cuの酸化物の1種又は2種以上の
添加物を含有していても良い。
また5本発明にかかる放電部材は回転子等へ接着する際
、シリコーン系接着剤を用いると、凹凸形状のSin、
表面層とシリコーンとの双方の効果が同時に加わり、−
層大幅な電波雑音抑制効果を得ることができる。
、シリコーン系接着剤を用いると、凹凸形状のSin、
表面層とシリコーンとの双方の効果が同時に加わり、−
層大幅な電波雑音抑制効果を得ることができる。
第1図は配電子上面の回転電極の配置状態を示す平面図
、第2図は点火配電器の断面図、第3図は放電部材の平
面図、第4図は放電部材表面層の凹凸形状を示す模式断
面図、第5図は第1実施例における放電部材の原料組成
を示す特性図、第6図ないし第10図は第1実施例の放
電部材に関する各種測定値を示す特性図、第11図は第
2実施例において得られた放電部材に関する性能評価を
示す特性図、第12図は実験例において得られた放電部
材の凹凸形状表面層の状態を示す顕微鏡写真5第13図
は実験例に示した針状結晶表面層の状態を示す顕微鏡写
真である。 100.ハウジング 310.固定電極 412.配電子 40、、、回転電極 591.放電部 50、、、、放電部材 52、、、凹凸形状 A1〜A8.、、第1実施例の放電部材A9〜A14.
..第2実施例の放電部材。 C1,C2,、、従来放電部材。
、第2図は点火配電器の断面図、第3図は放電部材の平
面図、第4図は放電部材表面層の凹凸形状を示す模式断
面図、第5図は第1実施例における放電部材の原料組成
を示す特性図、第6図ないし第10図は第1実施例の放
電部材に関する各種測定値を示す特性図、第11図は第
2実施例において得られた放電部材に関する性能評価を
示す特性図、第12図は実験例において得られた放電部
材の凹凸形状表面層の状態を示す顕微鏡写真5第13図
は実験例に示した針状結晶表面層の状態を示す顕微鏡写
真である。 100.ハウジング 310.固定電極 412.配電子 40、、、回転電極 591.放電部 50、、、、放電部材 52、、、凹凸形状 A1〜A8.、、第1実施例の放電部材A9〜A14.
..第2実施例の放電部材。 C1,C2,、、従来放電部材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 内燃機関の複数の点火プラグにそれぞれ接続された複数
の固定電極と、各固定電極との間に微小間隙を保持しな
がら回転する回転電極とを有し、両電極間に放電により
配電を行わせるようになした点火配電器において、 上記固定電極および/又は回転電極は上記放電を行わせ
る放電部に、フェライトよりなると共にその表面に酸化
珪素を含有し、かつ厚さ10〜100μm、直径0.5
〜50μmの多数の凹凸形状の表面層を有する放電部材
を有してなることを特徴とする内燃機関の点火配電器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63090661A JP2687409B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 内燃機関の点火配電器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63090661A JP2687409B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 内燃機関の点火配電器 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01262368A true JPH01262368A (ja) | 1989-10-19 |
JP2687409B2 JP2687409B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=14004716
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63090661A Expired - Lifetime JP2687409B2 (ja) | 1988-04-13 | 1988-04-13 | 内燃機関の点火配電器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2687409B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5209195A (en) * | 1991-07-19 | 1993-05-11 | Nippondenso Co., Ltd. | Ignition distributor |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5146625A (ja) * | 1974-10-16 | 1976-04-21 | Daihatsu Motor Co Ltd | Hibanatenkashikinainenkikanno zatsuonboshisochi |
JPS62258173A (ja) * | 1986-05-03 | 1987-11-10 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用点火配電器 |
JPS63146170U (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-27 |
-
1988
- 1988-04-13 JP JP63090661A patent/JP2687409B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5146625A (ja) * | 1974-10-16 | 1976-04-21 | Daihatsu Motor Co Ltd | Hibanatenkashikinainenkikanno zatsuonboshisochi |
JPS62258173A (ja) * | 1986-05-03 | 1987-11-10 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関用点火配電器 |
JPS63146170U (ja) * | 1987-03-13 | 1988-09-27 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5209195A (en) * | 1991-07-19 | 1993-05-11 | Nippondenso Co., Ltd. | Ignition distributor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2687409B2 (ja) | 1997-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2001516142A (ja) | 機械グラインディングによって形成したナノ結晶子粉末ベースのバリスタ | |
KR20060106686A (ko) | 페라이트 소결체 및 그 제조 방법 | |
JPS61230281A (ja) | 点火プラグ | |
US8535575B2 (en) | Current-voltage non-linear resistor and method of manufacture thereof | |
JPS6043179A (ja) | 内燃機関の点火配電器 | |
JPH01262368A (ja) | 内燃機関の点火配電器 | |
JP3365072B2 (ja) | フェライト材料およびその製造方法 | |
JP5391414B2 (ja) | 電波吸収体用磁性粉体 | |
US4397773A (en) | Varistor with tetragonal antimony zinc oxide additive | |
JP2590470B2 (ja) | 内燃機関の点火配電器 | |
JP3084799B2 (ja) | 点火配電器 | |
JP2001015321A (ja) | Ni系フェライト焼結体の製造方法 | |
CA1243345A (en) | Ignition distributor for internal combustion engines | |
KR920005155B1 (ko) | 산화아연 바리스터의 제조방법 | |
JPS6128759A (ja) | 内燃機関用配電器 | |
JPS5823278A (ja) | 内燃機関用配電器 | |
JP2005240138A (ja) | 軟磁性金属粉末、複合絶縁磁性組成物及び電子部品 | |
JP2023144804A (ja) | 磁性基体及びその製造方法、並びにコイル部品及び回路基板 | |
JPH0713509B2 (ja) | 内燃機関用点火配電器 | |
JPH05258914A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
DE112020004449T5 (de) | Verfahren zur herstellung von materialien positiver elektroden für eine stromspeichervorrichtung | |
JPS61149575A (ja) | 内燃機関の点火配電器 | |
JP2012231091A (ja) | 電流−電圧非直線抵抗体 | |
JPS6111461A (ja) | 内燃機関の点火配電器 | |
JPS61210273A (ja) | 内燃機関用点火配電器 |