JPH01261412A - 高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物 - Google Patents
高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物Info
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、内面の一部または全部を110’C以上とし
たモールドにポリウレタン樹脂を注入、発泡させて成形
品を得る方法に用いる高温複合用軟質ポリウレタンフォ
ーム樹脂組成物に関するもので、さらに詳しくは、モー
ルドへの注入時に高温にさらされてもボイドや流れ不良
や収縮、破泡等の品質むらを生じに<(シた高温複合用
軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物に関するものであ
る。
たモールドにポリウレタン樹脂を注入、発泡させて成形
品を得る方法に用いる高温複合用軟質ポリウレタンフォ
ーム樹脂組成物に関するもので、さらに詳しくは、モー
ルドへの注入時に高温にさらされてもボイドや流れ不良
や収縮、破泡等の品質むらを生じに<(シた高温複合用
軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物に関するものであ
る。
「従来の技術」
従来、軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物をモールド
に注入し発泡させて成形品を得る場合、注入時点でポリ
ウレタン樹脂が接触する温度は、80℃以下としている
。この理[1]は、ポリウレタン樹脂が注入時点で高温
に接触すると、ホイドの発生が大きくなり、また、ゲル
化等が熱で部分的に促進され、不均一なIi!j、を品
しか得られないことや、特別高温にする必要がなかった
ことによる。
に注入し発泡させて成形品を得る場合、注入時点でポリ
ウレタン樹脂が接触する温度は、80℃以下としている
。この理[1]は、ポリウレタン樹脂が注入時点で高温
に接触すると、ホイドの発生が大きくなり、また、ゲル
化等が熱で部分的に促進され、不均一なIi!j、を品
しか得られないことや、特別高温にする必要がなかった
ことによる。
「発明が解決しようとする課題」
しかしながら、近年、ポリウレタン成形品においては、
意匠性、生産性、性能のより一層の向上が求められてお
り、特にモールド内にインサートや表皮材などを装着し
、そのモールドに樹脂を注入、発泡させて、複合成形品
を得る方法が行われている。このような方法の内、特開
昭59−190826号、特開昭62−56109号に
開示されている方法のように、軟質ポリウレタンフォー
ム樹脂組成物と複合される材料を最初に成形し、その後
、型開きして、軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物を
注入、発泡させて複合成形品を得る場合では、最初に成
形された材料が成形直後は(その必要成形温度のために
)、モールドのl温度が110’C以−Lとなっており
、そのままであると、後から注入されるポリウレタンの
均一な発泡体が得られなくなってしまう。従って、この
ような場合では、型開き後の型温を80℃以下に冷却す
る必要があった。
意匠性、生産性、性能のより一層の向上が求められてお
り、特にモールド内にインサートや表皮材などを装着し
、そのモールドに樹脂を注入、発泡させて、複合成形品
を得る方法が行われている。このような方法の内、特開
昭59−190826号、特開昭62−56109号に
開示されている方法のように、軟質ポリウレタンフォー
ム樹脂組成物と複合される材料を最初に成形し、その後
、型開きして、軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物を
注入、発泡させて複合成形品を得る場合では、最初に成
形された材料が成形直後は(その必要成形温度のために
)、モールドのl温度が110’C以−Lとなっており
、そのままであると、後から注入されるポリウレタンの
均一な発泡体が得られなくなってしまう。従って、この
ような場合では、型開き後の型温を80℃以下に冷却す
る必要があった。
このことのために、従来の軟質ポリウレタンフオーム複
合成形品の製造では、生産性が低下し、−船釣に>a=
面での接着性も低下してしまうので、軟質ポリウレタン
フォーム樹脂組成物を注入する前に予め成形された材料
の1υ合面にブライマー処理等が必要であった。
合成形品の製造では、生産性が低下し、−船釣に>a=
面での接着性も低下してしまうので、軟質ポリウレタン
フォーム樹脂組成物を注入する前に予め成形された材料
の1υ合面にブライマー処理等が必要であった。
本発明は、前記事情に鑑みてなされたもので、複合され
る材料の成形を温度と実質的に同じl温度のモールドに
注入、発泡させても均一な成形品が得られる軟質ポリウ
レタンフォーム樹脂組成物を提供することを課題とする
ものである。
る材料の成形を温度と実質的に同じl温度のモールドに
注入、発泡させても均一な成形品が得られる軟質ポリウ
レタンフォーム樹脂組成物を提供することを課題とする
ものである。
「課題を解決するための手段」
本発明者らは、前記課題を解決するために、鋭意研究、
実験を重ねたところ、以下のような知見を得るに至った
。
実験を重ねたところ、以下のような知見を得るに至った
。
すなわち、次の■、■を満たすようにして軟質ポリウレ
タンフォーム樹脂組成物を調整すれば、複合される材料
の成形温度と実質的に同じ温度のモールドに注入、発泡
させても均一な成形品が得られる軟質ポリウレタンフォ
ーム樹脂組成物を得られることが分かった。
タンフォーム樹脂組成物を調整すれば、複合される材料
の成形温度と実質的に同じ温度のモールドに注入、発泡
させても均一な成形品が得られる軟質ポリウレタンフォ
ーム樹脂組成物を得られることが分かった。
■ 以下の成分を必須成分とすること。
イ、ポリオール、
口、架橋剤(鎖伸張剤を含む)、
ハ、水(発泡剤)、
二、ポリイソシアネート、
ホ、触媒、
■ 前記必須成分の内、触媒(ホ)としてはアミン系触
媒と有機金属触媒との組み合わせから構成し、しかも、
これら触媒の割合をアミン系触媒/有代金属系触媒−1
0015〜100/20の範囲に設定し、さらに、これ
ら触媒の合計添加量を他の必須成分であるポリオール(
イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ)とポリイソシアネート(
ニ)との合計量 I OO重塁部に対して0.5〜5重
量部の範囲に設定すること。
媒と有機金属触媒との組み合わせから構成し、しかも、
これら触媒の割合をアミン系触媒/有代金属系触媒−1
0015〜100/20の範囲に設定し、さらに、これ
ら触媒の合計添加量を他の必須成分であるポリオール(
イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ)とポリイソシアネート(
ニ)との合計量 I OO重塁部に対して0.5〜5重
量部の範囲に設定すること。
本発明は、前記知見に基づいてなされたものである。
すなわち、本発明は、内面の一部または全部を110℃
以上としたモールドにポリウレタン樹脂を注入、発泡さ
せて成形品を得る方法に用いる高温複合用軟質ポリウレ
タンフォーム樹脂♀■酸物であって、 イ、ポリオール、 口、架橋剤(鎖伸張剤を含む)、 ハ、水、 二、ポリイソシアネート、 ホ、触媒、 を少な(とも必須の成分とし、前記触媒(ホ)がアミン
系触媒と有機金属触媒との組み合わせから構成され、こ
れら触媒の割合がアミン系触媒/有機金属系触媒−10
015〜100/20の範囲であり、これら触媒の合計
添加量が前記ポリオール(イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ
)とポリイソノアネート(ニ)との合計量1001頃部
に対して05〜5小量部の範囲であるこ七を特徴とする
ものである。
以上としたモールドにポリウレタン樹脂を注入、発泡さ
せて成形品を得る方法に用いる高温複合用軟質ポリウレ
タンフォーム樹脂♀■酸物であって、 イ、ポリオール、 口、架橋剤(鎖伸張剤を含む)、 ハ、水、 二、ポリイソシアネート、 ホ、触媒、 を少な(とも必須の成分とし、前記触媒(ホ)がアミン
系触媒と有機金属触媒との組み合わせから構成され、こ
れら触媒の割合がアミン系触媒/有機金属系触媒−10
015〜100/20の範囲であり、これら触媒の合計
添加量が前記ポリオール(イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ
)とポリイソノアネート(ニ)との合計量1001頃部
に対して05〜5小量部の範囲であるこ七を特徴とする
ものである。
前記したように、本発明において、含有する触媒の割合
、すなわち、アミン系触媒/有機金属系触媒は、100
15〜100/20の範囲で用いられ、好ましくは10
0/7〜100/15の範囲である。この触媒の配合割
合の限定は、アミン系触媒lOO市電部に対して、有機
金属系触媒の配合!11が5手頃部よりも少ないと、成
形物にボイドが生じて成形不良となり、同有機金属系触
媒の配合量か20重量部よりも多いと、原料の流動性が
把くなって型への充填が難しくなり、成形物表面に凹凸
が生じる、との知見により設定したものである。
、すなわち、アミン系触媒/有機金属系触媒は、100
15〜100/20の範囲で用いられ、好ましくは10
0/7〜100/15の範囲である。この触媒の配合割
合の限定は、アミン系触媒lOO市電部に対して、有機
金属系触媒の配合!11が5手頃部よりも少ないと、成
形物にボイドが生じて成形不良となり、同有機金属系触
媒の配合量か20重量部よりも多いと、原料の流動性が
把くなって型への充填が難しくなり、成形物表面に凹凸
が生じる、との知見により設定したものである。
また、本発明においては、ポリオール(イ)、架橋剤(
ロ)、水(ハ)相互の好ましい配合量は、ポリオール(
イ)100重量部に対して、架橋剤(ロ)が0.5〜2
0重量部、水(ハ)が0.1〜5重量部である。
ロ)、水(ハ)相互の好ましい配合量は、ポリオール(
イ)100重量部に対して、架橋剤(ロ)が0.5〜2
0重量部、水(ハ)が0.1〜5重量部である。
さらに、本発明において、ボリイソンア不一ト(ニ)か
らなるNGO成分と、ポリオール(イ)、架橋剤(鎖伸
張剤を含む)(ロ)、水(ハ)からなるO H(N H
、も含む)成分との当量比は、好ましくは、NGO10
H=0.8〜1.10、特に好ましくは0.90〜1.
05である。というのは、NGOloHが1.10より
大きいと、脱型時間が短い場合、成形物の表皮かめ(れ
、肌あれを生じるし、08より小さいと、表面に皺が生
じ、エアボイドが増え、成形物の強度低下を招くからで
ある。
らなるNGO成分と、ポリオール(イ)、架橋剤(鎖伸
張剤を含む)(ロ)、水(ハ)からなるO H(N H
、も含む)成分との当量比は、好ましくは、NGO10
H=0.8〜1.10、特に好ましくは0.90〜1.
05である。というのは、NGOloHが1.10より
大きいと、脱型時間が短い場合、成形物の表皮かめ(れ
、肌あれを生じるし、08より小さいと、表面に皺が生
じ、エアボイドが増え、成形物の強度低下を招くからで
ある。
前記したように、本発明において、触媒の合計添加量は
、ポリオール(イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ)とポリイ
ソシアネート(ニ)との合計ff1100重量部に対し
て0.5〜5重量部の範囲であるが、特に150℃以上
の高温型で成形する時は、1〜2重量部が好ましい。と
いうのは、0.5重1部より少ないと、成形物にボイド
が多くなり、表面収縮が生じ、表皮のめくれが生じるか
らであり、5重量部より多いと、成形物表面に凹凸が生
じ、組成物の流動性か悪くなって充填不足のものとなる
からである。
、ポリオール(イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ)とポリイ
ソシアネート(ニ)との合計ff1100重量部に対し
て0.5〜5重量部の範囲であるが、特に150℃以上
の高温型で成形する時は、1〜2重量部が好ましい。と
いうのは、0.5重1部より少ないと、成形物にボイド
が多くなり、表面収縮が生じ、表皮のめくれが生じるか
らであり、5重量部より多いと、成形物表面に凹凸が生
じ、組成物の流動性か悪くなって充填不足のものとなる
からである。
+iii記(イ)のポリオールとしては、分子量500
以上、好ましくは1000〜8000の末端に話性水素
を有するポリエーテルポリオール、ボリマーホリオール
、尿素分数ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリ
オール ジオール、アクリルポリオール、ポリブタジェンポリオ
ール、ポリエーテルポリオールの末端−NH 、のポリ
エーテルポリアミン、なとの通常のポリウレタン樹脂に
使用されるポリオールの中から選択される1種以上を使
用することかできる。
以上、好ましくは1000〜8000の末端に話性水素
を有するポリエーテルポリオール、ボリマーホリオール
、尿素分数ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリ
オール ジオール、アクリルポリオール、ポリブタジェンポリオ
ール、ポリエーテルポリオールの末端−NH 、のポリ
エーテルポリアミン、なとの通常のポリウレタン樹脂に
使用されるポリオールの中から選択される1種以上を使
用することかできる。
前記(口)の架橋剤としては、分子量500より小さい
末端に活性水素を有するエチレングリコール、ジエチレ
ングリコール、I,4−ブタ/ジオール、ビスハイドロ
エトキシヘンゼン、トリメチロールプロパン、グリセリ
ン、ソルビトールおよびこれらのアルキレンオキサイド
付加物、エチレンジアミンのプロピレンオキサイド付加
物などの多価アルコール類、−級、二級のポリアミン類
、脂肪族.脂環族ポリアミン類、ジフェニルメタンジア
ミン、m−フェニレンジアミン、ジエチルトルエンジア
ミン、4.4’−メチレンビスクロロアニリンなどの芳
香族アミン類、などの架橋剤の中から選択される1種以
上を使用することができる。
末端に活性水素を有するエチレングリコール、ジエチレ
ングリコール、I,4−ブタ/ジオール、ビスハイドロ
エトキシヘンゼン、トリメチロールプロパン、グリセリ
ン、ソルビトールおよびこれらのアルキレンオキサイド
付加物、エチレンジアミンのプロピレンオキサイド付加
物などの多価アルコール類、−級、二級のポリアミン類
、脂肪族.脂環族ポリアミン類、ジフェニルメタンジア
ミン、m−フェニレンジアミン、ジエチルトルエンジア
ミン、4.4’−メチレンビスクロロアニリンなどの芳
香族アミン類、などの架橋剤の中から選択される1種以
上を使用することができる。
前記(ハ)の水は、発泡剤として使用されるもので、本
発明ではこの水に必要に応じてクロロフルオロカーボン
系発泡剤などの物理的発泡剤を併用させることが可能で
あり、水は必須の成分である。
発明ではこの水に必要に応じてクロロフルオロカーボン
系発泡剤などの物理的発泡剤を併用させることが可能で
あり、水は必須の成分である。
前記(二)のポリイソシアネートとしては、末端に一N
GO基を有するトルエンジイソシア不一ト,ジフェニル
メタンジイソシアネート、 1. 5−ナフタレン
ジイソシアネート、3.3’−ジメチルジフェニル4.
4°−ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート
、l,6−へキサメチレンジイソシアネート、バラフエ
ニレンジイソシアネート、トランス−1,4−7クロヘ
キシルジイソ/アネート、キンレンンイソンア不−ト、
水添キシレンジイソシアネート、水添ジフェニルメタン
ジイソ/アネート、リシノジイソンア不一ト。
GO基を有するトルエンジイソシア不一ト,ジフェニル
メタンジイソシアネート、 1. 5−ナフタレン
ジイソシアネート、3.3’−ジメチルジフェニル4.
4°−ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート
、l,6−へキサメチレンジイソシアネート、バラフエ
ニレンジイソシアネート、トランス−1,4−7クロヘ
キシルジイソ/アネート、キンレンンイソンア不−ト、
水添キシレンジイソシアネート、水添ジフェニルメタン
ジイソ/アネート、リシノジイソンア不一ト。
テトラメチルキンレンジイソンア不一ト、2,2゜4
(2,4,4) トリメチルヘキサメチレンジイソン
アネート、などのジイソ/アネート類、トリイソシアネ
ート類、トリメチロールプロパン、トルエンジイソシア
ネート、l、6−ヘキサメチレンジイソ/アネート、イ
ソホロン/イソ/アネート、などのジイソ/アネート類
、トリフェニルメタントリイソンアネート、トリス(イ
ンシアネートフェニル)チオホスフェート、1.6.1
1−ウンデカントリイソシアネート、1,3.6−へキ
サメチレントリイソシアネートなどのトリイソシアネー
ト類、トリメチロールプロバントトルエン/イソシアネ
ート、ヘキサメチレンジイソ/アネート、イソホロン/
イソ/アネートなどの付加物、二量体、三重体、カルボ
ジイミド体、アロ/%ネート、ビユレット、ウレア変性
体、イソンア不一トブレボリマーなどのポリイソンア不
−トの変性体、誘導体、などの中から選択される1種以
上を使用することができる。 前記(ホ)の触媒として
は、アミン系触媒とイイ代金属系触媒をmみ合わUで(
Φ用する。
(2,4,4) トリメチルヘキサメチレンジイソン
アネート、などのジイソ/アネート類、トリイソシアネ
ート類、トリメチロールプロパン、トルエンジイソシア
ネート、l、6−ヘキサメチレンジイソ/アネート、イ
ソホロン/イソ/アネート、などのジイソ/アネート類
、トリフェニルメタントリイソンアネート、トリス(イ
ンシアネートフェニル)チオホスフェート、1.6.1
1−ウンデカントリイソシアネート、1,3.6−へキ
サメチレントリイソシアネートなどのトリイソシアネー
ト類、トリメチロールプロバントトルエン/イソシアネ
ート、ヘキサメチレンジイソ/アネート、イソホロン/
イソ/アネートなどの付加物、二量体、三重体、カルボ
ジイミド体、アロ/%ネート、ビユレット、ウレア変性
体、イソンア不一トブレボリマーなどのポリイソンア不
−トの変性体、誘導体、などの中から選択される1種以
上を使用することができる。 前記(ホ)の触媒として
は、アミン系触媒とイイ代金属系触媒をmみ合わUで(
Φ用する。
一方のアミン系触媒としては、トリエチルアミン、N、
Nジメチルシクロヘキフルアミンなとのモノアミン類、
N、N、N’、N”−テトラメチルエチレンジアミン、
N、N、N“、No−テトラメチルヘキサン−1,6−
ジアミンなどのジアミン類、N、N、N’、N”、N”
−ベンタルメチルジエチレントリアミン、テトラメチル
グアニジンなどのトリアミン類、トリエチレンジアミン
、N−メチルモルホリンなどの環状アミン類、ジメチル
アミ/エタノール、N、N、N’−1−リメチルアミノ
エチルエタノールアミンなどのアルコールアミン類、ビ
ス(2−ジメチルアミノエチル)エーテル、エチレング
リコールビス(3−ジメチル)−アミ/プロピルエーテ
ルなどのエーテルアミン類等の化合物の中から選択され
る1種以上を使用することかできる。
Nジメチルシクロヘキフルアミンなとのモノアミン類、
N、N、N’、N”−テトラメチルエチレンジアミン、
N、N、N“、No−テトラメチルヘキサン−1,6−
ジアミンなどのジアミン類、N、N、N’、N”、N”
−ベンタルメチルジエチレントリアミン、テトラメチル
グアニジンなどのトリアミン類、トリエチレンジアミン
、N−メチルモルホリンなどの環状アミン類、ジメチル
アミ/エタノール、N、N、N’−1−リメチルアミノ
エチルエタノールアミンなどのアルコールアミン類、ビ
ス(2−ジメチルアミノエチル)エーテル、エチレング
リコールビス(3−ジメチル)−アミ/プロピルエーテ
ルなどのエーテルアミン類等の化合物の中から選択され
る1種以上を使用することかできる。
前記他方の有機金属系触媒としては、スタナスオクトエ
ート、ジブチルチンジアセテート、ジブチルジラウレー
ト、ジブチルチンマー力ブチド、ジブチルチンチオカル
ボ牛ンレート、ジブチルジラウレ−ト、ジオクチルチン
マーカブチド、ノオクチルチンチオカルボキ/レート、
フェニル水銀プロピオン酸塩、オクテン酸鉛等の化合物
の中から選択される1種以上を使用することができる。
ート、ジブチルチンジアセテート、ジブチルジラウレー
ト、ジブチルチンマー力ブチド、ジブチルチンチオカル
ボ牛ンレート、ジブチルジラウレ−ト、ジオクチルチン
マーカブチド、ノオクチルチンチオカルボキ/レート、
フェニル水銀プロピオン酸塩、オクテン酸鉛等の化合物
の中から選択される1種以上を使用することができる。
本発明において、その他に必要に応じて使用される添加
剤としては、CF、Cf!、CCf1!3Fなとの発泡
剤、クロロアルキルホスフェート、ポリメリックホスフ
ァイト、ジブロモプロパノール、臭素化ポリエーテルな
どの難燃剤、シリカ、ガラス、カーボンブラック、アス
ファルトなどの充填剤、カルポジイド、脂肪酸アマイド
などの加水分解防止剤、ビスターシャリープチルノーイ
ドロオキシトルエン、l r g a n o x 1
010 (チバガイギー社製フェノール系酸化防止剤)
などの酸化防止剤、Tinuvin327(チバガイギ
ー社製ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤)などの紫外
線吸収剤、ペンタクロロフェノール、チアベンダゾール
なとのr方黴剤、ボリンロキサンーポリオキシアルキレ
ンブロックフポリマー、スルフォン化すンルイン酸のナ
トリウム塩、などの整泡剤、などの中から選択される1
種以上が適宜使用される。
剤としては、CF、Cf!、CCf1!3Fなとの発泡
剤、クロロアルキルホスフェート、ポリメリックホスフ
ァイト、ジブロモプロパノール、臭素化ポリエーテルな
どの難燃剤、シリカ、ガラス、カーボンブラック、アス
ファルトなどの充填剤、カルポジイド、脂肪酸アマイド
などの加水分解防止剤、ビスターシャリープチルノーイ
ドロオキシトルエン、l r g a n o x 1
010 (チバガイギー社製フェノール系酸化防止剤)
などの酸化防止剤、Tinuvin327(チバガイギ
ー社製ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤)などの紫外
線吸収剤、ペンタクロロフェノール、チアベンダゾール
なとのr方黴剤、ボリンロキサンーポリオキシアルキレ
ンブロックフポリマー、スルフォン化すンルイン酸のナ
トリウム塩、などの整泡剤、などの中から選択される1
種以上が適宜使用される。
なお、本発明において、加熱成形後に1)られる軟質ポ
リウレタンフォームの密度としては、実用上0.05〜
1.0 g/c m3が好ましい。さらに、本発明によ
れば、0.05〜0.5 g/cm3という低密度の軟
質ポリウレタンフォームを得ることかできる。
リウレタンフォームの密度としては、実用上0.05〜
1.0 g/c m3が好ましい。さらに、本発明によ
れば、0.05〜0.5 g/cm3という低密度の軟
質ポリウレタンフォームを得ることかできる。
「作用」
前記構成の軟質ポリウレタンフォーム樹脂組1戊物によ
れば、ポリウレタン樹脂を使用した一体11コ合成形を
行う時、モールドを80’C以下にする必要がなくなり
、事前に型内で成形を行った時の型内温度(110’c
以」二)でも表面の美麗な複合成形物が得られ、成形サ
イクルが大幅に向上することになる。また、−性的に複
合面のt温度は高い方がポリウレタン樹脂の接着性が向
上し、ブライマー処理が不要になり、著しく合理化でき
る。さらに、モールドを高温にすることが可能になるた
め、ポリウレタン樹脂の流動性が向上され、Fil形状
のモールドや、薄肉、大表面積のモールドの成形も可能
となる。さらに、2〜3mm程度の薄肉のモールド成形
品は、通常密度が0.5g/crn3以上となるが、本
発明の軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物を用いれば
0.5g/cm3以下は充分可能となる。
れば、ポリウレタン樹脂を使用した一体11コ合成形を
行う時、モールドを80’C以下にする必要がなくなり
、事前に型内で成形を行った時の型内温度(110’c
以」二)でも表面の美麗な複合成形物が得られ、成形サ
イクルが大幅に向上することになる。また、−性的に複
合面のt温度は高い方がポリウレタン樹脂の接着性が向
上し、ブライマー処理が不要になり、著しく合理化でき
る。さらに、モールドを高温にすることが可能になるた
め、ポリウレタン樹脂の流動性が向上され、Fil形状
のモールドや、薄肉、大表面積のモールドの成形も可能
となる。さらに、2〜3mm程度の薄肉のモールド成形
品は、通常密度が0.5g/crn3以上となるが、本
発明の軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物を用いれば
0.5g/cm3以下は充分可能となる。
なお、本発明の高温複合成形用軟質ポリウレタンフォー
ム樹脂組成物を用いてt(合成彫物を得る場合、事前に
型内で成形される成形材料は、繊維強化熱硬化性樹脂組
成物(F RP)であり、例えば、不飽和ポリエステル
樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール
樹脂、等をマトリゾクス樹脂として、ガラス繊維、カー
ボン繊維、等の強化材とから得られるもので、/−トモ
ールディングコンバウンド、バルクモールディングコン
パウンドなどが挙げられる。
ム樹脂組成物を用いてt(合成彫物を得る場合、事前に
型内で成形される成形材料は、繊維強化熱硬化性樹脂組
成物(F RP)であり、例えば、不飽和ポリエステル
樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール
樹脂、等をマトリゾクス樹脂として、ガラス繊維、カー
ボン繊維、等の強化材とから得られるもので、/−トモ
ールディングコンバウンド、バルクモールディングコン
パウンドなどが挙げられる。
「実施例」
以下に本発明の実施例を示し、本発明を具体的に説明す
るが、本発明は、この実施例に限定されるものではない
。
るが、本発明は、この実施例に限定されるものではない
。
(実施例1)
・エフセノール820(旭硝子
株式会社製ポリエーテル
ポリオール、Mw=4900)
・・・・・・・・・・100重同部、
・エチレングリコール・・・・・・・・・・2.5ff
iffi部、・水・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・1.6重量部、・ポリキャット12
(サンアボット 株式会社製3級アミン触媒) ・・・1.57重量部、 ・UL−1(エムデイ化成社製 膏機錫触媒) ・・・・・・・・・0.08重量部、 上記成分を混合したポリオールコンパウンドニアイソネ
ート143L (エムデイ化成社製液状変性ジフェニル
メタンジイン/アネート)42.5fflffl席を加
え、10秒間、急速に撹拌、混合して、直ちに電動プレ
スに七ノドされている金型へ注入し、プレスによって型
を閉じ、2分間ホールドした後、型から成形品を取り出
して発泡体を得た。この時の型の大きさは、300×2
50X2mmのフラノン二+M造で、ガス抜きが左右の
短辺の中央部に約1mmの深さでV字状に設けられてい
る。また、型温を40℃160℃580℃,100℃,
+10℃5130℃1150’C,170℃,190℃
に変えて同様に成形した。
iffi部、・水・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・1.6重量部、・ポリキャット12
(サンアボット 株式会社製3級アミン触媒) ・・・1.57重量部、 ・UL−1(エムデイ化成社製 膏機錫触媒) ・・・・・・・・・0.08重量部、 上記成分を混合したポリオールコンパウンドニアイソネ
ート143L (エムデイ化成社製液状変性ジフェニル
メタンジイン/アネート)42.5fflffl席を加
え、10秒間、急速に撹拌、混合して、直ちに電動プレ
スに七ノドされている金型へ注入し、プレスによって型
を閉じ、2分間ホールドした後、型から成形品を取り出
して発泡体を得た。この時の型の大きさは、300×2
50X2mmのフラノン二+M造で、ガス抜きが左右の
短辺の中央部に約1mmの深さでV字状に設けられてい
る。また、型温を40℃160℃580℃,100℃,
+10℃5130℃1150’C,170℃,190℃
に変えて同様に成形した。
その結果を表1に示した。この表から明らかなように、
型温110℃−150℃の範囲で均一な発泡体が得られ
た。
型温110℃−150℃の範囲で均一な発泡体が得られ
た。
(実施例2)
実施例1においてポリキャット12を1.5ff1部に
、tJL−1を0.15重量部にそれぞれ変えた以外は
、実施例1と同様にして成形品を得た。結果を同じく表
1に示した。型温100℃−1700cの範囲で均一な
発泡体が得られた。
、tJL−1を0.15重量部にそれぞれ変えた以外は
、実施例1と同様にして成形品を得た。結果を同じく表
1に示した。型温100℃−1700cの範囲で均一な
発泡体が得られた。
(実施例3)
実施例1のポリキャラ)12を1.375重量部に、U
L−1を0.275重量部にそれぞれ変えた以外は、実
施例1と同様にして成形品を得た。結果を同じ(表1に
示した。型温80℃〜130℃の範囲で均一な発泡体が
得られた。
L−1を0.275重量部にそれぞれ変えた以外は、実
施例1と同様にして成形品を得た。結果を同じ(表1に
示した。型温80℃〜130℃の範囲で均一な発泡体が
得られた。
(比較例1〜7)
ポリキャット12とtJL−1と合計添加量は、実施例
1〜3と同じ<1.65重量部とし、配合割合を比較例
1→7へ順に toolo、+00/1. too/4
0、+00/70.100/100.0/looとし、
前記実施例1と同様の方法で成形品を得た。結果は表1
に示した。
1〜3と同じ<1.65重量部とし、配合割合を比較例
1→7へ順に toolo、+00/1. too/4
0、+00/70.100/100.0/looとし、
前記実施例1と同様の方法で成形品を得た。結果は表1
に示した。
表から明らかなように、型温110℃以上ではいずれも
均一な発泡体を得ることができない。
均一な発泡体を得ることができない。
前記実施例1〜3、比較例1〜7の結果を示した表1か
ら明らかなように、使用触媒としてポリキャット12(
アミン系触媒)と、UL−1(有機金属系触媒)との両
触媒が必要なこと、そして、これらの配合割合、(アミ
ン系触媒)/(有機金属系触媒)が10015〜100
/20の範囲内に設定することが、110℃以上の型温
でも均一な発泡体を得るに必要であることが分かる。
ら明らかなように、使用触媒としてポリキャット12(
アミン系触媒)と、UL−1(有機金属系触媒)との両
触媒が必要なこと、そして、これらの配合割合、(アミ
ン系触媒)/(有機金属系触媒)が10015〜100
/20の範囲内に設定することが、110℃以上の型温
でも均一な発泡体を得るに必要であることが分かる。
(実施例4〜7)
(ポリキャット12)/ (UL−1)の割合をtoo
/10に固定し、合計添加量を実施例4→7へ順ニ0.
73ffl量部、1.47重酸部、2.93重量部、7
.33重(4部として前記実施例1と同様にし−C成形
品を得た。
/10に固定し、合計添加量を実施例4→7へ順ニ0.
73ffl量部、1.47重酸部、2.93重量部、7
.33重(4部として前記実施例1と同様にし−C成形
品を得た。
結果を表2に示した。この表から分かるように、型温1
00℃以上でも均一な発泡体が得られた。
00℃以上でも均一な発泡体が得られた。
(比較例8〜10)
前記実施例4〜7の添加量を比較例8→10へ順t、:
、o、ts重量部、0.25市量部、147重量 部り
変エタ以外は同実施例と同様にして成形品を得た。結束
は表2に示した。表から分かるように、100℃以上で
は均一な発泡体が得られなかった。
、o、ts重量部、0.25市量部、147重量 部り
変エタ以外は同実施例と同様にして成形品を得た。結束
は表2に示した。表から分かるように、100℃以上で
は均一な発泡体が得られなかった。
前記実施例4〜7、比較例8〜lOの結果を示した表2
から明らかなように、ポリキャット12(アミン系触媒
)とUL−1(有機金属系触媒)との合計添加量を、エ
フセノール820(ポリオール)とエチレングリコール
(架橋剤)と水(発泡剤)とアイソネート(ポリイソシ
アネート)との合31mを100重量部とした場合に、
085〜5市世部に設定することが、110℃以上の型
1品でも均一な発泡体を得るのに必要であることが分か
る。
から明らかなように、ポリキャット12(アミン系触媒
)とUL−1(有機金属系触媒)との合計添加量を、エ
フセノール820(ポリオール)とエチレングリコール
(架橋剤)と水(発泡剤)とアイソネート(ポリイソシ
アネート)との合31mを100重量部とした場合に、
085〜5市世部に設定することが、110℃以上の型
1品でも均一な発泡体を得るのに必要であることが分か
る。
(以下、余白)
「発明の効果」
以上説明したように、本発明に係る高温腹合成形用軟質
ポリウレタンフォーム樹脂組成物によれば、ポリウレタ
ン樹脂を使用した一体複合成形を行う時、モールドを8
0℃以下にする必要がなくなり、成形サイクルが大幅に
向上することになる。
ポリウレタンフォーム樹脂組成物によれば、ポリウレタ
ン樹脂を使用した一体複合成形を行う時、モールドを8
0℃以下にする必要がなくなり、成形サイクルが大幅に
向上することになる。
また、−船釣に複合面の温度は高い方がポリウレタン樹
脂の接着性が向上し、ブライマー処理が不要になり、著
しく合理化できる。さらに、モールドを高温にすること
が可能になるため、ポリウレタン樹脂の流動性が向上さ
れ、複雑形状のモールドや、薄肉、大表面積のモールド
の成形も可能となる。さらに、2〜3mm程度の薄肉の
モールド成形品は、通常密度が0.5 gJc m3以
上となるが、本発明の軟質ポリウレタンフォーム樹脂組
成物を用いれば0.5g/crr+3以下は充分可能と
なる。
脂の接着性が向上し、ブライマー処理が不要になり、著
しく合理化できる。さらに、モールドを高温にすること
が可能になるため、ポリウレタン樹脂の流動性が向上さ
れ、複雑形状のモールドや、薄肉、大表面積のモールド
の成形も可能となる。さらに、2〜3mm程度の薄肉の
モールド成形品は、通常密度が0.5 gJc m3以
上となるが、本発明の軟質ポリウレタンフォーム樹脂組
成物を用いれば0.5g/crr+3以下は充分可能と
なる。
出願人 大日本インキ化学工業株式会社アイシン精機
株式会社
株式会社
Claims (3)
- (1)内面の一部または全部を110℃以上としたモー
ルドにポリウレタン樹脂を注入、発泡させて成形品を得
る方法に用いる高温複合用軟質ポリウレタンフォーム樹
脂組成物であって、 イ、ポリオール、 ロ、架橋剤(鎖伸張剤を含む)、 ハ、水、 ニ、ポリイソシアネート、 ホ、触媒、 を少なくとも必須の成分とし、前記触媒(ホ)がアミン
系触媒と有機金属触媒との組み合わせから構成され、こ
れら触媒の割合がアミン系触媒/有機金属系触媒=10
0/5〜100/20の範囲であり、これら触媒の合計
添加量が前記ポリオール(イ)と架橋剤(ロ)と水(ハ
)とポリイソシアネート(ニ)との合計量100重量部
に対して0.5〜5重量部の範囲であることを特徴とす
る高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物
。 - (2)アミン系触媒が三級アミン化合物である請求項1
記載の高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組
成物。 - (3)有機金属触媒が有機錫化合物である請求項1また
は2記載の高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹
脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63090023A JPH01261412A (ja) | 1988-04-12 | 1988-04-12 | 高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63090023A JPH01261412A (ja) | 1988-04-12 | 1988-04-12 | 高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01261412A true JPH01261412A (ja) | 1989-10-18 |
Family
ID=13987096
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63090023A Pending JPH01261412A (ja) | 1988-04-12 | 1988-04-12 | 高温複合成形用軟質ポリウレタンフォーム樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01261412A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03176110A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-07-31 | Mitsui Toatsu Chem Inc | 軟質ウレタンフォームの製造方法 |
US8821981B2 (en) | 2009-07-24 | 2014-09-02 | Saint-Gobain Performance Plastics Chaineux | Polyurethane gaskets and process for forming same |
-
1988
- 1988-04-12 JP JP63090023A patent/JPH01261412A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03176110A (ja) * | 1989-12-06 | 1991-07-31 | Mitsui Toatsu Chem Inc | 軟質ウレタンフォームの製造方法 |
US8821981B2 (en) | 2009-07-24 | 2014-09-02 | Saint-Gobain Performance Plastics Chaineux | Polyurethane gaskets and process for forming same |
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