JPH01246348A - 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH01246348A JPH01246348A JP7416688A JP7416688A JPH01246348A JP H01246348 A JPH01246348 A JP H01246348A JP 7416688 A JP7416688 A JP 7416688A JP 7416688 A JP7416688 A JP 7416688A JP H01246348 A JPH01246348 A JP H01246348A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- plating
- galvanized steel
- steel sheet
- content
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 title claims description 31
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 title claims description 31
- 238000005275 alloying Methods 0.000 title claims description 29
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims abstract description 55
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 15
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 abstract description 23
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 8
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 8
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 37
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 16
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 3
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 3
- 229920000298 Cellophane Polymers 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910000905 alloy phase Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000010422 painting Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000002747 voluntary effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、加工時にめっき層が剥離しにくい合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
自動車用車体の耐久性の向上を目的として、昨今、北米
向けを中心に車体の数多くの部分に、亜鉛めっき鋼板、
合金めっき鋼板、複合被覆鋼板等の各種表面処理鋼板が
使用されている。これらの鋼板に対しては、表面性状、
塗装性能、溶接性等の各種特性が要求されるが、これら
特性のうちで近年、耐食性、特に母材鋼板の耐孔食性に
対する要求が厳しくなってきている。このような観点か
ら、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要望が強まって
きた。
向けを中心に車体の数多くの部分に、亜鉛めっき鋼板、
合金めっき鋼板、複合被覆鋼板等の各種表面処理鋼板が
使用されている。これらの鋼板に対しては、表面性状、
塗装性能、溶接性等の各種特性が要求されるが、これら
特性のうちで近年、耐食性、特に母材鋼板の耐孔食性に
対する要求が厳しくなってきている。このような観点か
ら、合金化溶融亜鉛めっき鋼板に対する要望が強まって
きた。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、通常以下のようにして製
造される。即ち、熱延、冷延鋼帯に連続的に前処理を施
し、次いで、前処理を施した鋼板を溶融亜鉛めっき浴に
浸漬してめっきし、次いで、めっき浴の出側に設置され
た合金化炉内を連続的に通過させて、鋼板を５００から
７００′Ｃの温度に急速に昇温させ、この温度に短時間
保持してめっき層をＦｅ −Ｚｎ合金にする。以下、こ
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を従来技術１と
云う。
造される。即ち、熱延、冷延鋼帯に連続的に前処理を施
し、次いで、前処理を施した鋼板を溶融亜鉛めっき浴に
浸漬してめっきし、次いで、めっき浴の出側に設置され
た合金化炉内を連続的に通過させて、鋼板を５００から
７００′Ｃの温度に急速に昇温させ、この温度に短時間
保持してめっき層をＦｅ −Ｚｎ合金にする。以下、こ
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を従来技術１と
云う。
別の製造方法として、特公昭５９−１４５４１号公報に
は、亜鉛めっき鋼板を急速に１次加熱し、これによって
、めっき表面を再溶融させてめっき表面を平滑化し且つ
めつき表面の一部をＦｅ −Ｚｎ金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法を従来技術２と云う。
は、亜鉛めっき鋼板を急速に１次加熱し、これによって
、めっき表面を再溶融させてめっき表面を平滑化し且つ
めつき表面の一部をＦｅ −Ｚｎ金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法を従来技術２と云う。
上記従来技術１によれば、連続式溶融亜鉛めっき設備の
みで連続的に短時間で亜鉛めっきおよび合金化処理を完
了することができるので、生産性の点できわめて有利で
ある。しかし、急速昇温−高温短時間合金化処理である
ために、Ｆｅ −Ｚｎ合金化反応が不均一に起りやすい
。従って、めっき層中のＦｅ含有率が、板幅方向および
ライン方向においてバラツクので、均質な製品を安定し
て得られない。また、Ｆｅ −Ｚｎ合金相の中で最も硬
度が高く、脆弱なＦ相（Ｆｅ３ Ｚｎ、。）がめつき層
と鋼素地界面に厚く生成し、このＦ相が成長する。この
ために、プレス成形等の加工時にめっき層が剥離する、
いわゆるパウダリングが発生する。
みで連続的に短時間で亜鉛めっきおよび合金化処理を完
了することができるので、生産性の点できわめて有利で
ある。しかし、急速昇温−高温短時間合金化処理である
ために、Ｆｅ −Ｚｎ合金化反応が不均一に起りやすい
。従って、めっき層中のＦｅ含有率が、板幅方向および
ライン方向においてバラツクので、均質な製品を安定し
て得られない。また、Ｆｅ −Ｚｎ合金相の中で最も硬
度が高く、脆弱なＦ相（Ｆｅ３ Ｚｎ、。）がめつき層
と鋼素地界面に厚く生成し、このＦ相が成長する。この
ために、プレス成形等の加工時にめっき層が剥離する、
いわゆるパウダリングが発生する。
そして、上記従来技術２は、次のような問題を有してい
る。即ち、連続式溶融亜鉛めっき設備内での急速な１次
加熱によって、めっき層の一部のみを合金化した場合、
Ｆｅ −Ｚｎ合金相は部分的に生成される。このために
、合金層は均一に成長せず、特に、めっき付着量が片面
当り９０９／ｒｒｊ以下の場合、鋼板表面まで合金層が
成長した部分とη相（Ｚｎ）が残存した部分とが混在し
、いわゆる焼はムラが発生する。この後、１次加熱によ
る合金化度の違いに対応してバッチ焼鈍炉で２次加熱合
金化処理を行うために、工程が複雑となって、板幅全域
に亘ってめっき層の加工性に優れた製品を得るだめの制
御が容易に行えない。
る。即ち、連続式溶融亜鉛めっき設備内での急速な１次
加熱によって、めっき層の一部のみを合金化した場合、
Ｆｅ −Ｚｎ合金相は部分的に生成される。このために
、合金層は均一に成長せず、特に、めっき付着量が片面
当り９０９／ｒｒｊ以下の場合、鋼板表面まで合金層が
成長した部分とη相（Ｚｎ）が残存した部分とが混在し
、いわゆる焼はムラが発生する。この後、１次加熱によ
る合金化度の違いに対応してバッチ焼鈍炉で２次加熱合
金化処理を行うために、工程が複雑となって、板幅全域
に亘ってめっき層の加工性に優れた製品を得るだめの制
御が容易に行えない。
従って、この発明の目的は、プレス成形等の加工時にパ
ウダリングが発生しにくい合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
容易に製造することができる方法を提供することにある
。
ウダリングが発生しにくい合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
容易に製造することができる方法を提供することにある
。
この発明は、前処理を施した銅帯を、ＡＭ ： ０．０
５から０．３重量％、Ｐｂ ： ０．２重量％以下を含
有する溶融亜鉛浴に浸漬して、片面当り３０から９０２
Ａイのめっきを施し、次いで、このようにしてめっきを
施した前記鋼帯をパッチ式焼鈍炉内に装入し、炉内雰囲
気を非酸化性雰囲気′または還元性雰囲気に維持し、前
記鋼帯をオープンコイルの状態で、３２０℃からＺｎの
融点の範囲内の温度に１から５０時間加熱し、かくして
、めっき層を合金化することに特徴含有するものである
。
５から０．３重量％、Ｐｂ ： ０．２重量％以下を含
有する溶融亜鉛浴に浸漬して、片面当り３０から９０２
Ａイのめっきを施し、次いで、このようにしてめっきを
施した前記鋼帯をパッチ式焼鈍炉内に装入し、炉内雰囲
気を非酸化性雰囲気′または還元性雰囲気に維持し、前
記鋼帯をオープンコイルの状態で、３２０℃からＺｎの
融点の範囲内の温度に１から５０時間加熱し、かくして
、めっき層を合金化することに特徴含有するものである
。
次に、この発明をさらに詳細に説明する。
通常の前処理を施した銅帯に溶融亜鉛めっきを施す。め
っきに供する素材は、熱延鋼帯、冷延鋼帯の何れでも良
い。まだ、連続溶融亜鉛めっき装置によって銅帯にめっ
きを施す前に、銅帯に焼鈍処理を施しても良い。
っきに供する素材は、熱延鋼帯、冷延鋼帯の何れでも良
い。まだ、連続溶融亜鉛めっき装置によって銅帯にめっ
きを施す前に、銅帯に焼鈍処理を施しても良い。
めっき付着量は、鋼帯片面当り３０から９０扇の範囲内
に限定する。めっき付着量は、両面で異なっていても良
い。銅帯を浸漬する溶融亜鉛めっき浴は、ｕ：０．ｏｓ
から０．３重量％、Ｐｂ）０．２重量％以下を含有する
。めっき付着量を３０から９０？／ｍ”の範囲内に限定
したのは、３０りβ未満では十分な耐食性が得られず、
一方、９０ ｙ／ｒｒ？を超えると後述するように、合
金化条件の大幅な変更が必要となるからである。溶融亜
鉛めっき浴中のＡ８含有率を０．０５から０．３重量％
の範囲に限定したのは、０．０５重量％未満では、めっ
き浴浸漬直後にＦｅ−Ｚｎ合金相が部分的且つ不均一・
に生成し、それが後の合金化処理工程においても均一と
ならないためであり、一方、０．３重量％を超えると、
Ｆｅ −Ｚｎ合金相の生成が著しく抑制され、後の合金
化条件の大幅な変更が必要となるからである。
に限定する。めっき付着量は、両面で異なっていても良
い。銅帯を浸漬する溶融亜鉛めっき浴は、ｕ：０．ｏｓ
から０．３重量％、Ｐｂ）０．２重量％以下を含有する
。めっき付着量を３０から９０？／ｍ”の範囲内に限定
したのは、３０りβ未満では十分な耐食性が得られず、
一方、９０ ｙ／ｒｒ？を超えると後述するように、合
金化条件の大幅な変更が必要となるからである。溶融亜
鉛めっき浴中のＡ８含有率を０．０５から０．３重量％
の範囲に限定したのは、０．０５重量％未満では、めっ
き浴浸漬直後にＦｅ−Ｚｎ合金相が部分的且つ不均一・
に生成し、それが後の合金化処理工程においても均一と
ならないためであり、一方、０．３重量％を超えると、
Ｆｅ −Ｚｎ合金相の生成が著しく抑制され、後の合金
化条件の大幅な変更が必要となるからである。
Ｐｂは、Ｆｅ−Ｚｎ合金化反応に対して大きく寄−梁し
ないが、０．２重量％を超えると、加工時のめつき層の
耐パウダリング性が低下する。
ないが、０．２重量％を超えると、加工時のめつき層の
耐パウダリング性が低下する。
次に、上述したようにして亜鉛めっきが施された鋼帯を
オープンコイルに巻き替えた後、非酸化性または還元性
雰囲気のバッチ式焼鈍炉によって、めっき層の合金化の
ための熱処理を行う。ここで、オープンコイルにする理
由は、銅帯を均一に加熱し、合金化にムラが生ずるのを
防止し且つ鋼帯同士が付着するのを防止するためである
。即ち、タイトな銅帯をバッチ式の炉で加熱すると、温
度分布が部分的に不均一となって、Ｆｅ −Ｚｎ合金相
の生成が部分的に相違する。このために、Ｆｅ −Ｚｎ
合金相が成長して形成される合金層は不均一になる。ま
た、マクロ的には、めっき層中のＦｅ含有率が、銅帯長
手方向で特に不均一になるために、均質な性能を有する
合金化亜鉛めっき鋼板が得られない。これに対して、オ
ープンコイル状態で同様に加熱すると、熱がコイル内部
まで伝わりやすいので、均質な性能を有する合金化亜鉛
めっき鋼板が得られる。また、このように、バッチ式焼
鈍炉によって比較的低温で加熱処理すると、急激な拡散
反応が起らないので、めっき層中のＦｅ含有率がめつき
層の深さ方向において均一になる。この結果、加工時の
めつき層の耐パウダリング性に優れた合金化亜鉛めっき
鋼板を得ることができる。
オープンコイルに巻き替えた後、非酸化性または還元性
雰囲気のバッチ式焼鈍炉によって、めっき層の合金化の
ための熱処理を行う。ここで、オープンコイルにする理
由は、銅帯を均一に加熱し、合金化にムラが生ずるのを
防止し且つ鋼帯同士が付着するのを防止するためである
。即ち、タイトな銅帯をバッチ式の炉で加熱すると、温
度分布が部分的に不均一となって、Ｆｅ −Ｚｎ合金相
の生成が部分的に相違する。このために、Ｆｅ −Ｚｎ
合金相が成長して形成される合金層は不均一になる。ま
た、マクロ的には、めっき層中のＦｅ含有率が、銅帯長
手方向で特に不均一になるために、均質な性能を有する
合金化亜鉛めっき鋼板が得られない。これに対して、オ
ープンコイル状態で同様に加熱すると、熱がコイル内部
まで伝わりやすいので、均質な性能を有する合金化亜鉛
めっき鋼板が得られる。また、このように、バッチ式焼
鈍炉によって比較的低温で加熱処理すると、急激な拡散
反応が起らないので、めっき層中のＦｅ含有率がめつき
層の深さ方向において均一になる。この結果、加工時の
めつき層の耐パウダリング性に優れた合金化亜鉛めっき
鋼板を得ることができる。
バッチ式焼鈍炉における合金化処理は、第１図に示すよ
うに、銅帯を３２０℃からＺｎの融点、即ち、４１９．
５℃の範囲内の温度に１から５０時間加熱することによ
って行う。このようにして鋼帯に合金化処理を施すと、
めっき層中のＦｅ含有率は、めっき層と鋼素地との界面
に存在する、ごく薄いＦ相を除いてめっき層の深さ方向
に亘って均一となり、その値は、７から２０重量％とな
る。これによって、プレス成形等の加工時にめっき層が
剥離しにくい合金化亜鉛めっき鋼板が得られる。
うに、銅帯を３２０℃からＺｎの融点、即ち、４１９．
５℃の範囲内の温度に１から５０時間加熱することによ
って行う。このようにして鋼帯に合金化処理を施すと、
めっき層中のＦｅ含有率は、めっき層と鋼素地との界面
に存在する、ごく薄いＦ相を除いてめっき層の深さ方向
に亘って均一となり、その値は、７から２０重量％とな
る。これによって、プレス成形等の加工時にめっき層が
剥離しにくい合金化亜鉛めっき鋼板が得られる。
ここで、銅帯の加熱温度を３２０から４１９．５℃の範
囲内に限定したのは、３２０℃未満では、たとえめっき
浴中のＭ含有率が０．０５重量％と低くても、Ｍによる
Ｆｅ −Ｚｎ合金化反応の抑制効果が長時間持続して、
合金化のだめの加熱保持時間が著しく長くなり、工業的
に意味がなくなるからであシ、一方、４１９．５℃を超
えると、原子の拡散速度が速すぎるために、めっき層中
のＦｅの濃度勾配が急になり、この結果、加工性が劣り
、しかも、銅帯をオープンコイルにした際に、銅帯間に
挿入したスペーサがめつき表面に付着して、めっき表面
にスペーサマークが生じる虞れがあるからである。
囲内に限定したのは、３２０℃未満では、たとえめっき
浴中のＭ含有率が０．０５重量％と低くても、Ｍによる
Ｆｅ −Ｚｎ合金化反応の抑制効果が長時間持続して、
合金化のだめの加熱保持時間が著しく長くなり、工業的
に意味がなくなるからであシ、一方、４１９．５℃を超
えると、原子の拡散速度が速すぎるために、めっき層中
のＦｅの濃度勾配が急になり、この結果、加工性が劣り
、しかも、銅帯をオープンコイルにした際に、銅帯間に
挿入したスペーサがめつき表面に付着して、めっき表面
にスペーサマークが生じる虞れがあるからである。
めっき浴中のＭ含有率は、その値が高く、なる程、Ｆｅ
−Ｚｎ拡散反応が抑制されるが、Ｍ含有率が０．３重
量％を超えると、銅帯の加熱温度を４１９．５℃を超え
る温度に設定する必要があり、その場合、部分的な拡散
が起りやすくなシ、却って加工性の低下を招く。しかも
、めっき表面にスペーサマークを付けることにもつなが
る。
−Ｚｎ拡散反応が抑制されるが、Ｍ含有率が０．３重
量％を超えると、銅帯の加熱温度を４１９．５℃を超え
る温度に設定する必要があり、その場合、部分的な拡散
が起りやすくなシ、却って加工性の低下を招く。しかも
、めっき表面にスペーサマークを付けることにもつなが
る。
また、従来から云われているように、パウダリングは、
めっき付着量とともに合金化処理後のめつき層中のＦｅ
含有率に大きく依存する。即ち、平均的なＦｅ含有率は
できるかぎり低く抑えることが望ましい。このようなこ
とから、めっき浴中のＭ含有量は０．１５から０．３０
重量％の範囲内で、焼鈍炉における加熱時間と保持時間
は、それぞれ３４０から３８０℃で２から］０時間が特
に好ましい。この場合、めっき層中のＦｅ含有率は７か
ら１３重量％となシ、また、合金層中のＦｅ含有率も板
面方向、深さ方向ともに均一となって、パウダリングは
ほとんど起らない。
めっき付着量とともに合金化処理後のめつき層中のＦｅ
含有率に大きく依存する。即ち、平均的なＦｅ含有率は
できるかぎり低く抑えることが望ましい。このようなこ
とから、めっき浴中のＭ含有量は０．１５から０．３０
重量％の範囲内で、焼鈍炉における加熱時間と保持時間
は、それぞれ３４０から３８０℃で２から］０時間が特
に好ましい。この場合、めっき層中のＦｅ含有率は７か
ら１３重量％となシ、また、合金層中のＦｅ含有率も板
面方向、深さ方向ともに均一となって、パウダリングは
ほとんど起らない。
次に、この発明の詳細な説明する。
亜鉛めっき用素材としては、実施例、比較例ともに第１
表に示す化学成分組成を有する、板厚０．８ｗの２種類
の冷延鋼板Ａ、Ｂを使用した。
表に示す化学成分組成を有する、板厚０．８ｗの２種類
の冷延鋼板Ａ、Ｂを使用した。
亜鉛めっきは、無酸化加熱炉、還元加熱炉を備えた連続
式溶融亜鉛めっき設備によって行い、溶融亜鉛めっき浴
浸漬直後に設けられた気体絞り装置によってめっき付着
量の調整を行った。実施例は、このようにして製造した
亜鉛めっき鋼帯をオて連続式溶融亜鉛めっき設備内の合
金化炉で連続的に合金化処理を行ったものである。めっ
き層の耐パウダリング性は、２ｒｒｍ半径に９０°曲げ
た後、曲げの内側にセロファンテープを貼り付け、これ
を剥がしてセロファンテープに付着した状況を目視観察
し、第２表に示す評価基準に従って判定した。
式溶融亜鉛めっき設備によって行い、溶融亜鉛めっき浴
浸漬直後に設けられた気体絞り装置によってめっき付着
量の調整を行った。実施例は、このようにして製造した
亜鉛めっき鋼帯をオて連続式溶融亜鉛めっき設備内の合
金化炉で連続的に合金化処理を行ったものである。めっ
き層の耐パウダリング性は、２ｒｒｍ半径に９０°曲げ
た後、曲げの内側にセロファンテープを貼り付け、これ
を剥がしてセロファンテープに付着した状況を目視観察
し、第２表に示す評価基準に従って判定した。
第２表
実施例１
素材Ａを、ＡＲ：０．２１重量％、Ｐｂ ： ０．１
０重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着
量を片面当り６０ｙ／−に調整した亜鉛めっき鋼帯を、
オープンコイルに巻き替え、加熱温度３６０℃で４時間
、合金化処理を実施した。これによって得られた合金化
亜鉛めっき鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が８．６重
量％であり、耐パウダリング性はきわめて良好であった
。
０重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着
量を片面当り６０ｙ／−に調整した亜鉛めっき鋼帯を、
オープンコイルに巻き替え、加熱温度３６０℃で４時間
、合金化処理を実施した。これによって得られた合金化
亜鉛めっき鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が８．６重
量％であり、耐パウダリング性はきわめて良好であった
。
実施例２
素材Ｂに実施例１と同様の条件に従って合金化処理を施
した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中の
Ｆｅ含有率が９．２重量％であり、耐パウダリング性は
きわめて良好であった。
した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中の
Ｆｅ含有率が９．２重量％であり、耐パウダリング性は
きわめて良好であった。
実施例３
素材Ａを、Ａｔ：０．ｏｓ重量％、Ｐｂ ： ０．１０
重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量
を片面当り６０９／ｌｒ？に調整した亜鉛めっき鋼帯を
、オープンコイルに巻き替え、加熱温度３２０℃で３０
時間、合金化処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっ
き鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が７．４重量％であ
シ、耐パウダリング性はきわめて良好であった。
重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量
を片面当り６０９／ｌｒ？に調整した亜鉛めっき鋼帯を
、オープンコイルに巻き替え、加熱温度３２０℃で３０
時間、合金化処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっ
き鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が７．４重量％であ
シ、耐パウダリング性はきわめて良好であった。
実施例４
素材Ｂを、／ｕ：０．３０重量％、 Ｐｂ：０．１ｏ重
量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量を
片面当り８ｏｇ／ｍ２ に調整した亜鉛めっき鋼帯を、
オープンコイルに巻き替え、加熱温度４１５℃で１時間
、合金化処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっき鋼
板は、めっき層中のＦｅ含有率が１２．８重量％であり
、耐パウダリング性は良好であった。
量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量を
片面当り８ｏｇ／ｍ２ に調整した亜鉛めっき鋼帯を、
オープンコイルに巻き替え、加熱温度４１５℃で１時間
、合金化処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっき鋼
板は、めっき層中のＦｅ含有率が１２．８重量％であり
、耐パウダリング性は良好であった。
実施例５
素材Ａを、Ａｔ：０．１５重量％、Ｐｂ ： ０．１０
重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量
を表面３０ｙ／靜、裏面８０り／１１？に調整した亜鉛
めっき鋼帯を、オープンコイルに巻き替え、加熱温度３
８０℃で５時間、合金化処理を実施した。
重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量
を表面３０ｙ／靜、裏面８０り／１１？に調整した亜鉛
めっき鋼帯を、オープンコイルに巻き替え、加熱温度３
８０℃で５時間、合金化処理を実施した。
得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中のＦｅ含
有率が表面１２．５重量％、裏面１０．１重量％であり
、耐パウダリング性は両面ともきわめて良好であった。
有率が表面１２．５重量％、裏面１０．１重量％であり
、耐パウダリング性は両面ともきわめて良好であった。
実施例６
素材Ｂに実施例５と同様の条件に従って合金化処理を施
した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中の
Ｆｅ含有率が表面１３．１重量％、裏面１０．４重量％
であシ、耐パウダリング性は両面ともに良好であった。
した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中の
Ｆｅ含有率が表面１３．１重量％、裏面１０．４重量％
であシ、耐パウダリング性は両面ともに良好であった。
比較例１
素材Ａを、ＡＡ：Ｏ，１５重量％、Ｐｂ：０．１０重量
％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量を片
面当り６０９／−に調整後、連続的に銅帯を合金化炉に
導入し、加熱温度５６０’（：で１ｏ秒間、合金化処理
を実施した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき
層中のＦｅ含有率が１０．２重量％であるが、耐パウダ
リング性は不良であった。
％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量を片
面当り６０９／−に調整後、連続的に銅帯を合金化炉に
導入し、加熱温度５６０’（：で１ｏ秒間、合金化処理
を実施した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき
層中のＦｅ含有率が１０．２重量％であるが、耐パウダ
リング性は不良であった。
比較例２
素材Ｂに比較例１と同様の条件に従って合金化処理を行
った。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中の
Ｆｅ含有率が１１．０重量％であるが、耐パウダリング
性は不良であった。
った。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、めっき層中の
Ｆｅ含有率が１１．０重量％であるが、耐パウダリング
性は不良であった。
比較例３
素材Ａを、ＡＩ！：０．１２重量％、Ｐｂ ： ０．１
０重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着
量を片面当り６０１／ｎ？に調整後、連続的に銅帯を合
金化炉に導入し、加熱温度５００℃で１５秒間、合金化
処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、め
っき層中のＦｅ含有率が９．６重量％であるが、耐パウ
ダリング性はあまり良くなかった。
０重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着
量を片面当り６０１／ｎ？に調整後、連続的に銅帯を合
金化炉に導入し、加熱温度５００℃で１５秒間、合金化
処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板は、め
っき層中のＦｅ含有率が９．６重量％であるが、耐パウ
ダリング性はあまり良くなかった。
比較例４
素材Ｂを、Ａｅ：Ｏ，１５重量％、Ｐｂ ： ０．１０
重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量
を表面３０ｆ／ｍ’、裏面８ｏｇ／ｍ２に調整後、連続
的に銅帯を合金化炉に導入し、加熱温度５２０℃で１２
秒間、合金化処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっ
き鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が表面１２．２重量
％、裏面８．８重量％であるが、耐パウダリング性は両
面ともに不良であった。
重量％を含有する亜鉛めっき浴に浸漬し、めっき付着量
を表面３０ｆ／ｍ’、裏面８ｏｇ／ｍ２に調整後、連続
的に銅帯を合金化炉に導入し、加熱温度５２０℃で１２
秒間、合金化処理を実施した。得られた合金化亜鉛めっ
き鋼板は、めっき層中のＦｅ含有率が表面１２．２重量
％、裏面８．８重量％であるが、耐パウダリング性は両
面ともに不良であった。
以上、実施例１から６、比較例１から４の結果を合わせ
て第３表に示す。
て第３表に示す。
第３表から明らかなように、実施例１から６は何れも耐
パウダリング性に優れている反面、比較例１から４は何
れも耐パウダリングれに劣る。これは、比較例１から４
は、銅帯をオープンコイル状態で加熱処理しないこと、
および、本発明の合金化条件以外の条件に従って合金化
処理を実施していることによって、めっき層中のＦｅ含
有率がめつき層の深さ方向に亘って均一にならないこと
による。
パウダリング性に優れている反面、比較例１から４は何
れも耐パウダリングれに劣る。これは、比較例１から４
は、銅帯をオープンコイル状態で加熱処理しないこと、
および、本発明の合金化条件以外の条件に従って合金化
処理を実施していることによって、めっき層中のＦｅ含
有率がめつき層の深さ方向に亘って均一にならないこと
による。
以上説明したように、この発明によれば、耐パ
第１図は、加熱温度と加熱時間との関係を示すグラフで
ある。 第１図 加熱時間（ｊ町 手続補正書（自発） 昭和６３年８７１１喝記 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿１、事件の表示 特願昭６３− ７４１６６ 号２・ 発明の名
称 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号ＡＡ（Ａｉ
ｈ＋ 日本鋼管株式会社代表者 山域彬成 ４、代理人 住所 神奈川県用ｔｈＩＩＩＩ＋用崎区砂子二丁
目ｌ１番四号平松川崎ビル６隋〒２１０ 電話＋
０４４１２２２−７３０（代表）自 発 明細書の発明の詳細な説明の欄、 第６頁、１９行目、 「層の耐パウダリング性が低下する。」の次に下記を加
入する。 「また、必要に応じてミニマイズド処理を行ってもよい
。」 以上
ある。 第１図 加熱時間（ｊ町 手続補正書（自発） 昭和６３年８７１１喝記 特許庁長官 吉 １）文 毅 殿１、事件の表示 特願昭６３− ７４１６６ 号２・ 発明の名
称 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号ＡＡ（Ａｉ
ｈ＋ 日本鋼管株式会社代表者 山域彬成 ４、代理人 住所 神奈川県用ｔｈＩＩＩＩ＋用崎区砂子二丁
目ｌ１番四号平松川崎ビル６隋〒２１０ 電話＋
０４４１２２２−７３０（代表）自 発 明細書の発明の詳細な説明の欄、 第６頁、１９行目、 「層の耐パウダリング性が低下する。」の次に下記を加
入する。 「また、必要に応じてミニマイズド処理を行ってもよい
。」 以上
Claims (1)
- １ 前処理を施した鋼帯を、Ａｌ：０．０５から０．３
重量％、Ｐｂ：０．２重量％以下を含有する溶融亜鉛浴
に浸漬して、片面当り３０から９０ｇ／ｍ＾２のめつき
を施し、次いで、このようにしてめつきを施した前記鋼
帯をバッチ式焼鈍炉内に装入し、炉内雰囲気を非酸化性
雰囲気または還元性雰囲気に維持し、前記鋼帯をオープ
ンコイルの状態で、３２０℃からＺｎの融点の範囲内の
温度に１から５０時間加熱し、かくして、めつき層を合
金化することを特徴とする、合金化溶融亜鉛めつき鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7416688A JPH01246348A (ja) | 1988-03-28 | 1988-03-28 | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7416688A JPH01246348A (ja) | 1988-03-28 | 1988-03-28 | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01246348A true JPH01246348A (ja) | 1989-10-02 |
Family
ID=13539297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7416688A Pending JPH01246348A (ja) | 1988-03-28 | 1988-03-28 | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01246348A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472048A (ja) * | 1990-07-10 | 1992-03-06 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| KR100312405B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2001-12-17 | 이구택 | 표면품질이 우수한 용융아연 도금강판 제조방법 |
| WO2013018726A1 (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき層およびそれを有する鋼板ならびにその製造方法 |
-
1988
- 1988-03-28 JP JP7416688A patent/JPH01246348A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0472048A (ja) * | 1990-07-10 | 1992-03-06 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| KR100312405B1 (ko) * | 1997-12-29 | 2001-12-17 | 이구택 | 표면품질이 우수한 용융아연 도금강판 제조방법 |
| WO2013018726A1 (ja) * | 2011-07-29 | 2013-02-07 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき層およびそれを有する鋼板ならびにその製造方法 |
| JP5510607B2 (ja) * | 2011-07-29 | 2014-06-04 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき層およびそれを有する鋼板ならびにその製造方法 |
| EP2738283A4 (en) * | 2011-07-29 | 2015-11-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | ALLOY HOT IMMERSION ZINC COATING LAYER, STEEL SHEET, PRESENTANT, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
| US9551057B2 (en) | 2011-07-29 | 2017-01-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Galvannealed layer and steel sheet comprising the same, and method for producing the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5914541B2 (ja) | 亜鉛めつき鋼板の合金化処理方法 | |
| JPH04147955A (ja) | 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌめっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH01246348A (ja) | 合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JPH0238549A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2525165B2 (ja) | 高強度蒸着亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3367456B2 (ja) | スパングル模様の均一な溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4508378B2 (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH02118088A (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0711409A (ja) | 亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2776701B2 (ja) | 加工性、耐蝕性に優れた縞鋼板 | |
| JPH05106001A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JPH07243012A (ja) | 表面外観に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JP3014536B2 (ja) | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS5834168A (ja) | 溶融亜鉛メツキ鋼板のＦｅ−Ｚｎ合金化処理方法 | |
| JP2574011B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS62182260A (ja) | 溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JP2727595B2 (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2754590B2 (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH02118087A (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2754596B2 (ja) | 加工性、塗装性、耐食性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH07252623A (ja) | 低温対衝撃耐久性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2727597B2 (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2727596B2 (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPH01272752A (ja) | 耐パウダリング性にすぐれた合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPH02138481A (ja) | 加工性、塗装性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |