JPH01237315A - 内燃機関の冷却水制御装置 - Google Patents
内燃機関の冷却水制御装置Info
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- JPH01237315A JPH01237315A JP6110588A JP6110588A JPH01237315A JP H01237315 A JPH01237315 A JP H01237315A JP 6110588 A JP6110588 A JP 6110588A JP 6110588 A JP6110588 A JP 6110588A JP H01237315 A JPH01237315 A JP H01237315A
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Links
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- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 10
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- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01P7/00—Controlling of coolant flow
- F01P7/14—Controlling of coolant flow the coolant being liquid
- F01P7/16—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control
- F01P7/161—Controlling of coolant flow the coolant being liquid by thermostatic control by bypassing pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本”ｔ（ＢＡは内燃機関の冷却水循環系の水温を制御す
る装置、特にウォータポンプの吐出量により水温を制御
する装置に関する。
る装置、特にウォータポンプの吐出量により水温を制御
する装置に関する。
（従来の技術）
内燃機関の冷却水循環系内の冷却水はウォータポンプに
より循環され、循環中に機関本体の熱を吸収して、これ
をラジェータで大気に放出するよう作動する。ところで
、従来の冷却水循環系は機関回転数に応じて冷却水の流
量が増減し、放熱特性も変化する。このため、冷却水の
温度の低い暖機時にはサーモバルブを閉じ放熱を防ぎ、
暖機完了時にはサーモバルブを開き放熱性を確保し、機
関を定常温度に保持している。
より循環され、循環中に機関本体の熱を吸収して、これ
をラジェータで大気に放出するよう作動する。ところで
、従来の冷却水循環系は機関回転数に応じて冷却水の流
量が増減し、放熱特性も変化する。このため、冷却水の
温度の低い暖機時にはサーモバルブを閉じ放熱を防ぎ、
暖機完了時にはサーモバルブを開き放熱性を確保し、機
関を定常温度に保持している。
（裂明が解決しようとする課題）
このように従来装置では、ウォータポンプは機関のクラ
ンクシャフトに直動されるため、その吐出量は機関回転
数に応じた値となり、暖機時には冷却水の加熱処理を妨
げ、機関の出力を無駄に消費してしまう。しかも、暖機
後に、低速走行する場合には、放熱性が低下しやすい。
ンクシャフトに直動されるため、その吐出量は機関回転
数に応じた値となり、暖機時には冷却水の加熱処理を妨
げ、機関の出力を無駄に消費してしまう。しかも、暖機
後に、低速走行する場合には、放熱性が低下しやすい。
このため、ポンプ容量を大型化したり、ポンプ回転を比
較的上げておく必要が生じ、この点でも出力ロスを招い
ている。
較的上げておく必要が生じ、この点でも出力ロスを招い
ている。
本発明の目的は、出力ロスを増加させること無く、機関
本体を常に、適正温度に保持出来る内燃機関の冷却水制
御装置を提供することにある。
本体を常に、適正温度に保持出来る内燃機関の冷却水制
御装置を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
上述の目的を達成するために本発明は、内燃機関の冷却
水循環系に装着されると共に吐出量を可変インペラ上の
フィンの有効幅の増減操作により変化させる可変ウォー
タポンプと、上記フィンの有効幅を増減操作するアクチ
ュエータと、上記冷却水循環系の水温情報を出力する水
温センサと、上記冷却水循環系の目標水温を設定する水
温設定手段と、現在の冷却水循環系の水温を上記目標水
温に修正すべく上記アクチュエータを操作するポンプ制
御手段とを有したことを特徴としている。
水循環系に装着されると共に吐出量を可変インペラ上の
フィンの有効幅の増減操作により変化させる可変ウォー
タポンプと、上記フィンの有効幅を増減操作するアクチ
ュエータと、上記冷却水循環系の水温情報を出力する水
温センサと、上記冷却水循環系の目標水温を設定する水
温設定手段と、現在の冷却水循環系の水温を上記目標水
温に修正すべく上記アクチュエータを操作するポンプ制
御手段とを有したことを特徴としている。
（作 用）
ポンプ制御手段が、ます、水温設定手段からの目標水温
を受け、この値と現在の水温との偏差を求め、この偏差
を低減するように、可変インペラのフィンの有効幅をア
クチュエータを介して増減操作出来る。
を受け、この値と現在の水温との偏差を求め、この偏差
を低減するように、可変インペラのフィンの有効幅をア
クチュエータを介して増減操作出来る。
（実 施 例）
第１図には内燃機関の冷却水制御装置の全体構成を示し
た。この冷却水制御装置は、エンジンＥの機関本体１内
のウォータジャケット（図示せず）に続く冷却水循環系
Ｒを備え、この冷却水循環系は水パイプ２、ラジェータ
３、可変ウォータポンプ４、により形成されている。
た。この冷却水制御装置は、エンジンＥの機関本体１内
のウォータジャケット（図示せず）に続く冷却水循環系
Ｒを備え、この冷却水循環系は水パイプ２、ラジェータ
３、可変ウォータポンプ４、により形成されている。
ここで、冷却水循環系Ｒはサーモバルブを廃止しており
、機関に外づけされている可変ウォータポンプ４により
冷却水の流動は制御される。
、機関に外づけされている可変ウォータポンプ４により
冷却水の流動は制御される。
可変ウォータポンプ４は第３図に示すように、ケーシン
グ５を備え、この内に回転軸６、この回転軸の一端に固
定される回転基体７、回転基体７と一体的に回転する調
整盤９、この調整盤９を軸方向Ｙに移動させる、アクチ
ュエータ１０を備え、しかも、回転軸６の他端に入力回
転体８を固定している。この入力回転体８は図示しない
プーリを固定しており、これらは、機関のクランクシャ
フト側にベルトを介して直結されている。
グ５を備え、この内に回転軸６、この回転軸の一端に固
定される回転基体７、回転基体７と一体的に回転する調
整盤９、この調整盤９を軸方向Ｙに移動させる、アクチ
ュエータ１０を備え、しかも、回転軸６の他端に入力回
転体８を固定している。この入力回転体８は図示しない
プーリを固定しており、これらは、機関のクランクシャ
フト側にベルトを介して直結されている。
回転基体７は略円盤状を呈し、そのインペラ１１は複数
のフィン１１１を環状に配しく第４図参照）、各フィン
１１１を軸方向Ｙに突出形成させている。
のフィン１１１を環状に配しく第４図参照）、各フィン
１１１を軸方向Ｙに突出形成させている。
回転基体７の中央のボス１２には、軸方向Ｙに摺動自在
に調整盤９の筒部１３が嵌合する。この筒部１３の外周
側の覆い部１４には各フィン１１１を挿通させる複数の
長溝１５が形成される（第６図参照）。
に調整盤９の筒部１３が嵌合する。この筒部１３の外周
側の覆い部１４には各フィン１１１を挿通させる複数の
長溝１５が形成される（第６図参照）。
筒部１３には軸方向Ｙに長いピン１６を介してアクチュ
エータ１０に接続される。このアクチュエータ１０は、
ダイアフラム１７に加わる機関のマニホウルト負圧力と
、ばね１８の押圧力との釣合状態によりｉＩ！Ｉ整盤９
整軸９向Ｙに移動保持する。ここでは、負圧が小で、調
整盤９は最大位置Ｐ１に達し、負圧が大で調整盤９は最
小位置Ｐ２に達にする。この最大位置Ｐ１ではフィン１
１１の有効＠（長溝１５からの突出量）が最大となり、
ポンプ吐出量も最大と成り、逆に、最小位置Ｐ２ではフ
ィン有効幅がゼロとなり、ポンプ吐出量もゼロとなり、
この時、回転基体７、調整盤９は空回転する。
エータ１０に接続される。このアクチュエータ１０は、
ダイアフラム１７に加わる機関のマニホウルト負圧力と
、ばね１８の押圧力との釣合状態によりｉＩ！Ｉ整盤９
整軸９向Ｙに移動保持する。ここでは、負圧が小で、調
整盤９は最大位置Ｐ１に達し、負圧が大で調整盤９は最
小位置Ｐ２に達にする。この最大位置Ｐ１ではフィン１
１１の有効＠（長溝１５からの突出量）が最大となり、
ポンプ吐出量も最大と成り、逆に、最小位置Ｐ２ではフ
ィン有効幅がゼロとなり、ポンプ吐出量もゼロとなり、
この時、回転基体７、調整盤９は空回転する。
アクチュエータ１０に機関マニホウルド負圧を伝える負
圧管３２は、電磁弁１９によりその管路を断続する。こ
の電磁弁１９には電磁弁駆動回路３１を備えた、コント
ローラ２０が接続される。
圧管３２は、電磁弁１９によりその管路を断続する。こ
の電磁弁１９には電磁弁駆動回路３１を備えた、コント
ローラ２０が接続される。
コントローラ２０は第２図に示す様にマイクロコンピュ
ータにより要部が形成され、この入力ボートにはエンジ
ン回転数情報を出力するクランク角センサ２１、冷却水
の水温情報を出力する水温センサ２２、吸入空気量情報
を出力するエアフローセンサ２３、吸気温情報を出力す
る吸気温センサ２４、大気圧センサ２５、湿度センサ２
６、機関のノック情報を出力するノックセンサ２７等が
接続されている。
ータにより要部が形成され、この入力ボートにはエンジ
ン回転数情報を出力するクランク角センサ２１、冷却水
の水温情報を出力する水温センサ２２、吸入空気量情報
を出力するエアフローセンサ２３、吸気温情報を出力す
る吸気温センサ２４、大気圧センサ２５、湿度センサ２
６、機関のノック情報を出力するノックセンサ２７等が
接続されている。
このコントローラのＣＰＵ２８は、冷却水循環系Ｒの目
標水温Ｔ ａｉｍを設定する水温設定手段２９と、現在
の冷却水循環系Ｒの水温を目標水温Ｔａ１ｍに修正すべ
くアクチュエータ１０を操作するポンプ制御手段３０と
の機能を備える。
標水温Ｔ ａｉｍを設定する水温設定手段２９と、現在
の冷却水循環系Ｒの水温を目標水温Ｔａ１ｍに修正すべ
くアクチュエータ１０を操作するポンプ制御手段３０と
の機能を備える。
ここで、水温設定手段２９はクランク角センサ２１、エ
アフローセンサ２３の各出力より吸入空気量情報Ａ／Ｎ
を演算し、回転数情報Ｎとを取り込み、第６図に示すデ
ータマツプにより、基準水温Ｔｂを演算し、第７図の吸
気温データマツプより吸気補正値Ｔａｔを演算し、第８
図の大気圧データマツプより大気圧補正値Ｔａｐを演算
し、第９図のノック積分値データマツプよりノック補正
値Ｔｎｋを演算し、第１０図の湿度データマツプより湿
度補正値Ｔｈｕを演算し、その上で、目標水温Ｔａ１ｍ
を次式より求めている。
アフローセンサ２３の各出力より吸入空気量情報Ａ／Ｎ
を演算し、回転数情報Ｎとを取り込み、第６図に示すデ
ータマツプにより、基準水温Ｔｂを演算し、第７図の吸
気温データマツプより吸気補正値Ｔａｔを演算し、第８
図の大気圧データマツプより大気圧補正値Ｔａｐを演算
し、第９図のノック積分値データマツプよりノック補正
値Ｔｎｋを演算し、第１０図の湿度データマツプより湿
度補正値Ｔｈｕを演算し、その上で、目標水温Ｔａ１ｍ
を次式より求めている。
Ｔａｉｍ＝Ｔｂ＋Ｔａｔ＋Ｔａｐ＋Ｔｎｋ＋Ｔｈｕ次に
、ポンプ制御手段３０は、現在の水温Ｔｗと、目標水温
Ｔａ１ｍとの差分ΔＴを算出し、しがも、今回と５秒前
の前回との水温差ΔＴ／ｄｔ＝Ｔｖ−Ｔ ｖ ゛を求め
る。さらに、補正デユーティ−値ΔＤＵＴを第１１図に
示すデータマツプより求め、現在のＤＵＴＹ値を補正デ
ユーティ−値ΔＤＵＴ値を加算処理して書替え、その上
で電磁弁１９をデユーティ−値ＤＵＴＹにより駆動させ
る。
、ポンプ制御手段３０は、現在の水温Ｔｗと、目標水温
Ｔａ１ｍとの差分ΔＴを算出し、しがも、今回と５秒前
の前回との水温差ΔＴ／ｄｔ＝Ｔｖ−Ｔ ｖ ゛を求め
る。さらに、補正デユーティ−値ΔＤＵＴを第１１図に
示すデータマツプより求め、現在のＤＵＴＹ値を補正デ
ユーティ−値ΔＤＵＴ値を加算処理して書替え、その上
で電磁弁１９をデユーティ−値ＤＵＴＹにより駆動させ
る。
ここで、電磁弁駆動のための弁駆動ルーチンと弁停止ル
ーチンとを第１２図、第１３図により説明する。
ーチンとを第１２図、第１３図により説明する。
弁駆動ルーチンは５０ｍ５のタイマ割込みにより実行さ
れ、弁停止ルーチンは１ｍｓのタイマ割込みにより実行
される。
れ、弁停止ルーチンは１ｍｓのタイマ割込みにより実行
される。
即ち、５０ｍ５毎に、電磁弁はオンされ、カウンタＣＯ
Ｕ Ｎ Ｔ ニは１／２のＤＵＴＹ値がセットされる。
Ｕ Ｎ Ｔ ニは１／２のＤＵＴＹ値がセットされる。
そして、このカウンタは値がゼロになるまでは１ずつ減
算され、その間電磁弁が開作動する。
算され、その間電磁弁が開作動する。
この時アクチュエータを負圧値に応じた量だけ作動させ
て調整盤を摺動させ、これを最大位置Ｐ１と最小位置Ｐ
２の間に保持する。これにより、ポンプはフィンの有効
幅に相当する吐出量で作動し、冷却水の循環を行わせ、
冷却水の温度を目標水温Ｔ ａｉｍに近づける。そして
、カウンタＣ０ＵＮＴがゼロに達すると、電磁弁をオフ
し、リターンする。
て調整盤を摺動させ、これを最大位置Ｐ１と最小位置Ｐ
２の間に保持する。これにより、ポンプはフィンの有効
幅に相当する吐出量で作動し、冷却水の循環を行わせ、
冷却水の温度を目標水温Ｔ ａｉｍに近づける。そして
、カウンタＣ０ＵＮＴがゼロに達すると、電磁弁をオフ
し、リターンする。
ここで第１４図のメインルーチンを説明する。
先ず、ステップａ１において水温情報を取り込み、現在
の水温Ｔｗを決定する。そして、この値Ｔｗが通常値域
内にあるか否かを判断し、異常ではステップａ３でデユ
ーティ−値ＤＵＴＹをＯに書替、リターンする。正常値
では、ステップａ４に進み、エアフローセンサの出力よ
り異常を判断する。異常では、ステップａ５に進み、目
標水温Ｔａ１ｍを７５℃にセットし、ステップａ７に進
み、正常ではステップａ６に進む。ここでは、吸入空気
量情報Ａ／Ｎを演算し、回転数情報Ｎとを取り込み、基
準水温Ｔｂを決定する。更に、吸気補正値Ｔａｔ、大気
圧補正値Ｔａρ、ノック補正値Ｔｎｋ、湿度補正値Ｔｈ
ｕを取り込み、目標水温Ｔ ａｉｍを次式より求め、所
定エリアに入力する。
の水温Ｔｗを決定する。そして、この値Ｔｗが通常値域
内にあるか否かを判断し、異常ではステップａ３でデユ
ーティ−値ＤＵＴＹをＯに書替、リターンする。正常値
では、ステップａ４に進み、エアフローセンサの出力よ
り異常を判断する。異常では、ステップａ５に進み、目
標水温Ｔａ１ｍを７５℃にセットし、ステップａ７に進
み、正常ではステップａ６に進む。ここでは、吸入空気
量情報Ａ／Ｎを演算し、回転数情報Ｎとを取り込み、基
準水温Ｔｂを決定する。更に、吸気補正値Ｔａｔ、大気
圧補正値Ｔａρ、ノック補正値Ｔｎｋ、湿度補正値Ｔｈ
ｕを取り込み、目標水温Ｔ ａｉｍを次式より求め、所
定エリアに入力する。
Ｔａｉｍ＝Ｔｂ＋Ｔａｔ＋Ｔａｐ＋Ｔｎｋ＋Ｔｈｕステ
ップａ７に達すると、現在の水温ＴＩＩ＋と、目標水温
Ｔ ａｉｍとの差分である水温偏差ΔＴを求め、更に、
今回と５秒前の前回との水温差ΔＴ／ｄｔ＝Ｔω−Ｔｗ
”を求める。更にこれら両値より補正デユーティ−値Δ
ＤＵＴＹをＦ（八Ｔ、ΔＴ／ｄｔ）として第１１図に示
すデータマツプより求め、デユーティ−値ＤＵＴＹを同
値に補正デユーティ−値ΔＤＵＴＹ値を加算して、書き
換え、リターンする。
ップａ７に達すると、現在の水温ＴＩＩ＋と、目標水温
Ｔ ａｉｍとの差分である水温偏差ΔＴを求め、更に、
今回と５秒前の前回との水温差ΔＴ／ｄｔ＝Ｔω−Ｔｗ
”を求める。更にこれら両値より補正デユーティ−値Δ
ＤＵＴＹをＦ（八Ｔ、ΔＴ／ｄｔ）として第１１図に示
すデータマツプより求め、デユーティ−値ＤＵＴＹを同
値に補正デユーティ−値ΔＤＵＴＹ値を加算して、書き
換え、リターンする。
このように、この内燃機関の冷却水制御装置は、機関の
運転状態に応じて、目標水温Ｔ ａｉｎ＋を決定し、こ
の値と、現在の水温Ｔｔ＋との偏差ΔＴを算出し、この
偏差を打ち消す様に冷却水の放熱処理をすべく、可変ウ
ォータポンプ４の吐出量を操作し、水温値を制御してい
る。
運転状態に応じて、目標水温Ｔ ａｉｎ＋を決定し、こ
の値と、現在の水温Ｔｔ＋との偏差ΔＴを算出し、この
偏差を打ち消す様に冷却水の放熱処理をすべく、可変ウ
ォータポンプ４の吐出量を操作し、水温値を制御してい
る。
このため、暖機時にはポンプ吐出量を０とすることがで
き、出力ロスを防げ、暖機時間を短縮でき、燃費を下げ
、排ガス性能を早期に改善でき、ヒータ性能も向上する
。しかも、サーモバルブを使用することが無いので、ポ
ンプの吐出路の流路抵抗が低減し、吐出量の増加を図り
やすく、結果としてポンプの容量を小型化し易い。更に
、サーモバルブ廃止により、機関本体のウォータジャケ
ット内の冷却水の流動性も改善され、水量コントロール
が適確になされることより、ラジェータ、ウォータジャ
ケットの容量を低減でき、エンジンの小型化による、ス
ペース確保性も優れる。更に、低速、中速の高負荷運転
時に冷却性能を十分に向上させることが出来、機関の出
力の向上を図れる。
き、出力ロスを防げ、暖機時間を短縮でき、燃費を下げ
、排ガス性能を早期に改善でき、ヒータ性能も向上する
。しかも、サーモバルブを使用することが無いので、ポ
ンプの吐出路の流路抵抗が低減し、吐出量の増加を図り
やすく、結果としてポンプの容量を小型化し易い。更に
、サーモバルブ廃止により、機関本体のウォータジャケ
ット内の冷却水の流動性も改善され、水量コントロール
が適確になされることより、ラジェータ、ウォータジャ
ケットの容量を低減でき、エンジンの小型化による、ス
ペース確保性も優れる。更に、低速、中速の高負荷運転
時に冷却性能を十分に向上させることが出来、機関の出
力の向上を図れる。
（発明の効果）
本発明によれば、目標水温に現在の冷却水の温度を修正
するよう、可変ウォータポンプをポンプ作動させており
、このポンプの吐出量をゼロより最大流量まで、増減操
作して、最適な吐出さとうにより、冷却水の温度を応答
性良く、増減制御でき、特に、無用な出力ロスを低減出
来、ポンプの容量の小型化を図り易い。
するよう、可変ウォータポンプをポンプ作動させており
、このポンプの吐出量をゼロより最大流量まで、増減操
作して、最適な吐出さとうにより、冷却水の温度を応答
性良く、増減制御でき、特に、無用な出力ロスを低減出
来、ポンプの容量の小型化を図り易い。
第１図は本肴明の一実施例としての内燃機関の冷却水制
御装置の全体構成図、第２図は同上装置のコントローラ
の機能ブロツク図、第３図は同上装置で使用する可変ウ
ォータポンプの断面図、第４図は同上ポンプの回転基体
の平面図、第５図は同上ポンプの調整盤の底面図、第６
図乃至第１１図は同上コントローラに内蔵される各々異
なるデータマツプであり、基本水温、吸気温補正値、大
気圧補正値、ノック補正値、湿度補正値、補正デユーテ
ィ−値をそれぞれ求める特性線図、第１２図、第１３図
は同上コントローラで実行する弁駆動ルーチン、弁停止
ルーチンの各フローチャート、第１４図は同上コントロ
ーラで実行するメインルーチンのフローチャートである
。 １０・・・アクチュエータ、１１・・・いんべら、２０
・・・コントローラ、２２・・・水温センサ、２９・・
・水温設定手段、３０・・・ポンプ制御手段、３１・・
・電磁弁、Ｅ・・・エンジン、Ｒ・・・冷却水循環系。 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 メインルーチン ５秒毎割込み 水温情報 Ａ／Ｆ変換→Ｔｖ ａ２ ＹＥＳ Ｔｖ 異常か Ｎ。 ＥＳ ａ４ アフロ−センサ異常 Ｎ。 目標水温Ｔａｉ腸 ＵＴＹ４−０７５℃ ａ ６ Ｔａ１ｍ ４−Ｔ ｂ （Ａ／Ｎ 、 Ｎ ） ＋Ｔａｔ ＋Ｔａｐ ＋Ｔｎｋ 十Ｔｈｕ
御装置の全体構成図、第２図は同上装置のコントローラ
の機能ブロツク図、第３図は同上装置で使用する可変ウ
ォータポンプの断面図、第４図は同上ポンプの回転基体
の平面図、第５図は同上ポンプの調整盤の底面図、第６
図乃至第１１図は同上コントローラに内蔵される各々異
なるデータマツプであり、基本水温、吸気温補正値、大
気圧補正値、ノック補正値、湿度補正値、補正デユーテ
ィ−値をそれぞれ求める特性線図、第１２図、第１３図
は同上コントローラで実行する弁駆動ルーチン、弁停止
ルーチンの各フローチャート、第１４図は同上コントロ
ーラで実行するメインルーチンのフローチャートである
。 １０・・・アクチュエータ、１１・・・いんべら、２０
・・・コントローラ、２２・・・水温センサ、２９・・
・水温設定手段、３０・・・ポンプ制御手段、３１・・
・電磁弁、Ｅ・・・エンジン、Ｒ・・・冷却水循環系。 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 メインルーチン ５秒毎割込み 水温情報 Ａ／Ｆ変換→Ｔｖ ａ２ ＹＥＳ Ｔｖ 異常か Ｎ。 ＥＳ ａ４ アフロ−センサ異常 Ｎ。 目標水温Ｔａｉ腸 ＵＴＹ４−０７５℃ ａ ６ Ｔａ１ｍ ４−Ｔ ｂ （Ａ／Ｎ 、 Ｎ ） ＋Ｔａｔ ＋Ｔａｐ ＋Ｔｎｋ 十Ｔｈｕ
Claims (1)
- 内燃機関の冷却水循環系に装着されると共に吐出量を
可変インペラ上のフィンの有効幅の増減操作により変化
させる可変ウォータポンプと、上記フィンの有効幅を増
減操作するアクチュエータと、上記冷却水循環系の水温
情報を出力する水温センサと、上記冷却水循環系の目標
水温を設定する水温設定手段と、現在の冷却水循環系の
水温を上記目標水温に修正すべく上記アクチュエータを
操作するポンプ制御手段とを有した内燃機関の冷却水制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6110588A JPH01237315A (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | 内燃機関の冷却水制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6110588A JPH01237315A (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | 内燃機関の冷却水制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01237315A true JPH01237315A (ja) | 1989-09-21 |
Family
ID=13161467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6110588A Pending JPH01237315A (ja) | 1988-03-15 | 1988-03-15 | 内燃機関の冷却水制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01237315A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010190142A (ja) * | 2009-02-19 | 2010-09-02 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の冷却装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6296797A (ja) * | 1985-10-24 | 1987-05-06 | Aisin Seiki Co Ltd | エンジン冷却用ウオ−タポンプ |
-
1988
- 1988-03-15 JP JP6110588A patent/JPH01237315A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6296797A (ja) * | 1985-10-24 | 1987-05-06 | Aisin Seiki Co Ltd | エンジン冷却用ウオ−タポンプ |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010190142A (ja) * | 2009-02-19 | 2010-09-02 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 内燃機関の冷却装置 |
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