JPH01222105A - バーナ - Google Patents
バーナInfo
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- JPH01222105A JPH01222105A JP4805988A JP4805988A JPH01222105A JP H01222105 A JPH01222105 A JP H01222105A JP 4805988 A JP4805988 A JP 4805988A JP 4805988 A JP4805988 A JP 4805988A JP H01222105 A JPH01222105 A JP H01222105A
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Landscapes
- Spray-Type Burners (AREA)
- Pressure-Spray And Ultrasonic-Wave- Spray Burners (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は業務用、または家庭用として使用されるバーナ
に関するものである。
に関するものである。
従来の技術
従来、燃焼熱を熱源として利用する工業用、および家庭
用ストτプやファンヒータ等のバーナとして第6図に示
すものがあった。第6図において、まず、点火時には気
化筒1に埋めこまれたシーズヒータ2が加熱される。そ
の後、燃料噴出ノズル3から灯油等の燃料4が気化筒1
内に送られ、気化し、同時に送られてきた一次空気6と
混合した後、スロート6を通シ、均一な混合気7となる
。
用ストτプやファンヒータ等のバーナとして第6図に示
すものがあった。第6図において、まず、点火時には気
化筒1に埋めこまれたシーズヒータ2が加熱される。そ
の後、燃料噴出ノズル3から灯油等の燃料4が気化筒1
内に送られ、気化し、同時に送られてきた一次空気6と
混合した後、スロート6を通シ、均一な混合気7となる
。
そして混合気7は均圧板8を通過し、炎孔9よシ噴出し
た後、点火され、火炎1oを形成する。−次空気比が、
1以上の時は(1以上の時に一次空気比と呼ぶのは適切
ではないかもしれないが説明上、以下、−次空気比とす
る。)二次空気を必要としないが、−次空気比が、1未
満の時は周囲から二次空気を供給し完全燃焼させるよう
になっていた。すなわち、このようなバーナは、部分予
混合、または完全予混合で燃焼させ、火炎1oから受け
る熱を炎孔9を構成する金網から放熱することによシ加
熱用熱源として利用されてきた。
た後、点火され、火炎1oを形成する。−次空気比が、
1以上の時は(1以上の時に一次空気比と呼ぶのは適切
ではないかもしれないが説明上、以下、−次空気比とす
る。)二次空気を必要としないが、−次空気比が、1未
満の時は周囲から二次空気を供給し完全燃焼させるよう
になっていた。すなわち、このようなバーナは、部分予
混合、または完全予混合で燃焼させ、火炎1oから受け
る熱を炎孔9を構成する金網から放熱することによシ加
熱用熱源として利用されてきた。
また、別の従来例を第7図に示す。第6図の場合と同様
に気化筒11内で燃料12が気化され、空気13と混合
気14となって金網で構成された炎孔16から燃焼室1
6へ供給される。点火後、火炎17を形成するが、炎孔
15が互いに向かい合って設けられているため、火炎1
7も向かい合って形成される。この際、炎孔16が金網
であるため、火炎17は金網の表面に付着するようにし
て面燃焼する形態をとっていた。
に気化筒11内で燃料12が気化され、空気13と混合
気14となって金網で構成された炎孔16から燃焼室1
6へ供給される。点火後、火炎17を形成するが、炎孔
15が互いに向かい合って設けられているため、火炎1
7も向かい合って形成される。この際、炎孔16が金網
であるため、火炎17は金網の表面に付着するようにし
て面燃焼する形態をとっていた。
発明が解決しようとする課題
ところが、第6図に示すような従来のバーナは燃焼量を
大きくすると火炎が吹き飛びやすく、燃焼量の可変範囲
(以下、T、D、Rとする)が、狭いという課題があっ
た。また、燃焼量が小さい場合でも一次空気比が大きい
時には火炎は吹き飛びやすく、−次空気比が小さい時(
1近傍)には逆火が起こシやずいという難点もあった。
大きくすると火炎が吹き飛びやすく、燃焼量の可変範囲
(以下、T、D、Rとする)が、狭いという課題があっ
た。また、燃焼量が小さい場合でも一次空気比が大きい
時には火炎は吹き飛びやすく、−次空気比が小さい時(
1近傍)には逆火が起こシやずいという難点もあった。
これに対し、第7図に示すバーナは、火炎が向かい合っ
て形成されるため、火炎衝突部で流速が低下し、火炎は
吹き飛びにくくなっている。ただし、火炎は金網表面で
面燃焼しているため、浮き上がυ後の安定性は低く、吹
き飛び抑制の効果は制限されていた。
て形成されるため、火炎衝突部で流速が低下し、火炎は
吹き飛びにくくなっている。ただし、火炎は金網表面で
面燃焼しているため、浮き上がυ後の安定性は低く、吹
き飛び抑制の効果は制限されていた。
第7図のバーナも逆火は起こシやすく、また、低燃焼量
時に部分予混合燃焼させる場合、燃焼室内の温度が低く
、しかも、燃焼室内に適量の二次空気を供給できないた
め、−酸化炭素(以下、G。
時に部分予混合燃焼させる場合、燃焼室内の温度が低く
、しかも、燃焼室内に適量の二次空気を供給できないた
め、−酸化炭素(以下、G。
とする)が発生しやすいという課題も残されていた。つ
!!シ、従来のバーナは、燃焼量、−次空気比の両面か
らみると十分な燃焼範囲を確保しているとはいえなかっ
た。さらに、炎孔部に金網を用いているため、金網が過
熱され、劣化しやすくなっていた。本発明は高燃焼量時
の吹き飛びを抑制し、低燃焼量時の部分予混合燃焼特性
の優れた(CO発生量の少ない)バーナを提供するもの
である。
!!シ、従来のバーナは、燃焼量、−次空気比の両面か
らみると十分な燃焼範囲を確保しているとはいえなかっ
た。さらに、炎孔部に金網を用いているため、金網が過
熱され、劣化しやすくなっていた。本発明は高燃焼量時
の吹き飛びを抑制し、低燃焼量時の部分予混合燃焼特性
の優れた(CO発生量の少ない)バーナを提供するもの
である。
課題を解決するための手段
本発明は上記課題を解決するために、複数の炎孔を有す
る燃焼室壁を一対、一定距離で対向させ、燃焼室壁と側
板と底板で燃焼室を形成し、対を成す炎孔も同軸上で対
向させ、燃焼室の混合気上流側に混合気分岐管を設け、
炎孔が燃焼室と混合気分岐管を連通ずる混合気供給路の
下流側出口に位置するようにし、複数の炎孔を燃焼室出
口方向に多段、配置し、炎孔の周囲の燃焼室壁に空気孔
を設けた構成にしている。
る燃焼室壁を一対、一定距離で対向させ、燃焼室壁と側
板と底板で燃焼室を形成し、対を成す炎孔も同軸上で対
向させ、燃焼室の混合気上流側に混合気分岐管を設け、
炎孔が燃焼室と混合気分岐管を連通ずる混合気供給路の
下流側出口に位置するようにし、複数の炎孔を燃焼室出
口方向に多段、配置し、炎孔の周囲の燃焼室壁に空気孔
を設けた構成にしている。
作 用
上記構成によシ、燃焼室内に対向火炎が形成され、火炎
衝突部で流速が小さくなシ、火炎の安定性向上を図れる
ため、燃焼量や一次空気比が大きくなっても、火炎は吹
き飛びにくくなる。また、炎孔の周囲の燃焼室壁に空気
孔を設けているため、−次空気比が小さい場合(1未満
)でも、燃焼室内に適量の二次空気を供給でき、Coの
発生を抑制し良好な燃焼を行なうことができる。この作
用は特に燃焼室内の温度が低く、Goの酸化処理が困難
な低燃焼量時に顕著になる。
衝突部で流速が小さくなシ、火炎の安定性向上を図れる
ため、燃焼量や一次空気比が大きくなっても、火炎は吹
き飛びにくくなる。また、炎孔の周囲の燃焼室壁に空気
孔を設けているため、−次空気比が小さい場合(1未満
)でも、燃焼室内に適量の二次空気を供給でき、Coの
発生を抑制し良好な燃焼を行なうことができる。この作
用は特に燃焼室内の温度が低く、Goの酸化処理が困難
な低燃焼量時に顕著になる。
実施例
以下、図面を用いて具体的説明を行なう。第1図は本発
明の第一実施例を示す斜視図であシ、第2図は第1図の
A−A断面図、第3図は第1図のB−B断面図である。
明の第一実施例を示す斜視図であシ、第2図は第1図の
A−A断面図、第3図は第1図のB−B断面図である。
バーナの主要部については、燃焼室壁18と底板19と
側板20で燃焼室21を形成しており、燃焼室壁18は
二枚が相対向するようにして設けられている。また、燃
焼室壁18には複数の炎孔22を設けておシ、燃焼室壁
18と同様、炎孔22も相対向させている。燃焼室21
の混合気供給路に、埠合気分岐管23を設け、炎孔22
が燃焼室21と混合気分岐管23を連通ずる混合気供給
路24の下流側出口に位置するようにし、複数の炎孔2
2を燃焼ガス25が排出される燃焼室出口26方向(第
2図、第3図では燃焼室21の上下方向)に多段、配置
している。さらに、炎孔22の下部の燃焼室壁18に空
気孔27を設けている。本実施例では、空気孔27を炎
孔22の下部に設けているが、炎孔22の周囲に設けて
いるものも本発明の対象となる。空気孔27は円形であ
る必要はなく、空気孔27の通過面積は低燃焼量時に良
好な部分予混合燃焼を行なえるだけの二次空気量を燃焼
室21内に供給できるものが望ましい。本実施例では炎
孔22と空気孔27を同一平面(同一垂直面)上に設け
ているが同一平面上にないものも本発明の対象となる。
側板20で燃焼室21を形成しており、燃焼室壁18は
二枚が相対向するようにして設けられている。また、燃
焼室壁18には複数の炎孔22を設けておシ、燃焼室壁
18と同様、炎孔22も相対向させている。燃焼室21
の混合気供給路に、埠合気分岐管23を設け、炎孔22
が燃焼室21と混合気分岐管23を連通ずる混合気供給
路24の下流側出口に位置するようにし、複数の炎孔2
2を燃焼ガス25が排出される燃焼室出口26方向(第
2図、第3図では燃焼室21の上下方向)に多段、配置
している。さらに、炎孔22の下部の燃焼室壁18に空
気孔27を設けている。本実施例では、空気孔27を炎
孔22の下部に設けているが、炎孔22の周囲に設けて
いるものも本発明の対象となる。空気孔27は円形であ
る必要はなく、空気孔27の通過面積は低燃焼量時に良
好な部分予混合燃焼を行なえるだけの二次空気量を燃焼
室21内に供給できるものが望ましい。本実施例では炎
孔22と空気孔27を同一平面(同一垂直面)上に設け
ているが同一平面上にないものも本発明の対象となる。
空気孔27は、すべての炎孔22の下部に設ける必要は
なく炎孔22の横に設けても良い。また、燃焼室21を
形成する側板2oの横側には混合室28を設け、底板1
9の下側には気化室29.気化筒30を設けておシ、気
化筒3oにはシーズヒータ31を埋めこんでいる。気化
筒3oには一次空気通路32を連通させておシ、内部に
は燃料噴出ノズル33がある。さらに、混合気分岐管2
3.混合気供給路24.燃焼室壁18の周囲を二次空気
34が流れるように二次空気カバー36を設置している
。そして、燃焼室出口26近傍には複数の二次空気噴出
孔36を設けている。ただし、二次空気カバー36や二
次空気噴出孔36がないものも本発明の対象となる。
なく炎孔22の横に設けても良い。また、燃焼室21を
形成する側板2oの横側には混合室28を設け、底板1
9の下側には気化室29.気化筒30を設けておシ、気
化筒3oにはシーズヒータ31を埋めこんでいる。気化
筒3oには一次空気通路32を連通させておシ、内部に
は燃料噴出ノズル33がある。さらに、混合気分岐管2
3.混合気供給路24.燃焼室壁18の周囲を二次空気
34が流れるように二次空気カバー36を設置している
。そして、燃焼室出口26近傍には複数の二次空気噴出
孔36を設けている。ただし、二次空気カバー36や二
次空気噴出孔36がないものも本発明の対象となる。
上記は液体燃料を使用した場合の構成であるが、気体燃
料を使用する場合には気化筒30は不要となり、混合室
28よシ下流側では液体燃料を使用した場合と同じ構成
で使用できる。
料を使用する場合には気化筒30は不要となり、混合室
28よシ下流側では液体燃料を使用した場合と同じ構成
で使用できる。
次に、作動についての説明を行なう。まず、シーズヒー
タ31に通電し気化筒3oを加熱した後、燃料噴出ノズ
)v33から、焼料37を噴出する。
タ31に通電し気化筒3oを加熱した後、燃料噴出ノズ
)v33から、焼料37を噴出する。
燃料37が気化筒30に衝突し、気化し、同時に送られ
てきた一次空気38と混合し、混合気39となシ、混合
室28に流入する。その後、混合気分岐管23に移り、
複数の混合気供給路24を通過し、同軸上に相対向した
炎孔22から、燃焼室21に供給され、点火後、対向火
炎40を形成する。一方、二次空気34は二次空気通路
41から流入し、二次空気カバー36内を通電、燃焼室
壁18に設けられた空気孔27から、燃焼室21に供給
され、−次空気比が、1未満の場合、対向火炎40の安
定燃焼に貢献する。また、−次空気比が、1未満で、燃
焼量が大きい場合、燃焼室出口26下流で、二次炎が伸
長する。そこで、二次炎伸長を抑制するために、燃焼室
出口26近傍の二次空気噴出孔36から、二次空気34
を供給し、二次炎の短炎化を図っている。そして、−次
空気比が、1未満の時にも、燃焼ガスは完全燃焼した後
、排出される。
てきた一次空気38と混合し、混合気39となシ、混合
室28に流入する。その後、混合気分岐管23に移り、
複数の混合気供給路24を通過し、同軸上に相対向した
炎孔22から、燃焼室21に供給され、点火後、対向火
炎40を形成する。一方、二次空気34は二次空気通路
41から流入し、二次空気カバー36内を通電、燃焼室
壁18に設けられた空気孔27から、燃焼室21に供給
され、−次空気比が、1未満の場合、対向火炎40の安
定燃焼に貢献する。また、−次空気比が、1未満で、燃
焼量が大きい場合、燃焼室出口26下流で、二次炎が伸
長する。そこで、二次炎伸長を抑制するために、燃焼室
出口26近傍の二次空気噴出孔36から、二次空気34
を供給し、二次炎の短炎化を図っている。そして、−次
空気比が、1未満の時にも、燃焼ガスは完全燃焼した後
、排出される。
本発明は二次空気カバー35がないものも対象としてい
るが、この場合には自然吸引により、二次空気34を空
気孔27から燃焼室21内に取り入れ、安定燃焼を行な
う。
るが、この場合には自然吸引により、二次空気34を空
気孔27から燃焼室21内に取り入れ、安定燃焼を行な
う。
このようにして形成された対向火炎40は、燃焼室21
の火炎衝突部では流速が小さくなシ、よどみ領域を形成
することにより、火炎の安定化を図っている。従って、
燃焼量や一次空気比(既述したように、1以上の時でも
一次空気比と呼ぶ)が大きくなっても、従来のバーナに
比して、火炎は吹き飛びを起こしにくくなっている。特
に、第7図に示した従来のバーナが金網表面で面燃焼し
ていたのに対し、本発明のバーナは曲率の大きな分散火
炎であり、対向火炎としての吹き飛び抑制効果が、−層
、大きくなる。一方、燃焼量や一次空気比が小さく(1
近傍)なると、火炎は炎孔22の中に入シ逆火しようと
する。ところが、燃焼室壁18や混合気供給路24が、
二次空気34により冷却されるため、火炎は逆火すると
となく、炎孔22近くで安定燃焼することができる。二
次空気カバー35がない場合でも燃焼室壁18や混合気
供給路24が外気にさらされているため、二次空気34
による強制冷却はどではないが、自然対流によって冷却
され、火炎は逆火しに〈〈なっている。故に、バーナと
して、T、D、Rを広くすることが可能となる。
の火炎衝突部では流速が小さくなシ、よどみ領域を形成
することにより、火炎の安定化を図っている。従って、
燃焼量や一次空気比(既述したように、1以上の時でも
一次空気比と呼ぶ)が大きくなっても、従来のバーナに
比して、火炎は吹き飛びを起こしにくくなっている。特
に、第7図に示した従来のバーナが金網表面で面燃焼し
ていたのに対し、本発明のバーナは曲率の大きな分散火
炎であり、対向火炎としての吹き飛び抑制効果が、−層
、大きくなる。一方、燃焼量や一次空気比が小さく(1
近傍)なると、火炎は炎孔22の中に入シ逆火しようと
する。ところが、燃焼室壁18や混合気供給路24が、
二次空気34により冷却されるため、火炎は逆火すると
となく、炎孔22近くで安定燃焼することができる。二
次空気カバー35がない場合でも燃焼室壁18や混合気
供給路24が外気にさらされているため、二次空気34
による強制冷却はどではないが、自然対流によって冷却
され、火炎は逆火しに〈〈なっている。故に、バーナと
して、T、D、Rを広くすることが可能となる。
第4図は低燃焼量時の対向火炎40の詳細図である。燃
焼量が小さい場合、−次空気比が大きくなると、第4図
aに示すように、対向火炎40が炎孔22から離れるよ
うになる。この際、炎孔22近傍から、一部、COが発
生するが、燃焼室出口26方向に炎孔22を多数、配置
しているため、発生したCoは、燃焼ガス下流側(燃焼
室21の上方向)の対向火炎40によ)、酸化処理され
る。
焼量が小さい場合、−次空気比が大きくなると、第4図
aに示すように、対向火炎40が炎孔22から離れるよ
うになる。この際、炎孔22近傍から、一部、COが発
生するが、燃焼室出口26方向に炎孔22を多数、配置
しているため、発生したCoは、燃焼ガス下流側(燃焼
室21の上方向)の対向火炎40によ)、酸化処理され
る。
そのため、対向火炎4oが炎孔22から離れても、バー
ナとして、排ガス特性が悪化することはない。
ナとして、排ガス特性が悪化することはない。
特に、燃焼ガス下流側では炎孔22近傍の温度も上昇す
るため、燃焼ガスの下流側になるほど対向火炎4oが炎
孔22に近づき、COの発生は抑制される。第4図aで
は対向火炎40は衝突していないが、衝突後も同様の酸
化処理が行なわれる。
るため、燃焼ガスの下流側になるほど対向火炎4oが炎
孔22に近づき、COの発生は抑制される。第4図aで
は対向火炎40は衝突していないが、衝突後も同様の酸
化処理が行なわれる。
また、−次空気比が小さくなシ、1未満になると、第4
図すに示すように、対向火炎4oは炎孔22に付着する
ようになる。ここで、空気孔27がなければ、空気不足
のため、Coが発生しやすくなる。なぜなら、バーナの
構成上、二次空気34を燃焼室出口28から流入させる
しかないが、燃焼室出口26から遠い炎孔22には二次
空気34が到達できないため、十分な酸化処理ができな
いからである。ところが、本実施例では炎孔22の下部
(真下である必要はない)に空気孔27を設けているた
め、十分な酸化処理が可能となシ、排ガス特性も改善さ
れる。本発明では空気孔27を炎孔22の周囲に設けれ
ば良いが、本実施例のように空気孔27を炎孔22の下
部に設けることによシトラフトによる拡散作用を利用す
ることができる。特に、−次空気比が、0.9の時、C
oの発生量は空気孔27を設けることによシ、%以下に
低減することができた。この時、対向火炎4oはブンゼ
ン火炎の形態ヲとっていた。空気孔27を炎孔22と同
一平面上に設けることによ多、炎孔22近傍の流れを乱
すことなく、安定なブンゼン火炎を形成できるため、−
層、CO低減効果を高めることができる。さらに、−次
空気比が小さくわ、7以下)なると、第4図Cに示すよ
うに空気孔27にも小さな火炎が付着するが、二次炎の
大半は燃焼室出口26近傍に移動する。このため、CO
の低減量は、−次空気比が、0.9の時に比較すると劣
るが、空気孔27を設けている方が、やはシ、Coの発
生量は抑制されている。第4図をもとに燃焼量が小さい
場合について述べてきたが、燃焼量が大きい場合は、−
次空気比が小さい(1未満)場合でも、燃焼室21内の
温度が高く、十分な酸化処理を燃焼室出口26付近で行
なえるため、COの発生量は少ない。空気孔27から燃
焼室21内に供給する二次空気量は低燃焼量時に良好な
部分予混合燃焼を行なえるもので良いため、空気孔27
が高燃焼量時の安定燃焼を阻害することけない。
図すに示すように、対向火炎4oは炎孔22に付着する
ようになる。ここで、空気孔27がなければ、空気不足
のため、Coが発生しやすくなる。なぜなら、バーナの
構成上、二次空気34を燃焼室出口28から流入させる
しかないが、燃焼室出口26から遠い炎孔22には二次
空気34が到達できないため、十分な酸化処理ができな
いからである。ところが、本実施例では炎孔22の下部
(真下である必要はない)に空気孔27を設けているた
め、十分な酸化処理が可能となシ、排ガス特性も改善さ
れる。本発明では空気孔27を炎孔22の周囲に設けれ
ば良いが、本実施例のように空気孔27を炎孔22の下
部に設けることによシトラフトによる拡散作用を利用す
ることができる。特に、−次空気比が、0.9の時、C
oの発生量は空気孔27を設けることによシ、%以下に
低減することができた。この時、対向火炎4oはブンゼ
ン火炎の形態ヲとっていた。空気孔27を炎孔22と同
一平面上に設けることによ多、炎孔22近傍の流れを乱
すことなく、安定なブンゼン火炎を形成できるため、−
層、CO低減効果を高めることができる。さらに、−次
空気比が小さくわ、7以下)なると、第4図Cに示すよ
うに空気孔27にも小さな火炎が付着するが、二次炎の
大半は燃焼室出口26近傍に移動する。このため、CO
の低減量は、−次空気比が、0.9の時に比較すると劣
るが、空気孔27を設けている方が、やはシ、Coの発
生量は抑制されている。第4図をもとに燃焼量が小さい
場合について述べてきたが、燃焼量が大きい場合は、−
次空気比が小さい(1未満)場合でも、燃焼室21内の
温度が高く、十分な酸化処理を燃焼室出口26付近で行
なえるため、COの発生量は少ない。空気孔27から燃
焼室21内に供給する二次空気量は低燃焼量時に良好な
部分予混合燃焼を行なえるもので良いため、空気孔27
が高燃焼量時の安定燃焼を阻害することけない。
まだ、バーナの制御のために、フレームロッドが用いら
れるが、フレームロッドでは、−次空気比が、0.9近
傍で出力電圧が最高値をとる(同燃焼量にて)ため、制
御の中心をo、e近傍に設定できれば、バーナの制御範
囲を拡大できるという背景がある。これに対し、燃焼量
が小さく、−次空気比が、1未満の場合には対向火炎4
oでもCoが発生しやすく、フレームロッド等による制
御も困難であったため、本実施例による改善はバーナ制
御の面からも貢献度が高い。室外排気型燃焼装置として
使用する場合、T、D、Hの広いことが重要となるが、
低燃焼量時では、排ガス温度が低下し、結露しやすくな
る。そこで結露防止のため、二次空気量を一定にして燃
焼させることが望まれており、この点からも、本実施例
のバーナは卓越したものとなっている。また、従来のバ
ーナのように炎孔9部に金網を用いておらず、燃焼室壁
18も二次空気34を流すことによシ、冷却を図ってい
るため、過熱による劣化も起こりに〈〈なっている。二
次空気34を流さない場合でも、冷却効果は少し低下す
るが、燃焼室壁18が外気にさらされているため、自然
対流によシ、燃焼室壁18は冷却される。
れるが、フレームロッドでは、−次空気比が、0.9近
傍で出力電圧が最高値をとる(同燃焼量にて)ため、制
御の中心をo、e近傍に設定できれば、バーナの制御範
囲を拡大できるという背景がある。これに対し、燃焼量
が小さく、−次空気比が、1未満の場合には対向火炎4
oでもCoが発生しやすく、フレームロッド等による制
御も困難であったため、本実施例による改善はバーナ制
御の面からも貢献度が高い。室外排気型燃焼装置として
使用する場合、T、D、Hの広いことが重要となるが、
低燃焼量時では、排ガス温度が低下し、結露しやすくな
る。そこで結露防止のため、二次空気量を一定にして燃
焼させることが望まれており、この点からも、本実施例
のバーナは卓越したものとなっている。また、従来のバ
ーナのように炎孔9部に金網を用いておらず、燃焼室壁
18も二次空気34を流すことによシ、冷却を図ってい
るため、過熱による劣化も起こりに〈〈なっている。二
次空気34を流さない場合でも、冷却効果は少し低下す
るが、燃焼室壁18が外気にさらされているため、自然
対流によシ、燃焼室壁18は冷却される。
また、混合気供給路24を通った部分予混合気を最低燃
焼量時に完全燃焼させ得る二次空気量を、空気孔27か
ら燃焼室21に送シこむように送風装置42を具備する
ことにより、温度や圧損の変動にも対応し、着実に安定
燃焼を維持することができる。
焼量時に完全燃焼させ得る二次空気量を、空気孔27か
ら燃焼室21に送シこむように送風装置42を具備する
ことにより、温度や圧損の変動にも対応し、着実に安定
燃焼を維持することができる。
引続き、85図に本発明の第2実施例の断面図(第1図
のB−B断面図に相当するもの)を示す。
のB−B断面図に相当するもの)を示す。
燃焼室壁18の周辺部の空気孔27の径を、燃焼室壁1
8の中央部の空気孔27の径よシも小さくしているが、
これは低燃焼量時、高−次空気比(1以上)の場合の吹
き飛び抑制をねらいとしたものである。空気孔27の存
在により、高燃焼量時の安定燃焼が阻害されないことは
、既に述べたが、低燃焼量時には少し、吹き飛びを起こ
しやすくなる。特に、燃焼室21の周辺部は温度が低く
、吹き飛びを起こしやすいため、燃焼室壁18の周辺部
の空気孔27の径を、より小さくすることによシ、吹き
飛びを抑制することができる。つまシ、バーナとして、
低燃焼量時に、−次空気比が、1未満の場合にはCoの
低減化を図った上で、1以上の場合には吹き飛びの抑制
を達成しようとするものである。
8の中央部の空気孔27の径よシも小さくしているが、
これは低燃焼量時、高−次空気比(1以上)の場合の吹
き飛び抑制をねらいとしたものである。空気孔27の存
在により、高燃焼量時の安定燃焼が阻害されないことは
、既に述べたが、低燃焼量時には少し、吹き飛びを起こ
しやすくなる。特に、燃焼室21の周辺部は温度が低く
、吹き飛びを起こしやすいため、燃焼室壁18の周辺部
の空気孔27の径を、より小さくすることによシ、吹き
飛びを抑制することができる。つまシ、バーナとして、
低燃焼量時に、−次空気比が、1未満の場合にはCoの
低減化を図った上で、1以上の場合には吹き飛びの抑制
を達成しようとするものである。
また、混合気分岐管23と混合気供給路24の周囲を二
次空気34が流れるように二次空気カバー35を設けて
いるものについては、既述したように冷却効果が高まる
だけでなく、二次空気カバー35の存在によシ、燃焼室
21から外部へ燃焼ガスがもれることを防止できるため
、燃焼装置として、−層、信頼性を高めることができる
。
次空気34が流れるように二次空気カバー35を設けて
いるものについては、既述したように冷却効果が高まる
だけでなく、二次空気カバー35の存在によシ、燃焼室
21から外部へ燃焼ガスがもれることを防止できるため
、燃焼装置として、−層、信頼性を高めることができる
。
発明の効果
以上、説明したように、本発明のバーナによれば次のよ
うな効果を得ることができる。まず、対向火炎を形成し
、炎孔上流側を冷却させる構成とすることにより、火炎
の吹き飛びや逆火を抑え、T、D、Rを広くすることが
可能となる。また、炎孔下部の燃焼室壁に空気孔を設け
ることにより、低燃焼量時で一次空気比も小さい(1未
満)場合でも、Coの発生を抑制し、安定燃焼を実現す
ることができる。特に、フレームロッド等による制御で
は一次空気比が、0.9近傍で出力電圧が中心値をとる
ため、バーナの制御範囲拡大にも有効となる。
うな効果を得ることができる。まず、対向火炎を形成し
、炎孔上流側を冷却させる構成とすることにより、火炎
の吹き飛びや逆火を抑え、T、D、Rを広くすることが
可能となる。また、炎孔下部の燃焼室壁に空気孔を設け
ることにより、低燃焼量時で一次空気比も小さい(1未
満)場合でも、Coの発生を抑制し、安定燃焼を実現す
ることができる。特に、フレームロッド等による制御で
は一次空気比が、0.9近傍で出力電圧が中心値をとる
ため、バーナの制御範囲拡大にも有効となる。
第1図は本発明の一実施例のバーナの斜、視図、第2図
は第1図のA−A断面図、第3図は第1図のB−B断面
図、第4図は低燃焼量時の対向火炎の詳細図、第5図は
本発明の異なる実施例のバー。 ナの断面図、第6図および第7図は従来例のバーナの断
面図である。 18・・・・・・燃焼室壁、22・・・・・・炎孔、2
3・・・・・・混合気分岐管、24・・・・・・混合気
供給路、26・・・・・・燃焼室出口、27・・・・・
・空気孔、30・・・・・・気化筒、36・・・・・・
二次空気カバー。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名ご−
夫 克 、y−一一二次証気カバー *11!! l8・−燃焼呈屋 27−−−益気晃 28− 蓬合工 第 311iig @ 姐 m蝋く四 i!!、 イ0砿 ’l確喫掴 句〜寸さ 一−Q−e1+Ic1+1 区 S 首 O !ト 成
は第1図のA−A断面図、第3図は第1図のB−B断面
図、第4図は低燃焼量時の対向火炎の詳細図、第5図は
本発明の異なる実施例のバー。 ナの断面図、第6図および第7図は従来例のバーナの断
面図である。 18・・・・・・燃焼室壁、22・・・・・・炎孔、2
3・・・・・・混合気分岐管、24・・・・・・混合気
供給路、26・・・・・・燃焼室出口、27・・・・・
・空気孔、30・・・・・・気化筒、36・・・・・・
二次空気カバー。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか1名ご−
夫 克 、y−一一二次証気カバー *11!! l8・−燃焼呈屋 27−−−益気晃 28− 蓬合工 第 311iig @ 姐 m蝋く四 i!!、 イ0砿 ’l確喫掴 句〜寸さ 一−Q−e1+Ic1+1 区 S 首 O !ト 成
Claims (6)
- (1)複数の炎孔を有する燃焼室壁を一対、一定距離で
対向させ、前記燃焼室壁と側板と底板で燃焼室を形成し
、対を成す前記炎孔も同軸上で対向させ、前記燃焼室の
混合気上流側に混合気分岐管を設け、前記炎孔が前記燃
焼室と前記混合気分岐管を連通する混合気供給路の下流
側出口に位置するようにし、前記複数の炎孔を燃焼室出
口方向に多数配置し、前記炎孔の周囲の燃焼室壁に空気
孔を設けたことを特徴とするバーナ。 - (2)空気孔を、炎孔の下部の燃焼室壁に設けたことを
特徴とする請求項1に記載のバーナ。 - (3)各燃焼室壁において、炎孔と空気孔を同一平面上
に設けたことを特徴とする請求項1または2に記載のバ
ーナ。 - (4)燃焼室壁の周辺部の空気孔の径を、前記燃焼室壁
の中央部の空気孔の径よりも小さくしたことを特徴とす
る請求項1に記載のバーナ。 - (5)混合気分岐管と混合気供給路の周囲を二次空気が
流れるように二次空気カバーを設けたことを特徴とする
請求項1、2または3に記載のバーナ。 - (6)二次空気を強制供給する送風装置を設けたことを
特徴とする請求項1または5に記載のバーナ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63048059A JP2671352B2 (ja) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63048059A JP2671352B2 (ja) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | バーナ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01222105A true JPH01222105A (ja) | 1989-09-05 |
JP2671352B2 JP2671352B2 (ja) | 1997-10-29 |
Family
ID=12792772
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63048059A Expired - Fee Related JP2671352B2 (ja) | 1988-03-01 | 1988-03-01 | バーナ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2671352B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03129204A (ja) * | 1989-10-13 | 1991-06-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | バーナ |
JPH03129205A (ja) * | 1989-10-13 | 1991-06-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | バーナ |
JPH05106810A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-04-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5249933U (ja) * | 1975-10-07 | 1977-04-09 | ||
JPS5249932U (ja) * | 1975-10-07 | 1977-04-09 | ||
JPS6248126A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-02 | Nec Corp | 誤り訂正符号復号器 |
JPS6246982U (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-23 |
-
1988
- 1988-03-01 JP JP63048059A patent/JP2671352B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5249933U (ja) * | 1975-10-07 | 1977-04-09 | ||
JPS5249932U (ja) * | 1975-10-07 | 1977-04-09 | ||
JPS6248126A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-02 | Nec Corp | 誤り訂正符号復号器 |
JPS6246982U (ja) * | 1985-09-10 | 1987-03-23 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH03129204A (ja) * | 1989-10-13 | 1991-06-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | バーナ |
JPH03129205A (ja) * | 1989-10-13 | 1991-06-03 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | バーナ |
JPH05106810A (ja) * | 1991-10-15 | 1993-04-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃焼装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2671352B2 (ja) | 1997-10-29 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |