JPH01180980A - 被覆工具材料 - Google Patents
被覆工具材料Info
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- JPH01180980A JPH01180980A JP531788A JP531788A JPH01180980A JP H01180980 A JPH01180980 A JP H01180980A JP 531788 A JP531788 A JP 531788A JP 531788 A JP531788 A JP 531788A JP H01180980 A JPH01180980 A JP H01180980A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、工具として用いる被覆工具材料に係り、さら
に詳細には少な（とも酸化アルミニウムの被覆層を有す
る被覆工具材料の性能を向上させるように改良したもの
である。
に詳細には少な（とも酸化アルミニウムの被覆層を有す
る被覆工具材料の性能を向上させるように改良したもの
である。
従来、少な（とも酸化アルミニウムを被覆した工具材料
として、特公昭５２−１３２０１号公報に開示されてい
るように硬物質体からなる母材に隣接してＴｉ 、 Ｚ
ｒ、 Ｈｆ 、 Ｔａの炭化物および窒化物の被膜を形
成し、次いで酸化アルミニウムまたは酸化ジルコニウム
の被膜を設けた工具材料がある。
として、特公昭５２−１３２０１号公報に開示されてい
るように硬物質体からなる母材に隣接してＴｉ 、 Ｚ
ｒ、 Ｈｆ 、 Ｔａの炭化物および窒化物の被膜を形
成し、次いで酸化アルミニウムまたは酸化ジルコニウム
の被膜を設けた工具材料がある。
また、特公昭５３−２８８７２号公報に示されているよ
うに超硬合金を母材とし、その表面へα−酸化アルミニ
ウムを１〜２０μ鯛被覆した工具材料もある。
うに超硬合金を母材とし、その表面へα−酸化アルミニ
ウムを１〜２０μ鯛被覆した工具材料もある。
しかしながら、硬物質体を母材とし、その表面へ前記し
たような酸化アルミニウムを被覆した工具材料は、炭化
チタンや窒化チタンまたは炭窒化チタンなどを１層以上
被覆した工具材料に比べると、すぐれた耐摩耗性を示す
が、高速切削における連続切削加工において安定した耐
摩耗性を示さなかったり、断続の旋削加工やフライス切
削加工などにおいて耐欠損性にや＼問題を有している。
たような酸化アルミニウムを被覆した工具材料は、炭化
チタンや窒化チタンまたは炭窒化チタンなどを１層以上
被覆した工具材料に比べると、すぐれた耐摩耗性を示す
が、高速切削における連続切削加工において安定した耐
摩耗性を示さなかったり、断続の旋削加工やフライス切
削加工などにおいて耐欠損性にや＼問題を有している。
以上のように酸化アルミニウムの被膜を形成させた工具
材料においても切削条件によっては必ずしも所望する工
具寿命を満足させてはいない。これは酸化アルミニウム
被膜自体の靭性の不足や、酸化アルミニウム被膜と隣接
する他の層、あるいは硬物質体からなる母材との密着性
が不足することが起因するものと推察される。
材料においても切削条件によっては必ずしも所望する工
具寿命を満足させてはいない。これは酸化アルミニウム
被膜自体の靭性の不足や、酸化アルミニウム被膜と隣接
する他の層、あるいは硬物質体からなる母材との密着性
が不足することが起因するものと推察される。
本発明は、上記した問題点に鑑みなしたもので、酸化ア
ルミニウム自体の靭性を向上させ、しかも硬物質体から
なる母材や他の層との密着性を高めて耐摩耗性ならびに
耐欠損性を大きく改善させ所期の工具寿命が得られる被
覆工具材料を提供せんとするものである。
ルミニウム自体の靭性を向上させ、しかも硬物質体から
なる母材や他の層との密着性を高めて耐摩耗性ならびに
耐欠損性を大きく改善させ所期の工具寿命が得られる被
覆工具材料を提供せんとするものである。
本発明は、前々記した問題点を下記する手段によって解
決したものである。
決したものである。
すなわち、超硬合金やサーメットあるいはセラミックス
または特殊鋼などからなる硬質物体を母材とし、該母材
の表面へ少な（とも酸化アルミニウムを０．５〜２０μ
ｍ被覆した工具材料の前記した酸化アルミニウム層部の
下層をα−酸化アルミニウムとし、その上層側をκ−酸
化アルミニウムとさせたものである。
または特殊鋼などからなる硬質物体を母材とし、該母材
の表面へ少な（とも酸化アルミニウムを０．５〜２０μ
ｍ被覆した工具材料の前記した酸化アルミニウム層部の
下層をα−酸化アルミニウムとし、その上層側をκ−酸
化アルミニウムとさせたものである。
少なくとも酸化アルミニウム被膜を有する被覆工具の切
削特性と、その被膜形成の条件を種々変化させて作った
特性の異なる酸化アルミニウム層との関係を調べたとこ
ろ、α−酸化アルミニウムは酸化アルミニウムのなかで
最も安定した結晶状態であって、しかも高温において形
成され易いことがわかった。
削特性と、その被膜形成の条件を種々変化させて作った
特性の異なる酸化アルミニウム層との関係を調べたとこ
ろ、α−酸化アルミニウムは酸化アルミニウムのなかで
最も安定した結晶状態であって、しかも高温において形
成され易いことがわかった。
しかし、高温下でα−酸化アルミニウムを形成させると
酸化アルミニウムの粒子が粗くなり耐摩耗性は低下する
けれども酸化アルミニウム以外の層ないしは前記した硬
物質体からなる母材との密着性にすぐれるものとなるこ
とが分った。
酸化アルミニウムの粒子が粗くなり耐摩耗性は低下する
けれども酸化アルミニウム以外の層ないしは前記した硬
物質体からなる母材との密着性にすぐれるものとなるこ
とが分った。
一方、に−酸化アルミニウムは、α−酸化アルミニウム
よりも低い温度で形成させることはできるが、α−酸化
アルミニウムに比べて、や＼安定性に欠けるきらいはあ
るけれども粒子そのものは非常に微細であって耐摩耗性
や耐欠損性は良好なものである。
よりも低い温度で形成させることはできるが、α−酸化
アルミニウムに比べて、や＼安定性に欠けるきらいはあ
るけれども粒子そのものは非常に微細であって耐摩耗性
や耐欠損性は良好なものである。
そこで、硬物質体からなる母材に前々記した各層を被覆
するにあたって、密着性および生産性が高く、しかも安
定性に富むα−酸化アルミニウムを下層部とさせ、その
上層部に粒子が微細であるκ−酸化アルミニウムを形成
させることによって酸化アルミニウムに接する酸化アル
ミニウム以外の層、すなわちチタンやジルコニウムまた
はハフニウムの炭化物や窒化物および炭窒化物などと硬
物質体からなる母材との密着性を向上させ、耐摩耗性に
富むのと同時に耐欠損性にもすぐれる少なくとも酸化ア
ルミニウム被膜を有する被覆工具材料が得られることを
見いだしたものである。
するにあたって、密着性および生産性が高く、しかも安
定性に富むα−酸化アルミニウムを下層部とさせ、その
上層部に粒子が微細であるκ−酸化アルミニウムを形成
させることによって酸化アルミニウムに接する酸化アル
ミニウム以外の層、すなわちチタンやジルコニウムまた
はハフニウムの炭化物や窒化物および炭窒化物などと硬
物質体からなる母材との密着性を向上させ、耐摩耗性に
富むのと同時に耐欠損性にもすぐれる少なくとも酸化ア
ルミニウム被膜を有する被覆工具材料が得られることを
見いだしたものである。
なお、硬物質体からなる母材の表面に少なくとも酸化ア
ルミニウム被膜を形成するにあたり、α−酸化アルミニ
ウムを下層部とし、その上層部をκ−酸化アルミニウム
とした理由は、これが逆になると、α−酸化アルミニウ
ムの形成中にκ−酸化アルミニウムの一部がα−酸化ア
ルミニウムに変態してしまうことによって酸化アルミニ
ウム被膜の表面粒子が粗くなって耐摩耗性や耐欠損性が
損われるからである。
ルミニウム被膜を形成するにあたり、α−酸化アルミニ
ウムを下層部とし、その上層部をκ−酸化アルミニウム
とした理由は、これが逆になると、α−酸化アルミニウ
ムの形成中にκ−酸化アルミニウムの一部がα−酸化ア
ルミニウムに変態してしまうことによって酸化アルミニ
ウム被膜の表面粒子が粗くなって耐摩耗性や耐欠損性が
損われるからである。
また、に−ＡＪｈＯａ／α−Ａｌ２Ｏ３の２段層のにの
結晶形の比率（に／α）を０．１〜１０に限定した理由
は、に／α＜０．１になると粒子の細いκ−酸化アルミ
ニウムの効果がほとんどみられず、逆にに／α〉１０に
なると、酸化アルミニウム層と、その他の層部（例えば
炭化チタン）との密着性が低下して、いずれも所ル］の
工具寿命は得られない。
結晶形の比率（に／α）を０．１〜１０に限定した理由
は、に／α＜０．１になると粒子の細いκ−酸化アルミ
ニウムの効果がほとんどみられず、逆にに／α〉１０に
なると、酸化アルミニウム層と、その他の層部（例えば
炭化チタン）との密着性が低下して、いずれも所ル］の
工具寿命は得られない。
そして、に−酸化アルミニウムとα−酸化アルミニウム
からなる酸化アルミニウムの層厚は、０．５μｍ未満で
は被覆工具材料としての耐摩耗性が不足し、１０μｍを
上廻ると被膜形成のための時間が大巾にか＼リコスト的
な問題を有するのと耐欠損性が低下する。
からなる酸化アルミニウムの層厚は、０．５μｍ未満で
は被覆工具材料としての耐摩耗性が不足し、１０μｍを
上廻ると被膜形成のための時間が大巾にか＼リコスト的
な問題を有するのと耐欠損性が低下する。
以下、本発明の実施例について述べる。
実施例１
超硬合金Ｐ２０相当品からなる硬物質体（形番： ＣＮ
ＭＧＩ ２０４０８ＧＧ）をＣＶＤコーティング炉内に
設置し、まず２０Ｔｏｒｒの減圧下１０００℃の加熱雰
囲気で、５％Ｔ ｉ ＣＨ４，１０％ ＣＨ４、残りを
Ｈ２の混合ガスの気流中にて、その表面へＴｉＣを５μ
ｍ被覆した。次いで１１００℃まで加熱し５９６Ａ Ｉ
Ｃｌ ３．５ ％ ＣＯ２、残りＨ２からなる混合気流
中において２時間をかけてα−Ａｌ２Ｏ３を２μｍ形成
させ、さらに１０６０℃にて３９６ＡＩＣＩ３、残りＨ
２からなる混合気流中にて１時間を加えてに−Ａｌ２Ｏ
３被膜を０．５μｍ形成させて本発明になる被覆工具Ａ
を得た。
ＭＧＩ ２０４０８ＧＧ）をＣＶＤコーティング炉内に
設置し、まず２０Ｔｏｒｒの減圧下１０００℃の加熱雰
囲気で、５％Ｔ ｉ ＣＨ４，１０％ ＣＨ４、残りを
Ｈ２の混合ガスの気流中にて、その表面へＴｉＣを５μ
ｍ被覆した。次いで１１００℃まで加熱し５９６Ａ Ｉ
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中において２時間をかけてα−Ａｌ２Ｏ３を２μｍ形成
させ、さらに１０６０℃にて３９６ＡＩＣＩ３、残りＨ
２からなる混合気流中にて１時間を加えてに−Ａｌ２Ｏ
３被膜を０．５μｍ形成させて本発明になる被覆工具Ａ
を得た。
次に上記の方法と類似した条件で、被膜形成時間を変え
て本発明になる被覆工具Ｂを得た。
て本発明になる被覆工具Ｂを得た。
なお、上記した本発明になる該工具ならびに比較工具Ｃ
，Ｄの詳細を表−１に示す。
，Ｄの詳細を表−１に示す。
表−１
実施例２
超硬合金Ｐ３０相当品からなる硬物質体をＣＶＤコーテ
ィング炉内に設置し、まず２゜Ｔｏｒｒ の減圧下で１
０００℃の加熱雰囲気で５９６ＴｉＣＩ１４．１０％Ｃ
Ｈ４、残りＨ２の混合気流中にて、その表面へＴｉＣを
３μｍ被覆した。
ィング炉内に設置し、まず２゜Ｔｏｒｒ の減圧下で１
０００℃の加熱雰囲気で５９６ＴｉＣＩ１４．１０％Ｃ
Ｈ４、残りＨ２の混合気流中にて、その表面へＴｉＣを
３μｍ被覆した。
次に、５９６ＴｉＣＪ４．８９６ＣＨ４，２９６ＣＯ２
、残りＨ２の混合ガス気流中にてＴｉ（Ｃ，Ｏ）を１〜
２μｍ被覆した。その後１１００℃にて５９６ Ａ Ｉ
！ ＣＡａ、５％ＣＯ２、残りＨ２からなる混合ガス気
流中にα−ＡｌｚＯａを１．５μｍ被覆 ′し、さらに
１０６０℃にて３％Ａ Ｉ ＣＡ’ ｓ、３９６ＣＯ２
、残りＨ２からなる混合気流中にてに−Ａ６２０ａを０
．５ ｔｔｔｎ形成させ、さらに１０００℃にて５％Ｔ
ｉ ＣＩＩ ４．１０９６Ｎ２、残りＨ２からなる混
合気流中にてＴｉＮを１μｍ被覆させた本発明になる被
覆工具Ｅを得た。
、残りＨ２の混合ガス気流中にてＴｉ（Ｃ，Ｏ）を１〜
２μｍ被覆した。その後１１００℃にて５９６ Ａ Ｉ
！ ＣＡａ、５％ＣＯ２、残りＨ２からなる混合ガス気
流中にα−ＡｌｚＯａを１．５μｍ被覆 ′し、さらに
１０６０℃にて３％Ａ Ｉ ＣＡ’ ｓ、３９６ＣＯ２
、残りＨ２からなる混合気流中にてに−Ａ６２０ａを０
．５ ｔｔｔｎ形成させ、さらに１０００℃にて５％Ｔ
ｉ ＣＩＩ ４．１０９６Ｎ２、残りＨ２からなる混
合気流中にてＴｉＮを１μｍ被覆させた本発明になる被
覆工具Ｅを得た。
また、上記と類似の方法で被覆処理時間のみを変えて本
発明になる被覆工具Ｆを得た。
発明になる被覆工具Ｆを得た。
上記した本発明になる該工具ならびに比較工具Ｇ、Ｈの
詳細を表−２に示した。
詳細を表−２に示した。
表−２
実施例３
ＡＡ’２０３粉末にＳｉＣウィスカーを４Ｑｗｔ％含有
させた繊維強化型複合焼結硬物質体（ＳＮＧＩ ２０４
１２）をＣＶＤコーティング炉内へ設置し、これを１１
００℃の加熱状態で１５ Ｔｏｒｒの減圧下とさせ、５
４ＡＩＣ１ｓ、５５％ ＣＯ２、残りＨ２からなる混合
ガス気流中にて前記硬物質体の表面へα−ＡＩ！２０ａ
を２μｍ被覆し、さらに１０６０℃にて３％ＡＩＣ＃１
３．３９６ＣＯｚ、残りＨ２からなる混合ガス気流中で
に−Ａｌ２Ｏ３を１μｍ被覆して本発明になる被覆工具
■を得た。
させた繊維強化型複合焼結硬物質体（ＳＮＧＩ ２０４
１２）をＣＶＤコーティング炉内へ設置し、これを１１
００℃の加熱状態で１５ Ｔｏｒｒの減圧下とさせ、５
４ＡＩＣ１ｓ、５５％ ＣＯ２、残りＨ２からなる混合
ガス気流中にて前記硬物質体の表面へα−ＡＩ！２０ａ
を２μｍ被覆し、さらに１０６０℃にて３％ＡＩＣ＃１
３．３９６ＣＯｚ、残りＨ２からなる混合ガス気流中で
に−Ａｌ２Ｏ３を１μｍ被覆して本発明になる被覆工具
■を得た。
また、上記と類似した被覆方法で被覆処理時間を変えて
被覆工具Ｉの表面にさらにＴｉＮを１μｍ被覆した本発
明になる被覆工具Ｊを得た。
被覆工具Ｉの表面にさらにＴｉＮを１μｍ被覆した本発
明になる被覆工具Ｊを得た。
以上の本発明になる該工具ならびは比較工具に、Ｌの詳
細を表−３に示した。
細を表−３に示した。
表−３
実施例４
Ｓｉ３Ｎ４ を主成分とする焼結硬物質体（ＳＮＧ１
２０４１２）をＣＶＤコーティング炉内に設置し、これ
を１０００℃の加熱状態で２０ Ｔｏｒｒの減圧下とさ
せ、５％ＴｉＣｌ４．１０％Ｎ２、残りＨ２からなる混
合ガス気流中にてＴｉＮを２．５ μｍ被覆し、次いで
１１００℃にて５９６ＡＩＣｇ３．５％ＣＯ２、残りＨ
２からなる混合ガス気流中にてα−ＡｈＯａを１μｍ、
１０５０℃にて３％ＡＡＩＣＪａ、３５％ ＣＯ２、残
りＨ２からなる混合ガス気流中にてに−Ａ＃２０ｇを形
成させて本発明になる被覆工具Ｍを得た。
２０４１２）をＣＶＤコーティング炉内に設置し、これ
を１０００℃の加熱状態で２０ Ｔｏｒｒの減圧下とさ
せ、５％ＴｉＣｌ４．１０％Ｎ２、残りＨ２からなる混
合ガス気流中にてＴｉＮを２．５ μｍ被覆し、次いで
１１００℃にて５９６ＡＩＣｇ３．５％ＣＯ２、残りＨ
２からなる混合ガス気流中にてα−ＡｈＯａを１μｍ、
１０５０℃にて３％ＡＡＩＣＪａ、３５％ ＣＯ２、残
りＨ２からなる混合ガス気流中にてに−Ａ＃２０ｇを形
成させて本発明になる被覆工具Ｍを得た。
そして、上記と類似した被覆方法で、被覆処理時間を変
えることによって本発明になる被覆工具Ｎ、Ｏを得た。
えることによって本発明になる被覆工具Ｎ、Ｏを得た。
以上の本発明になる該工具ならびに比較工具Ｐ、Ｑ、Ｈ
の詳細を表−４に示した。
の詳細を表−４に示した。
表−４
〔発明の効果〕
表−１に示した被覆工具を用いて切削速度１２０、ｎ／
、１．、送り０．２−／ｒ−ｖ、切込み２．５ ｍｍ
にて被削材ＳＮＣＭ４４７の連続切削テストを行い、逃
げ面摩耗幅が０．３ 、、、ｎに達するまでの時間を測
定した結果、Ａは１５分、Ｂは１７分、Ｃは８分、Ｄは
６分であった。
、１．、送り０．２−／ｒ−ｖ、切込み２．５ ｍｍ
にて被削材ＳＮＣＭ４４７の連続切削テストを行い、逃
げ面摩耗幅が０．３ 、、、ｎに達するまでの時間を測
定した結果、Ａは１５分、Ｂは１７分、Ｃは８分、Ｄは
６分であった。
また、切削速度１２０．、／、、ｉ、、送り０．４ｍ
ｍ／ ｒ ｔ ｖ、切込み２．５ｍ−にて軸方向に４つ
の溝を形成した被削材ＳＣＭ４４５を用いて断続切削テ
ストを行い、試料が欠損にいたるまでの衝撃回数を求め
た結果、Ａは２８４０回、Ｂは３０３０回に対し、Ｃは
１７６０回、Ｄは２１２０回であった。
ｍ／ ｒ ｔ ｖ、切込み２．５ｍ−にて軸方向に４つ
の溝を形成した被削材ＳＣＭ４４５を用いて断続切削テ
ストを行い、試料が欠損にいたるまでの衝撃回数を求め
た結果、Ａは２８４０回、Ｂは３０３０回に対し、Ｃは
１７６０回、Ｄは２１２０回であった。
表−２に示した被覆工具を上記と同様の旋削テストをお
こなった結果、逃げ面摩耗幅がＱ、３ｍｍに達するまで
の時間は、Ｅが１７分、Ｆが１８分、Ｇが６分、Ｈは９
分であった。
こなった結果、逃げ面摩耗幅がＱ、３ｍｍに達するまで
の時間は、Ｅが１７分、Ｆが１８分、Ｇが６分、Ｈは９
分であった。
また衝撃回数はＥが３２４０回、Ｆが３１７０回に対し
、Ｇは１６００回、Ｈは１７５０回であった。
、Ｇは１６００回、Ｈは１７５０回であった。
表−３に示した被覆工具は、逃げ面摩耗幅がＱ、３ｍｙ
＋＋＋に達するまでの時間が、■は２０分、Ｊは１８分
、Ｋは１１分、Ｌは１０分であり、衝撃回数は、■が５
８６０回、Ｊは５７２０回に対し、Ｋは４２００回、Ｌ
は３１６０回であった。
＋＋＋に達するまでの時間が、■は２０分、Ｊは１８分
、Ｋは１１分、Ｌは１０分であり、衝撃回数は、■が５
８６０回、Ｊは５７２０回に対し、Ｋは４２００回、Ｌ
は３１６０回であった。
また表−４に示した被覆工具においては、逃げ面摩耗幅
が０．３．ｍに達するまでの時間が、Ｍは１３分、Ｎ１
ｐ１１４分、ｏは１２分、Ｐは８分、Ｑは７分、Ｒは５
分であり、衝撃回数は、Ｍが６７２０回、Ｎは６６９０
回、０は５９５０回であったのに対し、Ｐは４８６０回
、Ｑは４７９０回、Ｒは２９８０回であった。
が０．３．ｍに達するまでの時間が、Ｍは１３分、Ｎ１
ｐ１１４分、ｏは１２分、Ｐは８分、Ｑは７分、Ｒは５
分であり、衝撃回数は、Ｍが６７２０回、Ｎは６６９０
回、０は５９５０回であったのに対し、Ｐは４８６０回
、Ｑは４７９０回、Ｒは２９８０回であった。
本発明は、以上述べたとおり、酸化アルミニウム層の下
層部をα−酸化アルミニウムとし、その上層部をκ−酸
化アルミニウムトシたことによって優れた耐摩耗性と耐
欠損性を有し、安定した切削性が維持できる被覆工具材
料となった。
層部をα−酸化アルミニウムとし、その上層部をκ−酸
化アルミニウムトシたことによって優れた耐摩耗性と耐
欠損性を有し、安定した切削性が維持できる被覆工具材
料となった。
Claims (2)
- （１）超硬合金やサーメットあるいはセラミックスまた
は特殊鋼などの硬物質体を母材とし、該母材の表面へ酸
化アルミニウム、または該母材と該酸化アルミニウムと
の間、および前記酸化アルミニウムの表面部へチタンや
ジルコニウムあるいはハフニウムなどの炭化物や窒化物
ないしは炭窒化物の１種以上を０．５〜２０μｍ被覆し
た工具材料において、前記した酸化アルミニウム層の下
層部をα−酸化アルミニウムとし、その上層側をκ−酸
化アルミニウムとさせたことを特徴とする被覆工具材料
。 - （２）酸化アルミニウムの層厚は０．５〜１０μｍで、
α−酸化アルミニウムとκ−酸化アルミニウムの比率を
κ−Ａｌ＿２Ｏ＿３／α−Ａｌ＿２Ｏ＿３＝０．１〜１
０であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
の被覆工具材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP531788A JP2677288B2 (ja) | 1988-01-12 | 1988-01-12 | 被覆工具材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP531788A JP2677288B2 (ja) | 1988-01-12 | 1988-01-12 | 被覆工具材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01180980A true JPH01180980A (ja) | 1989-07-18 |
| JP2677288B2 JP2677288B2 (ja) | 1997-11-17 |
Family
ID=11607881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP531788A Expired - Fee Related JP2677288B2 (ja) | 1988-01-12 | 1988-01-12 | 被覆工具材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2677288B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0686707A1 (en) * | 1992-12-22 | 1995-12-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface coated cutting tool |
| US5587233A (en) * | 1992-03-27 | 1996-12-24 | Widia Gmbh | Composite body and its use |
| JP2004188577A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-07-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
| USRE41972E1 (en) | 1994-07-20 | 2010-11-30 | Sandvik Intellectual Property Ab | Aluminum oxide coated tool |
-
1988
- 1988-01-12 JP JP531788A patent/JP2677288B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5587233A (en) * | 1992-03-27 | 1996-12-24 | Widia Gmbh | Composite body and its use |
| EP0686707A1 (en) * | 1992-12-22 | 1995-12-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface coated cutting tool |
| USRE41972E1 (en) | 1994-07-20 | 2010-11-30 | Sandvik Intellectual Property Ab | Aluminum oxide coated tool |
| JP2004188577A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-07-08 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆サーメット製切削工具 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2677288B2 (ja) | 1997-11-17 |
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