JPH01164421A - 湿式排煙脱硫方法 - Google Patents
湿式排煙脱硫方法Info
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- JPH01164421A JPH01164421A JP62322671A JP32267187A JPH01164421A JP H01164421 A JPH01164421 A JP H01164421A JP 62322671 A JP62322671 A JP 62322671A JP 32267187 A JP32267187 A JP 32267187A JP H01164421 A JPH01164421 A JP H01164421A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は湿式排煙脱硫装置で消費される用水の必要量を
排ガスから回収し、用水を自給できる湿式排煙脱硫方法
に関する。
排ガスから回収し、用水を自給できる湿式排煙脱硫方法
に関する。
従来、湿式排煙脱硫装置で排ガスを増湿冷却するに要す
る用水は、河川水などの工業用水を用い、これらの用水
は排ガスが水分飽和に至る迄蒸発し排ガス中の水分とし
て大気放出されていた。
る用水は、河川水などの工業用水を用い、これらの用水
は排ガスが水分飽和に至る迄蒸発し排ガス中の水分とし
て大気放出されていた。
一方、水分飽和排ガスを冷却する方法については、特公
昭６１−７８５６号公報に湿式排煙脱硫装置のミスト除
去装置や吸収塔ガス入口部などにおけるスケール発生を
防止することを目的とし発明が報告されているが、この
方法によって回収された凝縮水は、ミスト除去装置部で
はｐＨが２〜３．５程度であり、また、吸収塔入口部の
冷却の場合では、ｐＨが約１〜２の低ｐＨであり（これ
らのｐＨ値は排ガス中の酸性ガス９度で異なる）、これ
らの低ｐＨ凝縮水にはアッシュ中の金属成分が溶存し、
特に石炭焚き排ガスの場合では、フライアッシュ中に多
量に含有されるアルミニウムが、通常の排煙脱硫吸収液
中での溶解量をはるかに越えて溶解しており、これが排
ガス中のフッ化物が吸収塔で洗浄されて存在するフッ素
イオンと作用して吸収剤石灰石の活性に悪影響を与える
ことが知られている。
昭６１−７８５６号公報に湿式排煙脱硫装置のミスト除
去装置や吸収塔ガス入口部などにおけるスケール発生を
防止することを目的とし発明が報告されているが、この
方法によって回収された凝縮水は、ミスト除去装置部で
はｐＨが２〜３．５程度であり、また、吸収塔入口部の
冷却の場合では、ｐＨが約１〜２の低ｐＨであり（これ
らのｐＨ値は排ガス中の酸性ガス９度で異なる）、これ
らの低ｐＨ凝縮水にはアッシュ中の金属成分が溶存し、
特に石炭焚き排ガスの場合では、フライアッシュ中に多
量に含有されるアルミニウムが、通常の排煙脱硫吸収液
中での溶解量をはるかに越えて溶解しており、これが排
ガス中のフッ化物が吸収塔で洗浄されて存在するフッ素
イオンと作用して吸収剤石灰石の活性に悪影響を与える
ことが知られている。
（Ｉｎｄ、 Ｅｎｇ、 Ｃｈｅｍ、 Ｐｒｏｃｅｓｓ、
Ｄｅｓ、 Ｄｅｖ、、 Ｖｏｌ。
Ｄｅｓ、 Ｄｅｖ、、 Ｖｏｌ。
２０． Ｎｏｌ、 １９８１ ）
〔発明が解決しようとする問題点〕
近年の都市圏における水不足の慢性化傾向の背景にあっ
て、従来の湿式排煙脱硫方法では排ガスの冷却に要した
水を水蒸気として大気中に放出しており、多大な浪費と
なるという問題点があった。
て、従来の湿式排煙脱硫方法では排ガスの冷却に要した
水を水蒸気として大気中に放出しており、多大な浪費と
なるという問題点があった。
また、従来の排ガスからの凝縮水を利用する場合には、
凝縮水のｐＨが低く、アルミニウムなどの金属成分を多
量に溶解しているため、それが吸収剤の石灰石の活性に
悪影響をおよぼし脱硫性能を損うという問題点があった
。
凝縮水のｐＨが低く、アルミニウムなどの金属成分を多
量に溶解しているため、それが吸収剤の石灰石の活性に
悪影響をおよぼし脱硫性能を損うという問題点があった
。
本発明は係る問題点を解消し、排煙脱硫装置の性能を損
なうことなく用水を自給できる湿式排煙脱硫方法を提案
することを目的とするものである。
なうことなく用水を自給できる湿式排煙脱硫方法を提案
することを目的とするものである。
本発明は吸収塔においてカルシウムを含む吸収液と気液
接触させて増湿冷却および脱硫した燃焼排ガスを、冷却
して凝縮水を回収した後、アルカリ剤を添加してｐＨを
約５〜８に調整し中和した上で前記カルシウムを含む吸
収液の調整用および／または前記吸収塔の補給水として
利用することを特徴とする湿式排煙脱硫装置を提案する
ものである。
接触させて増湿冷却および脱硫した燃焼排ガスを、冷却
して凝縮水を回収した後、アルカリ剤を添加してｐＨを
約５〜８に調整し中和した上で前記カルシウムを含む吸
収液の調整用および／または前記吸収塔の補給水として
利用することを特徴とする湿式排煙脱硫装置を提案する
ものである。
カルシウムを含む吸収液により冷却増湿および脱硫した
排ガスから回収した凝縮水をナトリウム化合物やマグネ
シウム化合物もしくはカルシウム化合物などのアルカリ
剤を用いて事前にｐＨが５以上８程度になるように中和
することによって通常の排煙脱硫装置の吸収液中に殆ん
ど不溶な成分を固相に析出させて分離しカルシウムを含
む吸収液の調整用および／または吸収塔の補給水として
供給し、湿式排煙脱硫装置の用水として前記凝縮水を排
煙脱硫装置の性能低下などの不都合なく利用することが
できる。
排ガスから回収した凝縮水をナトリウム化合物やマグネ
シウム化合物もしくはカルシウム化合物などのアルカリ
剤を用いて事前にｐＨが５以上８程度になるように中和
することによって通常の排煙脱硫装置の吸収液中に殆ん
ど不溶な成分を固相に析出させて分離しカルシウムを含
む吸収液の調整用および／または吸収塔の補給水として
供給し、湿式排煙脱硫装置の用水として前記凝縮水を排
煙脱硫装置の性能低下などの不都合なく利用することが
できる。
本発明の１実施例を第１図により説明する。
第１図において排ガス１は吸収塔２に入り、ここで吸収
液液溜槽−３からポンプ４で供給される吸収液と気液接
触し、水分飽和となるまで増湿冷却され、同時に脱硫さ
れ、つぎに排ガス冷却器６で冷却されて大気中に放出さ
れる。排ガス冷却器６には冷却水５が通水され該冷却水
５は、排ガスから熱を奪い排ガス冷却器６から排出され
る。一方、冷却された排ガスは排ガス冷却器６での放熱
量に見合った水分を凝縮水７として生成し、この凝縮水
７は貯水槽８に集められる。
液液溜槽−３からポンプ４で供給される吸収液と気液接
触し、水分飽和となるまで増湿冷却され、同時に脱硫さ
れ、つぎに排ガス冷却器６で冷却されて大気中に放出さ
れる。排ガス冷却器６には冷却水５が通水され該冷却水
５は、排ガスから熱を奪い排ガス冷却器６から排出され
る。一方、冷却された排ガスは排ガス冷却器６での放熱
量に見合った水分を凝縮水７として生成し、この凝縮水
７は貯水槽８に集められる。
貯水槽８の貯溜水はｐＨ検出器９でｐＨが計測され、測
定されたｐＨ値が所定のｐＨ値５〜′８を維持するよう
にｐＨ調節計１０でｐＨを監視しｐＨが低くなるとアル
カリサイロ１１内のアルカリ剤を、切出し器１２を作動
させて貯水槽８へ供給している。このアルカリによる中
和によって溶解している金属成分は析出分離される。
定されたｐＨ値が所定のｐＨ値５〜′８を維持するよう
にｐＨ調節計１０でｐＨを監視しｐＨが低くなるとアル
カリサイロ１１内のアルカリ剤を、切出し器１２を作動
させて貯水槽８へ供給している。このアルカリによる中
和によって溶解している金属成分は析出分離される。
貯水槽８の液位がいつも所定値となるように液位検出器
１３で液位を監視し、液位が低くなると液位調節計１４
によって冷却水調節弁１５の開度を太きくＬ−（：、冷
却水５の流量を増加し凝縮水７の生成量を増大させるよ
うにしている。
１３で液位を監視し、液位が低くなると液位調節計１４
によって冷却水調節弁１５の開度を太きくＬ−（：、冷
却水５の流量を増加し凝縮水７の生成量を増大させるよ
うにしている。
貯水槽８内の貯溜水はポンプ１９で圧送され、吸収液液
溜槽３および石灰石スラリー槽２７で使用されるが、ま
ず、石灰石スラリー槽２７では吸収塔２において吸収し
たＳＯ，Ｈに応じた石灰石スラリーがポンプ２３により
吸収工程にズられることによって液位が低下する。その
ためこれを補うために液位検出器２４により石灰石スラ
ＩＪ−ｍ２７の液位を検出し液位の低下量に応じて液位
調節計２５により、石灰石サイロ２０の切出器２１を作
動させて、石灰石を補給しており、この補給量に比例し
た量の貯溜水が補給水として石灰石スラリー＠２７に供
給される。
溜槽３および石灰石スラリー槽２７で使用されるが、ま
ず、石灰石スラリー槽２７では吸収塔２において吸収し
たＳＯ，Ｈに応じた石灰石スラリーがポンプ２３により
吸収工程にズられることによって液位が低下する。その
ためこれを補うために液位検出器２４により石灰石スラ
ＩＪ−ｍ２７の液位を検出し液位の低下量に応じて液位
調節計２５により、石灰石サイロ２０の切出器２１を作
動させて、石灰石を補給しており、この補給量に比例し
た量の貯溜水が補給水として石灰石スラリー＠２７に供
給される。
一方、吸収液液溜槽３では排ガスの増湿冷却によりて吸
収液中の水分のみが蒸発するために塩類の濃縮がおこる
。これを適正濃度とするために比重計１６で吸収液の比
重を測定し、測定した比重値に応じて比重調節計１７に
よって調節弁１８を作動させて、比重が高ければ供給水
量を増加させ逆に低ければ供給水量を低減するようにし
ている。
収液中の水分のみが蒸発するために塩類の濃縮がおこる
。これを適正濃度とするために比重計１６で吸収液の比
重を測定し、測定した比重値に応じて比重調節計１７に
よって調節弁１８を作動させて、比重が高ければ供給水
量を増加させ逆に低ければ供給水量を低減するようにし
ている。
本実施例の方法によれば吸収剤である石灰石の活性およ
び脱硫性能を損なうことなく、かつ排ガスの湿式脱硫に
必要なだけの水量を必要なだけ排ガスから回収して使用
することができる。
び脱硫性能を損なうことなく、かつ排ガスの湿式脱硫に
必要なだけの水量を必要なだけ排ガスから回収して使用
することができる。
つぎに第１図に示した湿式排煙脱硫装置により本実施例
の方法を実施した例について説明する。温度１５５〜１
６５℃でＳＯ！を６３０１） ｐｍおよび水分７．８％
を含んだ石炭焚き排ガスを、吸収塔２に導入し、増湿冷
却および脱硫を行ない吸収塔２出口で温度が５２〜５４
℃でＳＯｌｘｓｐｐｍを含んだ排ガスとし、その排ガス
を伝熱面積がＯ＊ ６” ”の排ガス冷却器６を通過さ
せて排ガスを冷却した。排ガス冷却器６出口では冷却水
の水量によって第２図のグラフに示すような排ガス温度
となり、また、排ガス冷却器６での回収凝縮水量として
は第３図に示す結果を得た。本実施例では冷却水として
、温度２２〜２４υの海水を用い、使用後これを放水し
た。
の方法を実施した例について説明する。温度１５５〜１
６５℃でＳＯ！を６３０１） ｐｍおよび水分７．８％
を含んだ石炭焚き排ガスを、吸収塔２に導入し、増湿冷
却および脱硫を行ない吸収塔２出口で温度が５２〜５４
℃でＳＯｌｘｓｐｐｍを含んだ排ガスとし、その排ガス
を伝熱面積がＯ＊ ６” ”の排ガス冷却器６を通過さ
せて排ガスを冷却した。排ガス冷却器６出口では冷却水
の水量によって第２図のグラフに示すような排ガス温度
となり、また、排ガス冷却器６での回収凝縮水量として
は第３図に示す結果を得た。本実施例では冷却水として
、温度２２〜２４υの海水を用い、使用後これを放水し
た。
そしてこのときの回収凝縮水のｐＨは２．８〜３．４で
あり、この回収凝縮水中に溶解していたＡノイオンの改
変は１８ｍｇ／Ｊであり、−力吸収液中の溶解Ａ−ｅイ
オ／龜度は１ｍｇ／Ｊであった。
あり、この回収凝縮水中に溶解していたＡノイオンの改
変は１８ｍｇ／Ｊであり、−力吸収液中の溶解Ａ−ｅイ
オ／龜度は１ｍｇ／Ｊであった。
このとき吸収液のｐＨは５．６で一定とした。回収した
凝縮水のｐｒイは６．０となるようにＮ２２Ｃ０゜の粉
末を用いて中和した。その結果溶解Ａ！イオンは１ｍｇ
／−ｅ以下となり、この中和水のうち石灰石スラリー槽
にはおよそ５ Ｌ３／’ｔ−１ｒの補給を行ない、また
吸収液の比重は１．０８で制仏１１シたが、その結果第
４図に示すような補給水量が経時的に供給された。この
ようにしておよそ１００時間にわたって連続運転したが
脱硫性能および吸収剤である石灰石の反応率は何ら悪影
響を受けなかった。
凝縮水のｐｒイは６．０となるようにＮ２２Ｃ０゜の粉
末を用いて中和した。その結果溶解Ａ！イオンは１ｍｇ
／−ｅ以下となり、この中和水のうち石灰石スラリー槽
にはおよそ５ Ｌ３／’ｔ−１ｒの補給を行ない、また
吸収液の比重は１．０８で制仏１１シたが、その結果第
４図に示すような補給水量が経時的に供給された。この
ようにしておよそ１００時間にわたって連続運転したが
脱硫性能および吸収剤である石灰石の反応率は何ら悪影
響を受けなかった。
また、上記の結果と対比するために回収凝縮水の中和剤
としてＣａ（ＯＨ）！、 ＮａＯＨ，Ｍｇ（ＯＨ）。
としてＣａ（ＯＨ）！、 ＮａＯＨ，Ｍｇ（ＯＨ）。
を用いた実験をそれぞれ１００時間ずつ実施したが、い
ずれの実験結果でもこれらアルカリ剤の違いによっても
脱硫性能および石灰石の反応率は何ら影響されないこと
を確認した。ちなみに、このときの石灰石の反応率は９
９チ以上であり、吸収液中の残留ＣａＣ０，濃度は８〜
９ ｍｍｏ４／４であった。
ずれの実験結果でもこれらアルカリ剤の違いによっても
脱硫性能および石灰石の反応率は何ら影響されないこと
を確認した。ちなみに、このときの石灰石の反応率は９
９チ以上であり、吸収液中の残留ＣａＣ０，濃度は８〜
９ ｍｍｏ４／４であった。
比較例として上記の実施例と同様の条件で回収凝縮水を
中和せずに直接石灰石スラリー槽２７および吸収液液溜
槽３へ供給したところ運転開始後１０時間位迄は脱硫性
能への影響はなく、一方、石灰石の反応率は９６％位ま
で低下し、吸収液中の残留ＣａＣ０，濃度は３８〜４５
ｍｍｏ４／４であった。しかし、その後経時的に変化を
始め、吸収液のｐＨを５．６を目標として運転管理して
いたが、ｐＨ５，２から吸収液のｐＨが上昇しなくなり
、これに伴い脱硫性能も経時低下を示しついには、石灰
石スラリーの補給量が不足し１８時間後には運転を停止
した。この原因は吸収液中に徐々にフッ素イオンが蓄積
し、これがＡＡイオンと作用しあって石灰石の反応性を
１泪害したものと考えられる。
中和せずに直接石灰石スラリー槽２７および吸収液液溜
槽３へ供給したところ運転開始後１０時間位迄は脱硫性
能への影響はなく、一方、石灰石の反応率は９６％位ま
で低下し、吸収液中の残留ＣａＣ０，濃度は３８〜４５
ｍｍｏ４／４であった。しかし、その後経時的に変化を
始め、吸収液のｐＨを５．６を目標として運転管理して
いたが、ｐＨ５，２から吸収液のｐＨが上昇しなくなり
、これに伴い脱硫性能も経時低下を示しついには、石灰
石スラリーの補給量が不足し１８時間後には運転を停止
した。この原因は吸収液中に徐々にフッ素イオンが蓄積
し、これがＡＡイオンと作用しあって石灰石の反応性を
１泪害したものと考えられる。
本発明の湿式排煙脱硫方法によれは排ガスからの回収水
を脱硫性能および吸収剤の反応性を損なうことな（排煙
脱硫装置の用水として用いることが可能であり、かつ、
用水の自給化ができ、水の浪費を抑えることができる。
を脱硫性能および吸収剤の反応性を損なうことな（排煙
脱硫装置の用水として用いることが可能であり、かつ、
用水の自給化ができ、水の浪費を抑えることができる。
第１図は本発明の１実施例の説明図、第２図は同実施例
における冷却水量と排ガス冷却器出口排ガス温度の関係
を示すグラフ、第３図は同実施例における冷却水量と回
収凝縮水量のグラフ、第４図は吸収液の比重制御による
吸収液液溜槽への補給水水量の経時変化図である。 １・・・排ガス、２・・・吸収塔、３・・・吸収液液溜
槽、４・・・ポンプ、５・・・冷却水、６・・・排ガス
冷却器、７・・・凝縮水、８・・・貯水槽、９・・・ｐ
Ｈ検出器、１０・・・ｐ Ｈ調節計、１１・・・アルカ
リサイロ、１９・・・ポンプ、２０・・・石灰石サイロ
、２３・・・ポンプ、２７・・・石灰石スラリー槽。 代理人 弁理士 坂 間 暁 外２名狛１図 ！ 尤２囚 Ｑ Ｏ，２０，４−θ、６ ０．１１
／、０；ｔｑ２ｘ；ｔ＋ ／７ｒｎ ／ｈｒ 、１晃
３叉 冷刊・に流ｉ １Ｔｏ□ｓす
における冷却水量と排ガス冷却器出口排ガス温度の関係
を示すグラフ、第３図は同実施例における冷却水量と回
収凝縮水量のグラフ、第４図は吸収液の比重制御による
吸収液液溜槽への補給水水量の経時変化図である。 １・・・排ガス、２・・・吸収塔、３・・・吸収液液溜
槽、４・・・ポンプ、５・・・冷却水、６・・・排ガス
冷却器、７・・・凝縮水、８・・・貯水槽、９・・・ｐ
Ｈ検出器、１０・・・ｐ Ｈ調節計、１１・・・アルカ
リサイロ、１９・・・ポンプ、２０・・・石灰石サイロ
、２３・・・ポンプ、２７・・・石灰石スラリー槽。 代理人 弁理士 坂 間 暁 外２名狛１図 ！ 尤２囚 Ｑ Ｏ，２０，４−θ、６ ０．１１
／、０；ｔｑ２ｘ；ｔ＋ ／７ｒｎ ／ｈｒ 、１晃
３叉 冷刊・に流ｉ １Ｔｏ□ｓす
Claims (1)
- 吸収塔においてカルシウムを含む吸収液と気液接触させ
て増湿冷却および脱硫した燃焼排ガスを冷却して凝縮水
を回収した後、アルカリ剤を添加してｐＨを５〜８に調
整し中和した上で前記カルシウムを含む吸収液の調整用
および／または前記吸収塔の補給水として利用すること
を特徴とする湿式排煙脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62322671A JPH01164421A (ja) | 1987-12-22 | 1987-12-22 | 湿式排煙脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62322671A JPH01164421A (ja) | 1987-12-22 | 1987-12-22 | 湿式排煙脱硫方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01164421A true JPH01164421A (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=18146306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62322671A Pending JPH01164421A (ja) | 1987-12-22 | 1987-12-22 | 湿式排煙脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01164421A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006218415A (ja) * | 2005-02-10 | 2006-08-24 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 排気ガスの処理方法及び処理装置 |
| CN103691294A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-04-02 | 王中位 | 湿式双碱法脱硫除尘装置及工艺 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56126430A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-03 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Wet type stack gas desulfurization method |
-
1987
- 1987-12-22 JP JP62322671A patent/JPH01164421A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56126430A (en) * | 1980-03-07 | 1981-10-03 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | Wet type stack gas desulfurization method |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2006218415A (ja) * | 2005-02-10 | 2006-08-24 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 排気ガスの処理方法及び処理装置 |
| CN103691294A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-04-02 | 王中位 | 湿式双碱法脱硫除尘装置及工艺 |
| CN103691294B (zh) * | 2013-11-25 | 2016-04-06 | 王中位 | 湿式双碱法脱硫除尘装置及工艺 |
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