JPH01163466A - 燃料噴射ノズル - Google Patents
燃料噴射ノズルInfo
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- JPH01163466A JPH01163466A JP32119887A JP32119887A JPH01163466A JP H01163466 A JPH01163466 A JP H01163466A JP 32119887 A JP32119887 A JP 32119887A JP 32119887 A JP32119887 A JP 32119887A JP H01163466 A JPH01163466 A JP H01163466A
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Landscapes
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
この発明は、供給燃料圧力に応じて針弁を開弁方向へ作
動し噴口の開口面積を謂箇するようにした燃料噴射ノズ
ルに係り、特に速度・負背に対して上記針弁のリフト量
及び噴射時間を調節して燃料の噴射量を制限し、燃料騒
音、HClNOxの低減を図る燃料噴射ノズルに関する
。
動し噴口の開口面積を謂箇するようにした燃料噴射ノズ
ルに係り、特に速度・負背に対して上記針弁のリフト量
及び噴射時間を調節して燃料の噴射量を制限し、燃料騒
音、HClNOxの低減を図る燃料噴射ノズルに関する
。
[従来の技術]
燃料室内へ燃料を供給する燃料噴射ノズルに、第5図に
示されるような「ディーゼルエンジンの燃料用インジェ
クタ・ノズル」 (特開昭59−206673号公報)
の提案がある。
示されるような「ディーゼルエンジンの燃料用インジェ
クタ・ノズル」 (特開昭59−206673号公報)
の提案がある。
同図に示しであるように、この提案は、ノズルボディ1
01内に、このノズルボディ101の先端に形成した燃
料室102の噴口103を1閏する針弁104を昇降自
在に設けると共に、その針弁104の先端に針弁104
の最大リフト値以下のリフト値で燃料の噴射量を一定に
維持させるスロットル制御05を形成してディーゼルエ
ンジンの燃料用インジェクト・ノズルを構成したもので
ある。
01内に、このノズルボディ101の先端に形成した燃
料室102の噴口103を1閏する針弁104を昇降自
在に設けると共に、その針弁104の先端に針弁104
の最大リフト値以下のリフト値で燃料の噴射量を一定に
維持させるスロットル制御05を形成してディーゼルエ
ンジンの燃料用インジェクト・ノズルを構成したもので
ある。
[発明が解決しようとする問題点]
上記提案は第6図A−8に示しであるように、燃料用イ
ンジェクタ・ノズルに噴射量一定のパイロット噴射性能
I及び噴射量が増加するメイン噴射性能「をなせ、燃焼
と良好にして燃費を向上させ、HC,NOxの低減させ
ようとしたものである。
ンジェクタ・ノズルに噴射量一定のパイロット噴射性能
I及び噴射量が増加するメイン噴射性能「をなせ、燃焼
と良好にして燃費を向上させ、HC,NOxの低減させ
ようとしたものである。
即ち、低速で噴射率(単位時間あたりの噴射量を差す)
を上げると、燃焼室の温度が低いために、燃料が燃焼せ
ずにHCとして排出され、高速で噴射率を下げると空気
利用率が低下してNOxを排出させることになるからで
ある。しかし、この種の燃料噴射ノズルにあっては、ス
ロットル軸部と、このスロットル軸部を包囲する慴動部
分とが形成するクリアランス容積の大小如何によっては
、燃料騒音が増大したり、アイドリング時のスモーク濃
度が悪化してしまう不具合があった。即ち、クリアラン
ス容積が大きすぎるとアイドリング時の噴射率が増大し
、燃料の過剰供給による予混合気が大量に作られて燃焼
が急激になって燃焼騒音を増大させ、逆にクリアランス
容積が小さすぎると噴射率は低くなりすぎて上死点後の
低い筒内圧力下まで燃料噴射が継続されるようになりス
モーク発生量を増大させることになるからである。
を上げると、燃焼室の温度が低いために、燃料が燃焼せ
ずにHCとして排出され、高速で噴射率を下げると空気
利用率が低下してNOxを排出させることになるからで
ある。しかし、この種の燃料噴射ノズルにあっては、ス
ロットル軸部と、このスロットル軸部を包囲する慴動部
分とが形成するクリアランス容積の大小如何によっては
、燃料騒音が増大したり、アイドリング時のスモーク濃
度が悪化してしまう不具合があった。即ち、クリアラン
ス容積が大きすぎるとアイドリング時の噴射率が増大し
、燃料の過剰供給による予混合気が大量に作られて燃焼
が急激になって燃焼騒音を増大させ、逆にクリアランス
容積が小さすぎると噴射率は低くなりすぎて上死点後の
低い筒内圧力下まで燃料噴射が継続されるようになりス
モーク発生量を増大させることになるからである。
[問題点を解決するための手段]
この発明は上記問題点を解決することを目的としている
。この発明は、針弁先端に形成されてノズルボディの噴
口から一定量の燃料を噴射させるスロットル軸部とこの
スロットル軸部を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動
部分とのクリアランス容積を1シリンダあたりの容積■
、クリアランス容積をaとして0.04≦a / V≦
0.12の範囲で定めて燃料噴射ノズルを構成したもの
である。
。この発明は、針弁先端に形成されてノズルボディの噴
口から一定量の燃料を噴射させるスロットル軸部とこの
スロットル軸部を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動
部分とのクリアランス容積を1シリンダあたりの容積■
、クリアランス容積をaとして0.04≦a / V≦
0.12の範囲で定めて燃料噴射ノズルを構成したもの
である。
[作用]
1シリンダあたり容積に対して、スロットル軸部とこの
軸部を包囲するノズルボディの摺動部とのクリアランス
容積を0.04≦a / v≦0.12の範囲で定めた
からアイドリング時に供給する燃料は過剰すぎたり不足
するようなことがなく燃焼に対して適正量の燃料が供給
される。m+ち燃焼騒音、スモークを低く抑えることが
できる。
軸部を包囲するノズルボディの摺動部とのクリアランス
容積を0.04≦a / v≦0.12の範囲で定めた
からアイドリング時に供給する燃料は過剰すぎたり不足
するようなことがなく燃焼に対して適正量の燃料が供給
される。m+ち燃焼騒音、スモークを低く抑えることが
できる。
[実施例]
以下に、この発明の好適一実施例を添付図面に従って説
明する。
明する。
第2図に示しであるように、燃料噴射ノズルは主に、ノ
ズルホルダ1と、ノズルホルダ1の先端に一体的に取り
付けられる円筒形のノズルボディ2とからなる。
ズルホルダ1と、ノズルホルダ1の先端に一体的に取り
付けられる円筒形のノズルボディ2とからなる。
図示されるように、円筒形のノズルホルダ1には後端側
内周面に拡径された筒部3が形成され、その筒部3の後
端側には雌ネジ4が形成しである。雌ネジ4には上記ノ
ズルホルダ1の内周面に嵌合し、且つ、嵌合状態で上端
側のつば部を上記筒部3の底面に着座させた状態のスリ
ーブ5を、その状態で、上記ノズルホルダ1に固定する
円筒状のスプリング収容部材6が螺合される。一方、ノ
ズルホルダ1の先端外周面にも雌ネジ7が形成してあり
、この雌ネジ7には、ノズルホルダ1の先端に、スペー
サ8を介してノズルボディ2の後端を気密に着座させる
略スリーブ状のりテーニングナット9が螺合される。
内周面に拡径された筒部3が形成され、その筒部3の後
端側には雌ネジ4が形成しである。雌ネジ4には上記ノ
ズルホルダ1の内周面に嵌合し、且つ、嵌合状態で上端
側のつば部を上記筒部3の底面に着座させた状態のスリ
ーブ5を、その状態で、上記ノズルホルダ1に固定する
円筒状のスプリング収容部材6が螺合される。一方、ノ
ズルホルダ1の先端外周面にも雌ネジ7が形成してあり
、この雌ネジ7には、ノズルホルダ1の先端に、スペー
サ8を介してノズルボディ2の後端を気密に着座させる
略スリーブ状のりテーニングナット9が螺合される。
ところで、ノズルホルダ1の先端側には、第1のスプリ
ングリテーナ10と、この第1のスプリングリテーナ1
0と上記スリーブ5の先端との間でスプリングリテーナ
10を閉弁方向に付勢する第1スプリング11とが、摺
動自在あるいは伸縮自在に収容され、スプリング収容部
材6の後端側には、上記スリーブ5に摺動自在に嵌合す
る軸部12と一体的に形成した第2スプリングリテーナ
13と、この第2スプリングリテーナ13を閉弁方向に
付勢する第2スプリング14とが摺動自在あるいは伸縮
自在に収容される。実施例にあって、第2スプリング1
4はスプリング収容部材6の後端側に形成した雌ネジ1
5と螺合するロック用のプラグ16によってセットフォ
ースの調節を行えるようにしてあり、第1スプリング1
4はスリーブ5の軸長を適正にすることによってセット
フォースを調節できるようにしである。
ングリテーナ10と、この第1のスプリングリテーナ1
0と上記スリーブ5の先端との間でスプリングリテーナ
10を閉弁方向に付勢する第1スプリング11とが、摺
動自在あるいは伸縮自在に収容され、スプリング収容部
材6の後端側には、上記スリーブ5に摺動自在に嵌合す
る軸部12と一体的に形成した第2スプリングリテーナ
13と、この第2スプリングリテーナ13を閉弁方向に
付勢する第2スプリング14とが摺動自在あるいは伸縮
自在に収容される。実施例にあって、第2スプリング1
4はスプリング収容部材6の後端側に形成した雌ネジ1
5と螺合するロック用のプラグ16によってセットフォ
ースの調節を行えるようにしてあり、第1スプリング1
4はスリーブ5の軸長を適正にすることによってセット
フォースを調節できるようにしである。
17はプラグ16のロックナツト部材であり、18はノ
ズルホルダ1からのリーク燃料を外部へ導くためのカッ
プリング部材であり、19,20.21は第1スプリン
グリテーナ10と第2スプリングリテーナ13との間で
力の伝達を行うロッド部材である。
ズルホルダ1からのリーク燃料を外部へ導くためのカッ
プリング部材であり、19,20.21は第1スプリン
グリテーナ10と第2スプリングリテーナ13との間で
力の伝達を行うロッド部材である。
次にノズルボディ2の構成を説明する。
ノズルボディ2は、このノズルボディ2の先端側に開口
された噴口から噴射される燃料の噴射量を針弁のリフト
量に応じて調箇するように構成されるものである。
された噴口から噴射される燃料の噴射量を針弁のリフト
量に応じて調箇するように構成されるものである。
針弁25は軸方向に沿って太い後端側の第1ステムg2
6と、先Ql!lの細い第2ステム部21とをテーバ形
状の受圧部28で接続し、第1図に示されるように第2
ステム部21の先端と、更に細いスロットル軸部29の
後端とを錘体状のシート部30で接続して構成される。
6と、先Ql!lの細い第2ステム部21とをテーバ形
状の受圧部28で接続し、第1図に示されるように第2
ステム部21の先端と、更に細いスロットル軸部29の
後端とを錘体状のシート部30で接続して構成される。
一方、ノズルボディ2は、その軸芯上に、上記針弁25
を所定のクリアランスを有して昇降自在に嵌合する針弁
収容f!J31を有し、且つ、先端にキャップ状に閉じ
られて燃料噴射室32を区画形成する噴口部33を有し
て形成される。この噴口部33には円周方向に間隔をお
いて複数の噴口35が開口してあり、この噴口35より
後端側となる上記針弁収容部31と上記噴口部33との
接続部とは、上記シート部30が気密に着座する弁座3
6で接続される。
を所定のクリアランスを有して昇降自在に嵌合する針弁
収容f!J31を有し、且つ、先端にキャップ状に閉じ
られて燃料噴射室32を区画形成する噴口部33を有し
て形成される。この噴口部33には円周方向に間隔をお
いて複数の噴口35が開口してあり、この噴口35より
後端側となる上記針弁収容部31と上記噴口部33との
接続部とは、上記シート部30が気密に着座する弁座3
6で接続される。
ところで、第1図に示すように、弁座36にシート部3
0が着座した状態で、上記スロットル軸部29と、この
スロットル軸部29を収容する上記噴口部33には、上
部にそのスロットル軸部29との間に所定のクリアラン
スを有して包囲する円筒部分37が形成しである。実施
例にあってクリアランス容積aは、燃料が供給される内
燃機関(ディーゼル機関)の1シリンダ当たりの容積量
をV (f >に対して次式の範囲内で設定する。
0が着座した状態で、上記スロットル軸部29と、この
スロットル軸部29を収容する上記噴口部33には、上
部にそのスロットル軸部29との間に所定のクリアラン
スを有して包囲する円筒部分37が形成しである。実施
例にあってクリアランス容積aは、燃料が供給される内
燃機関(ディーゼル機関)の1シリンダ当たりの容積量
をV (f >に対して次式の範囲内で設定する。
0.04≦a / v≦0.12
更に、この実施例にあっては上記クリアランスが区画形
成する容積は上記噴口35の容積より小さくシ、且つ、
スロットル軸部29の包囲される軸長は略0.2〜0.
4−に定めである。一方、シート部30の着座状態で受
圧部28が対面す−る針弁収容部31には、半径方向外
方へ拡径された凹の燃料室38が形成され、第2ステム
部2γの先端側が対面する針弁収容部31には、円周方
向に沿う部分を半径方向に拡径されて凹の燃焼室38が
形成されている。この燃料室38には、上記ノズルホル
ダ1、スペーサ8、そしてノズルボディ2内を通る一連
の燃料通路39が接続してあり、供給燃料の圧力が上記
受圧部29に加えられることで、まず第1スプリング1
1を撓ませて針弁25を開弁方向へ動作し、ノズルボデ
ィ2の先端を開口して形成した噴口から燃料を噴出させ
、次いで、第1スプリング11の撓み量が所定値に達す
ると、第2スプリング14を撓ませて噴口35からの噴
射燃料を増加させるように構成しである。
成する容積は上記噴口35の容積より小さくシ、且つ、
スロットル軸部29の包囲される軸長は略0.2〜0.
4−に定めである。一方、シート部30の着座状態で受
圧部28が対面す−る針弁収容部31には、半径方向外
方へ拡径された凹の燃料室38が形成され、第2ステム
部2γの先端側が対面する針弁収容部31には、円周方
向に沿う部分を半径方向に拡径されて凹の燃焼室38が
形成されている。この燃料室38には、上記ノズルホル
ダ1、スペーサ8、そしてノズルボディ2内を通る一連
の燃料通路39が接続してあり、供給燃料の圧力が上記
受圧部29に加えられることで、まず第1スプリング1
1を撓ませて針弁25を開弁方向へ動作し、ノズルボデ
ィ2の先端を開口して形成した噴口から燃料を噴出させ
、次いで、第1スプリング11の撓み量が所定値に達す
ると、第2スプリング14を撓ませて噴口35からの噴
射燃料を増加させるように構成しである。
即ち、実施例にあっては、燃料油圧に対する第1スプリ
ング11のセットフォースが、第2のスプリング14の
セットフォースより弱く設定されて形成される。参考値
として第2スプリング14が機能させるまでの第1スプ
リング11の撓み量を実施例にあっては、略0.1−に
設定しいである。
ング11のセットフォースが、第2のスプリング14の
セットフォースより弱く設定されて形成される。参考値
として第2スプリング14が機能させるまでの第1スプ
リング11の撓み量を実施例にあっては、略0.1−に
設定しいである。
針弁25の後端には、上記スペーサ8の軸芯を貫通して
後方へ延びるブツシュロッド40が一体に形成されると
共に、このブツシュロッド40の延出端部41は、上記
ノズルボディ1に昇降自在に案内される上記第1スプリ
ングリテーナ10に当接させて設けられる。
後方へ延びるブツシュロッド40が一体に形成されると
共に、このブツシュロッド40の延出端部41は、上記
ノズルボディ1に昇降自在に案内される上記第1スプリ
ングリテーナ10に当接させて設けられる。
次に作用を説明する。
81閏の回転速度が低速であるときは、燃料噴射ポンプ
(図示せず)も低速で回転する。このため燃料噴射ポン
プの送油間隔は長くなり、燃料通路38へ送られる単位
時間当りの送油量も少なくなる。ゆえに燃料室38の燃
料圧は低圧となり、この低圧で針弁25が徐々にリフト
されて第1スプリング11が撓ませられ、同時に燃料が
噴射される。このときスロットル軸部29と円筒部分3
1とが形成するクリアランスから、定量の燃料が噴口3
5へ供給されるが、上述したように、そのクリアランス
容111aが1シリンダ当りの容積Vに対して適性の範
囲内に定められ、更にクリアランス容積が噴口35の容
積に対して小さいため、噴口35から噴射される燃料は
適性に制限されるようになる。これが第3図に示すパイ
ロット噴射期間(IV)で、全負荷に比較して長期にわ
たって少量、且つ、定量の燃料が噴射されるようになる
。したがってパイロット噴射期間(rV)中に噴射され
た燃料は、内燃機関の燃焼室(図示せず)に対して過剰
噴射とはなり得ずに燃焼室を冷却することがない、この
結果、第4図に示されるようにアイドリング時のスモー
ク(l(C等)の生成及び燃焼騒音を低く抑えることが
できる。
(図示せず)も低速で回転する。このため燃料噴射ポン
プの送油間隔は長くなり、燃料通路38へ送られる単位
時間当りの送油量も少なくなる。ゆえに燃料室38の燃
料圧は低圧となり、この低圧で針弁25が徐々にリフト
されて第1スプリング11が撓ませられ、同時に燃料が
噴射される。このときスロットル軸部29と円筒部分3
1とが形成するクリアランスから、定量の燃料が噴口3
5へ供給されるが、上述したように、そのクリアランス
容111aが1シリンダ当りの容積Vに対して適性の範
囲内に定められ、更にクリアランス容積が噴口35の容
積に対して小さいため、噴口35から噴射される燃料は
適性に制限されるようになる。これが第3図に示すパイ
ロット噴射期間(IV)で、全負荷に比較して長期にわ
たって少量、且つ、定量の燃料が噴射されるようになる
。したがってパイロット噴射期間(rV)中に噴射され
た燃料は、内燃機関の燃焼室(図示せず)に対して過剰
噴射とはなり得ずに燃焼室を冷却することがない、この
結果、第4図に示されるようにアイドリング時のスモー
ク(l(C等)の生成及び燃焼騒音を低く抑えることが
できる。
一方、燃料噴射室32の燃料圧は、噴口35で絞られる
ことによって、次第に上昇することになるから、針弁2
5のリフト値はパイロット噴射期間(TV)のリフト値
を越えて第2スプリング14をたわませるリフト値に増
加するため、噴口35からは多量で且つ貫徹力の強い燃
料が噴射されることになる。これが第3図に示すメイン
噴射期間(V)となる。
ことによって、次第に上昇することになるから、針弁2
5のリフト値はパイロット噴射期間(TV)のリフト値
を越えて第2スプリング14をたわませるリフト値に増
加するため、噴口35からは多量で且つ貫徹力の強い燃
料が噴射されることになる。これが第3図に示すメイン
噴射期間(V)となる。
ところで、パイロット噴射期間(IV)を過ぎると、噴
口35から燃料室38の燃料が噴射される。
口35から燃料室38の燃料が噴射される。
このときの単位時間当りの噴射量は、期間回転数が高速
であるときに比較して少なく、且つ、噴射時間も長い、
これは上記したように燃料噴射ポンプの送油量が少なく
、送油間隔が長いからである。
であるときに比較して少なく、且つ、噴射時間も長い、
これは上記したように燃料噴射ポンプの送油量が少なく
、送油間隔が長いからである。
このように期間回転数が低速であるときには、転位時間
当りの噴射率を全体的に下げ、且つ、噴射時間を長くす
ることができるから、燃焼室のHC発生を押えることが
できる。また、閉弁時にあっては、第2スプリング14
、第1スプリング11の総和で瞬時のうちに弁慶36に
シート部30が着座されることになるから優れた閉弁性
能が得られると共に、第1スプリング11が第2スプリ
ング14に対して8N撃榎街としても機能する。
当りの噴射率を全体的に下げ、且つ、噴射時間を長くす
ることができるから、燃焼室のHC発生を押えることが
できる。また、閉弁時にあっては、第2スプリング14
、第1スプリング11の総和で瞬時のうちに弁慶36に
シート部30が着座されることになるから優れた閉弁性
能が得られると共に、第1スプリング11が第2スプリ
ング14に対して8N撃榎街としても機能する。
tllll転回転数速であるときには、燃料噴射ポンプ
の回転速度も速まり、単位時間当りの送油量が大で、送
油間隔も短くなるから、燃料室38の燃料圧も高まり、
針弁25が高圧でリフトされる。このとき、燃料圧が高
圧であることによって、上記パイロット噴射期間+IV
)の間隔は短くなり、噴射率は上昇する。ゆえに、高速
時には噴射率が上がり、噴射間隔も短くなるから、燃料
室の空気利用率が上がり、NOxの排出を低く押えられ
る。
の回転速度も速まり、単位時間当りの送油量が大で、送
油間隔も短くなるから、燃料室38の燃料圧も高まり、
針弁25が高圧でリフトされる。このとき、燃料圧が高
圧であることによって、上記パイロット噴射期間+IV
)の間隔は短くなり、噴射率は上昇する。ゆえに、高速
時には噴射率が上がり、噴射間隔も短くなるから、燃料
室の空気利用率が上がり、NOxの排出を低く押えられ
る。
[発明の効果]
以上説明したことから明らかなように、この発明によれ
ば、機関の回転速度が低速のときは、噴射率を下げ、高
速のときは噴射率を上げることができるから、スモーク
(HC) 、NOxを大巾に低減させ、燃焼騒音を低
減させることができる。
ば、機関の回転速度が低速のときは、噴射率を下げ、高
速のときは噴射率を上げることができるから、スモーク
(HC) 、NOxを大巾に低減させ、燃焼騒音を低
減させることができる。
第1図はこの発明の好適一実施例を示すノズルボディの
部分拡大断面図、第2図は燃料噴射ノズルの断面図、第
3図は噴射率の変化を示す性能線図、第4図はこの発明
の実施例のスモーク濃度性能及び燃焼騒音性能を示す性
ti線図、第5図は従来例としてのスロットル形のイン
ジェクタを示す断面図、第6図A、Bはスロットル形の
インジェクタの一般的な噴射率の変化を示す性能線図。 図中、2はノズルボディ、11は第1スプリング、14
は第2スプリング、25は針弁、29はスロットル軸部
、35は噴口、aはクリアランス容積である。 11許出願人 いすず自動車株式会社 代理人弁理士 絹 谷 信 雄 第3図 豆 第4図 第5図 (A) (B) 第6図 手続ネ甫正11 (自発) 昭和63年3月11日 特許庁長官 /J))11手β夫 殿1、事件の表
示 特願昭62−321198号 囁歩2
、発明の名称 燃料噴射ノズル 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 (017) いすず自動車株式会社 4、代理人 郵便番号 105 東京都港区愛宕1丁目6番7号 愛宕山弁護士ビル 5、補正命令の日付 自 発 6、補正の対象 明細書く特許請求の範囲の欄9発明の詳細な説明の欄)
及び図面 (2) 明細書2頁12行「噴射量を一定に」を「噴
射率を低く」に訂正 f:ll fi13頁7f; r NOX ヲJ ヲ
rスモークヲJに訂正。 (4) 同3頁13行[クリアランス容積が」を[ク
リアランス面積が」に訂正。 (5) 同3頁15行「燃料の過剰供給による」を削
除。 ■ 同3頁11行「クリアランス容積」を[クリアラン
ス面積Jに訂正。 (7)同4頁7行「クリアランス容積」を「クリアラン
ス面積」に訂正。 (8) 同4頁7行「あたりの容積V」を「あたりの
容積V(ρ)」に訂正。 (9) 同4頁8行「クリアランス容積をaとして」
を「クリアランス面積をa(+nm)として」に訂正。 (10)同4頁14行「クリアランス容積」を「クリア
ランス面積」に訂正。 (11)同4頁15行〜17行「に供給する燃料は過剰
すぎたり不足するようなことがなく」を削除。 (12) 肖4頁17行「適正量の燃料が」を適正な
噴射率で燃料が」と訂正。 (13) 同8頁11行[クリアランス容積aは]を
[クリアランス容積a(IIIII12)は」に訂正。 (14) 同8頁16行[区画形成する容積は上記噴
口35の容積より]を「区画形成する面積は上記噴口3
5の面積より」に訂正。 (15) 同10頁18行「クリアランス容積」を「
クリアランス面積」に訂正。 (16) 同10頁19行〜20行「クリアランス容
積が噴口35の容積」を[クリアランス面積が噴口35
の面積]に訂正。 (11) 同12頁8行「転位」を「単位」に訂正。 (18) 同13頁4行rNOxJを「スモーク」に
訂正。 (19) 同13頁10行rNOxJを削除。 (20) 図面第2図を別紙の通りに訂正。 別紙 [特許請求の範囲 針弁先端に形成されてノズルボディの噴口から一定量の
燃料を噴射させるスロットル軸部と、該スロットル軸部
を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動部分との1シリ
ンダあたりの容積に対するクリアランスllを次式に基
づいて定めたことを特徴とする燃料噴射ノズル。 0.04≦a/V≦0.12 但しaはクリアランス面積(nun )■は1シリン
ダあたりの面積(ρ)」
部分拡大断面図、第2図は燃料噴射ノズルの断面図、第
3図は噴射率の変化を示す性能線図、第4図はこの発明
の実施例のスモーク濃度性能及び燃焼騒音性能を示す性
ti線図、第5図は従来例としてのスロットル形のイン
ジェクタを示す断面図、第6図A、Bはスロットル形の
インジェクタの一般的な噴射率の変化を示す性能線図。 図中、2はノズルボディ、11は第1スプリング、14
は第2スプリング、25は針弁、29はスロットル軸部
、35は噴口、aはクリアランス容積である。 11許出願人 いすず自動車株式会社 代理人弁理士 絹 谷 信 雄 第3図 豆 第4図 第5図 (A) (B) 第6図 手続ネ甫正11 (自発) 昭和63年3月11日 特許庁長官 /J))11手β夫 殿1、事件の表
示 特願昭62−321198号 囁歩2
、発明の名称 燃料噴射ノズル 3、補正をする者 事件との関係 特許出願人 (017) いすず自動車株式会社 4、代理人 郵便番号 105 東京都港区愛宕1丁目6番7号 愛宕山弁護士ビル 5、補正命令の日付 自 発 6、補正の対象 明細書く特許請求の範囲の欄9発明の詳細な説明の欄)
及び図面 (2) 明細書2頁12行「噴射量を一定に」を「噴
射率を低く」に訂正 f:ll fi13頁7f; r NOX ヲJ ヲ
rスモークヲJに訂正。 (4) 同3頁13行[クリアランス容積が」を[ク
リアランス面積が」に訂正。 (5) 同3頁15行「燃料の過剰供給による」を削
除。 ■ 同3頁11行「クリアランス容積」を[クリアラン
ス面積Jに訂正。 (7)同4頁7行「クリアランス容積」を「クリアラン
ス面積」に訂正。 (8) 同4頁7行「あたりの容積V」を「あたりの
容積V(ρ)」に訂正。 (9) 同4頁8行「クリアランス容積をaとして」
を「クリアランス面積をa(+nm)として」に訂正。 (10)同4頁14行「クリアランス容積」を「クリア
ランス面積」に訂正。 (11)同4頁15行〜17行「に供給する燃料は過剰
すぎたり不足するようなことがなく」を削除。 (12) 肖4頁17行「適正量の燃料が」を適正な
噴射率で燃料が」と訂正。 (13) 同8頁11行[クリアランス容積aは]を
[クリアランス容積a(IIIII12)は」に訂正。 (14) 同8頁16行[区画形成する容積は上記噴
口35の容積より]を「区画形成する面積は上記噴口3
5の面積より」に訂正。 (15) 同10頁18行「クリアランス容積」を「
クリアランス面積」に訂正。 (16) 同10頁19行〜20行「クリアランス容
積が噴口35の容積」を[クリアランス面積が噴口35
の面積]に訂正。 (11) 同12頁8行「転位」を「単位」に訂正。 (18) 同13頁4行rNOxJを「スモーク」に
訂正。 (19) 同13頁10行rNOxJを削除。 (20) 図面第2図を別紙の通りに訂正。 別紙 [特許請求の範囲 針弁先端に形成されてノズルボディの噴口から一定量の
燃料を噴射させるスロットル軸部と、該スロットル軸部
を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動部分との1シリ
ンダあたりの容積に対するクリアランスllを次式に基
づいて定めたことを特徴とする燃料噴射ノズル。 0.04≦a/V≦0.12 但しaはクリアランス面積(nun )■は1シリン
ダあたりの面積(ρ)」
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 針弁先端に形成されてノズルボディの噴口から一定量の
燃料を噴射させるスロットル軸部と、該スロットル軸部
を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動部分との1シリ
ンダあたりの容積に対するクリアランス容積を次式に基
づいて定めたことを特徴とする燃料噴射ノズル。 0.04≦a/v≦0.12 但しaはクリアランス容積 vは1シリンダあたりの容積
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32119887A JPH01163466A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | 燃料噴射ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32119887A JPH01163466A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | 燃料噴射ノズル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01163466A true JPH01163466A (ja) | 1989-06-27 |
Family
ID=18129885
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32119887A Pending JPH01163466A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | 燃料噴射ノズル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01163466A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS562458A (en) * | 1979-06-12 | 1981-01-12 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Method of injecting fuel for internal combustion engine |
-
1987
- 1987-12-21 JP JP32119887A patent/JPH01163466A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS562458A (en) * | 1979-06-12 | 1981-01-12 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Method of injecting fuel for internal combustion engine |
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