JPH01163466A - Fuel injection nozzle - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To lower an injection rate at the time of flow engine speed while increase the injection rate at the tie of high engine speed by determining the clearance area between a throttle shaft portion and the sliding portion of a body slidably surrounding the throttle shaft portion. CONSTITUTION:A throttle shaft portion 29 for injecting a constant quantity of fuel from the injection port 35 of a nozzle body 2 is formed on the end of a needle valve 25. In this case, in a condition that a seat portion 30 is seated on a valve seat 36, a cylindrical portion 37 which surrounds the throttle shaft portion 29 while leaving a defined clearance is formed on the upper portion of an injection port portion 33 for housing the throttle shaft portion 29. The capacity of the clearance (a) with respect to the volume (v) per one cylinder of an internal combustion engine into which fuel is fed is set within the range of, 0.04<=a/v<=0.12. Thereby, neither too much nor too little fuel can be fed at the time of idling, to feed a proper quantity of fuel for combustion.

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、供給燃料圧力に応じて針弁を開弁方向へ作
動し噴口の開口面積を謂箇するようにした燃料噴射ノズ
ルに係り、特に速度・負背に対して上記針弁のリフト量
及び噴射時間を調節して燃料の噴射量を制限し、燃料騒
音、ＨＣｌＮＯｘの低減を図る燃料噴射ノズルに関する
。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Industrial Application Field] The present invention relates to a fuel injection nozzle in which a needle valve is actuated in the opening direction in accordance with the pressure of supplied fuel to determine the opening area of the nozzle. In particular, the present invention relates to a fuel injection nozzle that limits the amount of fuel injected by adjusting the lift amount and injection time of the needle valve with respect to speed and load, thereby reducing fuel noise and HClNOx.

［従来の技術］ 燃料室内へ燃料を供給する燃料噴射ノズルに、第５図に
示されるような「ディーゼルエンジンの燃料用インジェ
クタ・ノズル」　（特開昭５９−２０６６７３号公報）
の提案がある。[Prior Art] A fuel injection nozzle for supplying fuel into a fuel chamber is a "fuel injector nozzle for a diesel engine" as shown in FIG. 5 (Japanese Patent Application Laid-open No. 59-206673).
There is a proposal.

同図に示しであるように、この提案は、ノズルボディ１
０１内に、このノズルボディ１０１の先端に形成した燃
料室１０２の噴口１０３を１閏する針弁１０４を昇降自
在に設けると共に、その針弁１０４の先端に針弁１０４
の最大リフト値以下のリフト値で燃料の噴射量を一定に
維持させるスロットル制御０５を形成してディーゼルエ
ンジンの燃料用インジェクト・ノズルを構成したもので
ある。As shown in the figure, this proposal is based on the nozzle body 1
A needle valve 104 is provided inside the nozzle body 101 so as to be able to move up and down by one step over the nozzle 103 of the fuel chamber 102 formed at the tip of the nozzle body 101.
A fuel injection nozzle for a diesel engine is configured by forming a throttle control 05 that maintains the fuel injection amount constant at a lift value below the maximum lift value.

［発明が解決しようとする問題点］ 上記提案は第６図Ａ−８に示しであるように、燃料用イ
ンジェクタ・ノズルに噴射量一定のパイロット噴射性能
Ｉ及び噴射量が増加するメイン噴射性能「をなせ、燃焼
と良好にして燃費を向上させ、ＨＣ，ＮＯｘの低減させ
ようとしたものである。[Problems to be Solved by the Invention] As shown in FIG. 6A-8, the above proposal provides a fuel injector nozzle with a pilot injection performance I in which the injection amount is constant and a main injection performance I in which the injection amount increases. The aim was to improve combustion by improving fuel efficiency and reducing HC and NOx.

即ち、低速で噴射率（単位時間あたりの噴射量を差す）
を上げると、燃焼室の温度が低いために、燃料が燃焼せ
ずにＨＣとして排出され、高速で噴射率を下げると空気
利用率が低下してＮＯｘを排出させることになるからで
ある。しかし、この種の燃料噴射ノズルにあっては、ス
ロットル軸部と、このスロットル軸部を包囲する慴動部
分とが形成するクリアランス容積の大小如何によっては
、燃料騒音が増大したり、アイドリング時のスモーク濃
度が悪化してしまう不具合があった。即ち、クリアラン
ス容積が大きすぎるとアイドリング時の噴射率が増大し
、燃料の過剰供給による予混合気が大量に作られて燃焼
が急激になって燃焼騒音を増大させ、逆にクリアランス
容積が小さすぎると噴射率は低くなりすぎて上死点後の
低い筒内圧力下まで燃料噴射が継続されるようになりス
モーク発生量を増大させることになるからである。In other words, the injection rate (injection amount per unit time) at low speed
This is because if the injection rate is increased, the temperature of the combustion chamber is low, so that the fuel is not combusted and is emitted as HC, and if the injection rate is lowered at high speed, the air utilization rate will decrease and NOx will be emitted. However, with this type of fuel injection nozzle, depending on the size of the clearance volume formed by the throttle shaft and the sliding part surrounding the throttle shaft, fuel noise may increase or the noise may increase during idling. There was a problem where the smoke density deteriorated. In other words, if the clearance volume is too large, the injection rate during idling will increase, and a large amount of premixture will be created due to excessive supply of fuel, causing rapid combustion and increasing combustion noise; conversely, if the clearance volume is too small, the injection rate will increase. This is because the injection rate becomes too low and fuel injection continues until the cylinder pressure is low after top dead center, increasing the amount of smoke generated.

［問題点を解決するための手段］ この発明は上記問題点を解決することを目的としている
。この発明は、針弁先端に形成されてノズルボディの噴
口から一定量の燃料を噴射させるスロットル軸部とこの
スロットル軸部を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動
部分とのクリアランス容積を１シリンダあたりの容積■
、クリアランス容積をａとして０．０４≦ａ　／　Ｖ≦
０．１２の範囲で定めて燃料噴射ノズルを構成したもの
である。[Means for Solving the Problems] The present invention aims to solve the above problems. This invention reduces the clearance volume between the throttle shaft part formed at the tip of the needle valve and injecting a certain amount of fuel from the nozzle port of the nozzle body and the sliding part of the body that slidably surrounds the throttle shaft part to 1. Volume per cylinder■
, where the clearance volume is a, 0.04≦a/V≦
The fuel injection nozzle is configured within a range of 0.12.

［作用］ １シリンダあたり容積に対して、スロットル軸部とこの
軸部を包囲するノズルボディの摺動部とのクリアランス
容積を０．０４≦ａ　／　ｖ≦０．１２の範囲で定めた
からアイドリング時に供給する燃料は過剰すぎたり不足
するようなことがなく燃焼に対して適正量の燃料が供給
される。ｍ＋ち燃焼騒音、スモークを低く抑えることが
できる。[Effect] The clearance volume between the throttle shaft and the sliding part of the nozzle body that surrounds this shaft is set in the range of 0.04≦a/v≦0.12 with respect to the volume per cylinder, so during idling. The fuel supplied is neither excessive nor insufficient, and an appropriate amount of fuel is supplied for combustion. Combustion noise and smoke can be kept low.

［実施例］ 以下に、この発明の好適一実施例を添付図面に従って説
明する。[Embodiment] A preferred embodiment of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.

第２図に示しであるように、燃料噴射ノズルは主に、ノ
ズルホルダ１と、ノズルホルダ１の先端に一体的に取り
付けられる円筒形のノズルボディ２とからなる。As shown in FIG. 2, the fuel injection nozzle mainly consists of a nozzle holder 1 and a cylindrical nozzle body 2 that is integrally attached to the tip of the nozzle holder 1.

図示されるように、円筒形のノズルホルダ１には後端側
内周面に拡径された筒部３が形成され、その筒部３の後
端側には雌ネジ４が形成しである。雌ネジ４には上記ノ
ズルホルダ１の内周面に嵌合し、且つ、嵌合状態で上端
側のつば部を上記筒部３の底面に着座させた状態のスリ
ーブ５を、その状態で、上記ノズルホルダ１に固定する
円筒状のスプリング収容部材６が螺合される。一方、ノ
ズルホルダ１の先端外周面にも雌ネジ７が形成してあり
、この雌ネジ７には、ノズルホルダ１の先端に、スペー
サ８を介してノズルボディ２の後端を気密に着座させる
略スリーブ状のりテーニングナット９が螺合される。As shown in the figure, a cylindrical nozzle holder 1 is formed with a cylindrical portion 3 having an enlarged diameter on the inner circumferential surface on the rear end side, and a female thread 4 is formed on the rear end side of the cylindrical portion 3. . The sleeve 5 is fitted into the internal circumferential surface of the nozzle holder 1 on the female thread 4, and in the fitted state, the sleeve 5 on the upper end side is seated on the bottom surface of the cylindrical portion 3. A cylindrical spring housing member 6 fixed to the nozzle holder 1 is screwed together. On the other hand, a female thread 7 is also formed on the outer peripheral surface of the tip of the nozzle holder 1, and the rear end of the nozzle body 2 is airtightly seated on the tip of the nozzle holder 1 via a spacer 8. A substantially sleeve-shaped glue tening nut 9 is screwed together.

ところで、ノズルホルダ１の先端側には、第１のスプリ
ングリテーナ１０と、この第１のスプリングリテーナ１
０と上記スリーブ５の先端との間でスプリングリテーナ
１０を閉弁方向に付勢する第１スプリング１１とが、摺
動自在あるいは伸縮自在に収容され、スプリング収容部
材６の後端側には、上記スリーブ５に摺動自在に嵌合す
る軸部１２と一体的に形成した第２スプリングリテーナ
１３と、この第２スプリングリテーナ１３を閉弁方向に
付勢する第２スプリング１４とが摺動自在あるいは伸縮
自在に収容される。実施例にあって、第２スプリング１
４はスプリング収容部材６の後端側に形成した雌ネジ１
５と螺合するロック用のプラグ１６によってセットフォ
ースの調節を行えるようにしてあり、第１スプリング１
４はスリーブ５の軸長を適正にすることによってセット
フォースを調節できるようにしである。By the way, on the tip side of the nozzle holder 1, there is a first spring retainer 10 and a first spring retainer 1.
A first spring 11 that biases the spring retainer 10 in the valve closing direction is slidably or telescopically housed between the spring retainer 10 and the tip of the sleeve 5, and on the rear end side of the spring housing member 6, A second spring retainer 13 integrally formed with the shaft portion 12 that is slidably fitted into the sleeve 5, and a second spring 14 that biases the second spring retainer 13 in the valve closing direction are slidable. Alternatively, it can be accommodated in a telescopic manner. In the embodiment, the second spring 1
4 is a female thread 1 formed on the rear end side of the spring housing member 6.
The set force can be adjusted by a locking plug 16 screwed into the first spring 1.
4 is designed so that the set force can be adjusted by making the axial length of the sleeve 5 appropriate.

１７はプラグ１６のロックナツト部材であり、１８はノ
ズルホルダ１からのリーク燃料を外部へ導くためのカッ
プリング部材であり、１９，２０．２１は第１スプリン
グリテーナ１０と第２スプリングリテーナ１３との間で
力の伝達を行うロッド部材である。17 is a lock nut member of the plug 16, 18 is a coupling member for guiding leaked fuel from the nozzle holder 1 to the outside, and 19, 20, 21 is a coupling member between the first spring retainer 10 and the second spring retainer 13. This is a rod member that transmits force between the two.

次にノズルボディ２の構成を説明する。Next, the configuration of the nozzle body 2 will be explained.

ノズルボディ２は、このノズルボディ２の先端側に開口
された噴口から噴射される燃料の噴射量を針弁のリフト
量に応じて調箇するように構成されるものである。The nozzle body 2 is configured to adjust the injection amount of fuel injected from a nozzle opening at the tip side of the nozzle body 2 according to the lift amount of the needle valve.

針弁２５は軸方向に沿って太い後端側の第１ステムｇ２
６と、先Ｑｌ！ｌの細い第２ステム部２１とをテーバ形
状の受圧部２８で接続し、第１図に示されるように第２
ステム部２１の先端と、更に細いスロットル軸部２９の
後端とを錘体状のシート部３０で接続して構成される。The needle valve 25 has a first stem g2 on the rear end side which is thick along the axial direction.
6 and Ql ahead! The thin second stem portion 21 of 1 is connected with the tapered pressure receiving portion 28, and as shown in FIG.
It is constructed by connecting the tip of the stem portion 21 and the rear end of the thinner throttle shaft portion 29 with a cone-shaped seat portion 30.

一方、ノズルボディ２は、その軸芯上に、上記針弁２５
を所定のクリアランスを有して昇降自在に嵌合する針弁
収容ｆ！Ｊ３１を有し、且つ、先端にキャップ状に閉じ
られて燃料噴射室３２を区画形成する噴口部３３を有し
て形成される。この噴口部３３には円周方向に間隔をお
いて複数の噴口３５が開口してあり、この噴口３５より
後端側となる上記針弁収容部３１と上記噴口部３３との
接続部とは、上記シート部３０が気密に着座する弁座３
６で接続される。On the other hand, the nozzle body 2 has the needle valve 25 on its axis.
Needle valve housing f! that fits freely up and down with a predetermined clearance. J31, and is formed with a nozzle port 33 that is closed in a cap shape at the tip and defines a fuel injection chamber 32. A plurality of nozzles 35 are opened in this nozzle portion 33 at intervals in the circumferential direction, and the connection portion between the needle valve accommodating portion 31 and the nozzle portion 33 which is on the rear end side of the nozzle nozzle 35 is , a valve seat 3 on which the seat portion 30 is airtightly seated;
Connected at 6.

ところで、第１図に示すように、弁座３６にシート部３
０が着座した状態で、上記スロットル軸部２９と、この
スロットル軸部２９を収容する上記噴口部３３には、上
部にそのスロットル軸部２９との間に所定のクリアラン
スを有して包囲する円筒部分３７が形成しである。実施
例にあってクリアランス容積ａは、燃料が供給される内
燃機関（ディーゼル機関）の１シリンダ当たりの容積量
をＶ　（ｆ　＞に対して次式の範囲内で設定する。By the way, as shown in FIG.
0 is seated, the throttle shaft portion 29 and the nozzle port 33 that accommodates the throttle shaft portion 29 include a cylinder surrounding the throttle shaft portion 29 with a predetermined clearance between the upper part and the throttle shaft portion 29. A portion 37 is formed. In the embodiment, the clearance volume a is set within the range of the following formula with respect to V (f >), which is the volume per cylinder of an internal combustion engine (diesel engine) to which fuel is supplied.

０．０４≦ａ　／　ｖ≦０．１２ 更に、この実施例にあっては上記クリアランスが区画形
成する容積は上記噴口３５の容積より小さくシ、且つ、
スロットル軸部２９の包囲される軸長は略０．２〜０．
４−に定めである。一方、シート部３０の着座状態で受
圧部２８が対面す−る針弁収容部３１には、半径方向外
方へ拡径された凹の燃料室３８が形成され、第２ステム
部２γの先端側が対面する針弁収容部３１には、円周方
向に沿う部分を半径方向に拡径されて凹の燃焼室３８が
形成されている。この燃料室３８には、上記ノズルホル
ダ１、スペーサ８、そしてノズルボディ２内を通る一連
の燃料通路３９が接続してあり、供給燃料の圧力が上記
受圧部２９に加えられることで、まず第１スプリング１
１を撓ませて針弁２５を開弁方向へ動作し、ノズルボデ
ィ２の先端を開口して形成した噴口から燃料を噴出させ
、次いで、第１スプリング１１の撓み量が所定値に達す
ると、第２スプリング１４を撓ませて噴口３５からの噴
射燃料を増加させるように構成しである。0.04≦a/v≦0.12 Furthermore, in this embodiment, the volume defined by the clearance is smaller than the volume of the nozzle 35, and
The axial length of the throttle shaft portion 29 is approximately 0.2 to 0.2 mm.
4-. On the other hand, a concave fuel chamber 38 whose diameter is expanded radially outward is formed in the needle valve accommodating part 31 which the pressure receiving part 28 faces when the seat part 30 is seated. In the needle valve accommodating portion 31 whose sides face each other, a concave combustion chamber 38 is formed by enlarging the diameter in the radial direction along the circumferential direction. A series of fuel passages 39 passing through the nozzle holder 1, the spacer 8, and the nozzle body 2 are connected to the fuel chamber 38, and when the pressure of the supplied fuel is applied to the pressure receiving part 29, 1 spring 1
1 is bent, the needle valve 25 is moved in the opening direction, and fuel is ejected from the nozzle formed by opening the tip of the nozzle body 2. Then, when the amount of deflection of the first spring 11 reaches a predetermined value, The second spring 14 is bent to increase the amount of fuel injected from the nozzle 35.

即ち、実施例にあっては、燃料油圧に対する第１スプリ
ング１１のセットフォースが、第２のスプリング１４の
セットフォースより弱く設定されて形成される。参考値
として第２スプリング１４が機能させるまでの第１スプ
リング１１の撓み量を実施例にあっては、略０．１−に
設定しいである。That is, in the embodiment, the set force of the first spring 11 relative to the fuel oil pressure is set to be weaker than the set force of the second spring 14. As a reference value, the amount of deflection of the first spring 11 until the second spring 14 functions is set to approximately 0.1- in the embodiment.

針弁２５の後端には、上記スペーサ８の軸芯を貫通して
後方へ延びるブツシュロッド４０が一体に形成されると
共に、このブツシュロッド４０の延出端部４１は、上記
ノズルボディ１に昇降自在に案内される上記第１スプリ
ングリテーナ１０に当接させて設けられる。A bushing rod 40 is integrally formed at the rear end of the needle valve 25 and extends rearward through the axis of the spacer 8, and the extending end 41 of the bushing rod 40 is movable up and down in the nozzle body 1. The first spring retainer 10 is provided in contact with the first spring retainer 10 that is guided by the first spring retainer 10 .

次に作用を説明する。Next, the effect will be explained.

８１閏の回転速度が低速であるときは、燃料噴射ポンプ
（図示せず）も低速で回転する。このため燃料噴射ポン
プの送油間隔は長くなり、燃料通路３８へ送られる単位
時間当りの送油量も少なくなる。ゆえに燃料室３８の燃
料圧は低圧となり、この低圧で針弁２５が徐々にリフト
されて第１スプリング１１が撓ませられ、同時に燃料が
噴射される。このときスロットル軸部２９と円筒部分３
１とが形成するクリアランスから、定量の燃料が噴口３
５へ供給されるが、上述したように、そのクリアランス
容１１１ａが１シリンダ当りの容積Ｖに対して適性の範
囲内に定められ、更にクリアランス容積が噴口３５の容
積に対して小さいため、噴口３５から噴射される燃料は
適性に制限されるようになる。これが第３図に示すパイ
ロット噴射期間（ＩＶ）で、全負荷に比較して長期にわ
たって少量、且つ、定量の燃料が噴射されるようになる
。したがってパイロット噴射期間（ｒＶ）中に噴射され
た燃料は、内燃機関の燃焼室（図示せず）に対して過剰
噴射とはなり得ずに燃焼室を冷却することがない、この
結果、第４図に示されるようにアイドリング時のスモー
ク（ｌ（Ｃ等）の生成及び燃焼騒音を低く抑えることが
できる。When the rotational speed of the 81 leap is low, the fuel injection pump (not shown) also rotates at a low speed. Therefore, the interval between oil feeds of the fuel injection pump becomes longer, and the amount of oil sent to the fuel passage 38 per unit time also becomes smaller. Therefore, the fuel pressure in the fuel chamber 38 becomes low, and the needle valve 25 is gradually lifted by this low pressure, the first spring 11 is deflected, and at the same time, fuel is injected. At this time, the throttle shaft portion 29 and the cylindrical portion 3
A certain amount of fuel flows into the nozzle 3 from the clearance formed by the
However, as mentioned above, the clearance volume 111a is set within an appropriate range for the volume V per cylinder, and the clearance volume is smaller than the volume of the nozzle 35, so the nozzle 35 The fuel injected from the engine will be restricted to suitability. This is the pilot injection period (IV) shown in FIG. 3, in which a small amount and fixed amount of fuel is injected over a long period of time compared to the full load. Therefore, the fuel injected during the pilot injection period (rV) cannot be over-injected into the combustion chamber (not shown) of the internal combustion engine and will not cool the combustion chamber. As shown in the figure, the generation of smoke (l (C, etc.)) and combustion noise during idling can be suppressed.

一方、燃料噴射室３２の燃料圧は、噴口３５で絞られる
ことによって、次第に上昇することになるから、針弁２
５のリフト値はパイロット噴射期間（ＴＶ）のリフト値
を越えて第２スプリング１４をたわませるリフト値に増
加するため、噴口３５からは多量で且つ貫徹力の強い燃
料が噴射されることになる。これが第３図に示すメイン
噴射期間（Ｖ）となる。On the other hand, since the fuel pressure in the fuel injection chamber 32 is gradually increased by being throttled by the nozzle 35, the needle valve 32
Since the lift value of No. 5 exceeds the lift value of the pilot injection period (TV) and increases to a lift value that deflects the second spring 14, a large amount of fuel with a strong penetration force is injected from the injection port 35. Become. This becomes the main injection period (V) shown in FIG.

ところで、パイロット噴射期間（ＩＶ）を過ぎると、噴
口３５から燃料室３８の燃料が噴射される。By the way, after the pilot injection period (IV), the fuel in the fuel chamber 38 is injected from the injection port 35.

このときの単位時間当りの噴射量は、期間回転数が高速
であるときに比較して少なく、且つ、噴射時間も長い、
これは上記したように燃料噴射ポンプの送油量が少なく
、送油間隔が長いからである。At this time, the injection amount per unit time is smaller than when the period rotation speed is high, and the injection time is also long.
This is because, as described above, the amount of oil fed by the fuel injection pump is small and the intervals between oil feedings are long.

このように期間回転数が低速であるときには、転位時間
当りの噴射率を全体的に下げ、且つ、噴射時間を長くす
ることができるから、燃焼室のＨＣ発生を押えることが
できる。また、閉弁時にあっては、第２スプリング１４
、第１スプリング１１の総和で瞬時のうちに弁慶３６に
シート部３０が着座されることになるから優れた閉弁性
能が得られると共に、第１スプリング１１が第２スプリ
ング１４に対して８Ｎ撃榎街としても機能する。When the rotational speed is low in this way, the injection rate per shift time can be lowered overall and the injection time can be lengthened, so it is possible to suppress the generation of HC in the combustion chamber. In addition, when the valve is closed, the second spring 14
Since the seat portion 30 is instantly seated on the benkei 36 by the sum of the first springs 11, excellent valve closing performance is obtained, and the first spring 11 exerts a force of 8N against the second spring 14. It also functions as an entertainment district.

ｔｌｌｌｌ転回転数速であるときには、燃料噴射ポンプ
の回転速度も速まり、単位時間当りの送油量が大で、送
油間隔も短くなるから、燃料室３８の燃料圧も高まり、
針弁２５が高圧でリフトされる。このとき、燃料圧が高
圧であることによって、上記パイロット噴射期間＋ＩＶ
）の間隔は短くなり、噴射率は上昇する。ゆえに、高速
時には噴射率が上がり、噴射間隔も短くなるから、燃料
室の空気利用率が上がり、ＮＯｘの排出を低く押えられ
る。When the rotational speed is tllll, the rotational speed of the fuel injection pump increases, the amount of oil fed per unit time is large, and the oil feeding interval becomes short, so the fuel pressure in the fuel chamber 38 also increases.
The needle valve 25 is lifted at high pressure. At this time, since the fuel pressure is high, the pilot injection period +IV
) becomes shorter and the injection rate increases. Therefore, at high speeds, the injection rate increases and the injection interval becomes shorter, which increases the air utilization rate in the fuel chamber and suppresses NOx emissions.

［発明の効果］ 以上説明したことから明らかなように、この発明によれ
ば、機関の回転速度が低速のときは、噴射率を下げ、高
速のときは噴射率を上げることができるから、スモーク
　（ＨＣ）　、ＮＯｘを大巾に低減させ、燃焼騒音を低
減させることができる。[Effects of the Invention] As is clear from the above explanation, according to the present invention, when the engine rotation speed is low, the injection rate can be lowered and when the engine rotation speed is high, the injection rate can be increased. (HC) can significantly reduce NOx and combustion noise.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図はこの発明の好適一実施例を示すノズルボディの
部分拡大断面図、第２図は燃料噴射ノズルの断面図、第
３図は噴射率の変化を示す性能線図、第４図はこの発明
の実施例のスモーク濃度性能及び燃焼騒音性能を示す性
ｔｉ線図、第５図は従来例としてのスロットル形のイン
ジェクタを示す断面図、第６図Ａ、Ｂはスロットル形の
インジェクタの一般的な噴射率の変化を示す性能線図。 図中、２はノズルボディ、１１は第１スプリング、１４
は第２スプリング、２５は針弁、２９はスロットル軸部
、３５は噴口、ａはクリアランス容積である。 １１許出願人　いすず自動車株式会社 代理人弁理士　絹　　谷　　信　　雄 第３図 豆 第４図 第５図 （Ａ）　　　　（Ｂ） 第６図 手続ネ甫正１１　（自発） 昭和６３年３月１１日 特許庁長官　　／Ｊ））１１手β夫　　殿１、事件の表
示　　　特願昭６２−３２１１９８号　　　　　囁歩２
、発明の名称　　　燃料噴射ノズル ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 （０１７）　　いすず自動車株式会社 ４、代理人 郵便番号　１０５ 東京都港区愛宕１丁目６番７号 愛宕山弁護士ビル ５、補正命令の日付 自　　発 ６、補正の対象 明細書く特許請求の範囲の欄９発明の詳細な説明の欄）
及び図面 （２）　　明細書２頁１２行「噴射量を一定に」を「噴
射率を低く」に訂正 ｆ：ｌｌ　　ｆｉ１３頁７ｆ；　ｒ　ＮＯＸ　ヲＪ　ヲ
ｒスモークヲＪに訂正。 （４）　　同３頁１３行［クリアランス容積が」を［ク
リアランス面積が」に訂正。 （５）　　同３頁１５行「燃料の過剰供給による」を削
除。 ■　同３頁１１行「クリアランス容積」を［クリアラン
ス面積Ｊに訂正。 （７）同４頁７行「クリアランス容積」を「クリアラン
ス面積」に訂正。 （８）　　同４頁７行「あたりの容積Ｖ」を「あたりの
容積Ｖ（ρ）」に訂正。 （９）　　同４頁８行「クリアランス容積をａとして」
を「クリアランス面積をａ（＋ｎｍ）として」に訂正。 （１０）同４頁１４行「クリアランス容積」を「クリア
ランス面積」に訂正。 （１１）同４頁１５行〜１７行「に供給する燃料は過剰
すぎたり不足するようなことがなく」を削除。 （１２）　　肖４頁１７行「適正量の燃料が」を適正な
噴射率で燃料が」と訂正。 （１３）　　同８頁１１行［クリアランス容積ａは］を
［クリアランス容積ａ（ＩＩＩＩＩ１２）は」に訂正。 （１４）　　同８頁１６行［区画形成する容積は上記噴
口３５の容積より］を「区画形成する面積は上記噴口３
５の面積より」に訂正。 （１５）　　同１０頁１８行「クリアランス容積」を「
クリアランス面積」に訂正。 （１６）　　同１０頁１９行〜２０行「クリアランス容
積が噴口３５の容積」を［クリアランス面積が噴口３５
の面積］に訂正。 （１１）　　同１２頁８行「転位」を「単位」に訂正。 （１８）　　同１３頁４行ｒＮＯｘＪを「スモーク」に
訂正。 （１９）　　同１３頁１０行ｒＮＯｘＪを削除。 （２０）　　図面第２図を別紙の通りに訂正。 別紙 ［特許請求の範囲 針弁先端に形成されてノズルボディの噴口から一定量の
燃料を噴射させるスロットル軸部と、該スロットル軸部
を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動部分との１シリ
ンダあたりの容積に対するクリアランスｌｌを次式に基
づいて定めたことを特徴とする燃料噴射ノズル。 ０．０４≦ａ／Ｖ≦０．１２ 但しａはクリアランス面積（ｎｕｎ　　）■は１シリン
ダあたりの面積（ρ）」FIG. 1 is a partially enlarged sectional view of a nozzle body showing a preferred embodiment of the present invention, FIG. 2 is a sectional view of a fuel injection nozzle, FIG. 3 is a performance diagram showing changes in injection rate, and FIG. Figure 5 is a sectional view showing a throttle-type injector as a conventional example; Figures 6A and B are general diagrams of throttle-type injectors. A performance diagram showing changes in injection rate. In the figure, 2 is a nozzle body, 11 is a first spring, 14
is a second spring, 25 is a needle valve, 29 is a throttle shaft, 35 is a jet port, and a is a clearance volume. 11 Applicant: Isuzu Motors Co., Ltd. Representative Patent Attorney Nobuo Kinuya Figure 3 Bean Figure 4 Figure 5 (A) (B) Figure 6 Procedure Neho Sho 11 (Voluntary) March 11, 1988 Commissioner of the Japan Patent Office /J)) 11th Act β Husband 1, Indication of the Case Patent Application No. 1983-321198, Saipo 2
, Title of the invention Fuel injection nozzle 3, Relationship with the person making the amendment Patent applicant (017) Isuzu Motors Co., Ltd. 4 Agent postal code 105 Atagoyama Attorney Building 5, 1-6-7 Atago, Minato-ku, Tokyo , Date of amendment order (6) Specification to be amended (Claims column (9) Detailed description of the invention column)
and Drawing (2) "Keep the injection amount constant" on page 2 line 12 of the specification is corrected to "lower the injection rate" f:ll fi page 13 7f; r NOX wo J wo r smoke wo J. (4) On page 3, line 13, “clearance volume” was corrected to “clearance area”. (5) Delete “Due to excess fuel supply” on page 3, line 15. ■ "Clearance volume" on page 3, line 11, was corrected to "clearance area J." (7) On page 4, line 7, "Clearance volume" was corrected to "Clearance area." (8) On page 4, line 7, “Volume per unit V” was corrected to “Volume per unit V(ρ)”. (9) Same page 4 line 8 “Assuming the clearance volume is a”
was corrected to "assuming the clearance area as a (+nm)". (10) ``Clearance volume'' was corrected to ``clearance area'' on page 4, line 14. (11) On page 4, lines 15 to 17, ``The fuel supplied to the system will not be excessive or insufficient.'' was deleted. (12) Corrected ``The appropriate amount of fuel'' to page 4, line 17, to ``fuel at the appropriate injection rate.'' (13) On page 8, line 11, [clearance volume a is] is corrected to [clearance volume a (III12) is]. (14) Same page 8, line 16 [The volume to be partitioned is based on the volume of the nozzle 35]
Corrected to ``From the area of 5.'' (15) Change “Clearance volume” to “Clearance volume” on page 10, line 18.
Clearance area” was corrected. (16) ``The clearance volume is the volume of the nozzle 35'' on page 10, lines 19 and 20.
area]. (11) On page 12, line 8, “dislocation” was corrected to “unit”. (18) On page 13, line 4, rNOxJ was corrected to “smoke”. (19) Delete rNOxJ on page 13, line 10. (20) Figure 2 of the drawing has been corrected as shown in the attached sheet. Attachment [Claims 1] A throttle shaft portion formed at the tip of a needle valve and injecting a certain amount of fuel from a nozzle port of a nozzle body, and a sliding portion of the body that slidably surrounds the throttle shaft portion. A fuel injection nozzle characterized in that a clearance 11 for a volume per cylinder is determined based on the following formula. 0.04≦a/V≦0.12 where a is the clearance area (nun) ■ is the area per cylinder (ρ)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 針弁先端に形成されてノズルボディの噴口から一定量の
燃料を噴射させるスロットル軸部と、該スロットル軸部
を摺動自在に包囲する上記ボディの摺動部分との１シリ
ンダあたりの容積に対するクリアランス容積を次式に基
づいて定めたことを特徴とする燃料噴射ノズル。 ０．０４≦ａ／ｖ≦０．１２ 但しａはクリアランス容積 ｖは１シリンダあたりの容積[Scope of Claims] A throttle shaft portion formed at the tip of a needle valve to inject a fixed amount of fuel from a nozzle port of a nozzle body, and a sliding portion of the body that slidably surrounds the throttle shaft portion. A fuel injection nozzle characterized in that a clearance volume with respect to a volume per cylinder is determined based on the following formula. 0.04≦a/v≦0.12 where a is the clearance volume and v is the volume per cylinder