JPH01159450A - スターリング機関の高温側熱交換器 - Google Patents
スターリング機関の高温側熱交換器Info
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- JPH01159450A JPH01159450A JP31559987A JP31559987A JPH01159450A JP H01159450 A JPH01159450 A JP H01159450A JP 31559987 A JP31559987 A JP 31559987A JP 31559987 A JP31559987 A JP 31559987A JP H01159450 A JPH01159450 A JP H01159450A
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- heater tube
- heat exchanger
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2243/00—Stirling type engines having closed regenerative thermodynamic cycles with flow controlled by volume changes
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、スターリング・エンジンなどの熱ガス機関
の高温側熱交換器に関し、特にそのヒータ管内に熱交換
効率の向上のため挿入される伝熱促進板の固定方法に関
するものである。
の高温側熱交換器に関し、特にそのヒータ管内に熱交換
効率の向上のため挿入される伝熱促進板の固定方法に関
するものである。
第3図は従来の熱ガス機関の1種であるスターリング・
エンジン高温側熱交換器を説明するための断面図であり
、図において2は高温側熱交換器の本体であるシリンダ
、1は該シリンダ2に接合され、頂部がU字型に曲げら
れたヒータ管、4はシリンダ2内にあるディスプレーサ
・ピストン、5はパワー・ピストンである。6はシリン
ダ2とディスプレーサ・ピストン4間の空間である膨張
室、7はパワー・ピストン5とディスプレーサ・ピスト
ン4間の空間である圧縮室である。8は再生器であり、
9はターラである。10はヒータ管の直線部に挿入され
動作流体を撹拌するねじり板である伝熱促進板、11は
伝熱促進板10の端部とシリンダ2のヒータ管接合部分
とにそれぞれ溶接された伝熱促進板固定用の針金である
。
エンジン高温側熱交換器を説明するための断面図であり
、図において2は高温側熱交換器の本体であるシリンダ
、1は該シリンダ2に接合され、頂部がU字型に曲げら
れたヒータ管、4はシリンダ2内にあるディスプレーサ
・ピストン、5はパワー・ピストンである。6はシリン
ダ2とディスプレーサ・ピストン4間の空間である膨張
室、7はパワー・ピストン5とディスプレーサ・ピスト
ン4間の空間である圧縮室である。8は再生器であり、
9はターラである。10はヒータ管の直線部に挿入され
動作流体を撹拌するねじり板である伝熱促進板、11は
伝熱促進板10の端部とシリンダ2のヒータ管接合部分
とにそれぞれ溶接された伝熱促進板固定用の針金である
。
また第4図は実開昭62−98985号公報に示された
従来の熱交換器チューブの断面構造図、第5図は該チュ
ーブのねじり板の要部を示す図であり、この熱交換器チ
ューブは上記ヒータ管1に相当するものである。図中1
’aは全体の一部がU字状に折り返し曲折された横断面
円形のチューブ、10aはチューブ1aに内装されたね
じり板で、これはらせん状にねじられた帯状金属板から
構成されている。また3は熱交換器用チューブ1aの曲
折部の数を増すための連結チューブ、14は上記ねじり
板10aの平板状端部であり、15は該平板状端部14
の少なくとも先端部の幅すを上記らせん状部の幅dより
も小さくしてなるW舌状部で、ここでは該舌状部15の
形状は曲面形状となっている。
従来の熱交換器チューブの断面構造図、第5図は該チュ
ーブのねじり板の要部を示す図であり、この熱交換器チ
ューブは上記ヒータ管1に相当するものである。図中1
’aは全体の一部がU字状に折り返し曲折された横断面
円形のチューブ、10aはチューブ1aに内装されたね
じり板で、これはらせん状にねじられた帯状金属板から
構成されている。また3は熱交換器用チューブ1aの曲
折部の数を増すための連結チューブ、14は上記ねじり
板10aの平板状端部であり、15は該平板状端部14
の少なくとも先端部の幅すを上記らせん状部の幅dより
も小さくしてなるW舌状部で、ここでは該舌状部15の
形状は曲面形状となっている。
さらに第7図は特開昭62−123924号公報に示さ
れた従来の熱交換器用チューブにおけるねじり板の取り
付は方法を示す断面図であり、該ねじり板10aの両端
部には適宜な孔7が穿設されており、該ねじり板10a
はチューブ1aの外側に位置する各端部側の孔7に線材
8を挿通して固定保持されている。
れた従来の熱交換器用チューブにおけるねじり板の取り
付は方法を示す断面図であり、該ねじり板10aの両端
部には適宜な孔7が穿設されており、該ねじり板10a
はチューブ1aの外側に位置する各端部側の孔7に線材
8を挿通して固定保持されている。
次に動作について説明する。
シリンダ2に動作流体である高圧ヘリウムガスを封入し
、バーナ熱源(図示せず)によりシリンダ高温部、ヒー
タ管1を外部加熱する一方で、冷却部分をクーラ9で外
部から冷却し、これによりシリンダ2内の動作流体の熱
交換を行なう。そしてシリンダ内のパワー・ピストン5
及びディスプレーサ・ピストン4を適当な位相差をもっ
て外部から往復運動させると、熱サイクルの1種のスタ
ーリング・サイクルを構成し、自立運転するようになる
。この運転の際、スターリング・エンジンの効率をよく
するためには、バーナ熱源(図示せず)により、ヒータ
管1内の動作流体にいかに効率良く熱を伝えるかが重要
な問題となる。
、バーナ熱源(図示せず)によりシリンダ高温部、ヒー
タ管1を外部加熱する一方で、冷却部分をクーラ9で外
部から冷却し、これによりシリンダ2内の動作流体の熱
交換を行なう。そしてシリンダ内のパワー・ピストン5
及びディスプレーサ・ピストン4を適当な位相差をもっ
て外部から往復運動させると、熱サイクルの1種のスタ
ーリング・サイクルを構成し、自立運転するようになる
。この運転の際、スターリング・エンジンの効率をよく
するためには、バーナ熱源(図示せず)により、ヒータ
管1内の動作流体にいかに効率良く熱を伝えるかが重要
な問題となる。
この伝熱効率をよくするためにヒータ管1内には動作流
体の流れを乱すねじり板(伝熱促進板)10が挿入され
ており、動作流体がヒータ管1内を流れる時、その流れ
がねじり板lOにより乱流となり温度境界層が破壊され
、流体粒子がほぼ同率でヒータ管1内壁に接する。これ
によりヒータ管の横断面での動作流体の温度分布がほぼ
均一になり、伝熱促進板の無い場合に比べて、熱交換効
率が向上する。
体の流れを乱すねじり板(伝熱促進板)10が挿入され
ており、動作流体がヒータ管1内を流れる時、その流れ
がねじり板lOにより乱流となり温度境界層が破壊され
、流体粒子がほぼ同率でヒータ管1内壁に接する。これ
によりヒータ管の横断面での動作流体の温度分布がほぼ
均一になり、伝熱促進板の無い場合に比べて、熱交換効
率が向上する。
ところが、従来の熱ガス機関の高温側熱交換器では、ヒ
ータ管内に伝熱促進板10が挿入されているために動作
流体の圧力損失は太き(なっている。従らてこのような
熱交換器の効率を上げるためには、その伝熱促進板10
による圧力損失をなるべく少なくして、ヒータ管1の熱
伝達を促進することが必要である。またヒータ管1の曲
がり部に伝熱促進板10が入り込むと伝熱促進板端部が
流路の多くを塞いでしまうので圧力損失が著しく増大す
る。そのため伝熱促進板を正規の位置に固定保持してお
く必要があり、固定用針金を溶接によりヒータ管1端部
に固着せねばならず、工作時間が多くかかり、溶接部の
強度および伝熱促進板の位置決め精度の信頼性が劣化す
るなどの問題があった。
ータ管内に伝熱促進板10が挿入されているために動作
流体の圧力損失は太き(なっている。従らてこのような
熱交換器の効率を上げるためには、その伝熱促進板10
による圧力損失をなるべく少なくして、ヒータ管1の熱
伝達を促進することが必要である。またヒータ管1の曲
がり部に伝熱促進板10が入り込むと伝熱促進板端部が
流路の多くを塞いでしまうので圧力損失が著しく増大す
る。そのため伝熱促進板を正規の位置に固定保持してお
く必要があり、固定用針金を溶接によりヒータ管1端部
に固着せねばならず、工作時間が多くかかり、溶接部の
強度および伝熱促進板の位置決め精度の信頼性が劣化す
るなどの問題があった。
この発明は上記のような問題点を解消するためになされ
たもので、伝熱促進板の固定を簡単に行なうことができ
るとともに、伝熱促進板による動作流体の圧力損失の増
加を小さく抑えることができ、これにより工作時間が短
く、強度などの信頼性及び熱交換効率の高いスターリン
グ機関の高温側熱交換器を得ることを目的とする。
たもので、伝熱促進板の固定を簡単に行なうことができ
るとともに、伝熱促進板による動作流体の圧力損失の増
加を小さく抑えることができ、これにより工作時間が短
く、強度などの信頼性及び熱交換効率の高いスターリン
グ機関の高温側熱交換器を得ることを目的とする。
この発明に係るスターリング機関の高温側熱交換器は、
そのヒータ管を、曲折加工前の直線状ヒータ管内にその
動作流体を撹拌するねじり伝熱促進板を挿入し、その後
曲折加工を施して構成したものである。
そのヒータ管を、曲折加工前の直線状ヒータ管内にその
動作流体を撹拌するねじり伝熱促進板を挿入し、その後
曲折加工を施して構成したものである。
この発明においては、ヒータ管の曲折部側においてもそ
の直線部側と一体につながった伝熱促進板が内装されて
いるため、この曲折部分で伝熱促進板を位置決め固定す
ることができ、−このため伝熱促進板の固定用針金が不
要となる。また伝熱促進板のヒータ管直線部側部分と曲
折部側部分とが一体につながっているため、ヒータ管内
の圧力損失の増加を少なくでき、また伝熱促進板の個数
も少なくできる。これにより工作時間の短縮及び材料費
の低減を図るとともに溶接部を削除することができ、ま
た熱交換効率を高めることもでき、この結果強度などの
信頼性及び性能を向上できる。
の直線部側と一体につながった伝熱促進板が内装されて
いるため、この曲折部分で伝熱促進板を位置決め固定す
ることができ、−このため伝熱促進板の固定用針金が不
要となる。また伝熱促進板のヒータ管直線部側部分と曲
折部側部分とが一体につながっているため、ヒータ管内
の圧力損失の増加を少なくでき、また伝熱促進板の個数
も少なくできる。これにより工作時間の短縮及び材料費
の低減を図るとともに溶接部を削除することができ、ま
た熱交換効率を高めることもでき、この結果強度などの
信頼性及び性能を向上できる。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。
第1図は本発明の一実施例によるスターリング機関の高
温側熱交換器のヒータ管を示し、第1図において20は
頂部がU字型に曲げられ、シリンダ21にあけられた大
刀に接合されたヒータ管である。21は高温側熱交換器
の本体であるシリンダ、22はヒータ管20に内装され
ている伝熱促進板であり、その他の部品は第3図に示す
ものと同様である。上記ヒータ管20は曲折加工前の直
線状ヒータ管に伝熱促進板22をあらかじめ内装し、そ
の後伝熱促進板を内装した直線状ヒータ管を曲折加工し
てなるもので、ヒータ管20に内装した伝熱促進板22
はヒータ管の曲折部で位置決め固定され、そのヒータ管
直線部側部分と曲折部側部分とが第2図に示すように一
体につながったものとなっている。
温側熱交換器のヒータ管を示し、第1図において20は
頂部がU字型に曲げられ、シリンダ21にあけられた大
刀に接合されたヒータ管である。21は高温側熱交換器
の本体であるシリンダ、22はヒータ管20に内装され
ている伝熱促進板であり、その他の部品は第3図に示す
ものと同様である。上記ヒータ管20は曲折加工前の直
線状ヒータ管に伝熱促進板22をあらかじめ内装し、そ
の後伝熱促進板を内装した直線状ヒータ管を曲折加工し
てなるもので、ヒータ管20に内装した伝熱促進板22
はヒータ管の曲折部で位置決め固定され、そのヒータ管
直線部側部分と曲折部側部分とが第2図に示すように一
体につながったものとなっている。
次に作用効果について説明する。
上記のように構成されたヒータ管20においては、ヒー
タ管20内を流れる動作流体は、伝熱促進板22により
曲折部においても直線部と同様に撹拌を受は乱流となり
、温度境界層が破壊され流体粒子は同率でヒータ管内壁
に接触することとなり、曲折部に伝熱促進板が無い場合
と比べて熱交換効率は向上する。伝熱促進板22はその
ヒータ管曲折部側部分が直線部側部分とつながった一体
ものであるため、曲折加工に際し、伝熱促進板がヒータ
管20内を塞ぐことは無く、圧力損失の増加も少な(、
さらに動作流体が流路の急縮・拡大による圧力損失を受
けることもない。
タ管20内を流れる動作流体は、伝熱促進板22により
曲折部においても直線部と同様に撹拌を受は乱流となり
、温度境界層が破壊され流体粒子は同率でヒータ管内壁
に接触することとなり、曲折部に伝熱促進板が無い場合
と比べて熱交換効率は向上する。伝熱促進板22はその
ヒータ管曲折部側部分が直線部側部分とつながった一体
ものであるため、曲折加工に際し、伝熱促進板がヒータ
管20内を塞ぐことは無く、圧力損失の増加も少な(、
さらに動作流体が流路の急縮・拡大による圧力損失を受
けることもない。
このように本実施例では、ヒータ管20を、曲折加工前
の直線状ヒータ管内にあらかじめ伝熱促進板22を内装
し、その後曲折加工を行なって構成したので、伝熱促進
板をそのヒータ管直線部側部分と曲折部側部分とがつな
がった一体ものとすることができ、これにより圧力損失
の増加を低減して工作時間を短縮し、材料費を削減し、
さらに伝熱促進板の個数を少なくすることができる。さ
らに、伝熱促進板の固定用針金が不必要となり、このた
め溶接部を削除して強度などの信頼性を向上できる。
の直線状ヒータ管内にあらかじめ伝熱促進板22を内装
し、その後曲折加工を行なって構成したので、伝熱促進
板をそのヒータ管直線部側部分と曲折部側部分とがつな
がった一体ものとすることができ、これにより圧力損失
の増加を低減して工作時間を短縮し、材料費を削減し、
さらに伝熱促進板の個数を少なくすることができる。さ
らに、伝熱促進板の固定用針金が不必要となり、このた
め溶接部を削除して強度などの信頼性を向上できる。
なお、ヒータ管の内径1本数、あるいは伝熱促進板の板
厚、ピンチ、長さは限定するものではなく、またヒータ
管の頂部曲げ半径についても同様である。
厚、ピンチ、長さは限定するものではなく、またヒータ
管の頂部曲げ半径についても同様である。
また、上記実施例ではスターリング・エンジンの高温側
熱交換器について述べたが、本発明は高温側熱交換器を
使用するVM冷凍機、GM冷凍機などにも適用すること
ができる。
熱交換器について述べたが、本発明は高温側熱交換器を
使用するVM冷凍機、GM冷凍機などにも適用すること
ができる。
以上のように、この発明に係るスターリング機関の高温
側熱交換器によれば、ヒータ管内に、そのヒータ管直線
部側から曲折部側に渡って動作流体を撹拌する一体もの
のねじり伝熱促進板を内装したので、伝熱促進板の固定
を簡単にできるとともに、圧力損失の増加を小さく抑え
ることができ、これにより強度などの信頼性及び熱交換
効率を向上し、しかも工作時間の短縮を図ることができ
る効果がある。
側熱交換器によれば、ヒータ管内に、そのヒータ管直線
部側から曲折部側に渡って動作流体を撹拌する一体もの
のねじり伝熱促進板を内装したので、伝熱促進板の固定
を簡単にできるとともに、圧力損失の増加を小さく抑え
ることができ、これにより強度などの信頼性及び熱交換
効率を向上し、しかも工作時間の短縮を図ることができ
る効果がある。
第1図はこの発明の一実施例によるスターリング機関の
高温側熱交換器を示す断面図、第2図は該高温側熱交換
器に接続されたヒータ管の曲折部を示す拡大断面図、第
3図は従来の熱ガス機関の高温側熱交換器を示す断面図
、第4図は従来の熱交換器用チューブを示す断面図、第
5図は該チューブ内のねじり板の主要部を示す図、第6
図は該ねじり板の取り付は方法を示す断面図である。 4・・・ディスプレーサ・ピストン、5・・・パワー・
ピストン、6・・・膨張室、7・・・圧縮室、8・・・
再生器、9・・・ターラ、20・・・ヒータ管、21・
・・シリンダ、22・・・伝熱促進板。
高温側熱交換器を示す断面図、第2図は該高温側熱交換
器に接続されたヒータ管の曲折部を示す拡大断面図、第
3図は従来の熱ガス機関の高温側熱交換器を示す断面図
、第4図は従来の熱交換器用チューブを示す断面図、第
5図は該チューブ内のねじり板の主要部を示す図、第6
図は該ねじり板の取り付は方法を示す断面図である。 4・・・ディスプレーサ・ピストン、5・・・パワー・
ピストン、6・・・膨張室、7・・・圧縮室、8・・・
再生器、9・・・ターラ、20・・・ヒータ管、21・
・・シリンダ、22・・・伝熱促進板。
Claims (2)
- (1)スターリング機関のシリンダに、曲折部を有する
複数のヒータ管を接続するとともにこれらに動作流体を
封入してなり、該ヒータ管を外部から加熱して熱交換を
行なうスターリング機関の高温側熱交換器において、 上記ヒータ管は、上記動作流体を撹拌するねじり板から
なる伝熱促進板を内装したものであり、該伝熱促進板は
そのヒータ管曲折部側部分と直線部側部分とが一体につ
ながったものであることを特徴とするスターリング機関
の高温側熱交換器。 - (2)上記ヒータ管は、曲折加工前の直線状のヒータ管
に上記伝熱促進板を挿入し、その後曲折加工を施してな
るものであることを特徴とする特許請求の範囲第1項記
載のスターリング機関の高温側熱交換器。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31559987A JPH01159450A (ja) | 1987-12-14 | 1987-12-14 | スターリング機関の高温側熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31559987A JPH01159450A (ja) | 1987-12-14 | 1987-12-14 | スターリング機関の高温側熱交換器 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01159450A true JPH01159450A (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=18067290
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP31559987A Pending JPH01159450A (ja) | 1987-12-14 | 1987-12-14 | スターリング機関の高温側熱交換器 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01159450A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6158591B2 (ja) * | 1982-06-09 | 1986-12-12 | Matsumoto Yushi Seiyaku Kk |
-
1987
- 1987-12-14 JP JP31559987A patent/JPH01159450A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6158591B2 (ja) * | 1982-06-09 | 1986-12-12 | Matsumoto Yushi Seiyaku Kk |
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