JPH01148489A - フィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器Ａｌ合金ブレージングシート - Google Patents
フィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器Ａｌ合金ブレージングシートInfo
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- JPH01148489A JPH01148489A JP30363887A JP30363887A JPH01148489A JP H01148489 A JPH01148489 A JP H01148489A JP 30363887 A JP30363887 A JP 30363887A JP 30363887 A JP30363887 A JP 30363887A JP H01148489 A JPH01148489 A JP H01148489A
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- brazing sheet
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- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 24
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、エアコンやエバポレータなどのＡ４７合金
製熱交換器をろう付けにより製造するのに用いた場合に
、耐食性のすぐれたフィレット部を形成することができ
るＡｌ合金ブレージングシートに関するものである。
製熱交換器をろう付けにより製造するのに用いた場合に
、耐食性のすぐれたフィレット部を形成することができ
るＡｌ合金ブレージングシートに関するものである。
従来、一般に、上記のＡ４７合金製熱交換器の製造には
、重量％で（以下％は重量％を示す）、Ｃｕ ： ０．
１〜０．７％、 Ｍｎ ： ０．３〜１．５％。
、重量％で（以下％は重量％を示す）、Ｃｕ ： ０．
１〜０．７％、 Ｍｎ ： ０．３〜１．５％。
Ｓｌ：０．７〜１．３％。
を含有し、さらに、
Ｍｇ ： ０．０５〜０．２％、 Ｚ ｒ ： ０
．０３〜０．１５％。
．０３〜０．１５％。
Ｃ「 二 〇、０３〜０．２ ％。
のうちのＩＦｌｉまたは２Ｎ以上を含有し、残りがＡｇ
合金と不可避不純物からなる組成を有する／’４７合金
の芯材の片面または両面に、Ｓｉミニフル１２゜ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ：０．３〜２％。
合金と不可避不純物からなる組成を有する／’４７合金
の芯材の片面または両面に、Ｓｉミニフル１２゜ を含有し、さらに必要に応じて、 Ｍｇ：０．３〜２％。
を含有し、残りがＡｌ７と不可避不純物からなる組成を
有するへΩ合金のろう材をクラッドしてなるＡｌ合金ブ
レージングシートが、これを構成する上記の芯材がろう
付は後でも高強度を有し、かつＣｕを含有するので、ろ
う材に対して電気化学的に貴であるため、耐食性も良好
であるなどの点から広（実用に供されている。
有するへΩ合金のろう材をクラッドしてなるＡｌ合金ブ
レージングシートが、これを構成する上記の芯材がろう
付は後でも高強度を有し、かつＣｕを含有するので、ろ
う材に対して電気化学的に貴であるため、耐食性も良好
であるなどの点から広（実用に供されている。
しかし、上記の従来ブレージングシートにおいては、上
記のようにろう材に比して芯材が一段と電気化学的に貴
であるために、これを熱交換器の組み立てに用い、実用
に供した場合に、特にろう材によって形成されるフィレ
ット部が優先的に腐食してしまい、例えば熱交換器がろ
う付は積層構造をもつものである場合には、耐圧強度が
フィレット形成部にかかるので、このフィレット形成部
の腐食は熱交換器の耐圧強度の経時的低下をもたらし、
使用寿命の短命化の原因となっている。
記のようにろう材に比して芯材が一段と電気化学的に貴
であるために、これを熱交換器の組み立てに用い、実用
に供した場合に、特にろう材によって形成されるフィレ
ット部が優先的に腐食してしまい、例えば熱交換器がろ
う付は積層構造をもつものである場合には、耐圧強度が
フィレット形成部にかかるので、このフィレット形成部
の腐食は熱交換器の耐圧強度の経時的低下をもたらし、
使用寿命の短命化の原因となっている。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、芯材を
よく防食するために腐食（犠牲陽極）はするが、腐食速
度がきわめて遅いフィレット部を形成することができる
Ａｇ合金ブレージングシートを開発すべく研究を行なっ
た結果、上記の従来Ａｌ１合金ブレージングシートを構
成するろう材に合金成分としてＣｕを０．０３〜０．２
％含有させると、芯材をよく防食した上で、これによっ
て形成されるフィレット部の耐食性が一段と向上するよ
うになるという知見を得たのである。
よく防食するために腐食（犠牲陽極）はするが、腐食速
度がきわめて遅いフィレット部を形成することができる
Ａｇ合金ブレージングシートを開発すべく研究を行なっ
た結果、上記の従来Ａｌ１合金ブレージングシートを構
成するろう材に合金成分としてＣｕを０．０３〜０．２
％含有させると、芯材をよく防食した上で、これによっ
て形成されるフィレット部の耐食性が一段と向上するよ
うになるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 Ｃｕ 二 ０．１ 〜０．７ ％、 Ｍ
ｎ ： ０．３ 〜１．５ ％。
て、 Ｃｕ 二 ０．１ 〜０．７ ％、 Ｍ
ｎ ： ０．３ 〜１．５ ％。
ＳＩ：０．７〜１．３％。
を含有し、さらに、
Ｍｇ ： ０．０５〜０．２％、 Ｚ ｒ ： ０
．０３〜０．１５％。
．０３〜０．１５％。
Ｃｒ ： ０．０３〜０．２％。
のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片面
または両面に、 Ｓｌ ７ ７〜１２％、 Ｃｕ ： ０．０３〜
０．２％。
可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片面
または両面に、 Ｓｌ ７ ７〜１２％、 Ｃｕ ： ０．０３〜
０．２％。
を含有し、さらに必要に応じて、
Ｍｇ：０．１〜２％。
を含有し、残りがＡｌｌと不可避不純物からなる組成を
有するＡｌ合金のろう材をクラッドしてなるフィレット
形成部の耐食性にすぐれた熱交換器用ＡＪ合金ブレージ
ングシートに特徴を有するものである。
有するＡｌ合金のろう材をクラッドしてなるフィレット
形成部の耐食性にすぐれた熱交換器用ＡＪ合金ブレージ
ングシートに特徴を有するものである。
つぎに、この発明のＡｆ１合金ブレージングシートの芯
材およびろう材の成分組成を上記の通りに限定した理由
を説明する。
材およびろう材の成分組成を上記の通りに限定した理由
を説明する。
Ａ、芯材
（ａ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、常温強度を向上させると共に、芯材をろ
う材やフィン材に比して電気化学的に貴にし、芯材を優
先的に防食する作用があるが、その含有量が０．１％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が０．７％を越えると、粒界腐食などの局部腐食が発
生するようになることから、その含有量を０．１〜０．
７％と定めた。
う材やフィン材に比して電気化学的に貴にし、芯材を優
先的に防食する作用があるが、その含有量が０．１％未
満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含有
量が０．７％を越えると、粒界腐食などの局部腐食が発
生するようになることから、その含有量を０．１〜０．
７％と定めた。
（ｂ） ＭｎおよびＳｌ
これらの成分には、共存した状態で、ｌ！−Ｍｎ−８ｌ
系微細化合物を形成して、常温強度と共に、ろう付は加
熱温度での高温強度を向上させる作用があるが、その含
有量が、Ｍｎ ：０４％未満およびＳＩ：０．７％未満
では、所望のすぐれた常温および高温強度を確保するこ
とができず、−方、その含有量が、Ｍｎ：１．５％およ
びＳｌ：１．３％を越えると、前記化合物が粗大化する
ようになって強度が低下したり、巨大晶を形成して加工
性が低下するようになることから、その含有量をそれぞ
れＭｎ：０．３〜１．５％、 Ｓｌ ：０．７〜Ｉ
４％と定めた。
系微細化合物を形成して、常温強度と共に、ろう付は加
熱温度での高温強度を向上させる作用があるが、その含
有量が、Ｍｎ ：０４％未満およびＳＩ：０．７％未満
では、所望のすぐれた常温および高温強度を確保するこ
とができず、−方、その含有量が、Ｍｎ：１．５％およ
びＳｌ：１．３％を越えると、前記化合物が粗大化する
ようになって強度が低下したり、巨大晶を形成して加工
性が低下するようになることから、その含有量をそれぞ
れＭｎ：０．３〜１．５％、 Ｓｌ ：０．７〜Ｉ
４％と定めた。
（ｃ） Ｍｇ、Ｚｒ、およびＣｒ
これらの成分には、常温および高温強度を一段と向上さ
せる作用があるが、その含有量が、それぞれＭｇ：０．
０５％未満、 Ｚｒ ：０．０３％未満、およびＣｒ
：０．０３％未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方その含有量が、それぞれＭｇ：０．２％、 Ｚｒ
：０．１５％、およびＣｒ：０．２％を越えると加工性
が低下するようになることから、その含有量をそれぞれ
Ｍｇ ： ０．０５〜０．２％、 Ｚｒ ：０、Ｈ〜０
．１５％、およびＣｒ ： ０．０８〜０．２％と定め
た。
せる作用があるが、その含有量が、それぞれＭｇ：０．
０５％未満、 Ｚｒ ：０．０３％未満、およびＣｒ
：０．０３％未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方その含有量が、それぞれＭｇ：０．２％、 Ｚｒ
：０．１５％、およびＣｒ：０．２％を越えると加工性
が低下するようになることから、その含有量をそれぞれ
Ｍｇ ： ０．０５〜０．２％、 Ｚｒ ：０、Ｈ〜０
．１５％、およびＣｒ ： ０．０８〜０．２％と定め
た。
Ｂ、ろう材
（ａ） ３１
Ｓｌ成分には、融点を下げ、かつ流動性を向上させるこ
とによってろう付は性を付与する作用があるが、その含
有量が７％未満では所望のろう付は性を確保することが
できず、一方その含有量が１２％を越えると、再び融点
が上昇するようになり、所望のろう付けを行なうことが
できなくなることから、その含有量を７〜１２％と定め
た。
とによってろう付は性を付与する作用があるが、その含
有量が７％未満では所望のろう付は性を確保することが
できず、一方その含有量が１２％を越えると、再び融点
が上昇するようになり、所望のろう付けを行なうことが
できなくなることから、その含有量を７〜１２％と定め
た。
（ｂ） Ｃｕ
Ｃｕ成分には、芯材より電気化学的に卑な状態で、ろう
材の電位を上げ、もって特にろう付は部に形成されるフ
ィレット部の耐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．０３％未満では所望の耐食性を確保すること
ができず、一方その含有量が０．２％を越えると芯材に
比して電気化学的に貴になる場合が生じるようになり、
芯材の防食が損なわれるようになることから、その含有
量を０．０３〜０，２％と定めた。
材の電位を上げ、もって特にろう付は部に形成されるフ
ィレット部の耐食性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．０３％未満では所望の耐食性を確保すること
ができず、一方その含有量が０．２％を越えると芯材に
比して電気化学的に貴になる場合が生じるようになり、
芯材の防食が損なわれるようになることから、その含有
量を０．０３〜０，２％と定めた。
（ｃ） Ｍｇ
Ｍｇ成分には、ろう材表面の自然酸化皮膜を破壊し、か
つ再酸化を防止し、さらにろう材の流動性を一段と向上
させるゲッター作用があるので、必要に応じて含有され
るが、その含有量が０．３％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が２％を越えると加工
性が低下するようになるばかりでなく、Ｍｇの蒸発によ
る炉内汚染が著しくなることから、その含有量を０．３
〜２％と定めた。
つ再酸化を防止し、さらにろう材の流動性を一段と向上
させるゲッター作用があるので、必要に応じて含有され
るが、その含有量が０．３％未満では前記作用に所望の
効果が得られず、一方その含有量が２％を越えると加工
性が低下するようになるばかりでなく、Ｍｇの蒸発によ
る炉内汚染が著しくなることから、その含有量を０．３
〜２％と定めた。
つぎに、この発明のＡｌ合金ブレージングシートを実施
例により具体的に説明する。
例により具体的に説明する。
通常の溶解法により、それぞれ第１表に示される成分組
成をもった芯材用ＡｆＩ合金１〜８、本発明るう材用Ａ
Ｎ合金Ａ−Ｈ，および従来ろう材用節 １ 表 Ａｌ合合金、ｂを溶製し、同じく通常の条件で鋳造して
鋳塊とした後、均質化処理を施した。なお、第１表には
表示を省略したが、これらのＡｌ合金は、いずれも不可
避不純物として、Ｃｕ：０．０１％以下、 Ｍｎ ：
０．０１％以下、 Ｍｇ ： ０．０１％以下。
成をもった芯材用ＡｆＩ合金１〜８、本発明るう材用Ａ
Ｎ合金Ａ−Ｈ，および従来ろう材用節 １ 表 Ａｌ合合金、ｂを溶製し、同じく通常の条件で鋳造して
鋳塊とした後、均質化処理を施した。なお、第１表には
表示を省略したが、これらのＡｌ合金は、いずれも不可
避不純物として、Ｃｕ：０．０１％以下、 Ｍｎ ：
０．０１％以下、 Ｍｇ ： ０．０１％以下。
Ｚｒ：０．０１％以下、 Ｃｒ ：０．０１％以下、
Ｚｎ ：０．０１％以下、およびＦｏ：０．３５％以下
をそれぞれ含有するものである。
Ｚｎ ：０．０１％以下、およびＦｏ：０．３５％以下
をそれぞれ含有するものである。
ついで、芯材用Ａｇ合金１〜８を、固剤の後、熱間圧延
にて板厚：８ｍｍ（ただし芯材用Ａｌ合金３は９關）の
熱延板とし、またろう材用Ａｌ合金はいずれも同様に固
剤の後、熱間圧延にて板厚：９１１Ｉ１１の熱延板とし
、さらに冷間圧延にて板厚＝１關の冷延板とし、引続い
て前記芯材用Ａｇ合金の熱延板の両面（ただし芯材用Ａ
ｌ１合金３の熱延板の場合は片面）に、第２表に示され
る組み合せにしたがって前記ろう材用Ａｌ合金の冷延板
を重ね合わせ、これに熱間圧延を施して厚さ：２關のク
ラツド材とし、さらに適宜中間焼鈍をはさみなから冷間
圧延を施すことによって本発明Ａｌ合金ブレージングシ
ート１〜８および従来Ａ４７合金ブレージングシート１
〜８をそれぞれ製造した。
にて板厚：８ｍｍ（ただし芯材用Ａｌ合金３は９關）の
熱延板とし、またろう材用Ａｌ合金はいずれも同様に固
剤の後、熱間圧延にて板厚：９１１Ｉ１１の熱延板とし
、さらに冷間圧延にて板厚＝１關の冷延板とし、引続い
て前記芯材用Ａｇ合金の熱延板の両面（ただし芯材用Ａ
ｌ１合金３の熱延板の場合は片面）に、第２表に示され
る組み合せにしたがって前記ろう材用Ａｌ合金の冷延板
を重ね合わせ、これに熱間圧延を施して厚さ：２關のク
ラツド材とし、さらに適宜中間焼鈍をはさみなから冷間
圧延を施すことによって本発明Ａｌ合金ブレージングシ
ート１〜８および従来Ａ４７合金ブレージングシート１
〜８をそれぞれ製造した。
つぎに、この結果得られた各種のＡ、Ｑ合金ブレージン
グシートから、縦二８０關×横： ４０ｍｍの寸法をも
った試験片をそれぞれ２枚づつ切り出し、それぞれをＬ
字形に曲げ、その−辺を背中合せにした状態で、ろう材
がＭｇを含有する場合は１０’ｔｏｒｒの真空中、一方
ろう材がＭｇを含有しない場合は１気圧（７（ｌｏｔｏ
ｒｒ）のＮ２ガス雰囲気中、いずれも温度＝６００℃に
１０分間保持の条件でろう付けを行ない、ろう付は後の
試験材に対して、５００時間の酸性塩水噴霧試験を行な
い、背中合せ部に形成されたフィレット部の最大侵食深
さと、フィレット形成面以外の面における最大孔食深さ
を測定した。この測定結果を第２表に示した。また、第
２表には芯材とろう材のろう付は後の電位を示した。
グシートから、縦二８０關×横： ４０ｍｍの寸法をも
った試験片をそれぞれ２枚づつ切り出し、それぞれをＬ
字形に曲げ、その−辺を背中合せにした状態で、ろう材
がＭｇを含有する場合は１０’ｔｏｒｒの真空中、一方
ろう材がＭｇを含有しない場合は１気圧（７（ｌｏｔｏ
ｒｒ）のＮ２ガス雰囲気中、いずれも温度＝６００℃に
１０分間保持の条件でろう付けを行ない、ろう付は後の
試験材に対して、５００時間の酸性塩水噴霧試験を行な
い、背中合せ部に形成されたフィレット部の最大侵食深
さと、フィレット形成面以外の面における最大孔食深さ
を測定した。この測定結果を第２表に示した。また、第
２表には芯材とろう材のろう付は後の電位を示した。
〔発明の効果〕
第２表に示される結果から、本発明Ａｌ合金ブレージン
グシート１〜８においては、いずれも芯材とろう材の電
位差が小さく、ろう材がよく芯材を防食した上で、ろう
材によって形成されるフィレット部の耐食性も一段と向
上するようになるのに対して、従来Ａｇ合金ブレージン
グシート１〜８では、芯材とろう材の電位差が大きく、
芯材のろう材による防食には問題はないが、フィレット
部の侵食が一段と増大することが明らかである。
グシート１〜８においては、いずれも芯材とろう材の電
位差が小さく、ろう材がよく芯材を防食した上で、ろう
材によって形成されるフィレット部の耐食性も一段と向
上するようになるのに対して、従来Ａｇ合金ブレージン
グシート１〜８では、芯材とろう材の電位差が大きく、
芯材のろう材による防食には問題はないが、フィレット
部の侵食が一段と増大することが明らかである。
上述のように、この発明のＡＪ合金ブレージングシート
は、これがろう付けされた時に形成されるフィレット部
の耐食性にすぐれ、したがってこれを特に積層構造のド
ロンカップ型などの熱交換器の製造に用いた場合には、
著しく長期に亘って耐圧強度の高いフィレット部を保持
することができるようになるので、熱交換器の使用寿命
の延命化がはかれるなど工業上有用な特性を有するので
ある。
は、これがろう付けされた時に形成されるフィレット部
の耐食性にすぐれ、したがってこれを特に積層構造のド
ロンカップ型などの熱交換器の製造に用いた場合には、
著しく長期に亘って耐圧強度の高いフィレット部を保持
することができるようになるので、熱交換器の使用寿命
の延命化がはかれるなど工業上有用な特性を有するので
ある。
Claims (1)
- （１）Ｃｕ：０．１〜０．７％，Ｍｎ：０．３〜１．５
％，Ｓｉ：０．７〜１．３％， を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．０５〜０．２％，Ｚｒ：０．０３〜０．１５
％，Ｃｒ：０．０３〜０．２％。 のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片面
または両面に、 Ｃｕ：０．０３〜０．２％， Ｓｉ：７〜１２％， を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金のろう材をクラッドしてな
るフィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器用Ａｌ
合金ブレージングシート。（２）Ｃｕ：０．１〜０．７
％，Ｍｎ：０．３〜１．５％，Ｓｉ：０．７〜１．３％
， を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．０５〜０．２％，Ｚｒ：０．０３〜０．１５
％，Ｃｒ：０．０３〜０．２％， のうちの１種または２種以上を含有し、残りがＡｌと不
可避不純物からなる組成を有するＡｌ合金の芯材の片面
または両面に、 Ｃｕ：０．０３〜０．２％， Ｓｉ：７〜１２％， を含有し、さらに、 Ｍｇ：０．３〜２％， を含有し、残りがＡｌと不可避不純物からなる組成（以
上重量％）を有するＡｌ合金のろう材をクラッドしてな
るフィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器用Ａｌ
合金ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30363887A JPH01148489A (ja) | 1987-12-01 | 1987-12-01 | フィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器Ａｌ合金ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30363887A JPH01148489A (ja) | 1987-12-01 | 1987-12-01 | フィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器Ａｌ合金ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01148489A true JPH01148489A (ja) | 1989-06-09 |
Family
ID=17923402
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30363887A Pending JPH01148489A (ja) | 1987-12-01 | 1987-12-01 | フィレット形成部の耐食性にすぐれた熱交換器Ａｌ合金ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01148489A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017060989A (ja) * | 2015-09-25 | 2017-03-30 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金チューブ |
| CN110578079A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-17 | 新疆众和股份有限公司 | 耐酸腐蚀铝合金管及其制造方法 |
-
1987
- 1987-12-01 JP JP30363887A patent/JPH01148489A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017060989A (ja) * | 2015-09-25 | 2017-03-30 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器用アルミニウム合金チューブ |
| CN110578079A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-17 | 新疆众和股份有限公司 | 耐酸腐蚀铝合金管及其制造方法 |
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