JPH01131066A - 常圧焼結窒化硼素系成形体 - Google Patents
常圧焼結窒化硼素系成形体Info
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- JPH01131066A JPH01131066A JP62286484A JP28648487A JPH01131066A JP H01131066 A JPH01131066 A JP H01131066A JP 62286484 A JP62286484 A JP 62286484A JP 28648487 A JP28648487 A JP 28648487A JP H01131066 A JPH01131066 A JP H01131066A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
- C03C14/00—Glass compositions containing a non-glass component, e.g. compositions containing fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like, dispersed in a glass matrix
- C03C14/004—Glass compositions containing a non-glass component, e.g. compositions containing fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like, dispersed in a glass matrix the non-glass component being in the form of particles or flakes
-
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- C03C2214/00—Nature of the non-vitreous component
- C03C2214/04—Particles; Flakes
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- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、常圧焼結窒化硼素系成形体に関する。
〈従来の技術〉
窒化硼素(B N)は、電気絶縁性、熱伝導性、耐食性
、耐熱衝撃性、潤滑性等の優れた特性を有する一方、機
械加工の容易な数少ないセラミックスである。このため
上記諸特性が要求される金属溶融用の各種容器をはじめ
、電気絶縁材料、高温伝熱材料等に広く利用されている
。
、耐熱衝撃性、潤滑性等の優れた特性を有する一方、機
械加工の容易な数少ないセラミックスである。このため
上記諸特性が要求される金属溶融用の各種容器をはじめ
、電気絶縁材料、高温伝熱材料等に広く利用されている
。
BN焼結体は、BNが難焼結性であるので一般には、ホ
ットプレス(加圧焼結)法によって作られている。それ
は、1500〜2300℃にて100kg/cfflを
超える圧力をかけて実施するものであるため、大型形状
品は得られず、また、複雑形状品の製法には適さない等
の問題があった。しかも、現在市販されているBN成形
体は、−旦、円柱状にホットプレスされた焼結体を機械
加工して最終製品形状に仕上げる方法がとられているの
で高価格となる。
ットプレス(加圧焼結)法によって作られている。それ
は、1500〜2300℃にて100kg/cfflを
超える圧力をかけて実施するものであるため、大型形状
品は得られず、また、複雑形状品の製法には適さない等
の問題があった。しかも、現在市販されているBN成形
体は、−旦、円柱状にホットプレスされた焼結体を機械
加工して最終製品形状に仕上げる方法がとられているの
で高価格となる。
以上のような問題を解決するため各種の常圧焼結法が試
みられているが、現在までのところ、BNの特性を発揮
できるBN焼結体は得られていない。例えば、特開昭6
1−132563号公報では、高圧でラバープレス成形
し、得られた予備成形体を黒鉛モールドに挿入して自由
膨張を制限する下での焼結が試みられているが、密度・
強度が低い上、生産能率が悪く、大型形状品が得られな
い問題がある。そのため、電気絶縁性、熱伝導性、耐食
性、耐熱衝撃性等のBN本来の優れた特性を有し、安価
に、容易にかつ効率良く製造できる常圧焼結BN成形体
の提供が望まれていた。
みられているが、現在までのところ、BNの特性を発揮
できるBN焼結体は得られていない。例えば、特開昭6
1−132563号公報では、高圧でラバープレス成形
し、得られた予備成形体を黒鉛モールドに挿入して自由
膨張を制限する下での焼結が試みられているが、密度・
強度が低い上、生産能率が悪く、大型形状品が得られな
い問題がある。そのため、電気絶縁性、熱伝導性、耐食
性、耐熱衝撃性等のBN本来の優れた特性を有し、安価
に、容易にかつ効率良く製造できる常圧焼結BN成形体
の提供が望まれていた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
本発明は、BN焼結体の形状制約と生産性を改善し、従
来得られなかった高密度、高強度でかつ耐摩耗性、耐熱
衝撃性、耐食性の良好な常圧焼結BN系成形体を提供す
ることを目的とするものである。
来得られなかった高密度、高強度でかつ耐摩耗性、耐熱
衝撃性、耐食性の良好な常圧焼結BN系成形体を提供す
ることを目的とするものである。
〈問題点を解決するための手段〉
すなわち、本発明は、BN70〜15重量%、AN20
35〜75重景%、高ケイ酸ガラス10〜80重量%か
らなる相対密度が55%以上の常圧焼結BN系成形体で
ある。
35〜75重景%、高ケイ酸ガラス10〜80重量%か
らなる相対密度が55%以上の常圧焼結BN系成形体で
ある。
以下本発明の詳細な説明する。
は予備成形時の可塑変形性に優れているため高密度の予
備成形体が得られ易い。
備成形体が得られ易い。
A A 203粉末は、市販品で良いが望ましくは純度
99.0%以上、平均粒子径1μm以下のものである。
99.0%以上、平均粒子径1μm以下のものである。
A 7!20.の粒度はBN粉末と同等あるいはそれよ
りも微細粒はど焼結体密度及び強度が向上するので好ま
しい。
りも微細粒はど焼結体密度及び強度が向上するので好ま
しい。
次に、本発明でいう高ケイ酸ガラスとは、シリカ粒子の
表面が酸化硼素の膜で被覆された状態の硼ケイ酸ガラス
を意味する。このものば、例えば超微粒状態の5in2
に硼酸又は酸化硼素を8203として2〜10重量%添
加し800〜1300°C程度の温度範囲で焼成するこ
とによって得られた焼結体を粉砕し、再び上記温度範囲
で焼成し、粉砕するという操作を繰り返すことによって
得ることができる。通常の硼ケイ酸ガラスを構成成分と
して含有させる場合よりもとくに優れた耐水性を示し、
その結果、電気特性、耐熱衝撃性に優れた焼結体となる
。
表面が酸化硼素の膜で被覆された状態の硼ケイ酸ガラス
を意味する。このものば、例えば超微粒状態の5in2
に硼酸又は酸化硼素を8203として2〜10重量%添
加し800〜1300°C程度の温度範囲で焼成するこ
とによって得られた焼結体を粉砕し、再び上記温度範囲
で焼成し、粉砕するという操作を繰り返すことによって
得ることができる。通常の硼ケイ酸ガラスを構成成分と
して含有させる場合よりもとくに優れた耐水性を示し、
その結果、電気特性、耐熱衝撃性に優れた焼結体となる
。
本発明の常圧焼結BN系成形体は、以上のBN粉末、A
7!203粉末及び特殊に合成された高ケイ酸ガラスを
最終製品組成になるように混合しその混合物を5tol
/c[以上の圧力にて成形した後焼成する方法、及び比
表面積を入手したそれの2倍以上になるまで微粉砕して
なるBN粉末にへ1203粉末と高ケイ酸ガラスを混合
するか又はBNとA N 203と高ケイ酸ガラスの混
合物を比表面積が元の2倍以上になるまで破断、せん断
、磨砕等の粉砕をした後2 ton/c♂以上の圧力で
成形した後焼成する方法によって製造することができる
。
7!203粉末及び特殊に合成された高ケイ酸ガラスを
最終製品組成になるように混合しその混合物を5tol
/c[以上の圧力にて成形した後焼成する方法、及び比
表面積を入手したそれの2倍以上になるまで微粉砕して
なるBN粉末にへ1203粉末と高ケイ酸ガラスを混合
するか又はBNとA N 203と高ケイ酸ガラスの混
合物を比表面積が元の2倍以上になるまで破断、せん断
、磨砕等の粉砕をした後2 ton/c♂以上の圧力で
成形した後焼成する方法によって製造することができる
。
成形装置としては、金型成形機、冷間等方圧成形機(C
I P)等の通常の成形機を用いることができる。結晶
性の高い六方晶のBN粉末あるいは非晶質のBN粉末を
そのまま用いる時の成形圧力は、5 ton/cn!以
上好ましくは7 ton/cJ以上である。
I P)等の通常の成形機を用いることができる。結晶
性の高い六方晶のBN粉末あるいは非晶質のBN粉末を
そのまま用いる時の成形圧力は、5 ton/cn!以
上好ましくは7 ton/cJ以上である。
5 ton/cJ未溝の成形圧力では、相対密度55%
以上の常圧焼結BN系成形体を得ることが困難となる。
以上の常圧焼結BN系成形体を得ることが困難となる。
一方、微粉砕したBN粉末あるいは、入手した原料を混
合・粉砕した微粉末を用いる時の成形圧力は、2ton
/cut以上で上記と同様の効果が得られる。この時の
粉砕装置としては、ボールミル、振動ボールミル、アト
ライター、ライカイ機等の通常の粉砕機を用いることが
できる。なお、粉砕は、元の粉末の比表面積の2倍以上
好ましくは10倍以上になるまで行う。2倍未満の粉砕
では相対密度55%以上の常圧焼結BN系成形体を得る
ことが困難となる。
合・粉砕した微粉末を用いる時の成形圧力は、2ton
/cut以上で上記と同様の効果が得られる。この時の
粉砕装置としては、ボールミル、振動ボールミル、アト
ライター、ライカイ機等の通常の粉砕機を用いることが
できる。なお、粉砕は、元の粉末の比表面積の2倍以上
好ましくは10倍以上になるまで行う。2倍未満の粉砕
では相対密度55%以上の常圧焼結BN系成形体を得る
ことが困難となる。
粉砕を行う場合、それを酸化雰囲気で行うと硼素酸化物
の生成がみられ、そのまま焼成すると焼結体中に遊離の
酸化硼素が存在する状態となり耐湿性及び熱伝導率の低
下をきたすばかりでなく、焼結体にクランクが発生する
。この場合、生成した硼素酸化物を除去する処理を行う
ことにより本発明品を得る原料として使用できる。硼素
酸化物を除去する方法としては、メタノール、エタノー
ル、グリセリン等のアルコール類による処理である。具
体的には、アルコールを含んだスラリーの加熱あるいは
、アルコールによる洗浄・濾過である。粉砕を硼素酸化
物が生成しないような例えばN2、Ar等の非酸化性雰
囲気で行えば上記の硼素酸化物を除去する工夫は必ずし
も必要でない。
の生成がみられ、そのまま焼成すると焼結体中に遊離の
酸化硼素が存在する状態となり耐湿性及び熱伝導率の低
下をきたすばかりでなく、焼結体にクランクが発生する
。この場合、生成した硼素酸化物を除去する処理を行う
ことにより本発明品を得る原料として使用できる。硼素
酸化物を除去する方法としては、メタノール、エタノー
ル、グリセリン等のアルコール類による処理である。具
体的には、アルコールを含んだスラリーの加熱あるいは
、アルコールによる洗浄・濾過である。粉砕を硼素酸化
物が生成しないような例えばN2、Ar等の非酸化性雰
囲気で行えば上記の硼素酸化物を除去する工夫は必ずし
も必要でない。
上記した方法により粉砕を行ったものは、高圧成形をす
ることなく相対密度55%以上の常圧焼結BN系成形体
を得ることができる。これは、結晶の格子不整及び部分
的な非晶質化が進むと同時に新たに形成された粒子面が
現われ所謂メカノケミカル効果により活性化された粉末
になったためと考えられる。高強度の常圧焼結BN系成
形体を得るには、成形圧力を高くして予備成形体密度を
できるだけ高くすることが望ましい。
ることなく相対密度55%以上の常圧焼結BN系成形体
を得ることができる。これは、結晶の格子不整及び部分
的な非晶質化が進むと同時に新たに形成された粒子面が
現われ所謂メカノケミカル効果により活性化された粉末
になったためと考えられる。高強度の常圧焼結BN系成
形体を得るには、成形圧力を高くして予備成形体密度を
できるだけ高くすることが望ましい。
焼成は、1200〜1800°Cの非酸化性雰囲気で行
う。焼成温度が1200℃未満では、BN粒同志及びB
H粒とi20.、高ケイ酸ガラスが直接結合しにくいの
で高強度の常圧焼結BN系成形体が得られない。一方、
1800℃を超えるとA7!、03、高ケイ酸ガラスが
熱分解・蒸発を起し本来の添加剤としての作用を失う。
う。焼成温度が1200℃未満では、BN粒同志及びB
H粒とi20.、高ケイ酸ガラスが直接結合しにくいの
で高強度の常圧焼結BN系成形体が得られない。一方、
1800℃を超えるとA7!、03、高ケイ酸ガラスが
熱分解・蒸発を起し本来の添加剤としての作用を失う。
望ましくは、特に高強度の常圧焼結BN系成形体が得ら
れる1400〜1600℃での非酸化性雰囲気である。
れる1400〜1600℃での非酸化性雰囲気である。
非酸化性雰囲気としてはHe、 Ar、 N2等の不活
性雰囲気が適当である。焼成装置としては、タンマン炉
、抵抗加熱炉、高周波炉等が用いられる。
性雰囲気が適当である。焼成装置としては、タンマン炉
、抵抗加熱炉、高周波炉等が用いられる。
以上のようにして製造された本発明の常圧焼結BN系成
形体は、BH70〜15重景%重量 I! 2035〜
75重量%、高ケイ酸ガラス10〜80重量%を含有す
る。Al2O2が75重量%を超えると相対的にBNの
含有量が減少しBHの特性が発揮されない。一方、A
7!、03が5重量%未滴になると酸化生成したB2O
3を固定する能力が小さくなり高強度の焼結体とはなら
ない。高ケイ酸ガラスが80重量%を超えると熱伝導性
、電気絶縁性等のBNの優れた特性が著しく低下する。
形体は、BH70〜15重景%重量 I! 2035〜
75重量%、高ケイ酸ガラス10〜80重量%を含有す
る。Al2O2が75重量%を超えると相対的にBNの
含有量が減少しBHの特性が発揮されない。一方、A
7!、03が5重量%未滴になると酸化生成したB2O
3を固定する能力が小さくなり高強度の焼結体とはなら
ない。高ケイ酸ガラスが80重量%を超えると熱伝導性
、電気絶縁性等のBNの優れた特性が著しく低下する。
特に成形体の使用温度が上昇するとこの傾向は、−層激
しくなる。なお高ケイ酸ガラスはX線により同定できる
。また、以上のようにして製造された本発明の常圧焼結
BN系成形体の焼結体密度は、相対密度で55%以上と
なる。相対密度が55%未満でば気孔が多く緻密でない
ため、曲げ強さ、耐熱衝撃性、゛耐摩耗性、耐食性が向
上せずブレークリング、連鋳用ノズル等の用途には適さ
ない。
しくなる。なお高ケイ酸ガラスはX線により同定できる
。また、以上のようにして製造された本発明の常圧焼結
BN系成形体の焼結体密度は、相対密度で55%以上と
なる。相対密度が55%未満でば気孔が多く緻密でない
ため、曲げ強さ、耐熱衝撃性、゛耐摩耗性、耐食性が向
上せずブレークリング、連鋳用ノズル等の用途には適さ
ない。
〈実施例〉
以下本発明を実施例並びに比較例をもってさらに具体的
に説明するが、本発明にこれらに限定されるものではな
い。
に説明するが、本発明にこれらに限定されるものではな
い。
実施炎上
市販のBN粉末(六方晶、純度99.0%、比表面積6
n’f/g)60重量部にAβ203粉末(純度99%
、比表面積8m/g)20重量部、高ケイ酸ガラス(ア
エロジルとして市販されている乾式法ホワイトカーボン
90%に高純度B2O3を10%添加して空気中で11
00℃2時間加熱して得られたものをボールミルで粉砕
して自作した。平均粒子径3μm、比表面積8n(/g
)20重量部添加した後振動ボールミルにて混合し、成
形用混合粉末を得た。次にこの混合粉末を5tol/c
Jの圧力で冷間等方圧成形して得られた予備成形体を前
記BN粉末の入った黒鉛容器中に埋め込み高周波炉にて
1600℃、60分間、N2雰囲気下で焼成した。得ら
れた焼結体の相対密度、曲げ強さ、ショアー硬度の測定
結果を表に示す。
n’f/g)60重量部にAβ203粉末(純度99%
、比表面積8m/g)20重量部、高ケイ酸ガラス(ア
エロジルとして市販されている乾式法ホワイトカーボン
90%に高純度B2O3を10%添加して空気中で11
00℃2時間加熱して得られたものをボールミルで粉砕
して自作した。平均粒子径3μm、比表面積8n(/g
)20重量部添加した後振動ボールミルにて混合し、成
形用混合粉末を得た。次にこの混合粉末を5tol/c
Jの圧力で冷間等方圧成形して得られた予備成形体を前
記BN粉末の入った黒鉛容器中に埋め込み高周波炉にて
1600℃、60分間、N2雰囲気下で焼成した。得ら
れた焼結体の相対密度、曲げ強さ、ショアー硬度の測定
結果を表に示す。
尖旌炎芳
実施例1で得た成形用混合粉末を用い成形圧力を7to
n/cn!としたこと以外は実施例1と同様の方法にて
実施した。
n/cn!としたこと以外は実施例1と同様の方法にて
実施した。
大隻炎↓
BN粉末50重量部、へNzO+40重量部、高ケイ酸
ガラス10重量部を添加・混合して成形用混合粉末を得
、この混合粉末を用い、焼成温度を1400°Cとした
こと以外は実施例1と同様の方法により実施した。
ガラス10重量部を添加・混合して成形用混合粉末を得
、この混合粉末を用い、焼成温度を1400°Cとした
こと以外は実施例1と同様の方法により実施した。
失隻桝↓
硼酸とメラミンとを1:1の重量比率で混合しアンモニ
アガス気流中にて1200°C14時間、加熱処理して
BN純度90%、比表面積50m/gのBN粉末を得た
。この粉末をX線回折した結果、非晶質BNであること
が判った。この粉末40重量部、A#zO340重量部
、高ケイ酸ガラス20重量部を添加・混合し成形用混合
粉末を得た。この混合粉末を用い、成形圧力を7ton
/cJ及び焼成温度を1400℃としたこと以外は実施
例1と同様の方法にて実施した。
アガス気流中にて1200°C14時間、加熱処理して
BN純度90%、比表面積50m/gのBN粉末を得た
。この粉末をX線回折した結果、非晶質BNであること
が判った。この粉末40重量部、A#zO340重量部
、高ケイ酸ガラス20重量部を添加・混合し成形用混合
粉末を得た。この混合粉末を用い、成形圧力を7ton
/cJ及び焼成温度を1400℃としたこと以外は実施
例1と同様の方法にて実施した。
実施炎上
実施例1で用いたBN粉末をライカイ機で比表面積が6
0n?/gになるまで大気中にて粉砕した後、メタノー
ルで洗浄乾燥しBN微粉末を得た。
0n?/gになるまで大気中にて粉砕した後、メタノー
ルで洗浄乾燥しBN微粉末を得た。
比表面積は、BET法にて測定した。この粉末50重量
部にAN20325重量部、高ケイ酸ガラス25重量部
を添加した後ボールミルにて混合し成形用混合粉末を得
た。次に該混合粉末を金型に充填し2 ton/cnT
の圧力で一軸加圧成形した。この予備成形体を用いたこ
と以外は実施例1と同様の方法にて実施した。
部にAN20325重量部、高ケイ酸ガラス25重量部
を添加した後ボールミルにて混合し成形用混合粉末を得
た。次に該混合粉末を金型に充填し2 ton/cnT
の圧力で一軸加圧成形した。この予備成形体を用いたこ
と以外は実施例1と同様の方法にて実施した。
実施例■
実施例5で得たBN微粉末40重量部にA A 203
20重量部、高ケイ酸ガラス40重量部を添加・混合し
て成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い、焼成温
度を1400℃としたこと以外は、実施例1と同様の方
法にて実施した。
20重量部、高ケイ酸ガラス40重量部を添加・混合し
て成形用混合粉末を得た。この混合粉末を用い、焼成温
度を1400℃としたこと以外は、実施例1と同様の方
法にて実施した。
実施例1
実施例1で用いたBN粉末をアトライターで比表面積が
70m/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕しBNi粉
末を得た。この粉末を用いたこと以外は、実施例5と同
様の方法にて実施した。
70m/gになるまでN2雰囲気下にて粉砕しBNi粉
末を得た。この粉末を用いたこと以外は、実施例5と同
様の方法にて実施した。
実施例l
実施例1で用いたBN粉末40重量部にA 12203
30重量部、高ケイ酸ガラス30重量部を添加した後、
ライカイ機で比表面積が60rrr/gになるまで大気
中にて粉砕した後、メタノールで洗浄乾燥し成形用混合
粉末を得た。
30重量部、高ケイ酸ガラス30重量部を添加した後、
ライカイ機で比表面積が60rrr/gになるまで大気
中にて粉砕した後、メタノールで洗浄乾燥し成形用混合
粉末を得た。
この混合粉末を用いたこと以外は、実施例5と同様の方
法にて実施した。
法にて実施した。
実施桝主
実施例8で得た成形用の粉末を用いたこと以外は、実施
例1と同様の方法にて実施した。
例1と同様の方法にて実施した。
実施拠工立
実施例1で用いたBN粉末20重量部にA N 20゜
60重量部、高ケイ酸ガラス20重量部を添加した後、
アトライターで比表面積が70n(/gになるまでN2
雰囲気下にて粉砕し成形用混合粉末を得た。この混合粉
末を用いたこと以外は実施例5と同様の方法にて実施し
た。
60重量部、高ケイ酸ガラス20重量部を添加した後、
アトライターで比表面積が70n(/gになるまでN2
雰囲気下にて粉砕し成形用混合粉末を得た。この混合粉
末を用いたこと以外は実施例5と同様の方法にて実施し
た。
実施炎上上
実施例1で用いたBN粉末20重量部にAj2.0゜2
0重量部、高ケイ酸ガラス60重量部添加した後、アト
ライターで比表面積が70 % / gになるまでN2
雰囲気下にて粉砕し成形用混合粉末を得た。
0重量部、高ケイ酸ガラス60重量部添加した後、アト
ライターで比表面積が70 % / gになるまでN2
雰囲気下にて粉砕し成形用混合粉末を得た。
この混合粉末を用いたこと以外は実施例5と同様の方法
にて実施した。
にて実施した。
ル較炭土
実施例1で用いたBN粉末をそのまま成形用の粉末とし
て用いた以外は実施例1と同様の方法にて実施した。
て用いた以外は実施例1と同様の方法にて実施した。
北較炎)
実施例3で得た成形用混合粉末を用い、成形圧力を2
ton/c+Jとしたこと以外は実施例1と同様の方法
にて実施した。
ton/c+Jとしたこと以外は実施例1と同様の方法
にて実施した。
几煎■1
実施例1で用いたBN粉末40重量部にA l1203
40重量部、高ケイ酸ガラス20重量部添加した後ボー
ルミルで混合し成形用混合粉末を得た。この混合粉末を
用いたこと以外は実施例5と同様の方法にて実施した。
40重量部、高ケイ酸ガラス20重量部添加した後ボー
ルミルで混合し成形用混合粉末を得た。この混合粉末を
用いたこと以外は実施例5と同様の方法にて実施した。
北較五↓
実施例1で用いたBN粉末10重量部にA A 20゜
50重量部、高ケイ酸ガラス40重量部添加した後ボー
ルミルで混合し成形用混合粉末を得た。この混合粉末を
用いたこと以外は、実施例1と同様の方法にて実施した
。
50重量部、高ケイ酸ガラス40重量部添加した後ボー
ルミルで混合し成形用混合粉末を得た。この混合粉末を
用いたこと以外は、実施例1と同様の方法にて実施した
。
尚、表に記載したBN焼結体の各物性測定は、次の方法
により行った。
により行った。
+11 相対密度;焼結体の方法より体積を求め、そ
の重量より密度を求めた後、相対密度(%)−密度(g
/c+J)/理論密度(g/cd)X100O式にて算
出した。
の重量より密度を求めた後、相対密度(%)−密度(g
/c+J)/理論密度(g/cd)X100O式にて算
出した。
(2)常温曲げ強さ、 JIS R1601に準拠して
測定した。
測定した。
(3) ショアー硬度、 JIS Z 2246に準
拠して測定した。
拠して測定した。
(4)耐熱衝撃性;焼結体より15nx 45n+X
5鶴の試料を切り出し、1500℃に急熱後10分間保
持し急冷するサイクルを繰り返した際に、クランクが発
生したサイクル回数 〈発明の効果〉 本発明の常圧焼結BN系成形体は、密度が高く、高強度
であり、形状制約を受けることがない。
5鶴の試料を切り出し、1500℃に急熱後10分間保
持し急冷するサイクルを繰り返した際に、クランクが発
生したサイクル回数 〈発明の効果〉 本発明の常圧焼結BN系成形体は、密度が高く、高強度
であり、形状制約を受けることがない。
特許出願人 電気化学工業株式会社
Claims (1)
- 1.BN70〜15重量%、Al_2O_35〜75重
量%、高ケイ酸ガラス10〜80重量%からなり相対密
度が55%以上であることを特徴とする常圧焼結窒化硼
素系成形体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62286484A JP2525432B2 (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 常圧焼結窒化硼素系成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62286484A JP2525432B2 (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 常圧焼結窒化硼素系成形体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01131066A true JPH01131066A (ja) | 1989-05-23 |
JP2525432B2 JP2525432B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=17704996
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62286484A Expired - Fee Related JP2525432B2 (ja) | 1987-11-14 | 1987-11-14 | 常圧焼結窒化硼素系成形体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2525432B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0244067A (ja) * | 1988-08-04 | 1990-02-14 | Koransha Co Ltd | 耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミック |
WO1990005122A1 (en) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Kabushiki Kaisha Kouransha | Boron nitride ceramic having excellent resistance against fusing damage |
JPH0328171A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Nec Corp | セラミック複合材料 |
US5389587A (en) * | 1988-11-10 | 1995-02-14 | Kabushiki Kaisha Kouransha | BN-group ceramics having excellent resistance to loss by dissolving |
US7914886B2 (en) | 2003-08-21 | 2011-03-29 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Structural component comprising boron nitride agglomerated powder |
JP2014501687A (ja) * | 2010-12-06 | 2014-01-23 | セーエヌエールエス | 赤外線領域で光学的に透明なガラス−セラミック材料を得るための方法 |
-
1987
- 1987-11-14 JP JP62286484A patent/JP2525432B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0244067A (ja) * | 1988-08-04 | 1990-02-14 | Koransha Co Ltd | 耐溶損性に優れたbn系常圧焼結セラミック |
WO1990005122A1 (en) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Kabushiki Kaisha Kouransha | Boron nitride ceramic having excellent resistance against fusing damage |
US5389587A (en) * | 1988-11-10 | 1995-02-14 | Kabushiki Kaisha Kouransha | BN-group ceramics having excellent resistance to loss by dissolving |
JPH0328171A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Nec Corp | セラミック複合材料 |
US7914886B2 (en) | 2003-08-21 | 2011-03-29 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Structural component comprising boron nitride agglomerated powder |
US8169767B2 (en) | 2003-08-21 | 2012-05-01 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Boron nitride agglomerated powder and devices comprising the powder |
JP2014501687A (ja) * | 2010-12-06 | 2014-01-23 | セーエヌエールエス | 赤外線領域で光学的に透明なガラス−セラミック材料を得るための方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2525432B2 (ja) | 1996-08-21 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |