JP7479794B2 - 耐遅れ破壊特性に優れたpc鋼材及びその製造方法 - Google Patents
耐遅れ破壊特性に優れたpc鋼材及びその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7479794B2 JP7479794B2 JP2019077963A JP2019077963A JP7479794B2 JP 7479794 B2 JP7479794 B2 JP 7479794B2 JP 2019077963 A JP2019077963 A JP 2019077963A JP 2019077963 A JP2019077963 A JP 2019077963A JP 7479794 B2 JP7479794 B2 JP 7479794B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- delayed fracture
- steel material
- strain
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 100
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 100
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 title claims description 46
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 58
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims description 51
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 11
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011513 prestressed concrete Substances 0.000 description 96
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 18
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 14
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 7
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 7
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 6
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SOIFLUNRINLCBN-UHFFFAOYSA-N ammonium thiocyanate Chemical compound [NH4+].[S-]C#N SOIFLUNRINLCBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000700 radioactive tracer Substances 0.000 description 2
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000797 Ultra-high-strength steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000003679 aging effect Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000004817 gas chromatography Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
特に、PC鋼棒はコンクリートパイル、ポールおよび橋梁、建築等のプレストレストコンクリート(PC)構造物の補強用鋼材として広く使用されている。このようなPC鋼棒はJIS G 3109「PC鋼棒」およびJIS G 3137「細径異形PC鋼棒」にて引張強さ、耐力、伸び、リラクセーション値が規格化されている。
PC鋼棒はコンクリート製品にプレストレスト力を作用するために常に引張応力が作用しており、プレストレストコンクリート構造物中の高強度PC鋼棒は長期間の使用中に、コンクリートのひび割れ部等から水分が侵入し、局部的に腐食が発生し、鋼中に水素が侵入することにより遅れ破壊を引き起こすことがある。このために高強度化に伴い、耐遅れ破壊特性が要求される。
また、特許文献3には、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトが記載されており、特許文献4及び5には、超高強度鋼や高強度ボルトの耐遅れ破壊特性を向上させるために、時効処理を行うことが記載されている。
質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上を含有し、金属組織が焼戻しマルテンサイトであり、引張強さが1200N/mm2以上であり、
遅れ破壊試験において一定の引張荷重を100時間加えても破断しない最大の荷重を、遅れ破壊試験を行う前の引張強度で除した値を遅れ破壊強度比と定義した場合、この遅れ破壊強度比が0.90以上である、PC鋼材。
<2>
質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上を含有し、金属組織が焼戻しマルテンサイトであり、引張強さが1200N/mm2以上であるPC鋼材に対して、下記条件を満たすひずみ時効処理を行う、耐遅れ破壊特性に優れたPC鋼材の製造方法。
付与する予ひずみ:塑性ひずみで0.2~0.6%
時効温度:200~300℃
時効時間:0.1~100時間
本発明のPC鋼材は、質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上を含有し、金属組織が焼戻しマルテンサイトであり、引張強さが1200N/mm2以上であり、遅れ破壊試験において一定の引張荷重を100時間加えても破断しない最大の荷重を、遅れ破壊試験を行う前の引張強度で除した値を遅れ破壊強度比と定義した場合、この遅れ破壊強度比が0.90以上である。
本発明のPC鋼材は、Cを0.10~0.60%含有する。Cは、焼入れ性を向上させる元素で、PC鋼材の強度と時効の効果に影響を及ぼす元素である。本発明のPC鋼材は、所定の強度を得るためにCを0.25~0.45%含有することが好ましく、0.30~0.36%含有することがより好ましい。
本発明のPC鋼材は、Siを1.0%以上含有する。Siを1.0%以上含有することで、転位の粒界への集積を抑制し、耐遅れ破壊特性を向上させることができると考えられる。耐遅れ破壊特性の観点から、本発明のPC鋼材におけるSiの含有率は、1.5%超であることが好ましく、1.6%以上であることがより好ましい。また、PC鋼材の素材の製造の観点から、本発明のPC鋼材におけるSiの含有率は2.5%以下であることが好ましく、品質を安定させるために、2.0%以下であることがより好ましい。
本発明のPC鋼材が含んでもよい元素としては、C及びSi以外の鉄鋼主要5元素であるMn、P、及びSが挙げられる。また、例えば、Ni、Cr、Ti、及びBなどを含んでもよい。
Mnは、製鋼段階における脱酸剤として好ましい元素であり、本発明のPC鋼材においては、組織をマルテンサイトとするために焼入れ性を向上させる元素としても作用する。Mnの含有率は、強度を確保するために、0.1%以上添加することが好ましい。また、機械的性質の観点から、2.0%以下が好ましく、0.5~1.0%であることがより好ましく、0.6~0.9%であることが更に好ましい。
Pは、機械的性質や耐遅れ破壊性を損なう元素で、一般的なPC鋼材においてもその含有量が0.03%以下であることが規定されている。本発明のPC鋼材においてもより少ないほうが好ましい。Pの含有率は、0.03%以下であることが好ましく、0.02%以下であることがより好ましい。
Sは、機械的性質や耐遅れ破壊性を損なう元素で、一般的なPC鋼材においてもその含有量が0.03%以下であることが規定されている。本発明のPC鋼材においてもより少ないほうが好ましい。Sの含有率は、0.03%以下であることが好ましく、0.01%以下であることがより好ましい。
Cuは、製鋼上不可避的不純物であり、脆性の原因となるので、一般的なPC鋼材においてもその含有量が0.3%以下であることが規定されている。本発明のPC鋼材においてもより少ないほうが好ましく、Cuの含有率は、質量%で0.3%以下であることが好ましく、0.15%以下であることがより好ましい。
Niは、焼入れ性や耐遅れ破壊性を改善する元素であるが、経済性に優れないので、1.5%を上限に必要に応じて添加してもよい。
Crは、焼入れ性を改善する元素であるが、多量に添加すると熱処理時に溶解し難い炭化物を形成するので、その添加量は、2.0%以下にすることが好ましい。
Tiは、微細炭窒化物を形成し、結晶粒微細化効果により、機械的性質を改善する元素である。0.05%以上添加しても効果がないので、0.05%以下の範囲で、必要に応じて添加してもよい。
Bは、極微量で焼入れ性や耐遅れ破壊性を改善する元素である。0.0005%以上で効果が得られるため、この範囲で添加してもよい。
ここで、「遅れ破壊強度比」とは、遅れ破壊試験において一定の引張荷重を100時間加えても破断しない最大の荷重を、遅れ破壊試験を行う前の引張強度で除した値である。
本発明のPC鋼材の遅れ破壊強度比は0.93以上が好ましく、0.94以上がより好ましく、0.95以上が更に好ましい。
本発明のPC鋼材の形状は特に限定されず、引張強度と耐遅れ破壊特性が要求される任意の用途に使用するのに適した形状とすることができる。
本発明のPC鋼材の具体的な態様の例としては、PC鋼棒、PC鋼線及びPC鋼より線が挙げられる。
PC鋼棒については、前述のとおり、日本工業規格(JIS) G 3109「PC鋼棒」およびJIS G 3137「細径異形PC鋼棒」にて、公称断面積、単位質量、引張強さ、耐力、伸び、リラクセーション値などが規格化されている。
PC鋼線については、JIS G 3536「PC鋼線及びPC鋼より線」にて、公称断面積、単位質量、引張強さ、耐力、伸び、リラクセーション値などが規格化されている。
本発明は、質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上を含有し、金属組織が焼戻しマルテンサイトであり、引張強さが1200N/mm2以上であるPC鋼材に対して、下記条件を満たすひずみ時効処理を行う、耐遅れ破壊特性に優れたPC鋼材の製造方法にも関するものである。
付与する予ひずみ:塑性ひずみで0.2~0.6%
時効温度:200~300℃
時効時間:0.1~100時間
本発明のPC鋼材の製造方法は、上記のように、質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上を含有し、金属組織が焼戻しマルテンサイトであり、引張強さが1200N/mm2以上であるPC鋼材に対して、特定のひずみ時効処理を行うものである。
ひずみ時効処理前のPC鋼材についての化学成分、金属組織、引張強さは、前述した本発明のPC鋼材と同様である。
例えば、質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上を含有する鋼材(焼き入れ可能な鋼材であり、例えば、フェライトとパーライトからなる金属組織を有する鋼材)に対して、焼き入れ、及び焼き戻しを行うことで、金属組織を焼戻しマルテンサイトとし、かつ引張強さを1200N/mm2以上に調節することができる。
上記焼き入れ及び焼き戻しについての条件は特に限定されない。
焼き入れの際の加熱温度は、フェライトとパーライトからオーステナイトへの変態が開始する温度であるAc1点以上であることが好ましく、例えば850~950℃とすることが挙げられる。
焼き入れの際の加熱方法及び加熱速度は特に限定されない。
加熱方法としては、例えば、誘導性の加熱、通電による抵抗加熱(例えば、放射電熱を利用した炉加熱)などが挙げられる。
焼き入れの際の冷却方法、冷却温度及び冷却速度は、焼入れ可能な範囲であれば特に限定されない。
焼き戻しの際の加熱温度は、焼き戻しができる温度であれば特に限定されないが、例えば、低温焼戻し脆性が生じない400℃以上、かつ、逆変態が起こらない650℃以下で実施することが好ましい。
焼き戻しの際の加熱方法、加熱速度及び時間は特に限定されないが、所望の強度となるように、温度と時間を調整する必要がある。
付与する予ひずみは、塑性ひずみで0.2~0.6%であり、好ましくは0.3~0.6%である。
付与する予ひずみが塑性ひずみで0.2%未満では、固着される転位量が少ない(応力緩和も大きい)ため、耐遅れ破壊特性を向上させることができない。また、付与する予ひずみが塑性ひずみで0.6%超では、転位が増殖しすぎるため、固着されない転位が残り、耐遅れ破壊特性を向上させることができない。
ひずみを付与する方法は特に限定されず、公知の方法でひずみ時効処理前のPC鋼材に0.2~0.6%の引張塑性ひずみを与えることができる。ひずみの付与は、例えば、端部を掴んで引張加工する方法やピンチロール間で挟んで連続的に張力を与える方法、段ロールを用いて連続的に曲げ加工する方法などにより行うことができる。
ひずみを付与する際の温度は、時効温度以下に限定される。例えば、冷間加工では200℃以下、加工とひずみ時効を同時に行う場合は、時効温度(200~300℃)で行ってもよい。
時効温度は、200~300℃であり、好ましくは220~280℃であり、より好ましくは240~260℃であり、さらに好ましくは250℃である。時効温度が250℃の場合に、応力緩和が最小、すなわち可動転位が最も少ない状態になる。
時効温度が200℃未満では、炭素の拡散が不十分で固着されず、300℃超では、固着が外れやすく、回復により転位が減少してしまうため、強度が低下してしまう。
時効温度に加熱する際の加熱方法及び加熱速度は特に限定されない。
時効時間は、0.1~100時間であるが、温度の影響を受けるためその目安として、公知である焼戻しパラメータ(P)が、10000≦P≦12000となる範囲で実施することが好ましい。
P=T×(C+logt)
Tは温度(K)を表し、tは時間(h)を表し、Cは化学成分による定数を表す。Cは下記式を用いて算出する。
C=21.3-5.8×(炭素の含有率(質量%))
時効時間は、0.1~100時間であることが好ましく、0.1~2時間であることがより好ましく、2時間であることが更に好ましい。
下記表1に示した化学成分(残部Fe及び不可避的不純物)の熱間圧延され組織がフェライトとパーライトからなる鋼線材を用いた。この鋼線材を出発材として、デスケーリング、伸線加工を行い、φ(直径)5mmに形状を整えた、伸線材を作製した。作製した伸線材を高周波誘導加熱と水冷を組み合わせて、連続焼入れを行い、続いて所定の強度になるように高周波誘導加熱により焼戻しを行った。このようにして、ひずみ時効処理前のPC鋼棒を作製した。
なお、すべての実施例及び比較例のPC鋼棒の金属組織は100%焼戻しマルテンサイトであった。
作製したひずみ時効処理前のPC鋼棒に対して、下記表1に示すひずみ量(全ひずみ及び塑性ひずみ)を付与し、下記表1に示す時効温度及び時効時間でひずみ時効処理を行った。
ひずみ付与においては、引張試験によって応力ひずみ曲線を見ながら下降伏点後までひずみが加わった後に除荷した。
なお、引張試験時の荷重変化と伸びの関係から、上降伏点あるいは下降伏点に相当する荷重を求めた。
時効加熱方法については、予め炉を時効温度に加熱しておいて、そこに予ひずみ付与後の試験片を投入することで行った。
試験片に対し、
溶液:0.1mol/L NaOH+5.0 g/L NH4SCN、
溶液温度:30℃、
電流密度:100A/m2
の条件で陰極電解法による水素チャージと、負荷応力0.20σB~0.95σBの一定弾性応力負荷を同時に行う。σBは引張強度である。
また、48~96時間の水素チャージ後溶液交換を行うことで、それ以後も試験片内部の水素を平衡状態に保つことができる。
100時間経過後も破断しなかったものについては未破断材とし、応力除荷と同時に水素チャージも終了した。
図1に示す全長300mmの試験片を用いて、両端の30mmを掴み部、中央部80mmを標点距離として、ひずみ時効処理前の引張特性を確認した。引張試験時の最大荷重を試験片の断面積(2.5×2.5×π=19.6mm2)で除して引張強さをそれぞれ求め、4本の平均値をひずみ時効処理前の引張強度とした。その結果、ひずみ時効処理前の引張強度は1470N/mm2であった。
また、試験片の一部は、所定の時効条件を施したのち、遅れ破壊試験を実施せず引張試験で最大荷重を求めた。
ひずみ時効処理後のPC鋼棒より試験片を切り出し、無負荷で、
溶液:0.1mol/L NaOH+5.0 g/L NH4SCN、
溶液温度:30℃、
電流密度:100A/m2
チャージ時間:24h
の条件で陰極電解法による水素チャージを行った。
水素チャージ後の試験片を、アルゴンガス中で100℃/hの速度で加熱しながら、試験片から放出される水素をガスクロマトグラフ法で検出する昇温脱離分析を行った。その結果、本発明のPC鋼材の製造方法で製造したPC鋼棒であるサンプルNo.1について、ひずみ時効しないものの水素量は、3.26ppmであり、ひずみ時効材の水素量は2.84ppmであった。
なお、ひずみ時効処理後のPC鋼棒からの試験片は、図2に示すように、ひずみ時効処理後のPC鋼棒の中央部80mmの中央部30mmを切り出して作成した。
◎:大幅に改善されている
〇:改善されている
×:改善されていない
また、本発明のPC鋼材の製造方法で製造したPC鋼棒は、トレーサー水素量で表される格子欠陥量が、ひずみ時効を行うことにより、ひずみ時効を行う前に対して、10%以上低減された(ひずみ時効前の水素量3.26ppm、ひずみ時効後の水素量2.84ppm)。
Claims (1)
- 質量%で、C:0.10~0.60%、Si:1.0%以上2.5%以下、Mn:0.1%以上2.0%以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cu:0.3%以下、Ni:1.5%を上限、Cr:2.0%以下、Ti:0.05%以下、残部鉄及び不可避的不純物からなり、金属組織が焼戻しマルテンサイトであり、引張強さが1200N/mm2以上であるPC鋼材に対して、下記条件を満たすひずみ時効処理を行う、耐遅れ破壊特性に優れたPC鋼材の製造方法。
付与する予ひずみ:塑性ひずみで0.2~0.6%
時効温度:200~300℃
時効時間:0.1~100時間
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019077963A JP7479794B2 (ja) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | 耐遅れ破壊特性に優れたpc鋼材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2019077963A JP7479794B2 (ja) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | 耐遅れ破壊特性に優れたpc鋼材及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020176286A JP2020176286A (ja) | 2020-10-29 |
JP7479794B2 true JP7479794B2 (ja) | 2024-05-09 |
Family
ID=72935752
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019077963A Active JP7479794B2 (ja) | 2019-04-16 | 2019-04-16 | 耐遅れ破壊特性に優れたpc鋼材及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7479794B2 (ja) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002173739A (ja) | 2000-12-01 | 2002-06-21 | Nippon Steel Corp | 耐水素脆化特性の優れた高強度鋼 |
JP2002194481A (ja) | 2000-12-21 | 2002-07-10 | Nippon Steel Corp | 耐水素脆化特性の優れた高強度鋼 |
WO2011111872A1 (ja) | 2010-03-11 | 2011-09-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材と高強度ボルト、及び、その製造方法 |
WO2011111873A1 (ja) | 2010-03-11 | 2011-09-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材と高強度ボルト、及び、その製造方法 |
JP2014043612A (ja) | 2012-08-27 | 2014-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3279086B2 (ja) * | 1994-08-18 | 2002-04-30 | 住友金属工業株式会社 | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
JPH08120399A (ja) * | 1994-10-25 | 1996-05-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
JPH08209289A (ja) * | 1995-02-06 | 1996-08-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐遅れ破壊性に優れた機械構造用鋼 |
-
2019
- 2019-04-16 JP JP2019077963A patent/JP7479794B2/ja active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002173739A (ja) | 2000-12-01 | 2002-06-21 | Nippon Steel Corp | 耐水素脆化特性の優れた高強度鋼 |
JP2002194481A (ja) | 2000-12-21 | 2002-07-10 | Nippon Steel Corp | 耐水素脆化特性の優れた高強度鋼 |
WO2011111872A1 (ja) | 2010-03-11 | 2011-09-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材と高強度ボルト、及び、その製造方法 |
WO2011111873A1 (ja) | 2010-03-11 | 2011-09-15 | 新日本製鐵株式会社 | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材と高強度ボルト、及び、その製造方法 |
JP2014043612A (ja) | 2012-08-27 | 2014-03-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2020176286A (ja) | 2020-10-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6180351B2 (ja) | 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線 | |
EP2634280B1 (en) | High carbon steel wire rod having excellent wire drawability | |
JP5802162B2 (ja) | 線材及びこれを用いた鋼線 | |
JP5833485B2 (ja) | 線材及びこれを用いた鋼線 | |
KR20190037680A (ko) | 내부식 피로특성이 우수한 스프링용 선재, 강선 및 이들의 제조방법 | |
JP5846080B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼材 | |
KR20080017365A (ko) | 내지연파괴특성이 우수한 고강도 강 및 금속볼트 | |
KR20150002848A (ko) | 코일링성과 내수소취성이 우수한 고강도 스프링용 강선 및 그의 제조 방법 | |
JP4245457B2 (ja) | ステンレス鋼線、ばね、及びばねの製造方法 | |
KR20170002541A (ko) | 강선 | |
JP2007138289A (ja) | 厚手高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5741773B2 (ja) | 鉄筋用鋼および鉄筋 | |
JP7479794B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れたpc鋼材及びその製造方法 | |
JP4043754B2 (ja) | 遅れ破壊特性に優れた高強度pc鋼棒 | |
JP3153072B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼棒およびその製造方法 | |
KR100266934B1 (ko) | 균일신장 및 고온 릴랙세이션 특성이 우수한 피씨강막대와,고균일신장 및 저항복비로 고온 릴랙세이션 특성이 우수한 피씨 강막대의 제조방법 | |
CN108350544B (zh) | 钢线 | |
JP6347311B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた鋼線 | |
JPH06336648A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度pc棒線とその製造方法 | |
JPH10287957A (ja) | 高強度pc鋼棒およびその製造方法 | |
JP3217589B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼棒およびその製造方法 | |
JPH08291370A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼棒およびその製造方法 | |
JP5360544B2 (ja) | 鋼板及び鋼板コイル | |
KR0143498B1 (ko) | 피씨 강선용 선재 제조방법 | |
WO2023105852A1 (ja) | 冷間鍛造性及び、耐水素脆化特性又は耐食性と非磁性に優れるステンレス鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220302 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230310 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230328 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20230529 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230616 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20230912 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20231212 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20231213 |
|
A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20240104 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20240326 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20240424 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7479794 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |