JP7474792B2 - ペレット、熱可塑性樹脂組成物及び高周波アンテナ関連部材 - Google Patents
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Description
[1]
(a)高密度ポリエチレン樹脂5.5~38.5質量%、
(b)水添ブロック共重合体7.5~38.5質量%、
(c)二酸化チタン、炭酸カルシウム及びタルクからなる群から選択される少なくとも一種の無機充填剤45~75質量%、
を含むことを特徴とするペレット。
[2]
前記(a)高密度ポリエチレン樹脂のメルトフローレートが5~30g/10分である、[1]に記載のペレット。
[3]
前記(b)水添ブロック共重合体の結合スチレン含量が30~60%である、[1]又は[2]に記載のペレット。
[4]
前記(b)水添ブロック共重合体の数平均分子量が54,000~120,000である、[1]~[3]のいずれかに記載のペレット。
[5]
前記(c)無機充填剤の平均粒子径が0.1~30μmである、[1]~[4]のいずれかに記載のペレット。
[6]
熱可塑性樹脂と、[1]~[5]のいずれかに記載のペレットとを含む、熱可塑性樹脂組成物。
[7]
前記熱可塑性樹脂がポリフェニレンエーテル系樹脂を含む、[6]に記載の熱可塑性樹脂組成物。
[8]
[6]又は[7]に記載の熱可塑性樹脂組成物を含む、高周波アンテナ関連部材。
本実施形態のペレットは、(a)高密度ポリエチレン樹脂5.5~38.5質量%、(b)水添ブロック共重合体7.5~38.5質量%、及び(c)無機充填剤45~75質量%を含むものである。本実施形態のペレットは、熱可塑性樹脂組成物を製造するための樹脂組成物用マスターバッチ(以下、単に「マスターバッチ」と言うこともある)であることが好ましい。
本実施形態のペレットは、(a)高密度ポリエチレン樹脂、(b)水添ブロック共重合体、及び(c)無機充填剤のみからなる組成物であってもよいし、さらにその他の成分を含んでいてもよい。
本実施形態のペレット100質量%に対する、(a)高密度ポリエチレン樹脂、(b)水添ブロック共重合体、及び(c)無機充填剤の合計質量割合としては、60質量%以上であり、60~100質量%であることが好ましく、65~95質量%、70~90質量%であることができる。
上記(a)高密度ポリエチレン樹脂としては、広く市販されているものを用いることができる。
上記高密度ポリエチレン樹脂は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
MFRが5g/10分以上である場合には、分子量が適度に高いため、本実施形態のペレットを用いて得られる樹脂組成物に優れた耐衝撃性を与える。また、MFRが30g/10分以下であれば、本実施形態のペレットを用いて得られる樹脂組成物に極端な耐衝撃性低下がなく、優れた流動性を与える。
なお、上記MFRは、ISO1 133:2005、コードDに準拠して測定された値である。
上記密度は、JIS K7112に準拠して測定した値である。
エチレンと共重合させる炭素数3~20のα-オレフィンとしては、プロピレン、ブテン-1、ペンテン-1、ヘキセン-1、オクテン-1、デセン-1、ドデセン-1、テトラデセン-1、ヘキサデセン-1、オクタデセン-1、エイコセン-1、3-メチル-ブテン-1、4-メチル-ペンテン-1、6-メチル-ヘプテン-1などが挙げられる。共重合割合は、エチレンに対する他の構造単位のもととなる化合物(例えば、炭素数3~20のα-オレフィン)のモル比率が0.01~1.00%であることが好ましく、より好ましくは0.2~0.7%である。
上記(b)水添ブロック共重合体は、上記(a)高密度ポリエチレン樹脂と併用することで(特に、上記範囲の質量割合の(a)高密度ポリエチレン樹脂と併用することで)、ペレット製造時に靭性を付与し、さらにはマスターバッチとして用いた場合、得られる熱可塑性樹脂組成物に耐衝撃性を付与するものである。
上記重合体ブロックAは、マスターバッチを使用した最終組成物の耐熱性に一層優れる観点から、ビニル芳香族化合物としてスチレンのみを含むブロックであることが好ましい。
上記重合体ブロックBは、マスターバッチを使用した最終組成物の耐衝撃性に一層優れる観点から、共役ジエン化合物としてブタジエンのみを含むブロックであることが好ましい。
共役ジエン化合物を主体とする重合体ブロックBにおける1,2-ビニル結合量は、重合体ブロックBのミクロ構造の1,2-ビニル結合量又は1,2-ビニル結合量と3,4-ビニル結合量との合計量のことである。
結合スチレン含量が10質量%以上の場合には、本実施形態のペレットに優れた靭性を与え、マスターバッチとして用いた場合、得られた熱可塑性樹脂組成物に高い耐衝撃性を与える。また、結合スチレン含量が70質量%以下であれば、本実施形態のペレットに極端な靭性低下がなく、マスターバッチとして用いた場合、得られた熱可塑性樹脂組成物に高い耐衝撃性を与える。
(b)水添ブロック共重合体の数平均分子量(Mnc)の測定は、ゲルパーミェーションクロマトグラフィー(GPC)を用いて測定することができる。
なお、(b)水添ブロック共重合体の、スチレンを主体とする重合体ブロックAの数平均分子量(MncA)は、例えば、A-B-A型構造の場合、(b)水添ブロック共重合体の数平均分子量(Mnc)を基に、(b)水添ブロック共重合体の分子量分布が1、更にスチレンを主体とする重合体ブロックAが、2つが同一分子量として存在することを前提として、(MncA)=(Mnc)×結合スチレン量の割合÷2の計算式で求めることができる。
同様に、A-B-A-B-A型の(b)水添ブロック共重合体の場合は、(MncA)=(Mnc)×結合スチレン量の割合÷3の計算式で求めることができる。
なお、スチレン-ブタジエンブロック共重合体を合成する段階で、上記した重合体ブロックAのブロック構造及び重合体ブロックBのブロック構造のシーケンスが明確になっている場合は、上記計算式に依存せずに、測定した(b)水添ブロック共重合体の数平均分子量(Mnc)をベースに、重合体ブロックAの割合から算出してもよい。
数平均分子量が5万より高いことで、本実施形態のペレットに優れた靭性と(a)高密度ポリエチレン樹脂との混和性を与え、マスターバッチとして用いた場合、得られた熱可塑性樹脂組成物に高い耐衝撃性を付与する。また、数平均分子量が25万以下であれば、本実施形態のペレットに優れた靭性を付与し、マスターバッチとして用いた場合、得られた熱可塑性樹脂組成物に極端な耐衝撃性低下が起こらない。
(c)二酸化チタン、炭酸カルシウム及びタルクからなる群から選択される少なくとも一種以上の上記無機充填剤について説明する。
上記(c)無機充填剤としては、二酸化チタン、炭酸カルシウム、タルクが挙げられ、これらは、1種のみを単独で使用してもよく、2種類以上を併用してもよい。
無機充填剤に対する表面処理は、特に限定されるものではないが、例えば、シラン系やチタネート系等の種々のカップリング剤で表面処理を施したものが挙げられる。中でもアミノシラン又はエポキシシランで表面処理を施したものが、樹脂との密着性の観点から好ましい。
樹脂と無機充填剤が密着することで、樹脂組成物の耐衝撃強度が優れる。
(c)無機充填剤の平均粒子径は、0.1~30μmであることが好ましく、0.1~25μmであることがより好ましく、0.1~20μmであることがさらに好ましい。
無機充填剤の平均粒子径は、レーザー回折式粒度分布計(例えば、島津製作所社製、商品名:SALD-2000)を用い、水中に無機充填剤を分散させ測定解析する事が出来る。水への無機充填剤の分散方法は、超音波拡散機及び/又は攪拌機を備えた攪拌槽へ水及び無機充填剤を加える事で可能である。この分散液をポンプを介してレーザー回折粒度分布計の測定セルへ送液し、レーザー回折により粒子径を測定する。測定によって得られる、粒子径と粒子数の頻度分布より数平均粒子径として計算する事が出来る。
上記二酸化チタンとしては、特に限定されるものではなく、公知の二酸化チタンを使用できる。
二酸化チタンは、乾式法、又は湿式法により製造することができる。また、二酸化チタンの結晶構造は、ルチル型、アナターゼ型のいずれでもよいが、本実施形態においてペレットをマスターバッチとして用いた際の熱可塑性樹脂組成物の白色着色性及び熱安定性の観点からルチル型が好ましい。
また、二酸化チタンの粒子形状は粒子状、繊維状であっても構わない。
上記炭酸カルシウムは、特に限定されないが、平均粒径が0.1~10μmの範囲内である炭酸カルシウムが好ましく、0.5~5μmが更に好ましい。平均粒径が上記範囲にあることで、分散性、白色着色性と製造時のハンドリング性及び耐衝撃性のバランスの点で好ましい。
平均粒径は、上記二酸化チタン同様の電子顕微鏡やレーザー回折式粒度分布測定装置により測定することができる。
上記タルクは、一般的に、含水ケイ酸マグネシウム(SiO2:58~64%、MgO:28~32%、Al2O3:0.5~5%、Fe2O3:0.3~5%)を主成分とする板状結晶である。
なおタルクの平均粒子径も、上記二酸化チタン同様の電子顕微鏡やレーザー回折式粒度分布測定装置により測定することができる。
本実施形態のペレットは、上述した(a)成分、(b)成分及び(c)成分の他に、本発明の特徴および効果を損なわない範囲で必要に応じて、その他の成分を含有してもよい。
本実施形態のペレットは、上述の(a)成分、(b)成分及び(c)成分、さらに必要に応じてその他の成分を溶融混練することにより製造することができる。
押出機のL/D(バレル有効長/バレル内径)は、20以上60以下であることが好ましく、より好ましくは30以上50以下である。
上記第2~第4原料供給口への原材料供給方法は、特に限定されるものではないが、押出機第2~第4原料供給口の開放口よりの単なる添加供給よりも、押出機サイド開放口から強制サイドフィーダーを用いて供給する方法がより安定して供給できる傾向にあるため好ましい。
さらに、樹脂の酸素存在下における熱履歴による架橋物や炭化物の発生を低減化させる場合、各原材料の押出機への添加経路における個々の工程ラインの酸素濃度を1.0体積%未満に保持することが好ましい。上記添加経路としては、特に限定されないが、具体例としては、ストックタンクから順に、配管、リフィルタンクを保有した重量式フィーダー、配管、供給ホッパー、二軸押出機、といった構成を挙げることができる。上記のような低い酸素濃度を維持するための方法としては、特に限定されないが、気密性を高めた個々の工程ラインに不活性ガスを導入する方法が有効である。通常、窒素ガスを導入して酸素濃度1.0体積%未満に維持することが好ましい。
2.本実施形態のペレットに含まれる(a)成分及び(b)成分を溶融混練し(第一混練工程)、第一混練工程で得られた溶融状態の混練物に対し、(c)無機充填剤を供給し、続けて溶融混練を行う(第二混練工程)、製造方法。
3.本実施形態のペレットに含まれる(a)成分、(b)成分及び(c)成分の全量を溶融混練する方法。
以上から、上記1~2の製造方法で得られるペレットは、3の製造方法で得られるペレットと比較して、各成分の混合性に優れ、熱劣化による分解、架橋物や炭化物の発生を低減化させることができ、ペレットの時間当たりの生産量を上げることができ、生産性、品質が優れた樹脂組成物用マスターバッチとして使用できるため、より好ましい。
本実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、上述の本実施形態のペレットと熱可塑性樹脂とを含む。
(1.ポリフェニレンエーテル系樹脂)
上記熱可塑性樹脂として、ポリフェニレンエーテル(PPE)系樹脂を用いることが出来る。
上記PPEは、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記ポリスチレン系樹脂は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記熱可塑性樹脂として、ポリスチレン(PS)系樹脂を用いることが出来る。
上記ポリスチレン系樹脂としては、スチレン系化合物を含む単量体成分を重合して得られる重合体が挙げられる。上記単量体成分には、スチレン系化合物と共重合可能な化合物が含まれていてもよい。
上記ポリスチレン系樹脂は、1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
上記熱可塑性樹脂として、ポリオレフィン系樹脂を用いることが出来る。
上記ポリエチレン系樹脂としては一般的に市場に供給されているものの中から選択し、使用することができる。
プロピレン系樹脂は、一種を単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
本実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、上述した成分の他に、熱可塑性樹脂組成物の熱伝導性、電気抵抗値、流動性、低揮発成分、耐熱性及び難燃性を損なわない範囲で、必要に応じてその他の成分を含有してもよい。
本実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、本実施形態のペレット(樹脂組成物用マスターバッチ)および熱可塑性樹脂、さらに必要に応じてその他の成分を溶融混練することにより製造することができる。
押出機のL/D(バレル有効長/バレル内径)は、20以上60以下であることが好ましく、より好ましくは30以上50以下である。
押出機の構成については、特に限定されないが、例えば、原料の流れ方向に対し、上流側に第1原料供給口、該第1原料供給口より下流に第1真空ベント、該第1真空ベントの下流に第2原料供給口を設け(必要に応じて、第2原料供給口の下流に、さらに第3、第4原料供給口を設けてもよい)、さらに該第2原料供給口の下流に第2真空ベントを設けたものが好ましい。特に、第1真空ベントの上流にニーディングセクションを設け、第1真空ベントと第2原料供給口との間にニーディングセクションを設け、第2~第4原料供給口と第2真空ベントとの間にニーディングセクションを設けたものがより好ましい。
さらに、樹脂の酸素存在下における熱履歴による架橋物や炭化物の発生を低減化させる場合、各原材料の押出機への添加経路における個々の工程ラインの酸素濃度を1.0体積%未満に保持することが好ましい。上記添加経路としては、特に限定されないが、具体例としては、ストックタンクから順に、配管、リフィルタンクを保有した重量式フィーダー、配管、供給ホッパー、二軸押出機、といった構成を挙げることができる。上記のような低い酸素濃度を維持するための方法としては、特に限定されないが、気密性を高めた個々の工程ラインに不活性ガスを導入する方法が有効である。通常、窒素ガスを導入して酸素濃度1.0体積%未満に維持することが好ましい。
2.本実施形態の熱可塑性樹脂組成物に含まれる熱可塑性樹脂を溶融混練し(第一混練工程)、第一混練工程で得られた溶融状態の混練物に対し、本実施形態のペレット(樹脂用マスターバッチ)を供給し、続けて溶融混練を行う(第二混練工程)、製造方法。
3.本実施形態の熱可塑性樹脂組成物に含まれる熱可塑性樹脂、本実施形態のペレット(樹脂組成物用マスターバッチ)の全量を溶融混練する方法。
本実施形態の熱可塑性樹脂組成物を含む成形品は、高周波アンテナ関連部材(例えば、アンテナ、振り子)として用いることができる。また、上記成形品は、光学機器機構部品、光源ランプ周り部品、金属フィルム積層基板用シート又はフィルム、ハードディスク内部部品、光ファイバー用コネクタフェルール、プリンター部品、コピー機部品、水周りポンプ・配管部材、自動車ラジエタータンク部品等の自動車エンジンルーム内部品や自動車ランプ部品等として広く使用することができる。
実施例及び比較例に用いた物性の測定方法を以下に示す。
後述の実施例、比較例で樹脂組成物用マスターバッチペレットを製造したときの問題点の有無を確認した。
評価基準:
○(良好):問題なく生産可能
△(問題あり):生産はできるが問題があり、鼻切り後の収率が低い(90~95%)
×(不良):生産できない。鼻切り後の収率<90%
原因 :A カール(ストランドのねじれ)
B サージング(脈動)
C ストランド切れ
D 目ヤニ(紡口への樹脂劣化物の付着)
E ガスの吹き出し(バックフロー)による噛み込み不良
F トルク上昇
G 剥離(ストランドカット不良)
H 固化不足(ストランドカット不良)
後述の実施例及び比較例で得られた樹脂組成物用マスターバッチペレットを樹脂流動方向に切削・面出しし、電界放射走査型電子顕微鏡(FE-SEM/EDX)(日本電子株式会社製 JSM-6700F)を用いて、観察した。下記評価基準にて評価した。
評価基準:
○(良好):無機充填剤が均一に樹脂に分散している。
×(不良):凝集した無機充填剤が観察された。
(a1):高密度ポリエチレン (MFR=3g/10分)
(a2):高密度ポリエチレン 旭化成株式会社製サンテック(商標)HD J240(MFR=5g/10分)
(a3):高密度ポリエチレン 旭化成株式会社製サンテック(商標)HD J320(MFR=12g/10分)
(a4):高密度ポリエチレン 旭化成株式会社製サンテック(商標)HD J311(MFR=26g/10分)
(a5):高密度ポリエチレン 旭化成株式会社製サンテック(商標)HD J300(MFR=42g/10分)
(b1)ポリスチレン-水素添加されたポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が13%、水素添加前のポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が35%、数平均分子量が120,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.2%の水添ブロック共重合体。
(b2)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が30%、水素添加されたポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が36%、数平均分子量が120,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.3%の水添ブロック共重合体。
(b3)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が30%、水素添加されたポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が36%、数平均分子量が81,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.3%の水添ブロック共重合体。
(b4)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が60%、水素添加前のポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が36%、数平均分子量が88,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.3%の水添ブロック共重合体。
(b5)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が67%、水素添加前のポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が36%、数平均分子量が74,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.3%の水添ブロック共重合体。
(b6)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が30%、水素添加前のポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が36%、数平均分子量が235,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.3%の水添ブロック共重合体。
(b7)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が31%、水素添加されたポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が35%、数平均分子量が54,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.3%の水添ブロック共重合体。
(b8)ポリスチレン-水素添加前のポリブタジエン-ポリスチレンのブロック構造を持ち、結合スチレン量が30%、水素添加されたポリブタジエンブロックにおける1,2-ビニル結合量が36%、数平均分子量が50,000、ポリブタジエン部の水素添加率が99.5%の水添ブロック共重合体。
(c1)粒子状二酸化チタン VENATOR社製 RTC-30 平均粒子径0.2μm。
(c2)繊維状二酸化チタン 石原産業株式会社製 タイペーク(商標)PFR-404直径0.4μm、繊維長3.0μm。
(c3)炭酸カルシウム 竹原化学工業社製 SL-2200 平均粒子径 1.3μm。
(c4)タルク 竹原化学工業社製 ハイトロンA 平均粒子径 3.0μm。
(d1):低密度ポリエチレン 旭化成株式会社製サンテック(商標)LD L6810(MFR=11g/10分)
(d2):ホモポリプロピレン 日本ポリプロ株式会社製ノバテック(商標)PP MA3(MFR=11g/10分)
(d4)ハイインパクトポリスチレン(PSジャパン株式会社製H9405)
(d5)エチレンビスステアリルアマイド(花王株式会社製 花王ワックスEB-FF)
(a)~(d)成分を表1に示した組成で配合し、二軸押出機ZSK-40(COPERION WERNER&PFLEIDERER社製、ドイツ国)を用いて樹脂組成物用マスターバッチペレットの製造を行った。この二軸押出機において、原料の流れ方向に対して上流側に第1原料供給口を設け、これより下流に第1真空ベント、その下流に第2原料供給口、さらにその下流に第2真空ベントを設けた。
上記のように設定した押出機を用い、表1に示す組成及び添加方法で各成分を添加し、押出温度230~320℃、スクリュー回転数300rpm、吐出量70Kg/Hrにて溶融混練し、ペレットを製造した。
得られた樹脂組成物用マスターバッチペレットを用いて、上述の(1)及び(2)の評価を行った。評価結果を表1に示す。
[熱可塑性樹脂組成物]
<樹脂組成物用マスターバッチペレット>
実施例1~22、比較例1~6にて作製した樹脂組成物用マスターバッチペレットを用いた。
<熱可塑性樹脂>
<(d)成分:その他成分>
(d1):低密度ポリエチレン 旭化成株式会社製サンテック(商標)LD L6810(MFR=11g/10分)
(d2):ホモポリプロピレン 日本ポリプロ株式会社製ノバテック(商標)PP MA3(MFR=11g/10分)
(d3)ポリフェニレンエーテル(濃度0.4g/dlのクロロホルム溶液で30℃で測定した還元粘度:0.40dl/g)
(d4)ハイインパクトポリスチレン(PSジャパン株式会社製H9405)
実施例、比較例で熱可塑性樹脂組成物を製造したときの問題点の有無を確認した。
評価基準:
○(良好):問題なく生産可能
△(問題あり):生産はできるが問題があり、鼻切り後の収率が低い(90~95%)
×(不良):生産できない。鼻切り後の収率<90%
原因 :A カール(ストランドのねじれ)
B サージング(脈動)
C ストランド切れ
D 目ヤニ(紡口への樹脂劣化物の付着)
E ガスの吹き出し(バックフロー)による噛み込み不良
F トルク上昇
G 剥離(ストランドカット不良)
H 固化不足(ストランドカット不良)
後述の実施例及び比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を樹脂流動方向に切削・面出しし、電界放射走査型電子顕微鏡(FE-SEM/EDX)(日本電子株式会社製 JSM-6700F)を用いて、観察した。下記評価基準にて評価した。
評価基準:
○(良好):無機充填剤が均一に樹脂に分散している。
×(不良):凝集した無機充填剤が観察された。
後述の実施例及び比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を、記載の条件に設定したスクリューインライン型射出成形機に供給し、ISO 10724-1に従い試験片タイプAを成形した。このテストピースを用いて、JIS K7191-1に準拠し、荷重たわみ温度(℃)を測定した。値が高いほど耐熱性が優れていると評価した。
後述の実施例及び比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を、記載の条件に設定したスクリューインライン型射出成形機に供給し、ISO 10724-1に従い試験片タイプAを成形した。このテストピースを用いて、JIS K7111-1に準拠し、ノッチ付きシャルピー衝撃強さ(kJ/m2)を測定した。値が高いほど耐衝撃性が優れていると評価した。
実施例及び比較例で得られた熱可塑性樹脂組成物を用いてシリンダー温度220~300℃に設定したスクリューインライン型射出成形機に供給し、金型温度40~80℃の条件で、特にガス抜け部を設けていないウェルド金型(縦38mm、横79mm、厚み5mmの板状で横中央にウェルド部を有し、そのウェルド部より左右8mmの位置にゲート部を有する)を用いて連続成形を行った。高光沢グロスチェッカ IG-410((株)堀場製作所製)(レンジ1,000モード)を用いて金型のウェルド部分の光沢を測定し、成形後の光沢から成形前の光沢を引いた差が100になるまでの成形ショット数を求め、金型汚染の評価とした。また、樹脂の剥離が激しく、金型にはがれた樹脂が張り付いてしまうものに関しては、張り付きが発生したショット数とした。
成形ショット数が多いものほど金型汚染が少ない熱可塑性樹脂組成物であると判断した。
また、表1に記載の実施例8、11、12、15、16、18に示したマスターバッチペレットは分散不良が認められたにもかかわらず、表2に示すように、それらを用いた実施例32~37の熱可塑性樹脂組成物では分散性が改善されていた。更に本実施形態のマスターバッチペレットとそれを使用しない同一樹脂組成の熱可塑性樹脂組成物とを比べると、分散性、機械物性に優れることが分かる。
Claims (12)
- (a)高密度ポリエチレン樹脂5.5~38.5質量%、
(b)水添ブロック共重合体7.5~38.5質量%、
(c)二酸化チタン、炭酸カルシウム及びタルクからなる群から選択される少なくとも一種の無機充填剤45~75質量%、
を含み、
前記(a)高密度ポリエチレン樹脂のメルトフローレートが5~30g/10分である、
ことを特徴とするペレットの、ポリフェニレンエーテル樹脂の機械特性向上のための使用。 - 前記(b)水添ブロック共重合体の結合スチレン含量が30~60%である、請求項1に記載の使用。
- 前記(b)水添ブロック共重合体の数平均分子量が54,000~120,000である、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記(c)無機充填剤の平均粒子径が0.1~30μmである、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記ペレット100質量%に対する、前記(a)高密度ポリエチレン樹脂、前記(b)水添ブロック共重合体、及び前記(c)無機充填剤の合計質量割合が、65~95質量%である、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記(a)高密度ポリエチレン樹脂を5.5~30.0質量%含む、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記(b)水添ブロック共重合体が、ビニル芳香族化合物を主体とする少なくとも2個の重合体ブロックAと、共役ジエン化合物を主体とする少なくとも1個の重合体ブロックBとを含むブロック共重合体を、水素添加してなる水添ブロック共重合体である、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記重合体ブロックB中に含まれる脂肪族系二重結合の水素添加率が80%以上である、請求項7に記載の使用。
- 前記(c)無機充填剤の平均粒子径が0.1~20μmである、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記二酸化チタンが、平均粒子径0.1~1.5μmの粒子状二酸化チタン、及び/又は、平均繊維径0.2~1.0μm、平均繊維長1~10μmの繊維状二酸化チタンである、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記炭酸カルシウムは、平均粒子径が0.1~10μmである、請求項1又は2に記載の使用。
- 前記タルクは、平均粒子径が1~20μmである、請求項1又は2に記載の使用。
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