JP7466765B2 - Blower, air conditioner and refrigeration cycle device - Google Patents
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Description
本開示は、クロスフローファンを備えた送風機、空気調和装置および冷凍サイクル装置に関する。 The present disclosure relates to a blower equipped with a crossflow fan, an air conditioning device, and a refrigeration cycle device.
空気調和装置の筐体内に配置される送風機は、ファンケーシングと、ファンケーシング内に収納されたクロスフローファンと、を有する。クロスフローファンは、回転軸を中心として環状に配置された複数の翼と、複数の翼が設置され、複数の翼を一体に支持する円板状の支持板と、を有する羽根車が、回転軸方向に積層された構成を有する(例えば、特許文献1参照)。羽根車は、周方向に吸込領域と吹出領域とを有し、吸込領域では径方向外側から径方向内側に空気を吸い込み、吹出領域では径方向内側から径方向外側に吹き出す気流を生成する。特許文献1では、羽根車の径方向に延びる翼の翼厚を一定とし、かつ翼の外周側の曲率を内周側の曲率よりも小さくすることで、吹出領域における翼からの気流のはく離量を低減するようにしている。The blower disposed in the housing of the air conditioner has a fan casing and a cross-flow fan housed in the fan casing. The cross-flow fan has a configuration in which an impeller having a plurality of blades arranged in a ring shape around a rotation axis and a disk-shaped support plate on which the plurality of blades are mounted and which integrally supports the plurality of blades is stacked in the direction of the rotation axis (see, for example, Patent Document 1). The impeller has an intake region and a blowing region in the circumferential direction, and in the intake region, air is sucked from the radially outer side to the radially inner side, and in the blowing region, an airflow is generated that is blown out from the radially inner side to the radially outer side. In
特許文献1では、羽根車の吹出領域における翼からの気流のはく離については抑制されるが、羽根車の吸込領域と吹出領域との間の境界領域における気流のはく離について検討されていない。In
本開示はこのような点を鑑みなされたもので、羽根車の吸込領域と吹出領域との間の境界領域おける気流のはく離を抑制することが可能な送風機、空気調和装置および冷凍サイクル装置を提供することを目的とする。The present disclosure has been made in consideration of these points, and aims to provide a blower, an air conditioning device, and a refrigeration cycle device that are capable of suppressing airflow separation in the boundary region between the suction region and the blowing region of the impeller.
本開示に係る送風機は、翼が環状に複数配置された羽根車を有するクロスフローファンを備えた送風機であって、翼は、クロスフローファンの回転軸に垂直な断面で見て、クロスフローファンの回転方向側に凹状の正圧面と、反回転方向側に凸状の負圧面と、翼の内周側であって正圧面と負圧面とを接続する円弧状の内周側端面と、翼の外周側であって正圧面と負圧面とを接続する円弧状の外周側端面と、を有し、外周側端面は、内周側端面よりも回転方向側に位置しており、翼の正圧面は、羽根車の内周側から順に、曲率の異なる正圧側第1の曲面と、正圧側第2の曲面と、正圧側第3の曲面と、を有し、正圧側第2の曲面の曲率>正圧側第3の曲面の曲率>正圧側第1の曲面の曲率、の関係を満足し、翼を翼の翼厚方向の仮想中心面で2つに分けたうちの正圧面側翼面を、正圧側第2の曲面の内周端と正圧側第2の曲面の外周端とを境に3つの範囲に分け、内周側から順に、正圧側第1の範囲、正圧側第2の範囲、正圧側第3の範囲としたとき、各範囲を、翼の内周端と外周端とを結んだ翼弦線に投影したときの長さは、正圧側第3の範囲長>正圧側第1の範囲長>正圧側第2の範囲長、の関係を満足するものである。The blower according to the present disclosure is a blower equipped with a crossflow fan having an impeller with a plurality of blades arranged in a ring shape, and the blade, as viewed in a cross section perpendicular to the rotation axis of the crossflow fan, has a concave positive pressure surface on the rotation direction side of the crossflow fan, a convex negative pressure surface on the opposite rotation direction side, an arc-shaped inner circumferential end face on the inner circumferential side of the blade connecting the positive pressure surface and the negative pressure surface, and an arc-shaped outer circumferential end face on the outer circumferential side of the blade connecting the positive pressure surface and the negative pressure surface, the outer circumferential end face being located on the rotation direction side of the inner circumferential end face, and the positive pressure surface of the blade is, in order from the inner circumferential side of the impeller, a positive pressure side first curved surface having a different curvature, and a positive pressure side second curved surface having a different curvature. The blade has a second curved surface and a pressure-side third curved surface, and satisfies the relationship: curvature of the pressure-side second curved surface > curvature of the pressure-side third curved surface > curvature of the pressure-side first curved surface. When the blade is divided into two by a virtual center plane in the thickness direction of the blade, and the pressure-side blade surface is divided into three ranges bounded by the inner circumferential end of the pressure-side second curved surface and the outer circumferential end of the pressure-side second curved surface, and the ranges are, in order from the inner circumferential side, a pressure-side first range, a pressure-side second range, and a pressure-side third range, the lengths of the ranges projected onto a chord line connecting the inner circumferential end and the outer circumferential end of the blade satisfy the relationship: pressure-side third range length > pressure-side first range length > pressure-side second range length.
本開示に係る空気調和装置は、上記の送風機と、送風機を収容する筐体と、熱交換器と、を備えたものである。The air conditioning device according to the present disclosure comprises the above-mentioned blower, a housing for accommodating the blower, and a heat exchanger.
本開示に係る冷凍サイクル装置は、上記の送風機を備えたものである。The refrigeration cycle device of the present disclosure is equipped with the above-mentioned blower.
本開示によれば、送風機は、翼の正圧側第1の曲面の曲率が正圧面を構成する3つの曲面のなかで最も小さく、正圧側第1の範囲長が正圧側第2の範囲長よりも長いことで、羽根車の吸込領域と吹出領域との間の境界領域における気流のはく離を抑制できる。According to the present disclosure, the blower has a first curved surface on the pressure side of the blade with the smallest curvature among the three curved surfaces constituting the pressure surface, and the first range length on the pressure side is longer than the second range length on the pressure side, thereby suppressing separation of the airflow in the boundary region between the suction region and blowing region of the impeller.
以下に、本開示に係る空気調和装置の実施の形態について説明する。なお、図面の形態は一例であり、本開示を限定するものではない。また、各図において同一の符号を付したものは、同一のまたはこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。さらに、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。 Below, an embodiment of an air conditioning device according to the present disclosure is described. Note that the form of the drawings is an example and does not limit the present disclosure. Furthermore, parts with the same reference numerals in each drawing are the same or equivalent, and this is common throughout the entire specification. Furthermore, the size relationships of the components in the drawings below may differ from the actual ones.
実施の形態1.
図1は、実施の形態1に係る送風機7を備えた空気調和装置1の構成を示す概略斜視図である。図2は、実施の形態1に係る送風機7を備えた空気調和装置1の概略縦断面図である。図3は、実施の形態1に係る送風機7のクロスフローファン11の概略正面図である。
Fig. 1 is a schematic perspective view showing the configuration of an
[空気調和装置の全体構成]
この空気調和装置1は、冷媒を循環させる冷凍サイクルを利用することで、室内等の空調対象領域に空調空気を供給するものである。空気調和装置1の筐体2は、部屋の天井に埋め込まれる本体3と、本体3の下方に設けられた化粧パネル4と、を有する。筐体2内には、熱交換器6および送風機7が収納されている。筐体2内にはさらに、熱交換器6の下部に、熱交換器6で発生した結露水を回収するドレンパン8を備えている。
[Overall configuration of air conditioning device]
This
化粧パネル4には、送風機7の回転で生じる空気流の空気調和装置1への入口となる吸込口4aと、その空気流の出口となる吹出口4bと、が形成されている。吸込口4aには、筐体2内に吸い込まれる空気中の塵埃などを除去するフィルタ5が配置されている。吹出口4bには、吹き出し風の風向を制御する上下風向調整板9および左右風向調整板10が配置されている。そして、吸込口4aから吹出口4bに至る風路の前流側に熱交換器6が配置され、後流側に送風機7が配置されている。The
空気調和装置1は、送風機7の駆動によって生じる空気を吸込口4aから筐体2内に吸込み、吸込んだ空気を熱交換器6にて冷媒と熱交換した後、吹出口4bから室内へ吹き出すことで、室内温度の調整を行うものである。以下の説明における前流とは、ある対象に対する気流の上流であり、後流とは、ある対象に対する気流の下流である。なお、図1および図2には、空気調和装置1が天井吊り下げ型空調室内機である例を示しているが、これに限られたものではなく、他に例えば、室内壁掛け型空調室内機であってもよい。The
[送風機7]
送風機7は、気流を発生させるクロスフローファン11と、クロスフローファン11を回転させるためのモータ12(図3参照)と、クロスフローファン11から吹き出された空気を吹出口4bに導くファンケーシング13と、を有する。図3に示すように、クロスフローファン11は、モータ12の回転軸Oの回転中心を中心として環状に配置された複数の翼21と、複数の翼21が設置され、複数の翼21を一体に支持する支持板22と、を有する羽根車20が、回転軸O方向に積層された構成を有する。クロスフローファン11は、回転軸Oが筐体2の左右方向となるように水平に設置されている。以下の説明では、回転軸Oが延びる方向を軸方向、軸方向に垂直な方向を径方向、回転軸O周りの方向を周方向という。
[Blower 7]
The
羽根車20は、図2の実線矢印の向きに回転し、吸込領域E1から気流を吸込み、吹出領域E2から気流を吹き出す。吸込領域E1では、気流が翼21同士の間の隙間(以下、翼間という)を径方向外側から径方向内側に通り、吹出領域E2では、気流が翼間を径方向内側から径方向外側に流れる。The
図2に示すように、ファンケーシング13は、リアガイド14と、スタビライザー15とを有する。リアガイド14は、羽根車20から吹き出された空気を吹出口4bに導く部分である。リアガイド14は、リアガイド14の前流端14aから後流端14bにかけて渦巻面を構成している。スタビライザー15は、羽根車20を挟んでリアガイド14と対向する壁部である。スタビライザー15は羽根車20の外周面に沿って形成されている。
As shown in Figure 2, the
羽根車20の吸込領域E1および吹出領域E2は、リアガイド14およびスタビライザー15によって区画される。具体的には、羽根車20の全周を、スタビライザー15とリアガイド14とが対向する部分を境に2つに分けた領域のうちの前流側が吸込領域E1、後流側が吹出領域E2である。羽根車20の周方向において吸込領域E1と吹出領域E2との間の境界領域は、吸い込む空気の流れと吹き出す空気の流れとが切り替わる切替領域となっている。境界領域は、リアガイド14の前流端14a側とスタビライザー15側との2つある。以下、リアガイド14の前流端14a側の境界領域を第1境界領域E3、スタビライザー15側の境界領域を第2境界領域E4という。The suction area E1 and the blowing area E2 of the
次に、羽根車20の翼21の詳細について説明する。
図4は、実施の形態1に係る送風機7の羽根車20の一部を回転軸Oに垂直な方向で切断した断面図である。図5は、実施の形態1に係る送風機7の羽根車20の正圧側第1~第3の範囲の説明図である。
Next, the
Fig. 4 is a cross-sectional view of a portion of
翼21は、回転軸Oに垂直な断面で見て、図4の矢印で示す回転方向側に凹状の正圧面23と、反回転方向側に凸状の負圧面24と、内周側端面25と、外周側端面26と、で構成される。内周側端面25は、翼21の内周側であって正圧面23と負圧面24とを接続する円弧状の部分である。外周側端面26は、翼21の外周側であって正圧面23と負圧面24とを接続する円弧状の部分である。外周側端面26は、内周側端面25に対し、回転方向側に位置している。また、翼21は、翼21の内周側の端である内周端25-Pと、翼21の外周側の端である外周端26-Pと、を有する。内周端25-Pは内周側端面25に含まれ、外周端26-Pは外周側端面26に含まれている。図4において23-P1は正圧面23の内周端、23-P2は正圧面23の外周端である。24-P1は負圧面24の内周端、24-P2は負圧面24の外周端である。
When viewed in a cross section perpendicular to the rotation axis O, the
正圧面23は、複数の曲面で構成されている。複数の曲面は、内周側から順に、正圧側第1の曲面23-1、正圧側第2の曲面23-2、正圧側第3の曲面23-3である。正圧面23は、正圧側第2の曲面23-2の曲率>正圧側第3の曲面23-3の曲率>正圧側第1の曲面23-1の曲率の関係を満足するように構成されている。正圧側第1の曲面23-1は、曲率が0の平坦面でもよい。
The
図5に示すように、翼21は、翼21を翼厚方向の仮想中心面27で2つに分けたうちの正圧面側翼面と負圧面側翼面とを有する。仮想中心面27は、内周端25-Pと外周端26-Pとを通過する。正圧面側翼面は、正圧側第2の曲面23-2の内周端23-2P1と正圧側第2の曲面23-2の外周端23-2P2とを境に3つの範囲に分けられる。3つの範囲は、内周側から順に、正圧側第1の範囲23a-1と、正圧側第2の範囲23a-2と、正圧側第3の範囲23a-3と、である。正圧側第1の範囲23a-1は、翼21の内周端25-Pから正圧側第2の曲面23-2の内周端23-2P1までの範囲である。正圧側第2の範囲23a-2は、正圧側第2の曲面23-2の範囲に等しい。正圧側第3の範囲23a-3は、正圧側第2の曲面23-2の外周端23-2P2から翼21の外周端26-Pまでの範囲である。
As shown in FIG. 5, the
そして、図5に示すように、正圧側第1の範囲23a-1、正圧側第2の範囲23a-2および正圧側第3の範囲23a-3を翼弦線lに投影したときの長さが、順に、正圧側第1の範囲長lps1、正圧側第2の範囲長lps2、正圧側第3の範囲長lps3と定義される。このとき、翼21は、正圧側第3の範囲長lps3>正圧側第1の範囲長lps1>正圧側第2の範囲長lps2の関係を満足するように構成されている。なお、翼弦線lとは、翼21の内周端25-Pと外周端26-Pとを結んだ直線である。
5, the lengths of the pressure side first range 23a-1, the pressure side second range 23a-2, and the pressure side
上記構成による作用について説明する。 The effect of the above configuration will be explained.
図6は、実施の形態1に係る送風機7の羽根車20に対する気流の流入角度の説明図である。羽根車20において、ある1枚の翼21に着目すると、翼21に対する気流の流入角度は、その翼21の回転方向の位置によって変わる。流入角度とは、翼21の翼厚の仮想中心面27に対する内周端25-Pにおける接線Lと、気流の方向と、が成す角である。具体的には、図6において気流30は、翼21が吹出領域E2内に位置するときの気流を示しており、気流30の流入角度θはθ1である。気流31は、翼21が第1境界領域E3内に位置するときの気流を示しており、気流31の流入角度θはθ2となる。
Figure 6 is an explanatory diagram of the inflow angle of the airflow into the
翼21に対する流入角度θがθ1のように相対的に小さい場合、気流は正圧面23に沿った流れとなるが、流入角度θがθ2のように相対的に大きい場合、気流は正圧面23の内周側ではく離しやすい。つまり、第1境界領域E3では、翼21に対する気流の流入角度θが相対的に大きくなるため、正圧面23の内周側で気流がはく離しやすい。従来技術では、第1境界領域E3に相当する領域の翼においてこのように流入角度が相対的に大きくなって正圧面の内周側で気流がはく離しやすい点について検討されておらず、気流のはく離による騒音が発生していた。When the inflow angle θ to the
これに対し、実施の形態1では、翼21において気流の入口側となる翼21の内周側の正圧側第1の曲面23-1(図4参照)の曲率が、正圧面23を構成する3つの曲面のなかで最も小さい。このため、気流が翼21の内周端25-Pで仮にはく離しても、正圧面23への再付着が促進されやすい。つまり、第1境界領域E3の翼21において正圧面23での気流のはく離が抑制される。第1境界領域E3の翼21において正圧面23での気流のはく離が抑制されることで、第1境界領域E3の翼間の気流の方向が径方向内側から径方向外側に向かう流れに安定する。このことは、2つの境界領域のうち、リアガイド14の前流端14a側の第1境界領域E3の翼21を、いわば吹出領域E2内の翼21に分類することができることに相当する。つまり、羽根車20は、吹出領域E2をリアガイド14の前流端14a側に拡大できる。
In contrast, in the first embodiment, the curvature of the first curved surface 23-1 (see FIG. 4) on the inner circumferential side of the
ところで、羽根車20の吹出側では、翼21の正圧面23と隣接する翼21の負圧面24との翼間において、正圧面23側では風速が小さく、負圧面24側では風速が大きい、といった風速分布の偏りが生じやすい。However, on the blowing side of the
実施の形態1では、正圧面23において気流の入口側であって、曲率の最も小さい正圧側第1の曲面23-1を含む正圧側第1の範囲長lps1が、正圧側第2の範囲長lps2よりも長い。このため、翼間に流入した気流が正圧面23に張り付きやすくなり、正圧面23での気流のはく離が抑制される。また、翼間に流入した気流が正圧面23に張り付きやすくなることで、正圧面23での気流の風速が増速される。正圧面23での気流の風速が増速されることで、翼間の風速分布の偏りが抑制され、翼間の風速分布の均一化が図れる。そして、翼間の風速分布の偏りが抑制されることで翼間の通風抵抗が低減されるため、ファン入力と騒音の低減効果が得られる。
In the first embodiment, the pressure side first range length l ps1 , which is the inlet side of the airflow on the
図7は、実施の形態1に係る送風機7のクロスフローファン11のファン吹出風速分布を示す図である。図7において、横軸は羽根車20の周方向の特定の範囲、縦軸はファン吹出風速[m/s]を示している。羽根車20の周方向の特定の範囲とは、スタビライザー15の前流側の端部に対向する羽根車20の周方向の位置から、吹出領域E2を含み、リアガイド14の前流端14aに対向する羽根車の周方向の位置、に至るまでの周方向範囲である。
Figure 7 is a diagram showing the fan outlet air speed distribution of the
図7において、(a)は実施の形態1、(b)は従来技術を示している。図7から明らかなように、実施の形態1では、従来技術に比べて吹出領域がリアガイド上流端側に拡大している。そして、吹出領域が拡大することで最大流速が低減しており、その結果、通風抵抗が低減されてファンの入力と騒音の低減効果が得られる。
In Figure 7, (a) shows
以上説明したように、実施の形態1の送風機7は、翼21が環状に複数配置された羽根車20を有するクロスフローファン11を備えた送風機である。翼21の正圧面23は、正圧側第2の曲面23-2の曲率>正圧側第3の曲面23-3の曲率>正圧側第1の曲面23-1の曲率、の関係を満足する。また、翼21の正圧面23は、正圧側第3の範囲長lps3>正圧側第1の範囲長lps1>正圧側第2の範囲長lps2、の関係を満足する。
As described above, the
このように、翼21の正圧面23は、正圧側第1の曲面23-1の曲率が正圧面23を構成する3つの曲面のなかで最も小さく、正圧側第1の範囲長lps1が正圧側第2の範囲長lps2よりも長い。これにより、送風機7は、第1境界領域E3における気流のはく離、具体的には第1境界領域E3の翼21の正圧面23における気流のはく離を抑制できる。また、正圧側第1の範囲長lps1が正圧側第2の範囲長lps2、よりも長いことで、送風機7は、正圧面23での気流の風速を増速できる。正圧面23での気流の風速を増速できることで、送風機7は、翼間の風速分布の偏りを抑制でき、翼間の通風抵抗を低減できて、ファン入力と騒音を低減できる。
In this way, the
実施の形態2.
図8は、実施の形態2に係る送風機7の羽根車20の一部を回転軸Oに垂直な方向で切断した断面図である。図9は、実施の形態2に係る送風機7の羽根車20の負圧側第1~第3の範囲の説明図である。以下、実施の形態2が実施の形態1と異なる構成を中心に説明するものとし、実施の形態2で説明されていない構成は実施の形態1と同様である。
Fig. 8 is a cross-sectional view of a portion of
実施の形態2の翼21の負圧面24は、複数の曲面で構成されている。図8に示すように、複数の曲面は、内周側から順に、負圧側第1の曲面24-1、負圧側第2の曲面24-2、負圧側第3の曲面24-3である。複数の曲面のうち、負圧側第1の曲面24-1の曲率が最も小さくなるように構成されている。負圧側第1の曲面24-1は、曲率が0の平坦面でもよい。
The
また、翼21は、翼21を翼厚方向の仮想中心面27で2つに分けたうちの正圧面側翼面と負圧面側翼面とを有する。負圧面側翼面は、図9に示すように負圧側第2の曲面24-2の内周端24-2P1と負圧側第2の曲面24-2の外周端24-2P2とを境に3つの範囲に分けられる。3つの範囲は、負圧側第1の範囲24a-1と、負圧側第2の範囲24a-2と、負圧側第3の範囲24a-3である。負圧側第1の範囲24a-1は、翼21の内周端25-Pから負圧側第2の曲面24-2の内周端24-2P1までの範囲である。負圧側第2の範囲24a-2は、負圧側第2の曲面24-2の範囲に等しい。負圧側第3の範囲24a-3は、負圧側第2の曲面24-2の外周端24-2P2から翼21の外周端26-Pまでの範囲である。
The
翼21は、負圧側第1の範囲24a-1、負圧側第2の範囲24a-2、負圧側第3の範囲24a-3を、翼弦線lに投影したときの長さが、順に負圧側第1の範囲長lss1、負圧側第2の範囲長lss2、負圧側第3の範囲長lss3と定義される。なお、図9では、図示の都合上、負圧側第1の範囲長lss1、負圧側第2の範囲長lss2および負圧側第3の範囲長lss3が、翼弦線l上に示されず、翼弦線lに平行な線上に示している。正圧側第1の範囲長lps1は、負圧側第1の範囲長lss1よりも長く構成されている。
In the
また、正圧側第1の曲面23-1の外周端23-1P2を翼弦線lに投影した位置P23-1P2は、翼弦線lの中心Pcより内周側に位置する。正圧側第1の曲面23-1の外周端23-1P2は、正圧側第2の曲面23-2の内周端23-2P1に等しい。 Additionally, the position P23-1P2 obtained by projecting the outer circumferential end 23-1P2 of the pressure side first curved surface 23-1 onto the chord line l is located on the inner circumferential side of the center Pc of the chord line l. The outer circumferential end 23-1P2 of the pressure side first curved surface 23-1 is equal to the inner circumferential end 23-2P1 of the pressure side second curved surface 23-2.
上記構成による作用について説明する。
上述したように、翼21は、正圧側第1の曲面23-1の曲率が正圧面23を構成する3つの曲面のなかで最も小さく、かつ負圧側第1の曲面24-1の曲率が負圧面24を構成する3つの曲面のなかで最も小さい。そして、正圧側第1の範囲長lps1が、負圧側第1の範囲長lss1よりも長い。
The operation of the above configuration will now be described.
As described above, in the
上記構成により、翼間に流入した気流が正圧面23に沿いやすくなって正圧面23側の風速が増速する。羽根車20の吹出領域E2では、翼21の正圧面側の方が負圧面側よりも翼間の気流の風速が小さいため、正圧面23側の風速が増速することで、翼間の風速分布の均一化が図れる。With the above configuration, the airflow that flows between the blades tends to flow along the
また、翼21は、正圧側第1の曲面23-1の外周端23-1P2を翼弦線lに投影した位置P23-1P2が、翼弦線lの中心Pcより内周側に位置している。仮に、正圧側第1の曲面23-1の外周端を翼弦線lに投影した位置P23-1P2が、翼弦線lの中心Pcよりも外周側に位置していると、正圧面23に沿って内周側から外周側に流れた気流が、正圧面23の外周側で、周方向ではなく径方向を向きやすくなる。
Furthermore, in the
正圧面23に沿って内周側から外周側に流れた気流が正圧面23の外周側で周方向に向いている場合には、この周方向に向いた気流によって以下の作用が得られる。すなわち、周方向に向いた気流は、隣接する翼21の負圧面24側に向けて流れることになるため、正圧面23と隣接する翼21の負圧面24との翼間の気流を、負圧面24側に向けて周方向に押圧する。よって、負圧面24に向けて内周側から流入した気流が負圧面24の外周側ではく離することを抑制できる。一方で、正圧面23に沿って内周側から外周側に流れた気流が正圧面23の外周側で径方向に向いている場合、この作用が得られず、負圧面24の外周側において気流がはく離しやすくなる。When the airflow that flows from the inner periphery to the outer periphery along the
これに対し、実施の形態2では、正圧側第1の曲面23-1の外周端23-1P2を翼弦線lに投影した位置P23-1P2が翼弦線lの中心Pcよりも内周側に位置している。これにより、翼21の正圧側第1の曲面23-1に沿って内周側から外周側に向かう気流の方向が、外周側に向かうに連れて周方向となる。これにより、上記作用が得られ、負圧面24の外周側における気流のはく離が抑制される。
In contrast, in the second embodiment, the position P23-1P2 of the outer circumferential edge 23-1P2 of the pressure side first curved surface 23-1 projected onto the chord line l is located on the inner circumferential side of the center Pc of the chord line l. As a result, the direction of the airflow from the inner circumferential side to the outer circumferential side along the pressure side first curved surface 23-1 of the
以上説明したように、実施の形態2では、実施の形態1と同様の効果が得られるとともに、上記構成により、翼間の風速分布の均一化および翼21の負圧面24の外周側における気流のはく離の抑制が図れる。As described above, in
実施の形態3.
図10は、実施の形態3に係る送風機7の羽根車20の一部を回転軸Oに垂直な方向で切断した断面図である。以下、実施の形態3が実施の形態1および実施の形態2と異なる構成を中心に説明するものとし、実施の形態3で説明されていない構成は実施の形態1および実施の形態2と同様である。
10 is a cross-sectional view of a part of
実施の形態3の翼21の負圧面24は、負圧側第2の曲面24-2の曲率>負圧側第3の曲面24-3の曲率>負圧側第1の曲面24-1の曲率の関係を満足するように構成されている。また、翼21は、負圧側第3の範囲長lss3>負圧側第2の範囲長lss2>負圧側第1の範囲長lss1の関係を満足するように構成されている。
The
羽根車20の吹出領域E2では、正圧面側に比べて負圧面側の風速が大きいことから負圧面24では気流がはく離しやすく、特に負圧面24の外周側ほど気流がはく離しやすい。このため、負圧面24のなかで最も外周側である負圧側第3の範囲長lss3が負圧面24のなかで最も長く確保される。また、曲率が大きいと気流のはく離が生じやすい。このため、最も曲率が大きい負圧側第2の曲面24-2の曲率をできるだけ小さくする観点から、負圧側第2の範囲長lss2が負圧側第1の範囲長lss1よりも長く確保されている。
In the blowing region E2 of the
上記構成により、羽根車20は、吹出領域E2における翼21の負圧面24からの気流のはく離をより抑制される。
With the above configuration, the
実施の形態3によれば、実施の形態1および実施の形態2と同様の効果が得られるとともに、上記構成により、羽根車20は、吹出領域E2おける翼21の負圧面24からの気流のはく離をより抑制できる。According to
実施の形態4.
図11は、実施の形態4に係る送風機7の羽根車20の一部を回転軸Oに垂直な方向で切断した断面図である。以下、実施の形態4が実施の形態1~実施の形態3と異なる構成を中心に説明するものとし、実施の形態4で説明されていない構成は実施の形態1~実施の形態3と同様である。
11 is a cross-sectional view of a part of
図11において、正圧面23上の位置Apsは、翼21を回転軸Oに垂直な断面で見て、正圧面23において翼弦線lとの垂直距離Lpsが最大となる位置である。翼21において、負圧面24上の位置Assは、翼21を回転軸Oに垂直な断面で見て、負圧面24において翼弦線lとの垂直距離Lssが最大となる位置である。実施の形態4の翼21は、正圧面23上の位置Apsを翼弦線lに投影した位置Ppsが、負圧面24上の位置Assを翼弦線lに投影した位置Pssより外周側に位置する。
11 , position A ps on
上記構成により、吹出領域E2において翼間の風路幅が外周側で広く確保され、翼間の風速増加が抑制される。翼間の風速増加が抑制されるため、羽根車20は、ファン入力と騒音の低減効果が得られる。With the above configuration, the air passage width between the blades is secured wide on the outer periphery side in the blowing area E2, and the increase in wind speed between the blades is suppressed. Since the increase in wind speed between the blades is suppressed, the
実施の形態4によれば、実施の形態1~実施の形態3と同様の効果が得られるとともに、上記構成により、ファン入力と騒音の低減効果が得られる。According to
実施の形態5.
上記実施の形態1~実施の形態4では、吹出側における気流の改善について言及してきたが、実施の形態5では、吸込側における気流の改善について言及する。
In the above-mentioned first to fourth embodiments, the improvement of the airflow on the blowing side has been mentioned, but in the fifth embodiment, the improvement of the airflow on the suction side will be mentioned.
図12は、実施の形態5に係る羽根車20の一部を回転軸Oに垂直な方向で切断した断面図である。以下、実施の形態5が実施の形態1~実施の形態4と異なる構成を中心に説明するものとし、実施の形態5で説明されていない構成は実施の形態1~実施の形態4と同様である。
Figure 12 is a cross-sectional view of a portion of the
羽根車20の吸込側では、気流の方向が矢印に示す方向となり、翼21の外周側が気流の入口側となり、翼21の内周側が気流の出口側となる。実施の形態5は、翼21の翼厚が最大となる位置について特定するものである。実施の形態5の翼21は、最大翼厚28の中心28aを翼弦線lに投影した位置P28a(以下、最大翼厚投影位置P28aという)が、正圧側第1の曲面23-1を翼弦線lに投影した範囲23-1aに位置する。また、翼21は、最大翼厚投影位置P28aが、翼21の内周端25-Pから翼弦線lの10%以上、15%以下の範囲に位置する。
At the suction side of the
仮に、最大翼厚投影位置P28aが、翼21の内周端25-Pから翼弦線lの10%の位置より内周側に位置していると、吸込側の気流の方向で後流側の翼21の翼厚が厚くなり、通風抵抗の増加および風切り音の増加の原因となる。
If the maximum blade thickness projection position P 28a is located on the inner peripheral side of a
これに対し、実施の形態5では、最大翼厚投影位置P28aが翼弦線lの内周端25-Pから翼弦線の10%の位置より外周側、言い換えれば吸込側の気流の方向で前流側に位置する。これにより、翼21は、吸込側の気流の方向で後流側の翼21の翼厚が薄くなる。このため、1枚の翼21で考えると、その翼21の正圧面23側を流れた気流と、負圧面24側を流れた気流とが、翼21の後流で合流しやすくなる。よって、上記構成の翼21は、翼21の後流に死水域が発生することを抑制でき、通風抵抗が低減し、風切り音が抑制される。
In contrast, in the fifth embodiment, the maximum blade thickness projection position P 28a is located on the outer side of the
また、仮に、最大翼厚投影位置P28aが、翼21の内周端25-Pから翼弦線lの15%の位置より外周側に位置していると、正圧面側および負圧面側における気流のはく離を抑制する効果が減る。このため、最大翼厚投影位置P28aは、翼21の内周端25-Pから翼弦線lの15%の位置以下の範囲に位置するようにしている。
In addition, if the maximum blade thickness projection position P 28a is located on the outer periphery side of the
実施の形態5によれば、実施の形態1~実施の形態4と同様の効果が得られるとともに、最大翼厚投影位置P28aが翼21の内周端25-Pから翼弦線lの10%以上、15%以下の範囲に位置することで、以下の効果が得られる。すなわち、羽根車20は、吸込側の通風抵抗を低減でき、風切り音を抑制できる。
According to the fifth embodiment, the same effects as those of the first to fourth embodiments can be obtained, and the following effect can be obtained by positioning the maximum blade thickness projection position P28a in a range of 10% to 15% of the chord line l from the inner circumferential end 25-P of the
なお、上記実施の形態1~実施の形態5では、羽根車20を有する送風機7が室内機に搭載されるものとして説明したが、室外機に搭載されてもよい。この場合も同様の効果が得られる。In the above first to fifth embodiments, the
実施の形態6.
図13は、実施の形態6に係る冷凍サイクル装置50の構成を示す図である。なお、実施の形態6に係る冷凍サイクル装置50の室内送風機202には、実施の形態1~実施の形態5のいずれかの送風機7が用いられる。また、以下の説明では、冷凍サイクル装置50について、空調用途に使用される場合について説明するが、冷凍サイクル装置50は、空調用途に使用されるものに限定されるものではない。冷凍サイクル装置50は、例えば、冷蔵庫あるいは冷凍庫、自動販売機、空気調和装置、冷凍装置、給湯器などの、冷凍用途または空調用途に使用される。
13 is a diagram showing a configuration of a refrigeration cycle apparatus 50 according to
実施の形態6に係る冷凍サイクル装置50は、冷媒を介して外気と室内の空気の間で熱を移動させることにより、室内を暖房または冷房して空気調和を行う。実施の形態6に係る冷凍サイクル装置50は、室外機100と、室内機200とを有する。冷凍サイクル装置50は、室外機100と室内機200とが冷媒配管300および冷媒配管400により配管接続されて、冷媒が循環する冷媒回路を有する。冷媒配管300は、気相の冷媒が流れるガス配管であり、冷媒配管400は、液相の冷媒が流れる液配管である。なお、冷媒配管400には、気液二相の冷媒を流してもよい。そして、冷凍サイクル装置50の冷媒回路では、圧縮機101、流路切替装置102、室外熱交換器103、膨張弁105、室内熱交換器201が冷媒配管を介して順次接続されている。The refrigeration cycle device 50 according to the sixth embodiment heats or cools the room by transferring heat between the outdoor air and the indoor air via the refrigerant, thereby performing air conditioning. The refrigeration cycle device 50 according to the sixth embodiment has an
(室外機100)
室外機100は、圧縮機101、流路切替装置102、室外熱交換器103、および膨張弁105を有している。圧縮機101は、吸入した冷媒を圧縮して吐出する。流路切替装置102は、例えば四方弁であり、冷媒流路の方向の切り換えが行われる装置である。冷凍サイクル装置50は、制御装置(図示せず)からの指示に基づいて、流路切替装置102を用いて冷媒の流れを切り換えることで、暖房運転または冷房運転を実現することができる。
(Outdoor unit 100)
The
室外熱交換器103は、冷媒と室外空気との熱交換を行う。室外熱交換器103は、暖房運転時には蒸発器の働きをし、冷媒配管400から流入した低圧の冷媒と室外空気との間で熱交換を行って冷媒を蒸発させて気化させる。室外熱交換器103は、冷房運転時には、凝縮器の働きをし、流路切替装置102側から流入した圧縮機101で圧縮済の冷媒と室外空気との間で熱交換を行って、冷媒を凝縮させて液化させる。室外熱交換器103には、冷媒と室外空気との間の熱交換の効率を高めるために、室外送風機104が設けられている。室外送風機104は、インバータ装置を取り付け、ファンモータの運転周波数を変化させてファンの回転速度を変更してもよい。膨張弁105は、絞り装置であり、膨張弁105を流れる冷媒の流量を調節することにより、膨張弁として機能し、開度を変化させることで、冷媒の圧力を調整する。例えば、膨張弁105が、電子式膨張弁等で構成された場合は、制御装置の指示に基づいて開度調整が行われる。The
(室内機200)
室内機200は、冷媒と室内空気との間で熱交換を行う室内熱交換器201と、室内熱交換器201が熱交換を行う空気の流れを調整する室内送風機202とを有する。室内熱交換器201は、暖房運転時には、凝縮器の働きをし、冷媒配管300から流入した冷媒と室内空気との間で熱交換を行い、冷媒を凝縮させて液化させ、冷媒配管400側に流出させる。室内熱交換器201は、冷房運転時には蒸発器の働きをし、膨張弁105によって低圧状態にされた冷媒と室内空気との間で熱交換を行い、冷媒に空気の熱を奪わせて蒸発させて気化させ、冷媒配管300側に流出させる。室内送風機202は、室内熱交換器201と対面するように設けられている。室内送風機202には、実施の形態1~実施の形態5に係る送風機7が適用される。室内送風機202の運転速度は、ユーザの設定により決定される。室内送風機202には、インバータ装置を取り付け、ファンモータ(図示は省略)の運転周波数を変化させてクロスフローファンの回転速度を変更してもよい。
(Indoor unit 200)
The
[冷凍サイクル装置50の動作例]
次に、冷凍サイクル装置50の動作例として冷房運転動作を説明する。圧縮機101によって圧縮され吐き出された高温高圧のガス冷媒は、流路切替装置102を経由して、室外熱交換器103に流入する。室外熱交換器103に流入したガス冷媒は、室外送風機104により送風される外気との熱交換により凝縮し、低温の冷媒となって、室外熱交換器103から流出する。室外熱交換器103から流出した冷媒は、膨張弁105によって膨張および減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となる。この気液二相冷媒は、室内機200の室内熱交換器201に流入し、室内送風機202により送風される室内空気との熱交換により蒸発し、低温低圧のガス冷媒となって室内熱交換器201から流出する。このとき、冷媒に吸熱されて冷却された室内空気は、空調空気となって、室内機200の吐出口から空調対象空間に吹き出される。室内熱交換器201から流出したガス冷媒は、流路切替装置102を経由して圧縮機101に吸入され、再び圧縮される。以上の動作が繰り返される。
[Operation example of the refrigeration cycle device 50]
Next, the cooling operation will be described as an example of the operation of the refrigeration cycle device 50. The high-temperature, high-pressure gas refrigerant compressed and discharged by the
次に、冷凍サイクル装置50の動作例として暖房運転動作を説明する。圧縮機101によって圧縮され吐き出された高温高圧のガス冷媒は、流路切替装置102を経由して、室内機200の室内熱交換器201に流入する。室内熱交換器201に流入したガス冷媒は、室内送風機202により送風される室内空気との熱交換により凝縮し、低温の冷媒となって、室内熱交換器201から流出する。このとき、ガス冷媒から熱を受け取り暖められた室内空気は、空調空気となって、室内機200の吐出口から空調対象空間に吹き出される。室内熱交換器201から流出した冷媒は、膨張弁105によって膨張および減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となる。この気液二相冷媒は、室外機100の室外熱交換器103に流入し、室外送風機104により送風される外気との熱交換により蒸発し、低温低圧のガス冷媒となって室外熱交換器103から流出する。室外熱交換器103から流出したガス冷媒は、流路切替装置102を経由して圧縮機101に吸入され、再び圧縮される。以上の動作が繰り返される。Next, the heating operation will be described as an example of the operation of the refrigeration cycle device 50. The high-temperature, high-pressure gas refrigerant compressed and discharged by the
実施の形態6に係る冷凍サイクル装置50は、実施の形態1~実施の形態5に係る送風機7を備えるため、上記実施の形態1~実施の形態5と同様の効果を得ることができる。The refrigeration cycle device 50 of
以上の実施の形態に示した構成は、一例を示すものであり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、要旨を逸脱しない範囲で、構成の一部を省略、変更することも可能である。The configurations shown in the above embodiments are merely examples, and may be combined with other known technologies, and parts of the configurations may be omitted or modified without departing from the spirit of the invention.
1 空気調和装置、2 筐体、3 本体、4 化粧パネル、4a 吸込口、4b 吹出口、5 フィルタ、6 熱交換器、7 送風機、8 ドレンパン、9 上下風向調整板、10 左右風向調整板、11 クロスフローファン、12 モータ、13 ファンケーシング、14 リアガイド、14a 前流端、14b 後流端、15 スタビライザー、20 羽根車、21 翼、22 支持板、23 正圧面、23-1 正圧側第1の曲面、23-1P2 外周端、23-1a 範囲、23-2 正圧側第2の曲面、23-2P1 内周端、23-2P2 外周端、23-3 正圧側第3の曲面、23a-1 正圧側第1の範囲、23a-2 正圧側第2の範囲、23a-3 正圧側第3の範囲、24 負圧面、24-1 負圧側第1の曲面、24-2 負圧側第2の曲面、24-2P1 内周端、24-2P2 外周端、24-3 負圧側第3の曲面、24a-1 負圧側第1の範囲、24a-2 負圧側第2の範囲、24a-3 負圧側第3の範囲、25 内周側端面、25-P 内周端、26 外周側端面、26-P 外周端、27 仮想中心面、27-P 内周端、28 最大翼厚、28a 中心、30 気流、31 気流、50 冷凍サイクル装置、100 室外機、101 圧縮機、102 流路切替装置、103 室外熱交換器、104 室外送風機、105 膨張弁、200 室内機、201 室内熱交換器、202 室内送風機、300 冷媒配管、400 冷媒配管、E1 吸込領域、E2 吹出領域、E3 第1境界領域、E4 第2境界領域、L 接線、Lps 垂直距離、Lss 垂直距離、O 回転軸、P28a 最大翼厚投影位置、Pc 中心、l 翼弦線、lps1 正圧側第1の範囲長、lps2 正圧側第2の範囲長、lps3 正圧側第3の範囲長、lss1 負圧側第1の範囲長、lss2 負圧側第2の範囲長、lss3 負圧側第3の範囲長、θ 流入角度。 LIST OF SYMBOLS 1 Air conditioner, 2 Housing, 3 Main body, 4 Decorative panel, 4a Intake port, 4b Outlet port, 5 Filter, 6 Heat exchanger, 7 Blower, 8 Drain pan, 9 Up/down air direction adjustment plate, 10 Left/right air direction adjustment plate, 11 Cross flow fan, 12 Motor, 13 Fan casing, 14 Rear guide, 14a Front end, 14b Rear end, 15 Stabilizer, 20 Impeller, 21 Blade, 22 Support plate, 23 Pressure surface, 23-1 Pressure side first curved surface, 23-1P2 Outer circumferential end, 23-1a Range, 23-2 Pressure side second curved surface, 23-2P1 Inner circumferential end, 23-2P2 Outer circumferential end, 23-3 Pressure side third curved surface, 23a-1 Positive pressure side first range, 23a-2 positive pressure side second range, 23a-3 positive pressure side third range, 24 negative pressure surface, 24-1 negative pressure side first curved surface, 24-2 negative pressure side second curved surface, 24-2P1 inner circumferential end, 24-2P2 outer circumferential end, 24-3 negative pressure side third curved surface, 24a-1 negative pressure side first range, 24a-2 negative pressure side second range, 24a-3 negative pressure side third range, 25 inner circumferential end face, 25-P inner circumferential end, 26 outer circumferential end face, 26-P outer circumferential end, 27 virtual center plane, 27-P inner circumferential end, 28 maximum blade thickness, 28a center, 30 air flow, 31 air flow, 50 refrigeration cycle device, 100 outdoor unit, 101 compressor, 102 flow path switching device, 103 outdoor heat exchanger, 104 Outdoor blower, 105 expansion valve, 200 indoor unit, 201 indoor heat exchanger, 202 indoor blower, 300 refrigerant piping, 400 refrigerant piping, E1 suction area, E2 blowing area, E3 first boundary area, E4 second boundary area, L tangent, L ps vertical distance, L ss vertical distance, O rotation axis, P 28a maximum blade thickness projection position, P c center, l blade chord line, l ps1 positive pressure side first range length, l ps2 positive pressure side second range length, l ps3 positive pressure side third range length, l ss1 negative pressure side first range length, l ss2 negative pressure side second range length, l ss3 negative pressure side third range length, θ inflow angle.
Claims (7)
前記翼は、前記クロスフローファンの回転軸に垂直な断面で見て、前記クロスフローファンの回転方向側に凹状の正圧面と、反回転方向側に凸状の負圧面と、前記翼の内周側であって前記正圧面と前記負圧面とを接続する円弧状の内周側端面と、前記翼の外周側であって前記正圧面と前記負圧面とを接続する円弧状の外周側端面と、を有し、
前記外周側端面は、前記内周側端面よりも回転方向側に位置しており、
前記翼の前記正圧面は、前記羽根車の内周側から順に、曲率の異なる正圧側第1の曲面と、正圧側第2の曲面と、正圧側第3の曲面と、を有し、前記正圧側第2の曲面の曲率>前記正圧側第3の曲面の曲率>前記正圧側第1の曲面の曲率、の関係を満足し、
前記翼を前記翼の翼厚方向の仮想中心面で2つに分けたうちの正圧面側翼面を、前記正圧側第2の曲面の内周端と前記正圧側第2の曲面の外周端とを境に3つの範囲に分け、内周側から順に、正圧側第1の範囲、正圧側第2の範囲、正圧側第3の範囲としたとき、各範囲を、前記翼の内周端と外周端とを結んだ翼弦線に投影したときの長さは、正圧側第3の範囲長>正圧側第1の範囲長>正圧側第2の範囲長、の関係を満足する送風機。 A blower equipped with a cross-flow fan having an impeller with a plurality of blades arranged in an annular shape,
each of the blades has, when viewed in a cross section perpendicular to the rotation axis of the cross flow fan, a concave pressure side facing in the rotation direction of the cross flow fan and a convex suction side facing in the opposite rotation direction, an arc-shaped inner end face on the inner periphery of the blade connecting the positive pressure side and the suction side, and an arc-shaped outer periphery end face on the outer periphery of the blade connecting the positive pressure side and the suction side,
the outer circumferential end surface is located on the rotational direction side of the inner circumferential end surface,
the pressure surface of the blade has, in order from an inner circumferential side of the impeller, a pressure-side first curved surface, a pressure-side second curved surface, and a pressure-side third curved surface, which have different curvatures, and satisfies a relationship of curvature of the pressure-side second curved surface > curvature of the pressure-side third curved surface > curvature of the pressure-side first curved surface,
a blower in which, when the blade is divided into two by a virtual center plane in the blade thickness direction of the blade, the pressure side blade surface of the blade is divided into three ranges bounded by the inner circumferential end of the pressure side second curved surface and the outer circumferential end of the pressure side second curved surface, and the ranges are defined as a pressure side first range, a pressure side second range, and a pressure side third range, in that order from the inner circumferential side, the lengths of the ranges projected onto a chord line connecting the inner circumferential end and the outer circumferential end of the blade satisfy the relationship: pressure side third range length > pressure side first range length > pressure side second range length.
前記翼を前記仮想中心面で2つに分けたうちの負圧面側翼面を、前記負圧側第2の曲面の内周端と前記負圧側第2の曲面の外周端とを境に3つの範囲に分けたうちの最も内周側の範囲を負圧側第1の範囲とし、前記負圧側第1の範囲を前記翼弦線に投影したときの長さを負圧側第1の範囲長としたとき、
前記正圧側第1の範囲長は、前記負圧側第1の範囲長よりも長く、かつ、前記正圧側第1の曲面の外周端を前記翼弦線に投影した位置が、前記翼弦線の中心より内周側に位置する請求項1記載の送風機。 the suction surface of the blade has, in order from an inner circumferential side of the impeller, a suction-side first curved surface, a suction-side second curved surface, and a suction-side third curved surface, the curvature of which is smaller than the curvatures of the suction-side second curved surface and the suction-side third curved surface;
When the blade is divided into two by the virtual center plane, the suction side blade surface is divided into three ranges with the inner circumferential end of the suction side second curved surface and the outer circumferential end of the suction side second curved surface as boundaries, the innermost range is defined as a suction side first range, and the length of the suction side first range projected onto the blade chord line is defined as a suction side first range length,
2. The blower according to claim 1, wherein the positive pressure side first range length is longer than the negative pressure side first range length, and the position of the outer circumferential end of the positive pressure side first curved surface projected onto the chord line is located on the inner circumferential side of the center of the chord line.
前記負圧面側翼面を、前記負圧側第2の曲面の内周端と前記負圧側第2の曲面の外周端とを境に3つの範囲に分け、内周側から順に、前記負圧側第1の範囲、負圧側第2の範囲、負圧側第3の範囲としたとき、各範囲を、前記翼弦線に投影したときの長さは、負圧側第3の範囲長>負圧側第2の範囲長>負圧側第1の範囲長、の関係を満足する請求項2記載の送風機。 the suction surface of the blade is configured to satisfy a relationship of a curvature of the suction-side second curved surface > a curvature of the suction-side third curved surface > a curvature of the suction-side first curved surface,
3. The blower according to claim 2, wherein when the suction side blade surface is divided into three ranges with a boundary between an inner circumferential end of the suction side second curved surface and an outer circumferential end of the suction side second curved surface, the ranges are defined as the suction side first range, the suction side second range, and the suction side third range from the inner circumferential side, the lengths of the ranges projected onto the chord line satisfy the relationship: length of the suction side third range > length of the suction side second range > length of the suction side first range.
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---|---|---|---|---|
JP2001263285A (en) | 2000-03-21 | 2001-09-26 | Mitsubishi Electric Corp | Thorough flow air blower and air conditioner |
JP4911990B2 (en) | 2006-02-27 | 2012-04-04 | 三洋電機株式会社 | Negative electrode for lithium secondary battery, method for producing the same, and lithium secondary battery |
JP5652599B2 (en) | 2010-07-12 | 2015-01-14 | セイコーエプソン株式会社 | Concentration determination apparatus, concentration determination method and program |
Family Cites Families (7)
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---|---|---|---|---|
JPS4911990U (en) * | 1972-05-06 | 1974-01-31 | ||
JPS5652599A (en) * | 1979-10-04 | 1981-05-11 | Seibu Giken:Kk | Impeller of complex multivane blower |
US6261051B1 (en) * | 1998-09-02 | 2001-07-17 | Gordon A. Kolacny | Fan duct combination unit |
JP2001280288A (en) | 2000-03-31 | 2001-10-10 | Daikin Ind Ltd | Impeller structure of multiblade blower |
CN103320631B (en) * | 2013-06-26 | 2015-05-27 | 苏州天兼新材料科技有限公司 | Preparation method of nanoscale silicon carbide magnesium alloy material |
CN108350903B (en) * | 2015-11-02 | 2019-11-05 | 三菱电机株式会社 | Aerofoil fan and conditioner with the aerofoil fan |
JP7394614B2 (en) * | 2019-12-18 | 2023-12-08 | サンデン株式会社 | centrifugal blower |
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001263285A (en) | 2000-03-21 | 2001-09-26 | Mitsubishi Electric Corp | Thorough flow air blower and air conditioner |
JP4911990B2 (en) | 2006-02-27 | 2012-04-04 | 三洋電機株式会社 | Negative electrode for lithium secondary battery, method for producing the same, and lithium secondary battery |
JP5652599B2 (en) | 2010-07-12 | 2015-01-14 | セイコーエプソン株式会社 | Concentration determination apparatus, concentration determination method and program |
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