JP7394614B2 - centrifugal blower - Google Patents

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Description

本発明は、複数のブレードが環状に配列されたファンが回転軸を中心に回転する遠心送風機に関するものである。 The present invention relates to a centrifugal blower in which a fan having a plurality of blades arranged in a ring shape rotates around a rotating shaft.

従来より車両用空調装置では、複数のブレードが環状に配列されたファンを備え、このファンが回転軸を中心として回転する遠心送風機が用いられている。特に、車両用空気調和装置では、車室内の騒音低減が必須となるが、この場合、遠心送風機で発生する騒音には、ブレードの負圧面（回転方向とは反対側に位置する面）における気流の剥離が大きく関わってくる。 2. Description of the Related Art Conventionally, a centrifugal blower has been used in a vehicle air conditioner, which includes a fan having a plurality of blades arranged in an annular manner and rotates around a rotation axis. In particular, in vehicle air conditioners, it is essential to reduce noise inside the vehicle interior. Peeling is greatly involved.

図１３は従来の一般的な遠心送風機のファンに設けられたブレード１００の平断面形状とブレード間の空気の流れを説明する図である。この場合、ブレード１００は回転軸の周りに環状に配置されている。ブレード１００の正圧面（ファンの回転方向に位置する面）１０１は、凹面形状を呈しており、その反対側に位置する負圧面１０２は凸面形状をしている。また、従来のブレード１００は正圧面１０１の最大反り位置Ｐｐと負圧面１０２の最大反り位置Ｐｎが略中央に存在していた。 FIG. 13 is a diagram illustrating the planar cross-sectional shape of a blade 100 provided in a conventional general centrifugal blower fan and the flow of air between the blades. In this case, the blades 100 are arranged annularly around the rotation axis. A positive pressure surface 101 (a surface located in the rotational direction of the fan) of the blade 100 has a concave shape, and a negative pressure surface 102 located on the opposite side thereof has a convex shape. Further, in the conventional blade 100, the maximum warpage position Pp of the pressure surface 101 and the maximum warpage position Pn of the suction surface 102 were located approximately at the center.

そして、空気はファンの回転に伴い、ブレード１００の前縁部１０３からブレード間に流入するが、凸面形状の負圧面を回り込むように空気が流れるため、空気は曲率が大きい負圧面１０２の凸面形状に追随できず、前縁部１０３付近の剥離点１０４で剥離した後、再付着点１０６で再度付着するようになる。 As the fan rotates, air flows between the blades from the front edge 103 of the blades 100, but since the air flows around the convex suction surface, the air flows through the convex shape of the suction surface 102, which has a large curvature. It cannot follow this, and after peeling off at a peeling point 104 near the leading edge 103, it comes to adhere again at a reattachment point 106.

この剥離点１０４と再付着点１０６の間の剥離域は剥離泡（１０７）と呼ばれており、この剥離泡１０７と負圧面１０２側の空気の主流１０８との境界が、乱れが強い剪断層域１０９となって騒音の原因となるが、従来では再付着点１０６がブレード１００の後縁部１１１付近となっていたため、剪断層域１０９がブレード間内部を大きく占めてしまい、その分騒音が大きくなるという問題があった。 The separation area between this separation point 104 and the reattachment point 106 is called a separation bubble (107), and the boundary between this separation bubble 107 and the main stream 108 of air on the negative pressure surface 102 side is a shear layer with strong turbulence. However, in the past, the reattachment point 106 was near the trailing edge 111 of the blade 100, so the shear layer area 109 largely occupied the interior between the blades, which caused noise. There was a problem with getting bigger.

そこで、例えば特許文献１ではブレード（羽根）の負圧面（背面）の所定の位置に曲面が不連続となる境界部分Ｐ７とＰ９を形成し、この境界部分Ｐ７を剥離点、境界部分Ｐ９を再付着点として固定化することで、剥離泡（剥離領域Ｓ３）を縮小する案が検討されていた。 Therefore, for example, in Patent Document 1, boundary portions P7 and P9 where the curved surface is discontinuous are formed at predetermined positions on the suction surface (back surface) of the blade (vane), and the boundary portion P7 is the separation point and the boundary portion P9 is the separation point. A plan has been considered to reduce the peeling bubble (separation area S3) by fixing it as an attachment point.

特開２０１３－２９０９３号公報Japanese Patent Application Publication No. 2013-29093

しかしながら、特許文献１のようなブレード（羽根）の負圧面形状（背面形状）では、境界部分Ｐ９の空気下流側で気流の乱れが発生し、この部分において逆に送風音が増大してしまう欠点があった。 However, the negative pressure surface shape (back surface shape) of the blade (vane) as in Patent Document 1 has the disadvantage that airflow turbulence occurs on the air downstream side of the boundary portion P9, and the air blowing noise increases in this portion. was there.

本発明は、係る従来の技術的課題を解決するためになされたものであり、ブレードの負圧面に生じる剥離泡を縮小し、剪断層域に起因する騒音を効果的に低減することができる遠心送風機を提供することを目的とする。 The present invention has been made in order to solve the conventional technical problems, and is a centrifugal technology that can reduce the separation bubbles generated on the suction surface of the blade and effectively reduce the noise caused by the shear layer region. The purpose is to provide blowers.

上記課題を解決するために、本発明の遠心送風機は、複数のブレードが環状に配列されたファンを備え、このファンが回転軸を中心に回転するものであって、各ブレードは、ファンの回転方向に位置する凹面形状の正圧面と、回転方向とは反対側に位置する凸面形状の負圧面と、ファンの半径方向内側の端部に位置する前縁部と、半径方向外側の端部に位置する後縁部と、を備え、少なくとも負圧面は、滑らかに連続する凸面形状とされており、前縁部と後縁部とを結ぶ線分である翼弦線Ｌから正圧面に垂線Ｍｐを引いた場合に、当該垂線Ｍｐの寸法が最大となる正圧面の位置を最大反り位置Ｐｐ、翼弦線Ｌから負圧面に垂線Ｍｎを引いた場合に、当該垂線Ｍｎの寸法が最大となる負圧面の位置を最大反り位置Ｐｎ、前縁部から最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法をＬｐ、前縁部から最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法をＬｎとした場合、Ｌｐ＜Ｌｎの関係とされていることを特徴とする。 In order to solve the above problems, a centrifugal blower of the present invention includes a fan in which a plurality of blades are arranged in an annular shape, and this fan rotates around a rotation axis, and each blade is connected to the rotation of the fan. a concave pressure surface located in the direction of rotation, a convex suction surface located opposite to the direction of rotation, a leading edge located at the radially inner end of the fan, and a radially outer end of the fan. At least the suction surface has a smoothly continuous convex shape, and has a perpendicular line Mp from the chord line L, which is a line segment connecting the leading edge and the trailing edge, to the pressure surface. When drawing, the position of the pressure surface where the dimension of the perpendicular line Mp is maximum is the maximum warp position Pp, and when the perpendicular line Mn is drawn from the chord line L to the suction surface, the dimension of the perpendicular line Mn is the maximum If the position of the suction surface is the maximum warp position Pn, the chord direction dimension from the leading edge to the maximum warp position Pp is Lp, and the chord direction dimension from the leading edge to the maximum warp position Pn is Ln, then Lp<Ln It is characterized by the relationship between

請求項２の発明の遠心送風機は、上記発明において正圧面及び負圧面は、それぞれ曲率半径が異なる複数の円弧にて構成されており、正圧面は各円弧が滑らかに連続する凹面形状とされ、負圧面は各円弧が滑らかに連続する凸面形状とされていることを特徴とする。 In the centrifugal blower of the invention according to claim 2, in the above invention, the positive pressure surface and the negative pressure surface are each composed of a plurality of circular arcs having different radii of curvature, and the positive pressure surface has a concave shape in which the circular arcs are smoothly continuous, The negative pressure surface is characterized by a convex shape in which each arc is smoothly continuous.

請求項３の発明の遠心送風機は、上記各発明において翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとした場合、翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃが、０．２≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．６２の範囲にあることを特徴とする。 In the centrifugal blower according to the third aspect of the invention, when the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, the ratio Ln/Lc of the chord direction dimension Ln to the chord length Lc is 0. .2≦Ln/Lc≦0.62.

請求項４の発明の遠心送風機は、上記発明において翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃが、０．４≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．５の範囲にあることを特徴とする。 The centrifugal blower of the invention according to claim 4 is characterized in that in the above invention, the ratio Ln/Lc of the blade chord direction dimension Ln to the blade chord length Lc is in the range of 0.4≦Ln/Lc≦0.5. do.

請求項５の発明の遠心送風機は、上記各発明において翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとし、最大反り位置Ｐｎで最大となる垂線Ｍｎの寸法である最大反り高さをＨとした場合、当該最大反り高さＨと翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃが、０．１８≦Ｈ／Ｌｃ≦０．３５の範囲にあることを特徴とする。 In the centrifugal blower of the invention of claim 5, in each of the above inventions, the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, and the maximum warp height, which is the dimension of the perpendicular Mn that is maximum at the maximum warp position Pn, is H. In this case, the ratio H/Lc between the maximum warp height H and the chord length Lc is in the range of 0.18≦H/Lc≦0.35.

請求項６の発明の遠心送風機は、上記各発明において翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとし、最大反り位置Ｐｎを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｎと、最大反り位置Ｐｐを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｐとの間の距離である最大反り厚みをＴとした場合、当該最大反り厚みＴと翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃが、０．０３５≦Ｔ／Ｌｃ≦０．１４の範囲にあることを特徴とする。 In the centrifugal blower according to the invention of claim 6, in each of the above inventions, the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, and the parallel line Wn of the chord line L passing through the maximum warp position Pn is the maximum warp position Pp. When the maximum warp thickness, which is the distance between the chord line L and the parallel line Wp, is T, the ratio T/Lc between the maximum warp thickness T and the chord length Lc is 0.035≦T/Lc. It is characterized by being in the range of ≦0.14.

請求項７の発明の遠心送風機は、上記各発明において、ブレードの内接円位置における、内接円の接線とブレードの接線との間の角度である翼入口角β１が、６５°≦β１≦８５°の範囲にあることを特徴とする。 In the centrifugal blower of the invention of claim 7, in each of the above inventions, the blade inlet angle β1, which is the angle between the tangent of the inscribed circle and the tangent of the blade, at the position of the inscribed circle of the blade is 65°≦β1≦ It is characterized by being in the range of 85°.

請求項８の発明の遠心送風機は、上記各発明において、ブレードの外接円位置における、外接円の接線とブレードの接線との間の角度である翼出口角β２が、１４５°≦β２≦１６５°の範囲にあることを特徴とする。 In the centrifugal blower of the invention according to claim 8, in each of the above inventions, a blade exit angle β2, which is an angle between a tangent to the circumscribed circle and a tangent to the blade, at a position of the circumscribed circle of the blade is 145°≦β2≦165°. It is characterized by being in the range of

本発明によれば、複数のブレードが環状に配列されたファンを備え、このファンが回転軸を中心に回転する遠心送風機において、各ブレードが、ファンの回転方向に位置する凹面形状の正圧面と、回転方向とは反対側に位置する凸面形状の負圧面と、ファンの半径方向内側の端部に位置する前縁部と、半径方向外側の端部に位置する後縁部と、を備え、少なくとも負圧面が、滑らかに連続する凸面形状とされており、前縁部と後縁部とを結ぶ線分である翼弦線Ｌから正圧面に垂線Ｍｐを引いた場合に、当該垂線Ｍｐの寸法が最大となる正圧面の位置を最大反り位置Ｐｐ、翼弦線Ｌから負圧面に垂線Ｍｎを引いた場合に、当該垂線Ｍｎの寸法が最大となる負圧面の位置を最大反り位置Ｐｎ、前縁部から最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法をＬｐ、前縁部から最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法をＬｎとした場合に、Ｌｐ＜Ｌｎの関係とされているので、隣接するブレード間に流入した空気の主流は、曲率が比較的小さくなる正圧面の最大反り位置Ｐｐにより、回転方向側で隣接するブレードの負圧面の最大反り位置Ｐｎに向かって流れが曲げられるようになる。 According to the present invention, in a centrifugal blower including a fan in which a plurality of blades are arranged in an annular shape and the fan rotates around a rotation axis, each blade has a concave positive pressure surface located in the rotation direction of the fan. , a convex suction surface located on the opposite side to the rotation direction, a leading edge located at the radially inner end of the fan, and a trailing edge located at the radially outer end of the fan, At least the suction surface has a smoothly continuous convex shape, and when a perpendicular Mp is drawn from the chord line L, which is a line segment connecting the leading edge and the trailing edge, to the pressure surface, the perpendicular Mp The position of the pressure surface where the dimension is maximum is the maximum warpage position Pp, and when a perpendicular line Mn is drawn from the chord line L to the suction surface, the position of the suction surface where the dimension of the perpendicular line Mn is maximum is the maximum warp position Pn, If the chord direction dimension from the leading edge to the maximum warp position Pp is Lp, and the chord direction dimension from the leading edge to the maximum warp position Pn is Ln, the relationship Lp<Ln holds, so the adjacent The main flow of air that has flowed between the blades is bent so that the flow is bent toward the maximum curvature position Pn of the suction surface of the adjacent blade on the rotation direction side by the maximum curvature position Pp of the pressure surface where the curvature is relatively small. Become.

このとき、ブレードの負圧面は滑らかに連続する凸面形状とされているので、最大反り位置Ｐｎで大きく膨らんだ凸面形状により、ブレード間を流れる空気の主流は負圧面の最大反り位置Ｐｎ付近で早期に再付着されるようになる。これにより、ブレードの負圧面に生じる剥離泡（剥離域）が縮小され、剪断層域も小さくなるため、当該剪断層域に起因する騒音が効果的に低減される。また、最大反り位置Ｐｎでの気流の乱れも解消、若しくは、低減されるので、再付着点での騒音の発生も抑制され、総じて遠心送風機の送風音を効果的に低減させることができるようになる。 At this time, since the suction surface of the blade has a smoothly continuous convex shape, the convex shape that bulges out greatly at the maximum warp position Pn causes the main flow of air between the blades to flow quickly near the maximum warp position Pn of the suction surface. Becomes reattached to. As a result, the separation bubbles (separation area) generated on the suction surface of the blade are reduced, and the shear layer area is also reduced, so that noise caused by the shear layer area is effectively reduced. In addition, since the turbulence of the airflow at the maximum warp position Pn is eliminated or reduced, the generation of noise at the reattachment point is also suppressed, and overall the air blowing noise of the centrifugal blower can be effectively reduced. Become.

また、請求項２の発明の如く正圧面及び負圧面を、それぞれ曲率半径が異なる複数の円弧にて構成し、正圧面を各円弧が滑らかに連続する凹面形状とし、負圧面も各円弧が滑らかに連続する凸面形状とすることで、上記遠心送風機の送風音を一層効果的に低減させることが可能となる。 In addition, as in the invention of claim 2, the pressure surface and the suction surface are configured with a plurality of circular arcs each having a different radius of curvature, the positive pressure surface has a concave shape in which each arc is smoothly continuous, and the suction surface also has a smooth circular arc. By forming a continuous convex shape, it becomes possible to further effectively reduce the air blowing noise of the centrifugal blower.

ここで、ブレードの負圧面の最大反り位置Ｐｎが前縁部に近すぎると、回転方向反対側で隣接するブレードの正圧面の最大反り位置Ｐｐで曲げられた主流が最大反り位置Ｐｎを通り過ぎてしまい、再付着し難くなる。逆に最大反り位置Ｐｎが後縁部に近すぎると、再付着点が後縁部に近くなって剪断層域が拡大されてしまう。 Here, if the maximum curvature position Pn of the suction surface of the blade is too close to the leading edge, the mainstream bent at the maximum curvature position Pp of the pressure surface of the adjacent blade on the opposite side in the rotation direction will pass the maximum curvature position Pn. It gets stuck and becomes difficult to reattach. On the other hand, if the maximum warp position Pn is too close to the trailing edge, the reattachment point will be close to the trailing edge and the shear layer region will be expanded.

そこで、請求項３の発明の如く翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとした場合、翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃが、０．２≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．６２の範囲となるように設定することで、的確に剥離泡を縮小して、遠心送風機の低騒音化を図ることが可能となる。 Therefore, when the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, the ratio Ln/Lc of the chordwise dimension Ln to the chord length Lc is 0.2≦Ln/ By setting Lc≦0.62, it is possible to accurately reduce the separation bubbles and reduce the noise of the centrifugal blower.

上記について、より好ましくは請求項４の発明の如く、翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃを、０．４≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．５の範囲に設定することが効果的である。 Regarding the above, more preferably, as in the invention of claim 4, the ratio Ln/Lc between the chordwise dimension Ln and the chord length Lc is set in the range of 0.4≦Ln/Lc≦0.5. Effective.

また、ブレードの負圧面の反りが多きすぎると、ブレードの正圧面と、それの回転方向側に位置するブレードの負圧面との間の間隔が狭くなり、ブレード間内部を通過する空気の流速が増加して騒音も増加する。逆に負圧面の反りが小さすぎると、回転方向反対側で隣接するブレードの正圧面の最大反り位置Ｐｐで曲げられた主流が回転方向側のブレードの負圧面に再付着する点（再付着点）が後縁部側に寄ることになる。 Additionally, if the suction side of the blade is warped too much, the gap between the pressure side of the blade and the suction side of the blade located on the rotational side of the blade becomes narrower, reducing the flow rate of air passing between the blades. As the noise increases, so does the noise. On the other hand, if the warpage of the suction surface is too small, the main flow bent at the maximum warp position Pp of the pressure surface of the adjacent blade on the opposite side of the rotation direction will reattach to the suction surface of the blade on the rotation direction side (reattachment point). ) will be closer to the rear edge.

そこで、請求項５の発明の如く翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとし、最大反り位置Ｐｎで最大となる垂線Ｍｎの寸法である最大反り高さをＨとした場合、当該最大反り高さＨと翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃが、０．１８≦Ｈ／Ｌｃ≦０．３５の範囲となるように設定することで、流速の増加と剪断層域の拡大による騒音を効果的に抑制することができるようになる。 Therefore, as in the invention of claim 5, if the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, and the maximum warp height, which is the dimension of the perpendicular Mn that is maximum at the maximum warp position Pn, is H, then the maximum By setting the ratio H/Lc of warpage height H to blade chord length Lc to be in the range of 0.18≦H/Lc≦0.35, noise due to increased flow velocity and expansion of shear layer area can be reduced. can be effectively suppressed.

また、ブレードの正圧面の最大反り位置Ｐｐと負圧面の最大反り位置Ｐｎの間の所謂反り方向の距離が小さすぎると、ブレードの正圧面と、それと回転方向側で隣接するブレードの負圧面との間の間隔が大きくなり、前縁部で剥離した気流が負圧面で再付着する点（再付着点）が後縁部側に寄りすぎるようになる。そのため、剥離泡が大きくなり、剪断層域が拡大してブレード間内部の乱れが増大し、騒音が増加する。逆に反り方向の距離が大きすぎると、ブレードの正圧面と、それの回転方向側に位置するブレードの負圧面との間の間隔が狭くなり、ブレード間内部を通過する空気の流速が増加して騒音も増加する。 Additionally, if the distance in the so-called warp direction between the maximum warp position Pp of the pressure side of the blade and the maximum warp position Pn of the suction side is too small, the pressure side of the blade and the suction side of the blade adjacent to it in the rotation direction may The distance between the two ends becomes larger, and the point where the airflow separated at the leading edge reattachs on the negative pressure surface (reattachment point) becomes too close to the trailing edge. As a result, the separation bubbles become larger, the shear layer region expands, the internal turbulence between the blades increases, and the noise increases. On the other hand, if the distance in the warping direction is too large, the gap between the pressure surface of the blade and the suction surface of the blade located on the rotational side of the blade becomes narrower, and the flow rate of air passing between the blades increases. The noise will also increase.

そこで、請求項６発明の如く翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとし、最大反り位置Ｐｎを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｎと、最大反り位置Ｐｐを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｐとの間の距離である最大反り厚みをＴとした場合、当該最大反り厚みＴと翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃが、０．０３５≦Ｔ／Ｌｃ≦０．１４の範囲となるように設定することで、剪断層域の拡大と流速の増加による騒音を効果的に抑制することができるようになる。 Therefore, as in the sixth aspect of the invention, the chord length, which is the dimension of the chord line L, is set as Lc, and the parallel line Wn of the chord line L passing through the maximum warp position Pn and the line Wn of the blade chord line L passing through the maximum warp position Pp. When the maximum warp thickness, which is the distance between the parallel line Wp, is T, the ratio T/Lc between the maximum warp thickness T and the chord length Lc is in the range of 0.035≦T/Lc≦0.14. By setting this, it becomes possible to effectively suppress noise caused by expansion of the shear layer area and increase in flow velocity.

また、請求項７の発明の如くブレードの内接円位置における、内接円の接線とブレードの接線との間の角度である翼入口角β１を、６５°≦β１≦８５°の範囲に設定することで、ブレード間に流入した空気の流れを最適な状態に制御し、より確実に低騒音化を図ることができるようになる。 Further, as in the invention of claim 7, the blade inlet angle β1, which is the angle between the tangent of the inscribed circle and the tangent of the blade, at the position of the inscribed circle of the blade is set in the range of 65°≦β1≦85°. By doing so, the flow of air flowing between the blades can be controlled to an optimal state, and noise can be more reliably reduced.

更に、請求項８の発明の如くブレードの外接円位置における、外接円の接線とブレードの接線との間の角度である翼出口角β２を、１４５°≦β２≦１６５°の範囲に設定することで、ブレード間における空気流の流出速度を最適な範囲に制御しつつ、剪断層域を縮小して、より確実に低騒音化を図ることができるようになる。 Furthermore, according to the invention of claim 8, the blade exit angle β2, which is the angle between the tangent of the circumscribed circle and the tangent of the blade, at the position of the circumscribed circle of the blade is set in the range of 145°≦β2≦165°. This makes it possible to reduce the shear layer area while controlling the outflow velocity of the airflow between the blades within an optimal range, thereby achieving more reliable noise reduction.

本発明を適用した遠心送風機の斜視図である。FIG. 1 is a perspective view of a centrifugal blower to which the present invention is applied. 図１の遠心送風機の側面図である。FIG. 2 is a side view of the centrifugal blower of FIG. 1; 図１の遠心送風機の縦断側面図である。FIG. 2 is a longitudinal side view of the centrifugal blower of FIG. 1; 図１の遠心送風機の平断面図である。2 is a plan cross-sectional view of the centrifugal blower of FIG. 1. FIG. 図１の遠心送風機で定義する各パラメータを説明するためのブレードの拡大平断面図である。2 is an enlarged plan cross-sectional view of a blade for explaining each parameter defined in the centrifugal blower of FIG. 1. FIG. 図５のブレードの正圧面と負圧面を構成する円弧を説明する図である。FIG. 6 is a diagram illustrating arcs forming a pressure surface and a suction surface of the blade in FIG. 5; ブレードの翼入口角β１と翼出口各β２を説明するための図１の遠心送風機のブレードの拡大図である。FIG. 2 is an enlarged view of the blade of the centrifugal blower of FIG. 1 for explaining the blade inlet angle β1 and the blade outlet angle β2 of the blade. 図５のブレード間の空気の流れを説明する図である。6 is a diagram illustrating the flow of air between the blades in FIG. 5. FIG. ブレードの比Ｌｎ／Ｌｃと比騒音の関係を説明する図である。It is a figure explaining the relationship between ratio Ln/Lc of a blade, and specific noise. ブレードの比Ｌｐ／Ｌｃと比騒音の関係を説明する図である。It is a figure explaining the relationship between ratio Lp/Lc of a blade, and specific noise. ブレードの比Ｈ／Ｌｃと比騒音の関係を説明する図である。It is a figure explaining the relationship between ratio H/Lc of a blade, and specific noise. ブレードの比Ｔ／Ｌｃと比騒音の関係を説明する図である。It is a figure explaining the relationship between ratio T/Lc of a blade, and specific noise. 従来の遠心送風機のブレードの平断面形状と、ブレード間の空気の流れを説明する図である。It is a figure explaining the plane cross-sectional shape of the blade of the conventional centrifugal blower, and the flow of air between the blades.

以下、本発明の実施の形態について、図面に基づき詳細に説明する。実施例の遠心送風機１は、車両用空調装置の送風ユニットに用いられるもので、図示しない内外気切換ダンパと熱交換器（蒸発器）との間に配置されるものである。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail based on the drawings. The centrifugal blower 1 of the embodiment is used in a blower unit of a vehicle air conditioner, and is arranged between an inside/outside air switching damper and a heat exchanger (evaporator), which are not shown.

図１乃至図４において、遠心送風機１は、駆動手段となる電動モータ２とこの電動モータ２によって回転駆動される円筒状のファン３と、スクロールケーシング４から構成される。ファン３はボトムプレート６を有し、ボトムプレート６の中央には、ファン３の軸線方向に膨出した略円錐状のコーン部６Ａが形成されている。このコーン部６Ａの中央にはボス部６Ｂが形成されており、このボス部６Ｂは、電動モータ２の回転軸７に嵌合されている。 1 to 4, a centrifugal blower 1 includes an electric motor 2 serving as a driving means, a cylindrical fan 3 rotationally driven by the electric motor 2, and a scroll casing 4. The fan 3 has a bottom plate 6, and a substantially conical cone portion 6A bulging in the axial direction of the fan 3 is formed in the center of the bottom plate 6. A boss portion 6B is formed in the center of the cone portion 6A, and the rotating shaft 7 of the electric motor 2 is fitted into the boss portion 6B.

ボトムプレート６の外周部は鍔状を呈し、この外周部上には複数のブレード（翼）８の基端が固定されている。尚、ブレード８の形状については後に詳述する。これらのブレード８は、電動モータ２の回転軸７を中心とした同心上において環状に配列されており、実施例の場合、各ブレード８は電動モータ２の回転軸７と平行に延在している。これらのブレード８の間には所定の間隔（等間隔）が確保されており、ブレード８の先端部はボトムプレート６と同軸的に設けられた環状のリム９によって連結されている。 The outer periphery of the bottom plate 6 has a brim shape, and the base ends of a plurality of blades 8 are fixed onto the outer periphery. Note that the shape of the blade 8 will be explained in detail later. These blades 8 are arranged in a ring shape concentrically around the rotation axis 7 of the electric motor 2, and in the case of the embodiment, each blade 8 extends parallel to the rotation axis 7 of the electric motor 2. There is. A predetermined interval (equal interval) is maintained between these blades 8, and the tips of the blades 8 are connected by an annular rim 9 provided coaxially with the bottom plate 6.

そして、このファン３は、例えば硬質樹脂製の前記スクロールケーシング４内に収納されており、スクロールケーシング４は、前記送風ユニットのダクトの一部を構成する。即ち、スクロールケーシング４は、吸込口１１、吹出口１２及び内部の流路を有し、この内部の流路中にファン３は介挿されている。 The fan 3 is housed in the scroll casing 4 made of, for example, hard resin, and the scroll casing 4 constitutes a part of the duct of the blower unit. That is, the scroll casing 4 has an inlet 11, an outlet 12, and an internal flow path, and the fan 3 is inserted into this internal flow path.

スクロールケーシング４はファン３の径方向に位置する外周壁１３を有し、吹出口１２はこの外周壁１３の端部にて開口している。図１、図２、図４に示すように外周壁１３は、所定の螺旋状に延在するスクロール壁部１４を備え、このスクロール壁部１４は、螺旋の巻き始めからファン３の回転方向への角度が増大するに従って回転軸７の中心（ファン３の中心）からの半径方向の距離が徐々に拡大するように湾曲している。 The scroll casing 4 has an outer circumferential wall 13 located in the radial direction of the fan 3 , and the air outlet 12 opens at an end of the outer circumferential wall 13 . As shown in FIGS. 1, 2, and 4, the outer peripheral wall 13 includes a scroll wall 14 extending in a predetermined spiral, and the scroll wall 14 extends from the beginning of the spiral in the rotation direction of the fan 3. It is curved so that the distance in the radial direction from the center of the rotating shaft 7 (the center of the fan 3) gradually increases as the angle increases.

更に外周壁１３は、螺旋の巻き始めに位置する舌部１６と、この舌部１６の外側に連続する平面部１７と、螺旋の巻き終わりに連続する接線部１８を備え、この接線部１８と平面部１７の端部の間に前記吹出口１２が形成されている。外周壁１３はファン３の周囲に螺旋状に延在する渦巻状流路１９を画成し、この渦巻状流路１９はスクロールケーシング４内部の流路の一部を構成する。 Furthermore, the outer peripheral wall 13 includes a tongue portion 16 located at the beginning of the spiral winding, a flat portion 17 continuing to the outside of the tongue portion 16, and a tangential portion 18 continuing to the end of the spiral winding. The air outlet 12 is formed between the ends of the flat portion 17 . The outer peripheral wall 13 defines a spiral flow path 19 extending spirally around the fan 3 , and this spiral flow path 19 constitutes a part of the flow path inside the scroll casing 4 .

また、外周壁１３とファン３との間の径方向の距離は、舌部１６において最も小さくなり、舌部１６は渦巻状流路１９の上流端に位置してこの渦巻状流路１９の巻き終わりから巻き始めへの空気の流入を抑制する役割を果たす。そして、この渦巻状流路１９の巻き終わりの下流端に前記吹出口１２が位置する。 Further, the radial distance between the outer peripheral wall 13 and the fan 3 is the smallest at the tongue portion 16, and the tongue portion 16 is located at the upstream end of the spiral flow path 19, and the tongue portion 16 is located at the upstream end of the spiral flow path 19. It plays the role of suppressing the inflow of air from the end to the beginning of the winding. The air outlet 12 is located at the downstream end of the spiral flow path 19 at the end of the winding.

また、スクロールケーシング４は図１乃至図３に示すように回転軸７の軸方向一端側（先端側）に位置する第１端壁２１と、回転軸７の軸方向他端側（電動モータ２側）に位置する第２端壁２２を備えており、外周壁１３はこれら第１端壁２１及び第２端壁２２の外縁間に渡り、それらと共に前記渦巻状流路１９を形成する。 Further, as shown in FIGS. 1 to 3, the scroll casing 4 has a first end wall 21 located on one axial end side (tip side) of the rotating shaft 7, and a first end wall 21 located on the other axial end side of the rotating shaft 7 (the electric motor 2 The outer circumferential wall 13 extends between the outer edges of the first end wall 21 and the second end wall 22 and forms the spiral flow path 19 with them.

電動モータ２側の第２端壁２２は、ファン３の軸線（回転軸７の軸方向）に直交する平面に平行な壁であり、ファン３の軸線方向から見てファン３のボトムプレート６の近傍に位置している。第２端壁２２には電動モータ２の本体２３が嵌合するモータ取付孔２４が形成されており、このモータ取付孔２４を囲む第２端壁２２の壁がファン３のボトムプレート６と対向し、それに連続する渦巻状流路１９の下流側に位置する壁が接線部１８と平面部１７間に渡っている。 The second end wall 22 on the electric motor 2 side is a wall that is parallel to a plane perpendicular to the axis of the fan 3 (the axial direction of the rotating shaft 7), and is a wall that is parallel to the plane that is perpendicular to the axis of the fan 3 (the axial direction of the rotating shaft 7). Located nearby. A motor mounting hole 24 into which the main body 23 of the electric motor 2 fits is formed in the second end wall 22, and the wall of the second end wall 22 surrounding the motor mounting hole 24 faces the bottom plate 6 of the fan 3. However, a wall located on the downstream side of the spiral flow path 19 that is continuous therewith extends between the tangential portion 18 and the flat portion 17.

一方、回転軸７の軸方向一端側に位置する第１端壁２１には前記吸込口１１が形成されており、この吸込口１１はファン３と同軸に位置している。この吸込口１１の周囲には、第１端壁２１からファン３より離間する方向に略垂直（回転軸７の軸方向）に起立した後、吸込口１１側に折り返された形状の起立壁２６が形成されており、この起立壁２６の吸込口１１側の面は、ベルマウス状に湾曲されている。以下、この湾曲する部分をベルマウス２７と称する。そして、このベルマウス２７の内側に吸込口１１が構成され、その内径はリム９の内径よりも少許小さく設定される。 On the other hand, the suction port 11 is formed in the first end wall 21 located on one axial end side of the rotating shaft 7, and the suction port 11 is located coaxially with the fan 3. Around this suction port 11, there is a standing wall 26 which is shaped to stand up substantially perpendicularly in the direction away from the fan 3 from the first end wall 21 (in the axial direction of the rotating shaft 7), and then fold back toward the suction port 11 side. The surface of the upright wall 26 on the side of the suction port 11 is curved into a bell mouth shape. Hereinafter, this curved portion will be referred to as a bell mouth 27. A suction port 11 is formed inside this bell mouth 27, and its inner diameter is set to be slightly smaller than the inner diameter of the rim 9.

また、第１端壁２１の回転軸７の軸方向における高さ（第２端壁２２との間の距離）は、図１乃至図３に示すように渦巻状流路１９の巻き始めから吹出口１２に向かって徐々に拡大するように所定の角度で傾斜している。これにより、渦巻状流路１９の流路断面積が、上流（巻き始め）から下流（巻き終わり）に向けて徐々に拡大するように構成されている。尚、この実施例では図３に示すように第２端壁２２の軸方向における位置が渦巻状流路１９の巻き始めから吹出口１２に渡って変化していないが、軸方向において第１端壁２１から離れる方向に渦巻状流路１９の巻き始めから吹出口１２に向かって徐々に所定の角度で傾斜させてもよい。 Further, the height of the first end wall 21 in the axial direction of the rotating shaft 7 (the distance between it and the second end wall 22) is determined from the beginning of winding of the spiral flow path 19 to It is inclined at a predetermined angle so as to gradually expand toward the outlet 12. Thereby, the cross-sectional area of the spiral flow path 19 is configured to gradually expand from upstream (start of winding) to downstream (end of winding). In this embodiment, as shown in FIG. 3, the position of the second end wall 22 in the axial direction does not change from the beginning of winding of the spiral flow path 19 to the air outlet 12; The spiral flow path 19 may be gradually inclined at a predetermined angle from the beginning of winding toward the air outlet 12 in a direction away from the wall 21 .

そして、遠心送風機１の電動モータ２に電力が供給されると、電動モータ２はファン３を図４中時計回りに回転駆動する。ファン３が回転すると、ブレード８は隣接する各ブレード８間に規定された間隔内の空気を半径方向外側に押し出す。これにより、ファン３の半径方向内側から間隔を通じて半径方向外側に向かう空気流が生成される。この空気流の生成に伴い、スクロールケーシング４内には吸込口１１のベルマウス２７を経て空気が流入し、この流入した空気はファン３のブレード８間の間隔、渦巻状流路１９及び吹出口１２を経てスクロールケーシング４の外部に流出する。 When electric power is supplied to the electric motor 2 of the centrifugal blower 1, the electric motor 2 drives the fan 3 to rotate clockwise in FIG. As the fan 3 rotates, the blades 8 force air radially outward within a defined spacing between each adjacent blade 8. This generates an airflow from the radially inner side of the fan 3 to the radially outer side through the gap. With the generation of this air flow, air flows into the scroll casing 4 through the bell mouth 27 of the suction port 11, and this air flows through the space between the blades 8 of the fan 3, the spiral flow path 19, and the air outlet. 12 and flows out of the scroll casing 4.

次に、図５～図１２を参照しながら、前述した如くファン３に設けられた各ブレード８の形状について詳述する。図５は図４の如くファン３に設けられた複数のブレード８のうちの隣接する二枚のブレード８、８の平断面を拡大して示しており、この図５に本発明の遠心送風機１のブレード８で定義する各パラメータを示している。また、図７はブレード８の翼入口角β１と翼出口各β２を説明するためにブレード８を拡大した模式図である。 Next, the shape of each blade 8 provided in the fan 3 as described above will be described in detail with reference to FIGS. 5 to 12. FIG. 5 shows an enlarged plan cross section of two adjacent blades 8, 8 among the plurality of blades 8 provided in the fan 3 as shown in FIG. Each parameter defined by the blade 8 is shown. Further, FIG. 7 is an enlarged schematic diagram of the blade 8 in order to explain the blade inlet angle β1 and the blade outlet angle β2 of the blade 8.

各ブレード８は同一の形状を呈しており、ファン３の回転方向（図４、図５中時計回り）に位置する正圧面２８と、回転方向とは反対側に位置する負圧面２９と、ファン３の半径方向内側の端部に位置する前縁部３１と、ファン３の半径方向外側の端部に位置する後縁部３２を備えている。 Each blade 8 has the same shape, and includes a positive pressure surface 28 located in the rotation direction of the fan 3 (clockwise in FIGS. 4 and 5), a negative pressure surface 29 located on the opposite side to the rotation direction, and a fan The fan 3 has a front edge 31 located at the radially inner end of the fan 3 and a rear edge 32 located at the radially outer end of the fan 3 .

ブレード８の正圧面２８は、実施例では図６に示す如く曲率半径が異なる複数の円弧Ｃ１（円Ａ１）、Ｃ２（円Ａ２）、Ｃ３（円Ａ３）から構成されており、これらのうち円弧Ｃ１は最も曲率半径が小さく、ブレード８の前縁部３１側に位置している。円弧Ｃ２は円弧Ｃ１よりも曲率半径が大きく、ブレード８の後縁部３２側に位置している。円弧Ｃ３は円弧Ｃ１、Ｃ２よりも曲率半径が大きく、円弧Ｃ１とＣ２の間に位置している。そして、これら円弧Ｃ１と円弧Ｃ３と円弧Ｃ２が滑らかに連続されており、これによって実施例の正圧面２８は、滑らかに連続する凹面形状とされている。 In the embodiment, the positive pressure surface 28 of the blade 8 is composed of a plurality of circular arcs C1 (circle A1), C2 (circle A2), and C3 (circle A3) with different radii of curvature, as shown in FIG. C1 has the smallest radius of curvature and is located on the front edge 31 side of the blade 8. The arc C2 has a larger radius of curvature than the arc C1 and is located on the trailing edge 32 side of the blade 8. The circular arc C3 has a larger radius of curvature than the circular arcs C1 and C2, and is located between the circular arcs C1 and C2. The arc C1, the arc C3, and the arc C2 are smoothly continuous, so that the positive pressure surface 28 of the embodiment has a smoothly continuous concave shape.

ブレード８の負圧面２９も、実施例では図６に示す如く曲率半径が異なる複数の円弧Ｃ４（円Ａ４）、Ｃ５（円Ａ５）、Ｃ６（円Ａ６）から構成されており、これらのうち円弧Ｃ４は最も曲率半径が小さく、ブレード８の前縁部３１側に位置している。円弧Ｃ６はこれらのうち最も曲率半径が大きく、ブレード８の後縁部３２側に位置している。円弧Ｃ５は円弧Ｃ４、Ｃ６の間の曲率半径を有し、円弧Ｃ４とＣ６の間に位置している。そして、これら円弧Ｃ４と円弧Ｃ５と円弧Ｃ６が滑らかに連続されており、これによって負圧面２９は、滑らかに連続する凸面形状とされている。 In the embodiment, the suction surface 29 of the blade 8 is also composed of a plurality of circular arcs C4 (circle A4), C5 (circle A5), and C6 (circle A6) with different radii of curvature, as shown in FIG. C4 has the smallest radius of curvature and is located on the front edge 31 side of the blade 8. The arc C6 has the largest radius of curvature among these and is located on the trailing edge 32 side of the blade 8. The circular arc C5 has a radius of curvature between the circular arcs C4 and C6, and is located between the circular arcs C4 and C6. These arcs C4, C5, and C6 are smoothly continuous, so that the negative pressure surface 29 has a smoothly continuous convex shape.

次に、図５中の向かって右側のブレード８を用いて、当該ブレード８の形状を説明するための各パラメータについて定義する。図５において、Ｌはブレード８の翼弦線で、この翼弦線Ｌはブレード８の前縁部３１と後縁部３２とを結ぶ線分である。Ｌｃは翼弦長であり、翼弦線Ｌの寸法である。 Next, using the blade 8 on the right side in FIG. 5, each parameter for explaining the shape of the blade 8 will be defined. In FIG. 5, L is a chord line of the blade 8, and this chord line L is a line segment connecting the leading edge 31 and the trailing edge 32 of the blade 8. Lc is the blade chord length, which is the dimension of the blade chord line L.

尚、実施例ではブレード８の前縁部３１と後縁部３２が何れも円弧形状を呈しており、翼弦線Ｌは前縁部３１と後縁部３２の各円弧の中心を結んでいるが、それに限らず、翼弦線Ｌを前縁部３１と後縁部３２の回転方向の端部間を結ぶ線分と定義してもよい。また、前縁部３１と後縁部３２円弧形状ではない場合（例えば、尖った形状である場合）にも、回転方向の端部間を結ぶ線分を翼弦線Ｌと定義すればよい。 In the embodiment, both the leading edge 31 and the trailing edge 32 of the blade 8 have an arc shape, and the chord line L connects the center of each arc of the leading edge 31 and the trailing edge 32. However, the blade chord line L is not limited thereto, and may be defined as a line segment connecting the ends of the leading edge 31 and the trailing edge 32 in the rotational direction. Further, even when the leading edge portion 31 and the trailing edge portion 32 are not arcuate (for example, have a pointed shape), a line segment connecting the ends in the rotational direction may be defined as the chord line L.

図５において、Ｐｐは正圧面２８の最大反り位置である。正圧面２８の最大反り位置Ｐｐは、翼弦線Ｌから正圧面２８に垂線Ｍｐを引いた場合に、この垂線Ｍｐの寸法が最大となる正圧面２８の位置である。また、図５において、Ｌｐは前縁部３１から最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法である。 In FIG. 5, Pp is the maximum warpage position of the positive pressure surface 28. The maximum warp position Pp of the pressure surface 28 is the position of the pressure surface 28 where, when a perpendicular line Mp is drawn from the blade chord line L to the pressure surface 28, the dimension of this perpendicular line Mp is maximum. Further, in FIG. 5, Lp is the chord direction dimension from the leading edge 31 to the maximum warp position Pp.

また、図５においてＰｎは負圧面２９の最大反り位置である。負圧面２９の最大反り位置Ｐｎは、翼弦線Ｌから負圧面２９に垂線Ｍｎを引いた場合に、この垂線Ｍｎの寸法が最大となる負圧面２９の位置である。また、図５において、Ｌｎは前縁部３１から最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法である。 Further, in FIG. 5, Pn is the maximum warpage position of the negative pressure surface 29. The maximum warping position Pn of the suction surface 29 is the position of the suction surface 29 where the dimension of the perpendicular Mn is maximum when a perpendicular line Mn is drawn from the chord line L to the suction surface 29. Further, in FIG. 5, Ln is the chord direction dimension from the leading edge 31 to the maximum warp position Pn.

また、図５において、Ｈはブレード８の最大反り高さである。この最大反り高さＨは、前述した垂線Ｍｎの寸法である。更に、図５において、Ｔはブレード８の最大反り厚みである。この最大反り厚みＴは、最大反り位置Ｐｎを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｎと、最大反り位置Ｐｐを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｐとの間の距離である。 Further, in FIG. 5, H is the maximum warp height of the blade 8. This maximum warpage height H is the dimension of the perpendicular line Mn mentioned above. Furthermore, in FIG. 5, T is the maximum warping thickness of the blade 8. This maximum warp thickness T is the distance between a parallel line Wn of the blade chord line L passing through the maximum warp position Pn and a parallel line Wp of the blade chord line L passing through the maximum warp position Pp.

次に、図７において、β１（ｄｅｇ）はブレード８の翼入口角であり、β２（ｄｅｇ）はブレード８の翼出口角である。翼入口角β１は、ブレード８の内接円位置における、内接円Ｘ１の接線Ｘ２とブレード８の接線Ｘ３との間の角度である。また、翼出口角β２は、ブレード８の外接円位置における、外接円Ｘ４の接線Ｘ５とブレード８の接線Ｘ６との間の角度である。 Next, in FIG. 7, β1 (deg) is the blade inlet angle of the blade 8, and β2 (deg) is the blade exit angle of the blade 8. The blade inlet angle β1 is the angle between the tangent X2 of the inscribed circle X1 and the tangent X3 of the blade 8 at the position of the inscribed circle of the blade 8. Further, the blade exit angle β2 is the angle between the tangent X5 of the circumscribed circle X4 and the tangent X6 of the blade 8 at the position of the circumscribed circle of the blade 8.

（１）ブレード８の正圧面２８の最大反り位置Ｐｐと負圧面２９の最大反り位置Ｐｎの位置関係
以上の如く定義したブレード８の前縁部３１から正圧面２８の最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法Ｌｐと、前縁部３１から負圧面２９の最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法Ｌｎの関係は、本発明ではＬｐ＜Ｌｎの関係とされている。即ち、本発明では正圧面２８の最大反り位置Ｐｐはブレード８の前縁部３１側に位置し、負圧面２９の最大反り位置Ｐｎは、正圧面２８の最大反り位置Ｐｐよりも後縁部３２側に位置している。 (1) Positional relationship between the maximum warp position Pp of the pressure surface 28 and the maximum warp position Pn of the suction surface 29 of the blade 8 From the leading edge 31 of the blade 8 defined above to the maximum warp position Pp of the pressure surface 28 In the present invention, the relationship between the chord direction dimension Lp and the chord direction dimension Ln from the leading edge portion 31 to the maximum warp position Pn of the suction surface 29 is set to be Lp<Ln. That is, in the present invention, the maximum curvature position Pp of the positive pressure surface 28 is located on the leading edge 31 side of the blade 8, and the maximum curvature position Pn of the suction surface 29 is located closer to the rear edge 32 than the maximum curvature position Pp of the positive pressure surface 28. Located on the side.

ファン３が回転すると、空気は図８に矢印で示すようにブレード８の前縁部３１からブレード８、８間に流入するが、凸面形状の負圧面２９を回り込むように空気が流れるため、前述した如く空気は負圧面２９の凸面形状に追随できずに前縁部３１付近の剥離点３３で剥離した後、再付着点３４で再度付着するようになる。 When the fan 3 rotates, air flows from the front edge 31 of the blade 8 between the blades 8 and 8 as shown by the arrow in FIG. 8, but since the air flows around the convex negative pressure surface 29, As such, the air cannot follow the convex shape of the negative pressure surface 29 and is separated at a separation point 33 near the leading edge 31, and then reattached at a reattachment point 34.

この剥離点３３と再付着点３４の間の剥離域が前述した剥離泡３６となり、この剥離泡３６と負圧面２９側の空気の主流３７との境界が、乱れが強い剪断層域３８となって騒音の原因となるが、本発明では隣接するブレード８、８間に流入した空気の正圧面２８側の主流３９が、曲率が比較的小さくなる正圧面２８の最大反り位置Ｐｐ及びその周辺の凹曲面４１（図８に破線の楕円で示す）により、回転方向側で隣接するブレード８（図８の向かって右側）の負圧面２９の最大反り位置Ｐｎに向かって流れが曲げられ、それにより、空気の主流全体が負圧面２９の最大反り位置Ｐｎに向かって曲げられるようになる。 The separation region between this separation point 33 and the reattachment point 34 becomes the above-mentioned separation bubble 36, and the boundary between this separation bubble 36 and the main stream 37 of air on the negative pressure surface 29 side becomes a highly turbulent shear layer region 38. However, in the present invention, the main stream 39 of the air flowing between the adjacent blades 8, 8 on the pressure surface 28 side is located at the maximum curvature position Pp of the pressure surface 28, where the curvature is relatively small, and its surroundings. The concave curved surface 41 (indicated by a dashed ellipse in FIG. 8) bends the flow toward the maximum curvature position Pn of the suction surface 29 of the blade 8 adjacent in the rotation direction (on the right side in FIG. 8). , the entire mainstream of air is bent toward the maximum warp position Pn of the negative pressure surface 29.

このとき、本発明ではブレード８の負圧面２９は滑らかに連続する凸面形状とされているので、最大反り位置Ｐｎで大きく膨らんだ凸面形状により、ブレード８、８間を流れる空気の主流３７は、負圧面２９の最大反り位置Ｐｎ付近で早期に再付着されるようになる。図８ではこの最大反り位置Ｐｎ付近の再付着点３４の領域を破線の楕円で示す。 At this time, in the present invention, since the suction surface 29 of the blade 8 has a smoothly continuous convex shape, the main stream 37 of the air flowing between the blades 8 is It becomes reattached early near the maximum warp position Pn of the negative pressure surface 29. In FIG. 8, the region of the reattachment point 34 near the maximum warp position Pn is indicated by a broken-line ellipse.

これにより、ブレード８の負圧面２９に生じる剥離泡３６（剥離域）が縮小され、剪断層域３８も小さくなるため、この剪断層域３８に起因する騒音が効果的に低減されるようになる。また、この最大反り位置Ｐｎも滑らかに連続する凸面形状のなかにあるため、最大反り位置Ｐｎでの気流の乱れも解消、若しくは、低減される。これにより、再付着点３４での騒音の発生も抑制され、総じて遠心送風機１の送風音を効果的に低減させることができるようになる。 As a result, the separation bubbles 36 (separation area) generated on the negative pressure surface 29 of the blade 8 are reduced, and the shear layer area 38 is also reduced, so that the noise caused by this shear layer area 38 is effectively reduced. . Moreover, since this maximum warpage position Pn is also within the smoothly continuous convex shape, the turbulence of the airflow at the maximum warpage position Pn is also eliminated or reduced. Thereby, the generation of noise at the reattachment point 34 is also suppressed, and the air blowing noise of the centrifugal blower 1 can be effectively reduced as a whole.

また、実施例ではブレード８の正圧面２８及び負圧面２９を、それぞれ曲率半径が異なる複数の円弧Ｃ１～Ｃ３、Ｃ４～Ｃ６にて構成し、正圧面２８を各円弧Ｃ１～Ｃ３が滑らかに連続する凹面形状とし、負圧面２９も各円弧Ｃ４～Ｃ６が滑らかに連続する凸面形状としているので、遠心送風機１の送風音は一層効果的に低減されるようになる。 In addition, in the embodiment, the pressure surface 28 and the suction surface 29 of the blade 8 are constituted by a plurality of circular arcs C1 to C3 and C4 to C6, each having a different radius of curvature, and the positive pressure surface 28 is made up of a plurality of circular arcs C1 to C3 that are smoothly continuous. Since the negative pressure surface 29 also has a convex shape in which the circular arcs C4 to C6 are smoothly continuous, the air blowing noise of the centrifugal blower 1 can be reduced more effectively.

（２）ブレード８の翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃの範囲
次に、図９は上述したブレード８（図５、図８）の前縁部３１から負圧面２９の最大反り位置Ｐｎの翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃを変化させた場合の遠心送風機１の比騒音を測定した結果を示している。 (2) Range of the ratio Ln/Lc of the chord direction dimension Ln of the blade 8 to the chord length Lc Next, FIG. 3 shows the results of measuring the specific noise of the centrifugal blower 1 when the ratio Ln/Lc of the chord direction dimension Ln of the maximum warp position Pn and the chord length Lc is changed.

上述した如くブレード８の前縁部３１から正圧面２８の最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法Ｌｐと、前縁部３１から負圧面２９の最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法Ｌｎの関係をＬｐ＜Ｌｎとすることで、遠心送風機１の送風音を低減することが可能となる。しかしながら、ブレード８の負圧面２９の最大反り位置Ｐｎが前縁部３１に近すぎると、回転方向反対側で隣接するブレード８（図８の向かって左側）の正圧面２８の最大反り位置Ｐｐ及びその付近の凹曲面４１で曲げられた主流３９、３７が最大反り位置Ｐｎを通り過ぎてしまい、再付着し難くなる。逆に最大反り位置Ｐｎが後縁部３２に近すぎると、再付着点３４が後縁部３２に近くなって剪断層域３８が拡大されてしまう。 As described above, the relationship between the chordwise dimension Lp from the leading edge 31 of the blade 8 to the maximum warping position Pp of the pressure surface 28 and the chordwise dimension Ln from the leading edge 31 to the maximum warping position Pn of the suction surface 29 By setting Lp<Ln, it becomes possible to reduce the air blowing noise of the centrifugal blower 1. However, if the maximum warpage position Pn of the suction surface 29 of the blade 8 is too close to the leading edge 31, the maximum warpage position Pp of the pressure surface 28 of the adjacent blade 8 (left side in FIG. 8) on the opposite side in the rotation direction and The main streams 39, 37 bent by the concave curved surface 41 in the vicinity pass the maximum warp position Pn, making it difficult for them to reattach. Conversely, if the maximum warp position Pn is too close to the trailing edge 32, the reattachment point 34 will be close to the trailing edge 32, and the shear layer region 38 will be expanded.

以上の如き理由で、翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃを変化させた場合、比騒音は図９に示す如く、比Ｌｎ／Ｌｃが略０．４で最も小さくなり、その前後で大きくなる傾向を示す。そこで、実施例では従来の遠心送風機の比騒音よりも低い所定の許容値Ｚ１（図９）を設定し、比騒音がこの許容値Ｚ１以下となる０．２以上、０．６２以下の範囲に翼弦方向寸法Ｌｎと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃを設定している（０．２≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．６２）。これにより、的確に剥離泡３６を縮小させて、遠心送風機１の低騒音化を図ることが可能となる。 For the above reasons, when the ratio Ln/Lc between the chordwise dimension Ln and the chord length Lc is changed, the specific noise becomes the smallest when the ratio Ln/Lc is approximately 0.4, as shown in FIG. , shows a tendency to increase before and after that. Therefore, in the embodiment, a predetermined tolerance value Z1 (Fig. 9) lower than the specific noise of the conventional centrifugal blower is set, and the specific noise is set in the range of 0.2 or more and 0.62 or less, where the specific noise is less than this tolerance value Z1. The ratio Ln/Lc between the chord direction dimension Ln and the chord length Lc is set (0.2≦Ln/Lc≦0.62). This makes it possible to accurately reduce the size of the separation bubbles 36 and reduce the noise of the centrifugal blower 1.

尚、図１０は上述したブレード８（図５、図８）の前縁部３１から正圧面２８の最大反り位置Ｐｐの翼弦方向寸法Ｌｐと翼弦長Ｌｃとの比Ｌｐ／Ｌｃを変化させた場合の遠心送風機１の比騒音を測定した結果を示している。この図からも明らかな如く、比Ｌｐ／Ｌｃが小さくなる程、即ち、正圧面２８の最大反り位置Ｐｐが前縁部３１に近づく程、比騒音は小さくなり、０．４以下では略変化しなくなる傾向となる。 In addition, FIG. 10 shows the ratio Lp/Lc between the chord direction dimension Lp of the maximum warp position Pp of the pressure surface 28 from the leading edge 31 of the blade 8 (FIGS. 5 and 8) described above and the chord length Lc. The figure shows the results of measuring the specific noise of the centrifugal blower 1 when As is clear from this figure, the smaller the ratio Lp/Lc, that is, the closer the maximum warp position Pp of the positive pressure surface 28 is to the leading edge 31, the smaller the specific noise becomes, and it does not substantially change below 0.4. It tends to disappear.

一方、比Ｌｎ／Ｌｃが小さい範囲、即ち、負圧面２９の最大反り位置Ｐｎが前縁部３１に近づくと、それよりも正圧面２８の最大反り位置Ｐｐが前縁部３１に近くなるので、図１０の如く比騒音は殆ど変化しなくなる。また、正圧面２８の最大反り位置Ｐｐが前端部３１に近づき過ぎると、正圧面２８の滑らかに連続する凹面形状を形成することが難しくなるので、比Ｌｎ／Ｌｃは、０．４≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．５の範囲に設定することが好ましい。その場合には、比Ｌｐ／Ｌｃはそれより小さい範囲、即ち、０．５に近いがそれより小さい値を最大値とし、０．４より小さい値を最小値とする適切な範囲に設定することになる。これにより、遠心送風機１の送風音をより効果的に低減させることができる。 On the other hand, in a range where the ratio Ln/Lc is small, that is, when the maximum warpage position Pn of the negative pressure surface 29 approaches the leading edge 31, the maximum warping position Pp of the positive pressure surface 28 becomes closer to the leading edge 31. As shown in FIG. 10, the specific noise hardly changes. Furthermore, if the maximum warp position Pp of the positive pressure surface 28 is too close to the front end 31, it becomes difficult to form a smoothly continuous concave shape of the positive pressure surface 28, so the ratio Ln/Lc is 0.4≦Ln/ It is preferable to set it in the range of Lc≦0.5. In that case, the ratio Lp/Lc should be set in an appropriate range, with the maximum value being close to but smaller than 0.5 and the minimum value being less than 0.4. become. Thereby, the air blowing noise of the centrifugal blower 1 can be reduced more effectively.

（３）ブレード８の最大反り高さＨと翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃの範囲
次に、図１１は上述したブレード８（図５、図８）の最大反り高さＨ（最大反り位置Ｐｎで最大となる垂線Ｍｎの寸法）と翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃを変化させた場合の遠心送風機１の比騒音を測定した結果を示している。 (3) Range of ratio H/Lc between maximum warpage height H of blade 8 and chord length Lc Next, FIG. 11 shows the maximum warpage height H (maximum warpage The graph shows the results of measuring the specific noise of the centrifugal blower 1 when changing the ratio H/Lc between the dimension of the perpendicular line Mn that is maximum at position Pn) and the blade chord length Lc.

上述した如くブレード８の前縁部３１から正圧面２８の最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法Ｌｐと、前縁部３１から負圧面２９の最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法Ｌｎの関係をＬｐ＜Ｌｎとすることで、遠心送風機１の送風音を低減することが可能となる。しかしながら、ブレード８の負圧面２９の反りが多きすぎると、ブレード８の正圧面２８と、それの回転方向側に位置するブレード８（図８の向かって右側）の負圧面２９との間の間隔が狭くなり、ブレード８、８間内部を通過する空気の流速が増加する。 As described above, the relationship between the chordwise dimension Lp from the leading edge 31 of the blade 8 to the maximum warping position Pp of the pressure surface 28 and the chordwise dimension Ln from the leading edge 31 to the maximum warping position Pn of the suction surface 29 By setting Lp<Ln, it becomes possible to reduce the air blowing noise of the centrifugal blower 1. However, if the suction surface 29 of the blade 8 is warped too much, the distance between the pressure surface 28 of the blade 8 and the suction surface 29 of the blade 8 located on the rotational side (the right side in FIG. 8) becomes narrower, and the flow velocity of air passing inside the blades 8, 8 increases.

このタイプの遠心送風機における流体騒音は、Ｌｉｇｈｔｈｉｌｌの理論から流速の６乗に比例して増加することが知られている。このことから、ブレード８、８間内部の流速が増加することで、発生する騒音も増加してしまうことになる。逆に負圧面２９の反りが小さすぎると、回転方向反対側で隣接するブレード８（図８の向かって左側）の正圧面２８の最大反り位置Ｐｐで曲げられた主流３７が回転方向側のブレード８（図８の向かって右側）の負圧面２９に再付着する点（再付着点３４）が後縁部３２側に寄り、剪断層域３８が拡大することになる。 It is known from Lighthill's theory that fluid noise in this type of centrifugal blower increases in proportion to the sixth power of the flow velocity. Therefore, as the flow velocity inside the blades 8 increases, the noise generated also increases. On the other hand, if the warpage of the negative pressure surface 29 is too small, the main stream 37 bent at the maximum warp position Pp of the positive pressure surface 28 of the adjacent blade 8 on the opposite side in the rotational direction (the left side in FIG. 8) will become the blade on the rotational direction side. 8 (on the right side in FIG. 8) (reattachment point 34) is closer to the trailing edge 32, and the shear layer region 38 is enlarged.

以上の如き理由で、最大反り高さＨと翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃを変化させた場合、比騒音は図１１に示す如く、比Ｈ／Ｌｃが０．２５付近で最も小さくなり、その前後で大きくなる傾向を示す。そこで、実施例では比騒音が前述した許容値Ｚ１（図１１）以下となる０．１８以上、０．３５以下の範囲に最大反り高さＨと翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃを設定している（０．１８≦Ｈ／Ｌｃ≦０．３５）。これにより、流速の増加と剪断層域３８の拡大による騒音を効果的に抑制することができるようになる。 For the above reasons, when the ratio H/Lc between the maximum warp height H and the blade chord length Lc is changed, the specific noise becomes the lowest when the ratio H/Lc is around 0.25, as shown in Fig. 11. , shows a tendency to increase before and after that. Therefore, in the embodiment, the ratio H/Lc of the maximum warp height H to the blade chord length Lc is set in a range of 0.18 or more and 0.35 or less, where the specific noise is below the above-mentioned allowable value Z1 (Fig. 11). (0.18≦H/Lc≦0.35). This makes it possible to effectively suppress noise caused by an increase in flow velocity and an expansion of the shear layer region 38.

（４）ブレード８の最大反り厚みＴと翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃの範囲
次に、図１２は上述したブレード８（図５、図８）の最大反り厚みＴ（最大反り位置Ｐｎを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｎと最大反り位置Ｐｐを通る翼弦線Ｌの平行線Ｗｐとの間の距離）と翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃを変化させた場合の遠心送風機１の比騒音を測定した結果を示している。尚、図１２は最大反り高さＨを固定し、最大反り厚みＴを変更している。 (4) Range of the ratio T/Lc between the maximum warp thickness T of the blade 8 and the chord length Lc Next, FIG. 12 shows the maximum warp thickness T (maximum warp position Pn Centrifugal blower when the ratio T/Lc of the blade chord length Lc (distance between the parallel line Wn of the blade chord line L passing through and the parallel line Wp of the blade chord line L passing the maximum warp position Pp) and the blade chord length Lc is changed. The results of measuring the specific noise of No. 1 are shown. In addition, in FIG. 12, the maximum warp height H is fixed, and the maximum warp thickness T is changed.

上述した如くブレード８の前縁部３１から正圧面２８の最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法Ｌｐと、前縁部３１から負圧面２９の最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法Ｌｎの関係をＬｐ＜Ｌｎとすることで、遠心送風機１の送風音を低減することが可能となる。しかしながら、ブレード８の正圧面２８の最大反り位置Ｐｐと負圧面２９の最大反り位置Ｐｎの間の反り方向の距離が小さすぎると、ブレード８の正圧面２８と、それと回転方向側で隣接するブレード８（図８の向かって右側）の負圧面２９との間の間隔が大きくなり、前縁部３１の剥離点３３で剥離した気流が負圧面２９で再付着する点（再付着点３４）が後縁部３２側に寄りすぎるようになる。 As described above, the relationship between the chordwise dimension Lp from the leading edge 31 of the blade 8 to the maximum warping position Pp of the pressure surface 28 and the chordwise dimension Ln from the leading edge 31 to the maximum warping position Pn of the suction surface 29 By setting Lp<Ln, it becomes possible to reduce the air blowing noise of the centrifugal blower 1. However, if the distance in the warp direction between the maximum warp position Pp of the pressure surface 28 of the blade 8 and the maximum warp position Pn of the suction surface 29 is too small, the pressure surface 28 of the blade 8 and the blade adjacent thereto in the rotational direction may 8 (on the right side in FIG. 8) and the negative pressure surface 29 becomes larger, and the point where the airflow separated at the separation point 33 of the leading edge 31 reattaches to the negative pressure surface 29 (reattachment point 34) increases. It becomes too close to the rear edge portion 32 side.

そのため、剥離泡３６が大きくなり、剪断層域３８が拡大してブレード８、８間内部の乱れが増大し、騒音が増加する。逆に反り方向の距離が大きすぎると、ブレード８の正圧面２８と、それの回転方向側に位置するブレード８（図８の向かって右側）の負圧面２９との間の間隔が狭くなり、ブレード８、８間内部を通過する空気の流速が増加する。流速が増加すると、前述したＬｉｇｈｔｈｉｌｌの理論により、発生する騒音も増加してしまうことになる。 Therefore, the separation bubbles 36 become larger, the shear layer region 38 expands, the turbulence inside the blades 8 increases, and the noise increases. On the other hand, if the distance in the warping direction is too large, the distance between the positive pressure surface 28 of the blade 8 and the negative pressure surface 29 of the blade 8 located on the rotation direction side (the right side in FIG. 8) becomes narrower. The flow rate of air passing inside the blades 8, 8 increases. As the flow rate increases, the noise generated also increases according to Lightthill's theory mentioned above.

以上の如き理由で、最大反り厚みＴと翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃを変化させた場合、比騒音は図１２に示す如く、比Ｔ／Ｌｃが０．０９付近で最も小さくなり、その前後で大きくなる傾向を示す。そこで、実施例では比騒音が前述した許容値Ｚ１（図１１）以下となる０．０３５以上、０．１４以下の範囲に最大反り厚みＴと翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃを設定している（０．０３５≦Ｔ／Ｌｃ≦０．１４）。これにより、剪断層域３８の拡大と流速の増加による騒音を効果的に抑制することができるようになる。 For the above reasons, when the ratio T/Lc between the maximum warpage thickness T and the blade chord length Lc is changed, the specific noise becomes the smallest when the ratio T/Lc is around 0.09, as shown in FIG. It shows a tendency to increase before and after that. Therefore, in the embodiment, the ratio T/Lc of the maximum warpage thickness T and the blade chord length Lc is set in a range of 0.035 or more and 0.14 or less, where the specific noise is below the above-mentioned allowable value Z1 (Fig. 11). (0.035≦T/Lc≦0.14). This makes it possible to effectively suppress noise caused by expansion of the shear layer region 38 and increase in flow velocity.

（５）ブレード８の翼入口角β１の範囲
また、前述したブレード８の翼入口角β１（図７）が大きい場合、ブレード８、８間に流入する空気の流入角と翼入口角β１との差が大きいため、ブレード８の前縁部３１での剥離が大きくなり、騒音が大きくなる。逆に翼入口角β１が小さい場合、ブレード８、８間に流入した空気が流入してから流出するまでの転向が大きくなり、やはり騒音が大きくなる。 (5) Range of the blade inlet angle β1 of the blade 8 If the blade inlet angle β1 (Fig. 7) of the blade 8 described above is large, the inlet angle of the air flowing between the blades 8 and the blade inlet angle β1 is Since the difference is large, separation at the leading edge 31 of the blade 8 becomes large, and noise becomes large. Conversely, if the blade inlet angle β1 is small, the air that has entered between the blades 8, 8 will have a large deflection from inflow to outflow, which will also increase noise.

そこで、実施例ではブレード８の翼入口角β１を、６５°≦β１≦８５°の範囲に設定している。この範囲は比騒音が前述した許容値Ｚ１以下となる適正範囲であり、実験により求めたものである。これにより、ブレード８、８間に流入した空気の流れを最適な状態に制御し、より確実に低騒音化を図ることができるようになる。 Therefore, in the embodiment, the blade inlet angle β1 of the blade 8 is set in the range of 65°≦β1≦85°. This range is an appropriate range in which the specific noise is below the above-mentioned allowable value Z1, and was determined through experiments. Thereby, the flow of air flowing between the blades 8, 8 can be controlled to an optimal state, and noise can be more reliably reduced.

（６）ブレード８の翼出口角β２の範囲
更に、前述した翼出口角β２（図７）が大きい場合、ブレード８、８間の空気流は再付着できるものの、ブレード８、８の間隔が小さくなるため、流出速度が増大し、それによって、騒音が大きくなる。逆に翼出口角β２が小さい場合、ブレード８、８間の空気流は再付着し難くなり、剪断領域３８が拡大して乱れによる騒音が大きくなる。 (6) Range of the blade exit angle β2 of the blade 8 Furthermore, if the blade exit angle β2 (Fig. 7) described above is large, the air flow between the blades 8 can be reattached, but the gap between the blades 8 is small. As a result, the outflow velocity increases, thereby increasing the noise. Conversely, when the blade exit angle β2 is small, the airflow between the blades 8, 8 becomes difficult to reattach, the shear region 38 expands, and the noise due to turbulence increases.

そこで、実施例ではブレード８の翼出口角β２を、１４５°≦β２≦１６５°の範囲に設定している。この範囲は比騒音が前述した許容値Ｚ１以下となる適正範囲であり、実験により求めたものである。これにより、ブレード８、８間における空気流の流出速度を最適な範囲に制御しつつ、剪断層域３８を縮小して、より確実に低騒音化を図ることができるようになる。 Therefore, in the embodiment, the blade exit angle β2 of the blade 8 is set in the range of 145°≦β2≦165°. This range is an appropriate range in which the specific noise is below the above-mentioned allowable value Z1, and was determined through experiments. This makes it possible to reduce the shear layer region 38 while controlling the outflow velocity of the airflow between the blades 8, 8 within an optimal range, thereby achieving more reliable noise reduction.

尚、実施例では車両用空調装置に設けられる遠心送風機で本発明を説明したが、それに限らず、各種機器に搭載される遠心送風機に本発明は有効である。 In the embodiments, the present invention has been described using a centrifugal blower installed in a vehicle air conditioner, but the present invention is not limited thereto, and is effective for centrifugal blowers installed in various types of equipment.

１ 遠心送風機
２ 電動モータ
３ ファン
７ 回転軸
８ ブレード
２８ 正圧面
２９ 負圧面
３１ 前縁部
３２ 後縁部 1 Centrifugal blower 2 Electric motor 3 Fan 7 Rotating shaft 8 Blade 28 Positive pressure surface 29 Negative pressure surface 31 Front edge 32 Rear edge

Claims (8)

複数のブレードが環状に配列されたファンを備え、該ファンが回転軸を中心に回転する遠心送風機であって、
前記各ブレードは、
前記ファンの回転方向に位置する凹面形状の正圧面と、
前記回転方向とは反対側に位置する凸面形状の負圧面と、
前記ファンの半径方向内側の端部に位置する前縁部と、
前記半径方向外側の端部に位置する後縁部と、を備え、
少なくとも前記負圧面は、滑らかに連続する凸面形状とされており、
前記前縁部と後縁部とを結ぶ線分である翼弦線Ｌから前記正圧面に垂線Ｍｐを引いた場合に、当該垂線Ｍｐの寸法が最大となる前記正圧面の位置を最大反り位置Ｐｐ、
前記翼弦線Ｌから前記負圧面に垂線Ｍｎを引いた場合に、当該垂線Ｍｎの寸法が最大となる前記負圧面の位置を最大反り位置Ｐｎ、
前記前縁部から前記最大反り位置Ｐｐまでの翼弦方向寸法をＬｐ、
前記前縁部から前記最大反り位置Ｐｎまでの翼弦方向寸法をＬｎとした場合、Ｌｐ＜Ｌｎの関係とされていることを特徴とする遠心送風機。 A centrifugal blower comprising a fan in which a plurality of blades are arranged in a ring, the fan rotating around a rotation axis,
Each of the blades is
a concave positive pressure surface located in the rotational direction of the fan;
a convex negative pressure surface located on the opposite side to the rotation direction;
a leading edge located at a radially inner end of the fan;
a trailing edge located at the radially outer end;
At least the negative pressure surface has a smoothly continuous convex shape,
When a perpendicular line Mp is drawn from the chord line L, which is a line segment connecting the leading edge and the trailing edge, to the pressure surface, the position of the pressure surface where the dimension of the perpendicular Mp is maximum is defined as the maximum warp position. Pp,
When a perpendicular line Mn is drawn from the chord line L to the suction surface, the position of the suction surface where the dimension of the perpendicular line Mn is maximum is the maximum warping position Pn,
The chord direction dimension from the leading edge to the maximum warp position Pp is Lp,
A centrifugal blower characterized in that, where Ln is a dimension in the chord direction from the leading edge to the maximum warp position Pn, the relationship Lp<Ln holds. 前記正圧面及び負圧面は、それぞれ曲率半径が異なる複数の円弧にて構成されており、前記正圧面は前記各円弧が滑らかに連続する凹面形状とされ、前記負圧面は前記各円弧が滑らかに連続する凸面形状とされていることを特徴とする請求項１に記載の遠心送風機。 The positive pressure surface and the negative pressure surface each include a plurality of circular arcs having different radii of curvature, the positive pressure surface has a concave shape in which each of the circular arcs smoothly continues, and the negative pressure surface has a concave shape in which each of the circular arcs smoothly continues. The centrifugal blower according to claim 1, wherein the centrifugal blower has a continuous convex shape. 前記翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとした場合、前記翼弦方向寸法Ｌｎと前記翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃが、０．２≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．６２の範囲にあることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の遠心送風機。 When the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, the ratio Ln/Lc of the chord direction dimension Ln and the chord length Lc is 0.2≦Ln/Lc≦0.62. The centrifugal blower according to claim 1 or claim 2, wherein the centrifugal blower is within the range. 前記翼弦方向寸法Ｌｎと前記翼弦長Ｌｃとの比Ｌｎ／Ｌｃが、０．４≦Ｌｎ／Ｌｃ≦０．５の範囲にあることを特徴とする請求項３に記載の遠心送風機。 The centrifugal blower according to claim 3, wherein a ratio Ln/Lc of the chord direction dimension Ln to the chord length Lc is in a range of 0.4≦Ln/Lc≦0.5. 前記翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとし、前記最大反り位置Ｐｎで最大となる前記垂線Ｍｎの寸法である最大反り高さをＨとした場合、当該最大反り高さＨと前記翼弦長Ｌｃとの比Ｈ／Ｌｃが、０．１８≦Ｈ／Ｌｃ≦０．３５の範囲にあることを特徴とする請求項１乃至請求項４のうちの何れかに記載の遠心送風機。 If the chord length, which is the dimension of the chord line L, is Lc, and the maximum warp height, which is the dimension of the perpendicular Mn, which is maximum at the maximum warp position Pn, is H, then the maximum warp height H and the above The centrifugal blower according to any one of claims 1 to 4, wherein the ratio H/Lc to the blade chord length Lc is in the range of 0.18≦H/Lc≦0.35. 前記翼弦線Ｌの寸法である翼弦長をＬｃとし、前記最大反り位置Ｐｎを通る前記翼弦線Ｌの平行線Ｗｎと、前記最大反り位置Ｐｐを通る前記翼弦線Ｌの平行線Ｗｐとの間の距離である最大反り厚みをＴとした場合、当該最大反り厚みＴと前記翼弦長Ｌｃとの比Ｔ／Ｌｃが、０．０３５≦Ｔ／Ｌｃ≦０．１４の範囲にあることを特徴とする請求項１乃至請求項５のうちの何れかに記載の遠心送風機。 Let Lc be the chord length, which is the dimension of the chord line L, and a parallel line Wn of the chord line L passing through the maximum warp position Pn and a parallel line Wp of the chord line L passing through the maximum warp position Pp. When the maximum warpage thickness, which is the distance between The centrifugal blower according to any one of claims 1 to 5, characterized in that: 前記ブレードの内接円位置における、内接円の接線と前記ブレードの接線との間の角度である翼入口角β１が、６５°≦β１≦８５°の範囲にあることを特徴とする請求項１乃至請求項６のうちの何れかに記載の遠心送風機。 A blade inlet angle β1, which is an angle between a tangent to the inscribed circle and a tangent to the blade at a position of the inscribed circle of the blade, is in a range of 65°≦β1≦85°. A centrifugal blower according to any one of claims 1 to 6. 前記ブレードの外接円位置における、外接円の接線と前記ブレードの接線との間の角度である翼出口角β２が、１４５°≦β２≦１６５°の範囲にあることを特徴とする請求項１乃至請求項７のうちの何れかに記載の遠心送風機。 A blade exit angle β2, which is an angle between a tangent to the circumscribed circle and a tangent to the blade at a position of the circumscribed circle of the blade, is in a range of 145°≦β2≦165°. The centrifugal blower according to claim 7.
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