JP7424350B2 - 溶鋼の脱窒方法および鋼の製造方法 - Google Patents
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Description
すなわち、特許文献1や2に記載の技術は、脱窒のためにAlNの生成を利用しており、生成したAlNの一部が溶鋼中に残存し、後工程の鋳造時に割れの起点になってしまうという課題がある。
(1)スラグ量を少なくとも溶鋼1トンあたり15kg確保すること
(2)スラグ量、底吹きガス量、上吹きガス組成やその流量、ランス高さ及び雰囲気圧力などを適当な範囲に制御すること
を挙げているが、条件(1)は溶鋼を充填する容器のサイズによってスラグ量が増大すること、条件(2)は具体的な制御手段、制御範囲の記載がなく、ガスと溶鋼の遮断を確認する方法が明らかでないことから、適合条件が明確でない。特許文献3に記載の適合例と同一範囲で試験を行っても、実際は酸化性ガスによりスラグ-メタル界面のみかけの酸素分圧が増加することによるスラグ-メタル間での窒素移動抑制によって、脱窒速度が遅くなり、操業上実用的でないことを発明者らは確認している。
(a)前記脱窒処理において、前記酸素含有ガスを供給する際、前記スラグの厚みLS0と酸素含有ガス吹き付けにより生じるスラグの凹み深さLSとの比LS/LS0を0.9以下にすること、
(b)前記脱窒処理において、前記酸素含有ガスが、O2ガスをN2ガス以外の不活性ガスで希釈したものであること、
(c)前記Al添加ステップにおいて、溶鋼中のAl濃度[Al]を0.1mass%以上1.0mass%以下にすること、
(d)前記脱窒処理は、前記Al含有溶鋼およびスラグの表面を減圧雰囲気にすること、
(e)前記スラグ中のMgO濃度(MgO)が1.0mass%増加するごとに、前記脱窒処理中の溶鋼温度Tfを5℃以上増加させること、
などが、より好ましい解決手段になり得るものと考えられる。
次に、本発明の好適な実施形態について、経緯を交え詳細に説明する。
第1の実施形態は、特許文献3の適合例の範囲で試験を実施しても脱窒が安定せず、到達窒素濃度も下がらないため、脱窒に有利な条件を明確かつ定量的に示す必要性から行われたものである。図1の構成要件を満たす小型高周波真空誘導溶解炉にて15kgの溶鋼3に対し15kg/t以上のCaOおよびAl2O3含有スラグ4を溶鋼面が肉眼で確認できない程度の量で形成しO2ガスをスラグに吹き付けた。そうしたところ、図2に示すように処理後のスラグ中T.Fe濃度(T.Fe)が3.0mass%を境に到達窒素濃度が急激に低下することを発明者らは見出した。このとき、炉内雰囲気圧Pは4×103Pa、溶鋼中の初期窒素濃度[N]iは、50massppm、Al濃度[Al]は、0.7mass%、スラグ組成はCaOとAl2O3の質量比C/Aで1.2、スラグ中のMgO濃度(MgO)は、10mass%、溶鋼温度Tfは、1650℃、処理時間tは30分であった。
第2の実施形態は、脱窒処理後のスラグ中T.Fe濃度(T.Fe)をいかにして3.0mass%以下に制御するかという課題に対し、前記小型高周波真空誘導溶解炉で試験した際に見出されたものである。まず、酸素ガスが明確にスラグ層を貫通しており処理後の溶鋼中窒素濃度[N]が35massppmよりも高かった試験と、試験中溶鋼表面が露出しておらず、35massppm以下まで低下した試験それぞれの脱窒処理後スラグのXRD(X線回折)分析を行った。結果、図3に示すように、酸素ガスが明確にスラグ層を貫通した試験(図3(a))のスラグには鉄酸化物(FeO、Fe3O4やフェライト-アルミナ(FA))や鉄(Fe)そのもののピークが高強度で確認された。一方、十分に到達窒素濃度[N]fが低下した試験(図3(b))のスラグは鉄酸化物や鉄のピー
クがないか、微弱であり、カルシウムアルミネート(CAやCA2)のピークのみ観察された。この結果を受け、発明者らは、脱窒処理前のCaOおよびAl2O3含有スラグが溶融した段階でのスラグの厚みLS0(m)の測定結果と、非特許文献1に記載の式中の諸パラメータ、具体的には液体密度やガス密度、ジェット速度などを実験条件に適合する値に変えたスラグの凹み深さLS(m)との比であるLS/LS0(-)と脱窒処理後のスラグ中のT.Fe濃度(T.Fe)f(mass%)との関係を調査した。その結果、図4に示すように、LS/LS0を0.9以下にすれば、安定してスラグ中のT.Fe濃度(T.Fe)fを3.0mass%以下に制御できることを見出した。このとき、炉内雰囲気圧Pは4×103Pa、溶鋼中の初期窒素濃度[N]iは、50massppm、Al濃度[Al]は、0.7mass%、スラグ組成はCaOとAl2O3の質量比C/Aで1.2、スラグ中のMgO濃度(MgO)は、10mass%、溶鋼温度Tfは、1650℃、処理時間tは30分であった。第2の実施形態、つまり、上記第1の実施形態に加え、脱窒処理において、前記酸素含有ガスを供給する際、前記スラグの厚みLS0と酸素含有ガス吹き付けにより生じるスラグの凹み深さLSとの比LS/LS0を0.9以下にする溶鋼の脱窒方法は、上記のような調査結果から得られたものである。なお、LS/LS0の下限は特に限定するものではないが、有効に酸素含有ガスを吹き付ける観点から、0.1以上が望ましい。
第3の実施形態は、上吹きランスの昇降が段数制御である等のなんらかの理由によりスラグ凹み深さ比LS/LS0でのスラグ中T.Fe濃度制御が困難な設備でも適用できるよう、検討を行った際に見出されたものである。具体的には、酸素含有ガス中の酸素ガス濃度を低下させるものである。前記小型高周波真空誘導炉を用いた試験において、スラグへ吹き付けるガスの酸素濃度を、ガス配管9から不活性ガスを供給し1.5mass%(工業用粗Arレベル)から0.1massppm(工業用Arレベル)まで希釈して脱窒処理を行った。ここで、不活性ガスには窒素が含まれないものを用いる。その結果、図5に示すように、希釈ガスを吹き付けることにより、スラグ凹み深さ比Ls/LS0が0.9よりも大きい条件においても到達窒素濃度[N]fを35massppm以下にすることが可能であった。このとき、炉内雰囲気圧P、溶鋼中の初期窒素濃度[N]i、Al濃度[Al]、スラグ組成のC/A、スラグ中MgO濃度(MgO)、溶鋼温度Tfおよび処理時間tは上記第1実施形態とおなじであった。この原因は明確に判明していないが、スラグ相からガス相への脱窒においては、十分に低い酸素分圧であっても化学反応速度が確保できること、または、スラグを介した溶鋼からガス相への脱窒反応の律速工程が、化学反応速度ではなくスラグ側もしくはメタル側あるいはその両方の窒素の物質移動律速になっていること等の理由が考えられる。第3の実施形態、つまり、上記第1の実施形態または第2の実施形態に加え、脱窒処理において、前記酸素含有ガスが、O2ガスをN2ガス以外の不活性ガスで希釈したものである、溶鋼の脱窒方法は、上記のような調査結果から得られたものである。
特許文献3ではスラグ-メタル間の窒素分配比を高めるために必要な溶鋼中Al濃度[Al]が0.3mass%から2mass%という濃度を要求されるため、普通鋼を溶製するにあたってはコスト高となってしまう。第4の実施形態は、この問題を解決するために、溶鋼中Al濃度[Al]を更に低い濃度に抑えて脱窒ができないか検討を行った際に見出されたものである。前記小型高周波真空誘導溶解炉にて、溶鋼中窒素[N]fを25massppmまで低下させるために最低限必要なAl濃度[Al]eを調査した所、図6に示すようにスラグ凹み深さ比LS/LS0(-)に応じて必要なAl濃度[Al]eは低下する傾向であること、第3の実施形態で記載した酸素希釈ガス(ガス中酸素濃度0.1ppm~1.5mass%)をCaOおよびAl2O3含有スラグに吹き付けた場合は、同一スラグ凹み深さ比LS/LS0(-)において酸素ガスを吹き付けた場合よりも必要な溶鋼中Al濃度[Al]eが低下することを見出した。ここで、試験条件は、炉雰囲気圧Pを4×103Pa、溶鋼中の初期窒素濃度[N]iを50massppm、スラグ組成のC/Aを1.2、スラグ中のMgO濃度(MgO)を10mass%、溶鋼温度を1650℃、処理時間を30分とした。この原因として、酸素を相応に含むガスの場合は、スラグ-メタル界面の見かけの酸素活量が増加してしまうことで、脱窒速度が低下すると考えられる。そのため、それを補うためにAlを添加してその分の酸素活量を低下させる必要があると考えられる。溶鋼中窒素濃度[N]f=25massppm到達のために必要だった最低限のAl濃度[Al]eは、酸素ガスを吹き付ける場合で0.3mass%、酸素希釈ガスを吹き付ける場合で0.1mass%であった。第4の実施形態、つまり、第1~3の実施形態のいずれかに加えて、溶鋼に金属Al含有物質を添加しAl含有溶鋼とするAl添加ステップにおいて、溶鋼中のAl濃度[Al]を0.1mass%以上1.0mass%以下にする、溶鋼の脱窒方法は、上記のような調査結果から得られたものである。
第5の実施形態は、前記真空容器内の到達真空度Pが及ぼす到達窒素濃度[N]fへの影響を調査した際に見出されたものである。前記小型高周波真空誘導溶解炉にて、CaOおよびAl2O3含有スラグに吹き付けるガスが酸素ガスの場合は、スラグ凹み深さ比LS/LS0を0.9、希釈ガス(ガス中酸素濃度0.1ppm~1.5mass%)の場合は、スラグ凹み深さ比LS/LS0を1.2として、異なるタイミングで複数回脱窒処理を行い、窒素到達濃度[N]fを調査した。その結果、図7に示すように、低真空度、すなわち炉内圧力Pが0.67×105Paを境に、到達窒素濃度のバラツキが大きくなり、バラツキ上限の到達窒素濃度Max[N]fは増加する傾向を示した。ここで、溶鋼中の初期窒素濃度[N]i、溶鋼中Al濃度[Al]、スラグ組成のC/A、スラグ中のMgO濃度(MgO)、溶鋼温度を、処理時間は第1の実施形態と同様とした。バラツキ下限の到達窒素濃度[N]fは25massppmのままであったことから、何らかの理由で溶鋼面が露出した際に雰囲気中の窒素が溶鋼に復窒したものと考えられる。減圧しない場合の雰囲気圧(105Pa)においても、溶鋼中窒素濃度[N]は35massppm以下であるので低窒素濃度域には到達している。図1の設備構成の場合、密閉空間内の温度上昇や上吹き酸素含有ガスの影響で雰囲気圧は外気より数%圧力上昇することになる。なお、復窒を抑制する必要がある場合は0.67×105Pa以下、更に好ましくは0.33×105Pa以下までスラグおよび溶鋼表面を減圧することが好ましい。第5の実施形態、つまり、第1~4の実施形態のいずれかに加えて、脱窒処理は、前記Al含有溶鋼およびスラグの表面を減圧雰囲気にする、溶鋼の脱窒方法は、上記のような調査結果から得られたものである。なお、過度の減圧は排気系など設備費の増加を招くので、炉雰囲気圧Pの下限は103Pa程度とすることが好ましい。
第6の実施形態は、CaOおよびAl2O3含有スラグ中のMgO濃度(MgO)の影響について調査した際に見出されたものである。前記小型高周波真空誘導溶解炉を用いて、CaOおよびAl2O3含有スラグ中のMgO濃度(MgO)を0mass%から飽和濃度の範囲で変化させた際、溶鋼中窒素[N]fを25massppmまで低下させるために必要な、溶鋼温度Tfを調査した。その結果、図8に示すようにスラグ中のMgO濃度が1.0mass%増加するにしたがって、溶鋼温度を約5℃増加させる必要があった。調査の前提となる炉雰囲気圧Pを4×103Pa、Al濃度[Al]を0.7mass%とし、初期窒素濃度[N]iを50massppm スラグ組成のC/Aを1.2、吹き付けガス種は酸素ガスおよびスラグ凹み深さ比LS/LS0を0.8~0.9、処理時間tを30分とした。この調査により、MgO濃度が増加することによる脱窒反応の低下をリカバリーできる溶鋼温度の増加量が定量的に判明した。第6の実施形態、つまり、第1~5の実施形態のいずれかにに加えて、スラグ中のMgO濃度(MgO)が1.0mass%増加するごとに、溶鋼の温度Tfを5℃以上増加させる、溶鋼の脱窒方法は、上記のような調査結果から得られたものである。なお、溶鋼温度Tfは、脱窒処理後の溶鋼温度を用い、後工程である鋳造工程や搬送時間にもよるが、1600℃以上で脱窒処理を終了するようにすることが好ましい。
表1に試験条件および結果を示す。スラグ中のT.Fe濃度(T.Fe)が十分に低い処理No.1~7では、処理後N濃度[N]fが35massppm以下となり良好な結果であった。一方、スラグ中のT.Fe濃度(T.Fe)が高い処理No.8は、同じ処理時間で脱窒が不十分であった。
2 耐火物
3 溶鋼
4 CaOおよびAl2O3含有スラグ
5 ガス配管(酸素ガス)
6 ガス上吹き用ランス
7 O2含有ガス
8 底吹きノズル
9 ガス配管(不活性ガス)
10 鋼浴攪拌用不活性ガス
11 排気系統
12 合金添加系統
13 真空容器
Claims (7)
- 溶鋼に金属Al含有物質を添加して脱酸しAl含有溶鋼とするAl添加ステップと、前記溶鋼にCaO含有物質を添加するCaO添加ステップと、を組み合わせてCaOおよびAl2O3を含有するスラグを形成したのちに、カーバイド系脱窒用フラックスを用いることなく前記スラグ上からスラグを介して酸素含有ガスを吹き付けて脱窒処理を実施する溶鋼の脱窒方法であって、
前記Al添加ステップにおいてAl濃度を所定の範囲に調整し、前記脱窒処理中の炉内雰囲気圧を所定の範囲に調整し、スラグ組成はCaOとA1 2 0 3 の質量比C/Aを所定の範囲、かつ、MgO濃度を所定の範囲とし、MgO濃度を考慮して前記脱窒処理中の溶鋼温度を所定の範囲に調整したうえで、前記脱窒処理後のスラグ中のT.Feを3.0mass%以下にすることを特徴とする溶鋼の脱窒方法。 - 前記脱窒処理において、前記酸素含有ガスを供給する際、前記スラグの厚みLS0と酸素含有ガス吹き付けにより生じるスラグの凹み深さLSとの比LS/LS0を0.9以下にすることを特徴とする、請求項1に記載の溶鋼の脱窒方法。
- 前記脱窒処理において、前記酸素含有ガスが、O2ガスをN2ガス以外の不活性ガスで希釈したものであることを特徴とする、請求項1または2に記載の溶鋼の脱窒方法。
- 前記Al添加ステップにおいて、溶鋼中のAl濃度[Al]を0.1mass%以上1.0mass%以下にすることを特徴とする、請求項1~3のいずれか1項に記載の溶鋼の脱窒方法。
- 前記脱窒処理は、前記Al含有溶鋼およびスラグの表面を減圧雰囲気にすることを特徴とする、請求項1~4のいずれか1項に記載の溶鋼の脱窒方法。
- スラグ中にMgOを含まないときに溶鋼中窒素濃度を所定の値まで低下させるのに必要な前記脱窒処理中の溶鋼温度に対し、前記スラグ中のMgO濃度(MgO)が1.0mass%増加するごとに、前記脱窒処理中の溶鋼温度Tfを5℃以上増加させることを特徴とする、請求項1~5のいずれか1項に記載の溶鋼の脱窒方法。
- 請求項1~6のいずれか1項に記載の溶鋼の脱窒方法で溶製した溶鋼に対し、任意に成分調整したのち、鋳造することを特徴とする、鋼の製造方法。
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