JP7340647B2 - プライマー、及び、防食構造体 - Google Patents
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- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09D—COATING COMPOSITIONS, e.g. PAINTS, VARNISHES OR LACQUERS; FILLING PASTES; CHEMICAL PAINT OR INK REMOVERS; INKS; CORRECTING FLUIDS; WOODSTAINS; PASTES OR SOLIDS FOR COLOURING OR PRINTING; USE OF MATERIALS THEREFOR
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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-
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-
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-
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Description
造体に関する。
が知られている。
して用いられる(例えば、特許文献1)。
特許文献1には、金属製部材(例えば、ガス管、水道管、及び、油などの液体原料を輸
送するための配管のような金属管など)を基体とし、該基体たる前記金属製部材の表面に
前記プライマーを塗布してプライマー層を形成した後、前記プライマー層を形成した前記
金属製部材の表面に防食テープを巻き付けて防食層を形成することにより、防食構造体を
作製することが示されている。
、前記主剤と前記硬化剤とを含むプライマーにおいて、耐熱性などを高めるべく、前記主
剤にシリコーン化合物を含ませたものも知られている。
してプライマー層を形成するに際して、前記プライマーを作業性良く塗布できるものの、
前記プライマーを塗布することによって形成されたプライマー層を高温環境下(例えば、
200℃の環境下)に曝したときに前記プライマー層にワレが生じてしまうことがある。
すなわち、前記プライマー層が十分な耐熱性を発揮できなくなることがある。
また、前記プライマーを前記基体に塗布することによって形成されたプライマー層が十
分な耐熱性を示すものの、前記基体上への前記プライマーの塗布作業性(施工性)が悪く
なることがある。
を確保しつつ)、得られたプライマー層を耐熱性に優れたものとすることについての検討
は、未だ十分になされているとは言い難い。
)、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとすることができるプライマー
、及び、該プライマーによって形成されたプライマー層を備える防食構造体を提供するこ
とを課題とする。
主剤を、シリコーン化合物を含み、かつ、23℃における粘度が16Pa・s以上600
Pa・s以下のものとすることにより、前記プライマーを基体に塗布するときの塗布作業
性が良好となり(施工性を確保でき)、しかも、前記プライマーを塗布することにより得
られたプライマー層が、耐熱性に優れるものとなることを見出した。
そして、本発明を想到するに至った。
主剤と硬化剤とを備え、
前記主剤は、シリコーン化合物を含み、かつ、23℃における粘度が16Pa・s以上
600Pa・s以下である。
り(施工性を確保でき)、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとするこ
とができる。
前記主剤は、IR測定によって得られた赤外吸収スペクトルにおいて、1200cm-
1以上1300cm-1以下の範囲、及び、2800cm-1以上2900cm-1以下
の範囲にそれぞれ1以上のピークを有し、かつ、2800cm-1以上2900cm-1
以下の範囲に現れる最も高いピークの高さh1に対する1200cm-1以上1300c
m-1以下の範囲に現れる最も高いピークの高さh2の比h2/h1が、25以上250
以下である、ことが好ましい。
り一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記硬化剤は、JIS K7371:2000に規定の方法で測定されたpHが、2以
上5以下である、ことが好ましい。
り(施工性を確保でき)、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとするこ
とができることに加えて、前記プライマー層を防食性に優れるものとすることができる。
防錆剤をさらに含む、ことが好ましい。
のような金属製部材の表面に配したときに、前記金属製部材が錆びることを抑制すること
ができる。
防食ペーストとして用いられる、ことが好ましい。
工性を確保して)基体に塗布できるとともに、前記プライマーを防食ペーストとして用い
て形成されたプライマー層を備える防食構造体を耐熱性に優れるものとすることができる
。
防食を行う対象物に塗布される防食ペーストとしてのプライマーが用いられ、該プライ
マーによって形成されているプライマー層を備え、
前記プライマーは、主剤と硬化剤とを含み、
前記主剤は、シリコーン化合物を含み、かつ、23℃における粘度が16Pa・s以上
600Pa・s以下である。
り(施工性を確保でき)、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとするこ
とができる。
すなわち、塗布作業性良くプライマーを塗布して前記プライマー層を形成しつつ、前記
防食構造体を耐熱性に優れるものとすることができる。
前記プライマー層に積層される、防食テープで構成された防食層をさらに備え、
前記防食テープは、繊維シートと、該繊維シートに担持され、かつ、シリコーン化合物
を含むコンパウンドと、を有し、
前記コンパウンドの含水率が1000ppm以下である、ことが好ましい。
反応の促進を抑制でき、これにより、前記防食テープのコンパウンドの硬化が適切に制御
されるようになる。
その結果、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記コンパウンドは、前記シリコーン化合物として反応硬化性を有するシリコーン化合
物を含み、かつ、23℃における粘度が25Pa・s以上250Pa・s以下である、こ
とが好ましい。
の促進をより一層抑制でき、これにより、前記防食テープのコンパウンドの硬化がより一
層適切に制御されるようになる。
その結果、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記繊維シートは、300℃で24時間熱処理した後の質量減少率が10質量%以下で
ある、ことが好ましい。
あっても、金属管などのような金属製部材の表面と前記防食テープとの密着性を維持する
ことができる。
その結果、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記繊維シートは、坪量が30g/m2以上150g/m2以下である、ことが好まし
い。
となる。すなわち、前記防食テープは、前記コンパウンドがより十分に含浸されたものと
なる。
そのため、金属管などのような金属製部材に巻き付けた状態において、前記防食テープ
をより一層十分に硬化させて、前記金属製部材と前記防食テープとの間に隙間が生じるこ
とをより一層抑制することができる。
これにより、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記防食層に積層されるトップコート層をさらに備え、
前記トップコート層は、油分を含むトップコートで形成されており、
前記油分は、シリコーン化合物を含む、ことが好ましい。
防食層に積層された状態において、前記防食層との親和性が比較的高いものとなるととも
に、前記防食層に前記油剤を含浸させ易くなる。
すなわち、前記トップコート層と前記防食層との間に隙間が生じ難くなるので、前記防
食構造体の防食性をより一層高めることができる。
前記トップコートは、23℃における粘度が0.05Pa・s以上100Pa・s以下
である、ことが好ましい。
前記防食構造体において、前記トップコート層を前記防食層上に比較的均一な厚さで形成
することができる。
前記トップコートは、錫系触媒をさらに含む、ことが好ましい。
防食層内に前記錫系触媒を移動させることができるので、前記防食層における硬化反応が
より一層進行し易くなる。
前記プライマー層と前記防食層との間に配され、防食マスチックで形成されている防食
マスチック層をさらに備え、
前記防食マスチック層は、シリコーン化合物を含んでいる、ことが好ましい。
させた状態としたときに、前記防食マスチック層と前記プライマー層及び前記防食層との
親和性が比較的高いものとなる。
すなわち、前記防食マスチック層と前記プライマー層及び前記防食層との間に隙間が生
じ難くなるので、前記防食構造体の防食性をより一層高めることができる。
前記防食マスチックは、ちょう度が40以上150以下である、ことが好ましい。
填して前記防食マスチック層を形成するに際して、比較的充填し易いことに加えて、充填
後においては、前記防食マスチック層を比較的十分な保形性を有するものとすることがで
きる。
前記防食マスチックは、300℃で24時間熱処理した後の質量減少率が20質量%以
下である、ことが好ましい。
填して前記防食マスチック層を形成した後に、前記防食マスチック層を比較的密度の高い
ものとすることができる。
これにより、前記防食構造体を、より一層耐熱性に優れるものとすることができる。
、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとすることができるプライマー、
及び、該プライマーによって形成されたプライマー層を備える防食構造体を提供すること
ができる。
本発明の一実施形態に係るプライマー(以下、本実施形態に係るプライマーともいう)
は、主剤と硬化剤とを含む。
前記プライマーは、防食ペーストとして用いられることが好ましい。
そのため、以下では、本実施形態に係るプライマーが、防食ペーストとして用いられる
例について説明する。すなわち、本実施形態に係るプライマーが、金属製部材の表面に塗
布され、前記金属製部材の表面にプライマー層を形成することにより、前記金属製部材の
表面を防食する例について説明する。
て、前記プライマーは耐熱性に優れるものとなる。
前記シリコーン化合物は、主成分(油分)として、前記プライマーに含まれていること
が好ましい。主成分(油分)としての前記シリコーン化合物としては、ストレートシリコ
ーンオイル、反応性の変性シリコーンオイル、非反応性の変性シリコーンオイルなどが挙
げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなどが挙げられる。
前記反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、アミン基、エ
ポキシ基、カルビノール基、メルカプト基、カルボキシル基、メタクリル基、ポリエーテ
ル基、フェノール基、シラノール基、アクリル基、酸無水物基などが付加されたものが挙
げられる。
前記非反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、ポリエーテ
ル基、アラルキル基、フルオロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪酸ア
ミドなどが付加されたものが挙げられる。
上記したようなシリコーン化合物の市販品としては、YF3800(モメンティブ・パ
フォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3905(モメンティブ・パフ
ォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3057(モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3807(モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3802(モメンティブ・パフォーマ
ンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3897(モメンティブ・パフォーマン
ス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、KF9701(信越化学社製)、PAM-E(
信越化学社製)、KF-8008(信越化学社製)、KF-105(信越化学社製)、K
F-2201(信越化学社製)、WAXKER(登録商標)SILICONE FLUI
D AK0.65~10(旭化成ワッカーシリコーン社製)、WAXKER(登録商標)
SILICONE FLUID AK20~5,000(旭化成ワッカーシリコーン社製
)WAXKER(登録商標)SILICONE FLUID AK100~10,000
(旭化成ワッカーシリコーン社製)、DOWSIL(登録商標)SF 8427 Flu
id(ダウ・東レ社製)、DOWSIL(登録商標)BY 16-750 Fluid(
ダウ・東レ社製)などが挙げられる。
しく、35質量%以上65質量%以下含んでいることがより好ましい。
重要であり、23℃における粘度が16Pa・s以上150Pa・s以下であることがよ
り重要である。
23℃における主剤の粘度が16Pa・s以上600Pa・s以下であることにより、
前記主剤を含むプライマーが適度な粘度を示すようになるので、前記主剤を含むプライマ
ーを基体(例えば、金属製部材)に塗布するときに、施工可能となること(施工性を確保
できること)に加えて、前記プライマーを塗布することにより形成されたプライマー層を
高温環境下(例えば、200℃の環境下)に曝したときに、前記プライマー層にワレが生
じることを抑制することができる。すなわち、前記プライマー層は耐熱性に優れるものと
なる。
これにより、前記プライマーを基体に塗布するときに、塗布作業性を良好にしつつ(施
工性を確保しつつ)、得られたプライマー層を耐熱性に優れたものとすることができる。
また、23℃における主剤の粘度が16Pa・s以上150Pa・s以下であることに
より、前記主剤を含むプライマーがより適度な粘度を示すようになるので、前記主剤を含
むプライマーを基体(例えば、金属製部材)に塗布するときの塗布作業性がより一層良好
となることに加えて、前記プライマーを塗布することにより形成されたプライマー層を高
温環境下(例えば、200℃の環境下)に曝したときに、前記プライマー層にワレが生じ
ることを抑制することができる。すなわち、前記プライマー層は耐熱性に優れるものとな
る。
これにより、前記プライマーを基体に塗布するときの塗布作業性をより一層良好にしつ
つ、得られたプライマー層を耐熱性に優れたものとすることができる。
また、このようなプライマー層を備える防食構造体も十分な耐熱性を示すものとするこ
とができる。
さらに、前記プライマー層に、防食テープを巻き付けて防食層を形成することにより、
防食構造体を得たときに、前記防食構造体において、前記プライマー層を介した前記金属
製部材への前記防食層の密着性を十分に確保することができ、前記防食層と前記金属製部
材との隙間を十分に小さくすることができる。
これにより、前記防食構造体により一層十分な耐熱性を発揮させ得る。
、温度23±1℃の条件にて行うことができる。
なお、粘度の値Vに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定する。
・Vが100Pa・s以下(V≦100)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:10rpm
・Vが100Pa・sを上回り、250Pa・s以下(100<V≦150)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:4rpm
・Vが250Pa・sを上回り、1000Pa・s以下(250<V≦1000)の場合
使用するロータの番号:No.7、ロータの回転数:4rpm
1以上1300cm-1以下の範囲、及び、2800cm-1以上2900cm-1以下
の範囲に、それぞれ1以上のピークを有していることが好ましい。
また、前記主剤は、2800cm-1以上2900cm-1以下の範囲に現れる最も高
いピークの高さh1に対する1200cm-1以上1300cm-1以下の範囲に現れる
最も高いピークの高さh2の比h2/h1が、25以上250以下であることが好ましい
。
h2/h1が、25以上250以下であることにより、前記プライマーによって形成さ
れたプライマー層をより一層十分な耐熱性を示すものとすることができる。
のNicolet iS10を用い、以下の測定条件を採用することにより求めることが
できる。
なお、前記主剤が固形分を含んでいる場合には、該固形分を予め遠心分離して除去した
上で、前記主剤のIR測定を行う。遠心分離は、himac社製のCS100GXを用い
、47000rpmで15分処理するという条件を採用することができる。
<測定条件>
測定方法:ATR法
使用窓材:Diamond
分解能:4cm-1
積算回数:64回
増粘剤を含んでいてもよい。
前記シラン化合物としては、側鎖や末端にメトキシ基やエトキシ基を有するポリアルコ
キシシラン化合物やシリケートオリゴマー、エポキシ基や酸無水物等で修飾されたシラン
カップリング剤等が挙げられる。
前記シラン化合物の市販品としては、例えば、XR31-B2733(モメンティブ・
パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、XR31-B2230(モメンテ
ィブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、メチルシリケート51(コ
ルコート社製)、メチルシリケート53(コルコート社製)、エチルシリケート48(コ
ルコート社製)、シリケート45(多摩化学工業社製)、WACKER(登録商標)SI
LANE M1-TRIMETHOXY(旭化成ワッカーシリコーン社製)、WACKE
R(登録商標)SILANE M2-DIMETHOXY(旭化成ワッカーシリコーン社
製)、KBM-13(信越化学社製)、KBM-22(信越化学社製)、XIAMETE
R(登録商標)OFS-6388 Silane(ダウ・ケミカル日本社製)、DOWS
IL(登録商標)Z-6329 Silane(ダウ・東レ社製)等が挙げられる。
以下であることが好ましく、5質量%以上50質量%以下であることがより好ましい。
前記無機系防錆剤としては、例えば、クロム酸塩、モリブデン酸塩、タングステン酸塩
、リン酸塩、トリポリリン酸塩、亜リン酸塩、次亜リン酸塩、ケイ酸塩、ホウ酸塩、リン
化合物、酸化亜鉛、酸化鉄、亜鉛、雲母状酸化鉄などが挙げられる。
これらの中でも、リン酸塩、トリポリリン酸塩、亜リン酸塩、酸化亜鉛などを用いるこ
とが好ましい。
前記有機系防錆剤としては、例えば、タンニン酸、カルボン酸(オレイン酸、ダイマー
酸、ナフテン酸など)、カルボン酸金属石鹸(ラノリンCa、ナフテンZn、酸化ワック
スCa、酸化ワックスBaなど)、スルフォン酸塩(Naスルフォネート、Caスルフォ
ネート、Baスルフォネートなど)、アミン塩、エステル(高級脂肪酸とグリセリンとが
反応して得られたエステル、ソルビタンモノイソステアレート、ソルビタンモノオレート
など)が挙げられる。
防錆剤の市販品としては、K-WHITE#82(テイカ社製)、K-WHITE#1
05(テイカ社製)、K-WHITE#108(テイカ社製)、EXPERT NP-5
30(東邦顔料工業社製)、EXPERT-1530(東邦顔料工業社製)、EXPER
T-1600(東邦顔料工業社製)、Heucophos ZPA(ホイバッハジャパン
社製)、Heucophos ZAM-PLUS(ホイバッハジャパン社製)などが挙げ
られる。
%以下であることが好ましく、1質量%以上15質量%以下であることがより好ましい。
、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、ベントナイト、マイカ、雲母状酸化鉄、金属粉など
が挙げられる。
量%以下であることが好ましく、20質量%以上45質量%以下であることがより好まし
い。
このような鉱物としては、セピオライト、アタパルジャイト、ヒュームドシリカ、ベン
トナイト、スメクタイト、ヘクトライト、モンモリロナイトなどが挙げられる。
また、これらの鉱物を有機化学修飾したものが用いられてもよい。
前記増粘剤の市販品としては、LAPONITE-EP(BYK社製)、LAPONI
TE-B(BYK社製)、アエロジル(登録商標)130(Evonik社製)、アエロ
ジル(登録商標)200(Evonik社製)、アエロジル(登録商標)R972(Ev
onik社製)、エスベンN-400(ホージュン社製)、PANSIL(TOLSA社
製)、PANSIL 100(TOLSA社製)、PANSIL 400(TOLSA社
製)などが挙げられる。
%以下であることが好ましく、0.5質量%以上10質量%以下であることがより好まし
い。
合物どうしの脱水縮合を促進したり、後述するような、シリコーン化合物と架橋剤とを含
む防食テープにおいて、前記シリコーン化合物どうしや前記シリコーン化合物と前記架橋
剤との脱水縮合を促進したりする触媒能を有するものが挙げられる。
前記触媒としては、例えば、チタニウムテトライソプロポキシド、チタニウムテトラノ
ルマルブトキシド、ブチルチタネートダイマー、チタンアセチルアセトナート、チタンオ
クチレングリコレート、チタンエチルアセトアセテート等の有機チタン化合物;アルミニ
ウムトリス(アセチルアセトナート)、アルミニウムトリス(エチルアセトアセテート)
等の有機アルミニウム化合物;ジルコニウムテトラ(アセチルアセトナート)、ジルコニ
ウムトリブトキシアセチルアセトネート、ジルコニウムジブトキシジアセチルアセトネー
ト、ジルコニウムテトラノルマルプロポキシド、ジルコニウムテトライソプロポキシド、
ジルコニウムテトラノルマルブトキシド、ジルコニウムアシレート、ジルコニウムトリブ
トキシステアレート、ジルコニウムオクトエート、ジルコニル(2-エチルヘキサノエー
ト)、ジルコニウム(2-エチルヘキソエート)等の有機ジルコニウム化合物;ジブチル
スズジオクトエート、ジブチルスズジラウレート、ジブチルスズジ(2-エチルヘキサノ
エート)等の有機錫化合物;ナフテン酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オ
クチル錫、ジオクチル錫、ナフテン酸コバルト、ステアリン酸亜鉛などの有機カルボン酸
の金属塩;ヘキシルアミン、燐酸ドデシルアミン等のアミン化合物、及び、その塩;ベン
ジルトリエチルアンモニウムアセテート;ジメチルヒドロキシルアミン、ジエチルヒドロ
キシルアミン等のジアルキルヒドロキシルアミン;グアニジル基含有有機珪素化合物等が
挙げられる。
これらは1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
これらの触媒の中でも、前記シリコーン化合物どうしの脱水縮合や前記シリコーン化合
物と前記架橋剤との脱水縮合をより進行させ易くなる観点から、有機錫化合物、ナフテン
酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オクチル錫、ジオクチル錫などの錫系触
媒を用いることが特に好ましい。
前記錫系触媒の市販品としては、CE621(モメンティブ・パフォーマンス・マテリ
アルズ・ジャパン合同社製)、CE611(モメンティブ・パフォーマンス・マテリアル
ズ・ジャパン合同社製)、CE601(モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・
ジャパン合同社製)、ネオスタン U-303(日東化成社製)、ネオスタン U-81
0(日東化成社製)などが挙げられる。
質量%以上40質量%以下含んでいることがより好ましい。
本実施形態に係るプライマーを塗布して形成されるプライマー層と、該プライマー層に、
反応硬化性を有する化合物(例えば、シリコーン化合物)を含むコンパウンドを繊維シー
トに担持させた防食テープを巻き付けて形成される防食層と、を備える防食構造体におい
て、前記プライマー層から前記防食層に前記錫系触媒を移動させることができる。
これにより、前記防食層における反応硬化性を有する化合物の硬化反応をより一層進行
させ易くなる。
んでいることが好ましい。
前記pH調整剤としては、リン酸、塩酸、硝酸、硫酸などの無機酸;フタル酸、酒石酸
、クエン酸、ギ酸、シュウ酸、酢酸などの有機酸;酸無水物系シランカップリング剤、酸
無水物系シリコーンオイルなどの酸性を示す添加剤などが挙げられる。
前記酸無水物系シランカップリング剤の市販品としては、X-12-967C(信越化
学社製)が挙げられ、前記酸無水物系シリコーンオイルの市販品としては、X-22-1
68AS(信越化学社製)、X-22-168A(信越化学社製)、X-22-168B
(信越化学社製)、X-22-168P5-B(信越化学社製)などが挙げられる。
んでいる場合には、前記主剤に前記硬化剤を添加してプライマーを得るに際して、前記触
媒及び前記pH調整剤を前記主剤に別々に添加することが好ましく、前記pH調整剤を添
加した後に、前記硬化剤を添加することがより好ましい。
上記のごとく、前記触媒及び前記pH調整剤を前記主剤に別々に添加することにより、
後述の実施例の項で示すように、金属製部材(例えば、ガス管のような金属管)の表面が
NaClなどの無機塩によって腐食されることをより一層抑制することができる。
前記硬化剤のpHが2以上5以下であることにより、前記プライマーによって形成され
たプライマー層に積層された防食層において、シリコーン化合物の硬化をより十分に進行
させることができる。
その結果、前記プライマー層を介した前記金属製部材の表面への前記防食層の密着性を
十分に確保でき、前記防食層と前記金属製部材との隙間を十分に小さくできる。
これにより、前記プライマー層と該プライマー層に積層された防食層とを備える防食構
造体に、十分な耐熱性を発揮させることができる。
(1)錫触媒の質量が1gとなる量の測定試料をビーカーに入れて、測定試料を秤量する
。
(2)測定試料が入っているビーカーにNaCl水溶液(NaCl濃度10g/L)50
mLを加えて、前記測定試料と前記NaCl水溶液とがよく混和するように撹拌する。
(3)撹拌後10分間静置した後、水層を採取し、採取した水層について、JIS K7
371:2000に規定された方法でpHを測定する。
次に、本発明の一実施形態に係る防食構造体(以下、本実施形態に係る防食構造体とも
いう)について説明する。
本実施形態に係る防食構造体は、2以上の層を有する。
また、図1に示すように、本実施形態に係る防食構造体100は、金属製部材10の表
面に接し、対象物を防食するための防食ペーストとしての本実施形態に係るプライマーに
よって形成されたプライマー層1と、防食テープによって形成された防食層2と、を備え
る。
さらに、本実施形態に係る防食構造体100は、防食層2よりも外側(プライマー層1
側とは反対側)に、保護層形成組成物で形成されている保護層(トップコート層3)をさ
らに備える。
また、本実施形態に係る防食構造体100は、プライマー層1と防食層2との間に配さ
れ、かつ、防食マスチックによって形成されている防食マスチック層4をさらに備える。
は、フランジ部11を有する円筒状の管を複数備えており、管どうしがフランジ部11で
接続されて構成されている。隣接する管のフランジ部11どうしは、ボルト12及びナッ
ト13で固定されている。すなわち、金属製部材10は、円筒状となっており、また、フ
ランジ部11、ボルト12、ナット13などによって外表面に凹凸が形成されている。
と金属製部材10との間の隙間を埋めることができ、金属製部材10の腐食を抑制するこ
とができる。
プライマー層1は、円筒状の金属製部材10の外表面の全体に、本実施形態に係るプラ
イマーを薄く塗布することにより形成される。そのため、プライマー層1の外表面には、
金属製部材10に形成された凹凸によって、凹凸が形成されている。
また、プライマー層1に錫系触媒などのような触媒が含まれている場合には、前記触媒
を防食層2内に移動させることができる。
そして、防食層2が、後述するように、コンパウンドとしてシリコーン化合物を含んで
いる場合には、錫系触媒などのような触媒を防食層2内に移動させることにより、前記シ
リコーン化合物の硬化反応を促進させることができる。
れている。
ンパウンドと、を有するものを使用することができる。
繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維(PPS繊維)、ポリアクリロニトリル系炭素繊
維(PAN系炭素繊維)、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維(PBO繊維
)、ポリテトラフルオロエチレン繊維(PTFE繊維)、ナイロン繊維などを用いて構成
されたものが挙げられる。
前記繊維シートとしては、不織布を用いることが好ましい。なお、本明細書において、
不織布は、フェルトを含む概念である。
前記不織布としては、坪量(単位面積当たりの質量)が、30g/m2以上150g/
m2以下のものを用いることが好ましい。
前記不織布は、太さが1.5デシテックス以上4デシテックス以下の繊維を用いて形成
されていることが好ましい。
ドなどといった各種公知の方法で作製されたものを採用することができる。
上記各種手法で作製された不織布の中でも、繊維シートの長手方向における強度を優れ
たものとし得る観点から、スパンレース不織布を用いることが好ましく、スパンレース不
織布の中でもクロスレイヤー方式で製造されたスパンレース不織布を用いることがより好
ましい。
あることが好ましい。
前記繊維シートとして、上記の特性を有するものを用いることにより、前記防食テープ
をより耐熱性に優れるものとすることができ、延いては、防食構造体において、前記防食
テープによって形成される防食層をより耐熱性に優れるものとすることができる。
前記繊維シートの質量減少率は、300℃に曝す前の前記繊維シートの質量に対する3
00℃に24時間曝した後の前記繊維シートの質量の減少比率を意味する。
する化合物を含むことにより、反応硬化性を有するものとすることができる。
前記コンパウンドが前記反応硬化性を有する化合物を含む場合、前記反応硬化性を有す
る化合物を架橋させるための架橋剤を含んでいることが好ましい。
前記コンパウンドは、前記反応硬化性を有する化合物として、反応硬化性を有するシリ
コーン化合物を含んでいることが好ましい。
このようなシリコーン化合物としては、ストレートシリコーンオイル、反応性の変性シ
リコーンオイル、非反応性の変性シリコーンオイルなどが挙げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなどが挙げられる。
前記反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、アミン基、エ
ポキシ基、カルビノール基、メルカプト基、カルボキシル基、メタクリル基、ポリエーテ
ル基、フェノール基、シラノール基、アクリル基、酸無水物基などが付加されたものが挙
げられる。
前記非反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、ポリエーテ
ル基、アラルキル基、フルオロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪酸ア
ミドなどが付加されたものが挙げられる。
上記したようなシリコーン化合物の市販品としては、YF3800(モメンティブ・パ
フォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3905(モメンティブ・パフ
ォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3057(モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3807(モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3802(モメンティブ・パフォーマ
ンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3897(モメンティブ・パフォーマン
ス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、KF9701(信越化学社製)、PAM-E(
信越化学社製)、KF-8008(信越化学社製)、KF-105(信越化学社製)、K
F-2201(信越化学社製)、WAXKER(登録商標)SILICONE FLUI
D AK0.65~10(旭化成ワッカーシリコーン社製)、WAXKER(登録商標)
SILICONE FLUID AK20~5,000(旭化成ワッカーシリコーン社製
)WAXKER(登録商標)SILICONE FLUID AK100~10,000
(旭化成ワッカーシリコーン社製)、DOWSIL(登録商標)SF 8427 Flu
id(ダウ・東レ社製)、DOWSIL(登録商標)BY 16-750 Fluid(
ダウ・東レ社製)などが挙げられる。
から、縮合反応によって硬化する物質であることが好ましい。そのため、前記シリコーン
化合物は、反応基としてシラノール基を備えるか、あるいは、加水分解によってシラノー
ル基となるアルコキシシリル基を備えることが好ましい。
前記シリコーン化合物は、具体的には、複数の水酸基を分子中に有する鎖状構造または
分岐構造を有するシリコーンオイルであることが好ましく、ポリジメチルシロキサンジオ
ールのような両末端に水酸基を有する鎖状シリコーンオイルであることが特に好ましい。
前記シリコーンオイルは、JIS K2283「原油及び石油製品-動粘度試験方法及
び粘度指数算出方法」によって測定される25℃における動粘度が1000mm2/s以
上5000mm2/s以下であることが好ましい。
よって縮合するシリコーン化合物が挙げられる。
このようなシリコーン化合物としては、側鎖や末端にメトキシ基やエトキシ基を有する
ポリアルコキシシラン化合物やシリケートオリゴマー、エポキシ基や酸無水物などで修飾
されたシランカップリング剤などが挙げられる。
このようなシリコーン化合物の市販品としては、XR31-B2733(モメンティブ
・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン社製)、XR31-B2230(モメンティ
ブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン社製)、メチルシリケート51(コルコー
ト社製)、メチルシリケート53(コルコート社製)、メチルシリケート48(コルコー
ト社製)、シリケート45(多摩化学工業社製)、WACKER(登録商標)SILAN
E M1-TRIMETHOXY(旭化成ワッカーシリコーン社製)、WACKER(登
録商標)SILANE M2-DIMETHOXY(旭化成ワッカーシリコーン社製)、
KBM-13(信越化学社製)、KBM-22(信越化学社製)、XIAMETER(登
録商標)OFS-6383 Silane(ダウ・ケミカル日本社製)、DOWSIL(
登録商標)Z-6329 Silane(ダウ・東レ社製)などが挙げられる。
る。
上記した鎖状構造を有するシリコーンオイルを架橋させるための架橋剤としては、下記
一般式(1)で表されるポリアルコキシポリシロキサンを用いることが好ましい。
下記一般式(1)で表されるポリアルコキシポリシロキサンの中でも、エチルシリケー
トを用いることが特に好ましい。
00以下の整数である)
シシラン、エチルトリメトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、ブチルトリメトキシ
シラン、ブチルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、フェニルトリメトキシ
シラン等の3官能性アルコキシシラン;テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、
テトラプロポキシシラン等の4官能性アルコキシシラン;メチルトリプロペノキシシラン
、メチルトリアセトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、メチルトリ(ブタノキシ
ム)シラン、プロピルトリ(ブタノキシム)シラン、フェニルトリ(ブタノキシム)シラ
ン、プロピルトリ(ブタノキシム)シラン、テトラ(ブタノキシム)シラン、3,3,3
-トリフルオロプロピルトリ(ブタノキシム)シラン、3-クロロプロピルトリ(ブタノ
キシム)シラン、メチルトリ(プロパノキシム)シラン、メチルトリ(ペンタノキシム)
シラン、メチルトリ(イソペンタノキシム)シラン、ビニルトリ(シクロペンタノキシム
)シラン、メチルトリ(シクロヘキサノキシム)シランなどが挙げられる。
前記架橋剤は、メチルポリシロキサンやエチルポリシロキサンなどのアルキルポリシロ
キサンであってもよい。
としては、アミノ基を有するものが好適に用いられる。
前記シランカップリング剤としては、例えば、N-2-(アミノエチル)-3-アミノ
プロピルメチルジメトキシシラン、N-2-(アミノエチル)-3-アミノプロピルトリ
メトキシシラン、N-2-(アミノエチル)-3-アミノプロピルトリエトキシシラン、
3-アミノプロピルトリメトキシシラン、3-アミノプロピルトリエトキシシラン、3-
トリエトキシシリル-N-(1,3-ジメチル-ブチリデン)プロピルアミン、N-フェ
ニル-3-アミノプロピルトリメトキシシランなどが挙げられる。
物の100質量部に対して、0.05質量部以上10質量部以下であることが好ましく、
0.1質量部以上7質量部以下であることがより好ましい。
とのモル比(-OR:-OH)は、通常、1:100~100:10の範囲とされ、1:
10~10:1の範囲とされることが好ましい。
、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、ベントナイト、マイカ、雲母状酸化鉄、金属粉など
が挙げられる。
前記コンパウンドは、前記無機充填剤として、炭酸カルシウム及び水酸化カルシウムを
含んでいることが好ましい。
前記コンパウンドが前記無機充填剤を含んでいる場合、その含有量は、前記シリコーン
化合物の100質量部に対して、50質量部以上400質量部以下であることが好ましい
。
また、前記コンパウンドが、前記無機充填剤として、炭酸カルシウム及び水酸化カルシ
ウムを含んでいる場合、水酸化アルミニウムの含有量に対する炭酸カルシウムの含有量の
比(炭酸カルシウムの含有量/水酸化アルミニウムの含有量)は、1以上5以下であるこ
とが好ましい。
機フィラー)が20:80~40:60となるようにコンパウンドに含まれていることが
好ましい。
前記シリコーンオイルと前記無機充填剤との合計質量比率は、前記コンパウンドの50
質量%以上であることが好ましく、80質量%以上であることがより好ましく、90質量
%以上であることが特に好ましい。
前記コンパウンドの含水率が1000ppm以下であることにより、金属製部材10の
表面にプライマーを塗布することにより形成されるプライマー層1に、防食テープを巻き
付けて防食層2を形成し、コンパウンドを硬化させるときに、防食テープのコンパウンド
の硬化を適切に制御することができる。
その結果、防食構造体100に十分な耐熱性を発揮させることができることに加えて、
十分な防食性も発揮させることができる。
その理由について、本発明者らは以下のように考えている。
高いと(1000ppmを超えるような含水率であると)、前記繊維シートに担持された
コンパウンドのうち、前記繊維シートの内部に担持されたコンパウンドよりも、前記繊維
シートの表層部分に担持されたコンパウンドの硬化が速く進行して、前記繊維シートの内
部に担持されたコンパウンドの硬化が十分に進行し難くなる。
このような現象は、本実施形態に係る防食構造体100のように、防食層2の一方側に
、プライマー層1が積層され、他方側に、トップコート層3が積層されている場合には、
これらの層に含まれる触媒が防食層2に移動するときに、より顕著となる。具体的には、
防食層2の表層部において生じた硬化反応によって防食層2の表層部分が硬化することに
より、防食層2の内部に前記触媒が十分に移動できなくなって、防食層2の表層部分が選
択的に硬化されるようになる。
しかしながら、前記コンパウンドの含水率を1000ppm以下という比較的小さい値
となっていると、前記繊維シートの表層部分に担持されたコンパウンドの硬化が促進され
ることを抑制できていると考えられる。
また、上記のように、プライマー層1及びトップコート層3から、防食層2に前記触媒
が移動する場合にも、前記繊維シートの表層部分に担持されたコンパウンドの硬化が促進
されることを抑制できており、前記繊維シートの内部に担持されたコンパウンドまで前記
触媒を十分に移動させることができていると考えられる。
上記により、本発明者らは、本実施形態に係る防食構造体100では、繊維シートに担
持された前記コンパウンドの硬化が適切に制御されるので、十分な耐熱性に加えて、十分
な防食性をも発揮し得るものになっていると考えている。
る。測定装置および測定条件の詳細は、以下の通りである。
・測定装置:電量滴定式水分測定装置(三菱ケミカルアナリテック社製、CA-200型
)、加熱気化装置(三菱ケミカルアナリテック社製、VA-200型)
・測定条件:加熱気化法(150℃加熱)
・陽極液:アクアミクロンAKX(三菱化学社製)
・陰極液:アクアミクロンCXU(三菱化学社製)
ることが好ましい。
、温度23±1℃の条件にて行うことができる。
なお、粘度の値Vに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定する。
・Vが100Pa・s以下(V≦100)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:10rpm
・Vが100Pa・sを上回り、250Pa・s以下(100<V≦150)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:4rpm
・Vが250Pa・sを上回り、1000Pa・s以下(250<V≦1000)の場合
使用するロータの番号:No.7、ロータの回転数:4rpm
とができる。
前記トップコートは、主成分(油分)を含み、前記主成分(油分)はシリコーン化合物
を含んでいる。前記主成分(油分)としては、シリコーンオイルを用いることが好ましい
。
前記シリコーンオイルとしては、ストレートシリコーンオイルや非反応性の変性シリコ
ーンオイル等が挙げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル等が挙げられ、非反応性の
変性シリコーンオイルとしては、側鎖や片末端、あるいは両末端に、ポリエーテル基、ア
ラルキル基、フロロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪族アミドなどが
付加されたシリコーンオイルが挙げられる。
シリコーンオイルの市販品としては、信越化学工業社製の商品名「KF96-50cp
」や、商品名「KF96-1000cp」などが挙げられる。
に含まれる前記シリコーン化合物どうしの脱水縮合を促進したり、後述するような、シリ
コーン化合物と架橋剤とを含む防食テープにおいて、前記シリコーン化合物どうしや前記
シリコーン化合物と前記架橋剤との脱水縮合を促進したりする触媒能を有するものが挙げ
られる。
前記触媒としては、例えば、チタニウムテトライソプロポキシド、チタニウムテトラノ
ルマルブトキシド、ブチルチタネートダイマー、チタンアセチルアセトナート、チタンオ
クチレングリコレート、チタンエチルアセトアセテート等の有機チタン化合物;アルミニ
ウムトリス(アセチルアセトナート)、アルミニウムトリス(エチルアセトアセテート)
等の有機アルミニウム化合物;ジルコニウムテトラ(アセチルアセトナート)、ジルコニ
ウムトリブトキシアセチルアセトネート、ジルコニウムジブトキシジアセチルアセトネー
ト、ジルコニウムテトラノルマルプロポキシド、ジルコニウムテトライソプロポキシド、
ジルコニウムテトラノルマルブトキシド、ジルコニウムアシレート、ジルコニウムトリブ
トキシステアレート、ジルコニウムオクトエート、ジルコニル(2-エチルヘキサノエー
ト)、ジルコニウム(2-エチルヘキソエート)等の有機ジルコニウム化合物;ジブチル
スズジオクトエート、ジブチルスズジラウレート、ジブチルスズジ(2-エチルヘキサノ
エート)等の有機錫化合物;ナフテン酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オ
クチル錫、ジオクチル錫、ナフテン酸コバルト、ステアリン酸亜鉛などの有機カルボン酸
の金属塩;ヘキシルアミン、燐酸ドデシルアミン等のアミン化合物、及び、その塩;ベン
ジルトリエチルアンモニウムアセテート;ジメチルヒドロキシルアミン、ジエチルヒドロ
キシルアミン等のジアルキルヒドロキシルアミン;グアニジル基含有有機珪素化合物等が
挙げられる。
これらは1種単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
これらの触媒の中でも、前記シリコーン化合物どうしの脱水縮合や前記シリコーン化合
物と前記架橋剤との脱水縮合をより進行させ易くなる観点から、有機錫化合物、ナフテン
酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オクチル錫、ジオクチル錫などの錫系触
媒を用いることが特に好ましい。
前記錫系触媒の市販品としては、CE621(モメンティブ・パフォーマンス・マテリ
アルズ・ジャパン合同社製)、CE611(モメンティブ・パフォーマンス・マテリアル
ズ・ジャパン合同社製)、CE601(モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・
ジャパン合同社製)、ネオスタン U-303(日東化成社製)、ネオスタン U-81
0(日東化成社製)などが挙げられる。
によって形成されたトップコート層3から、防食層2に錫系触媒のような触媒を移動させ
ることができる。
これにより、防食層2における反応硬化性を有する化合物の硬化反応をより一層進行さ
せ易くなる。
は、東洋アルミ社製の商品名「アルペースト」を挙げることができ、増粘剤の市販品とし
ては、日本アエロジル社製の商品名「アエロジル(登録商標)130」を挙げることがで
きる。
であることが好ましい。
前記トップコートの粘度が上記数値範囲内であることにより、前記トップコートを防食
層2に塗布し易くなる。
そのため防食構造体100において、トップコート層3を防食層2上に比較的均一な厚
さで形成することができる。
、温度23±1℃の条件にて行うことができる。
なお、粘度の値Vに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定する。
・Vが4Pa・s以下(V≦4)の場合
使用するロータの番号:No.2、ロータの回転数:10rpm
・Vが4Pa・sを上回り、10Pa・s以下(4<V≦10)の場合
使用するロータの番号:No.3、ロータの回転数:10rpm
・Vが10Pa・sを上回り、50Pa・s以下(10<V≦50)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:20rpm
・Vが50Pa・sを上回り、100Pa・s以下(50<V≦100)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:10rpm
に防食マスチックを充填することにより形成されている。
本実施形態に係る防食構造体100では、防食マスチック層4は、プライマー層1と防
食層2との間の隙間に、前記防食マスチックを充填することにより形成されている。これ
により、本実施形態に係る防食構造体100では、金属製部材10の腐食がより一層抑制
されている。
ーン化合物を含んでいる。前記主成分(油分)としては、シリコーンオイルを用いること
が好ましい。
前記シリコーンオイルとしては、ストレートシリコーンオイル、反応性の変性シリコー
ンオイル、非反応性の変性シリコーンオイルなどが挙げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなどが挙げられる。
前記反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、アミン基、エ
ポキシ基、カルビノール基、メルカプト基、カルボキシル基、メタクリル基、ポリエーテ
ル基、フェノール基、シラノール基、アクリル基、酸無水物基などが付加されたものが挙
げられる。
前記非反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、ポリエーテ
ル基、アラルキル基、フルオロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪酸ア
ミドなどが付加されたものが挙げられる。
上記したようなシリコーン化合物の市販品としては、YF3800(モメンティブ・パ
フォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3905(モメンティブ・パフ
ォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3057(モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3807(モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3802(モメンティブ・パフォーマ
ンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、YF3897(モメンティブ・パフォーマン
ス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)、KF9701(信越化学社製)、PAM-E(
信越化学社製)、KF-8008(信越化学社製)、KF-105(信越化学社製)、K
F-2201(信越化学社製)、WAXKER(登録商標)SILICONE FLUI
D AK0.65~10(旭化成ワッカーシリコーン社製)、WAXKER(登録商標)
SILICONE FLUID AK20~5,000(旭化成ワッカーシリコーン社製
)WAXKER(登録商標)SILICONE FLUID AK100~10,000
(旭化成ワッカーシリコーン社製)、DOWSIL(登録商標)SF 8427 Flu
id(ダウ・東レ社製)、DOWSIL(登録商標)BY 16-750 Fluid(
ダウ・東レ社製)などが挙げられる。
酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、マ
イカ、雲母状酸化鉄、金属粉などが挙げられる。
前記防食マスチックは、軽量化剤や難燃剤を含んでいてもよい。前記軽量化剤としては
、シリカバルーンが挙げられ、前記難燃剤としては、水酸化アルミニウムが挙げられる。
これにより、プライマー層1と防食層2との間に前記防食マスチックを充填して防食マ
スチック層4を形成するに際して、比較的充填し易いことに加えて、充填後においては、
防食マスチック層4を比較的十分な保形性を有するものとすることができる。
前記防食マスチックのちょう度は、JIS K2235-1991「石油ワックス 5
.10ちょう度試験方法」に基づいて、23℃にて測定される値を意味する。
下であることが好ましい。
質量減少率が20質量%以下であることにより、プライマー層1と防食層2との間に前
記防食マスチックを充填して防食マスチック層4を形成した後に、防食マスチック層4を
比較的密度の高いものとすることができる。
これにより、防食構造体100をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記防食マスチックの質量減少率は、300℃に曝す前の前記防食マスチックの質量に
対する300℃に24時間曝した後の前記防食マスチックの質量の減少比率を意味する。
ない。また、本発明に係るプライマー及び防食構造体は、前記した作用効果によって限定
されるものでもない。本発明に係るプライマー及び防食構造体は、本発明の要旨を逸脱し
ない範囲で種々の変更が可能である。
をさらに詳しく説明するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。
シリコーン化合物A(主成分(油分))、樹脂としてのシラン化合物A、防錆剤、無機
充填剤としての炭酸カルシウム、及び、増粘剤を、下記表1Aに示した質量比率で室温(
23±1℃)にて混練して、プライマー主剤A~Lを調製した。
また、プライマー主剤Jを40℃の恒温槽内に入れて3カ月間保持したものを、プライ
マー主剤J’として調製し、プライマー主剤Kを40℃の恒温槽内に入れて3カ月間保持
したものを、プライマー主剤K’として調製した(下記表1B参照)。
すなわち、プライマー主剤J’及びプライマー主剤K’は、保存促進させるようにして
調製したものである。
プライマー主剤A~L、プライマー主剤J’、及び、プライマー主剤K’の特性として
、23℃における粘度を測定した。
プライマー主剤A~L、プライマー主剤J’、及び、プライマー主剤K’の23℃にお
ける粘度は、以下のようにして測定した。
具体的には、測定装置として、トキメック社製のBH型粘度計を用いて、温度23±1
℃の条件にて行った。
なお、粘度の値Vに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定した。
・Vが100Pa・s以下(V≦100)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:10rpm
・Vが100Pa・sを上回り、250Pa・s以下(100<V≦250)
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:4rpm
・Vが250Pa・sを上回り、1000Pa・s以下(250<V≦1000)
使用するロータの番号:No.7、ロータの回転数:4rpm
て、IR測定を行い、得られた赤外吸収スペクトルにおいて、1200cm-1以上13
00cm-1以下の範囲に現れる最も高いピークの高さh1の値(1258cm-1に現
れるピークの高さ)、及び、2800cm-1以上2900cm-1以下の範囲に現れる
最も高いピークの高さh2の値(2840cm-1に現れるピークの高さ)を求めるとと
もに、h1の値に対するh2の値の比を求めた。
プライマー主剤A~L、プライマー主剤J’、及び、プライマー主剤K’のIR測定は
、以下のようにして行った。
具体的には、測定装置としてサーモフィッシャーサイエンティフィック社製のNico
let iS10を用い、以下の測定条件を採用することにより求めた。
なお、前記主剤が固形分を含んでいる場合には、該固形分を予め遠心分離して除去した
上で、前記主剤のIR測定を行った。遠心分離は、himac社製のCS100GXを用
い、47000rpmで15分処理するという条件を採用した。
<測定条件>
測定方法:ATR法
使用窓材:Diamond
分解能:4cm-1
積算回数:64回
布性について評価した。
プライマー主剤A~L、プライマー主剤J’、及び、プライマー主剤K’の塗布性は、
基体(SPCC-SB(平面寸法150mm×75mm、厚み3.2mm)の片面(塗布
面)をサンドブラストにて算術平均粗さRaを2μm以上10μm以下に調整したもの)
の片面に、塗布量が300g/m2となるように、各プライマー主剤を指で塗布したとき
の施工性を以下の基準で判断することにより行った。
5点:プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、極めて掬い取り易く、極めて塗り易
いので施工性は極めて良好。そのため、塗布後の表面が均一に仕上がる。
4点:プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、比較的掬い取り易く、比較的塗り広
げ易いので施工性は良好。一方で、塗布後の表面の均一性については、5点のものにはや
や劣る。
3点:プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、やや粘度が高いためやや掬い取り難
く、塗り広げるときの抵抗はやや有るものの、施工性は比較的良好。
2点:プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、粘度が高いため掬い取り難く、塗り
広げるときの抵抗が大きいものの、十分に施工は可能。
1点:プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、粘度が極めて高いため極めて掬い取
り難く、塗り広げるときの抵抗が極めて大きく塗布することが不可。すなわち、施工する
ことができない。あるいは、塗り広げるときの抵抗は小さいものの、プライマー主剤が基
体から垂れ落ちる。
て、塗布後のワレ(以下、単にワレともいう)について評価した。
プライマー主剤A~L、プライマー主剤J’、及び、プライマー主剤K’のワレは、基
体(SPCC-SB(平面寸法150mm×75mm、厚み3.2mm)の片面(塗布面
)をサンドブラストにて算術平均粗さRaを2μm以上10μm以下に調整したもの)の
片面に、塗布量が300g/m2となるように、各プライマー主剤を指で塗布した後、室
温(23±1℃)で24時間乾燥させ、その後、200℃の乾燥機内に1カ月間放置した
後に前記基体を前記乾燥機から取り出して、該基体の表面(プライマーの塗布面)を目視
にて評価することにより行った。
そして、目視にて、塗布後のプライマー主剤にワレが認めらないものについては、“優
”と評価し、ワレが認められたものについては、“不可”と評価した。
1の値、h2の値、h2/h1の値、塗布性の評価結果、及び、ワレの評価結果を示した
。
また、下記表1Bに、プライマー主剤J’及びプライマー主剤K’についての、23℃
における粘度の測定結果、h2/h1の値、塗布性の評価結果、及び、ワレの評価結果を
示した。
なお、下記表1A及び1Bにおいて、シリコーン化合物Aは、モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「YF3807」であり、シラン化合物Aは
、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「XR31-B2
733」であり、防錆剤は、テイカ社製の商品名「K-WHITE#82」であり、増粘
剤は、Evonik社製の商品名「アエロジル(登録商標)130」である。
価は5点であり、ワレの評価は、“優”であった。
また、プライマー主剤H及びプライマー主剤Iについては、いずれも、塗布性の評価は
4点であり、ワレの評価は、“優”であった。
さらに、プライマー主剤J及びプライマー主剤Kについては、いずれも、塗布性の評価
は3点であり、ワレの評価は、“優”であった。
また、表1Bより、プライマー主剤J’及びプライマー主剤K’については、いずれも
、塗布性の評価は2点であり、ワレの評価は、“優”であった。
これらの結果から、プライマー主剤B~プライマー主剤Iについては、塗布性の評価が
極めて優れているとともに、ワレの評価も優れていることが分かる。
また、プライマー主剤J及びプライマー主剤Kについては、塗布性の評価が比較的優れ
ているとともに、ワレの評価も優れていることが分かる。
さらに、プライマー主剤J’及びプライマー主剤K’については、塗布性は、十分に施
工可能との評価であり、ワレの評価が優れていることが分かる。
以上から、23℃におけるプライマー主剤の粘度が16Pa・s以上600Pa・s以
下であることにより、塗布性については十分に施工可能との評価となり、ワレについては
優れるという評価となることが分かるとともに、特に、23℃における粘度が16Pa・
s以上150Pa・s以下であることにより、塗布性については、極めて優れるか、また
は、比較的優れるとの評価となり、ワレについても優れるという評価となることが分かる
。
これに対し、プライマー主剤Aについては、塗布性の評価は5点であって、極めて優れ
るとの評価であるものの、ワレの評価が“不可”であって、不良との評価であることが分
かるとともに、プライマー主剤Lについては、ワレの評価が“優”であって、優れるとの
評価ではあるものの、塗布性の評価が1点であって、施工不可の評価であることが分かる
。
プライマー主剤Aのワレの評価が“不可”であったのは、プライマー主剤Aが、架橋反
応に寄与する官能基が多いシラン化合物Aを、架橋反応に寄与する官能基が少ないシリコ
ーン化合物Aに比べて大過剰量含んでいるため、架橋反応が過度に進行したことが原因で
あると考えられる。
一方で、プライマー主剤Lは、シラン化合物Aに比べてシリコーン化合物Aを大過剰量
含んでいるため、架橋反応が過度に進行することが抑制されて、ワレの評価が“優”にな
ったと考えられる。
また、プライマー主剤Lについて、塗布性の評価が1点であったのは、プライマー主剤
Lの粘度が600Pa・sを上回る高い値(750Pa・s)であったため、塗り広げる
ときの抵抗が大きくなったことが原因であると考えられる。
下記表2に示すように、pH調整剤を用いて触媒を所定のpHに調整することにより、
硬化剤A~Kを得た。
硬化剤A~KのpHは、以下のようにして測定した。
(1)錫触媒の質量が1gとなる量の測定試料をビーカーに入れて、測定試料を秤量する
。
(2)測定試料が入っているビーカーにNaCl水溶液(NaCl濃度10g/L)50
mLを加えて、前記測定試料と前記NaCl水溶液とがよく混和するように撹拌する。
(3)撹拌後10分間静置した後、水層を採取し、採取した水層について、JIS K7
371:2000に規定された方法でpHを測定する。
下記表2に、硬化剤A~Kについての、pHの測定結果を示した。
比較例2及び3に係るプライマーを作製し、それらのプライマーの特性の違いについて評
価した。
また、比較例1に係るプライマーについては、合成油系樹脂を用いて作製した。合成油
系樹脂としては、日東電工社製の商品名「ニトハルマックXG XG-P」を用いた。
上記表1Aに示した主剤Bと、上記表2に示した硬化剤Eと、を組み合わせて、実施例
1に係るプライマーを作製した。
なお、実施例1では、主剤Bに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及びpH調
整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例1に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
、実施例1に係るプライマーを塗布量300g/m2で塗布し、室温(23±1℃)で2
4時間養生して前記基体上にプライマー層を形成し、プライマー層が形成された基体を2
50℃の環境下で3カ月放置した後に、前記プライマー層の表面状態を目視で観察して、
以下の基準で評価することにより行った。
優:プライマー層の表面にワレが認められない。
可:プライマー層の表面全体にワレが認められる。
不可:プライマー層の表面が粉化された状態が認められる(加熱により熱分解)。
(1)各例に係るプライマーを、塩分を付着させた基体に塗布する(塗布量は、300g
/m2)。
(2)プライマー塗布後の基体を室温(23±1℃)で24時間放置した後、前記プライ
マーを200℃で24時間キュアさせて、前記基体上にプライマー層を形成する。
(3)前記プライマー層にクロスカット処理を行う。クロスカット処理は、前記プライマ
ー層の上面に垂直となるようにカッターナイフの刃を当てて、互いに交差する10cm長
さの2本の切れ込みを入れることにより実施する。
(4)クロスカット処理後の前記プライマー層に、塩水噴霧装置(スガ試験機社製、型式
:STP-90V-4Z)を用いて、塩分を含む水溶液(塩分濃度5wt%、pH6.2
~7.2)を72時間噴霧した後に、腐食の進行度合いを目視で観察する。なお、塩分を
含む水溶液の噴霧は、35℃環境下で実施し、噴霧量は80cm2に対して1.5mL±
0.5mLとする。この試験条件は、JIS Z 2371:2015に準拠したもので
ある。
(5)以下の基準にしたがって、“優”、“良”、及び、“不可”を評価する。優:(A
~B級) ほぼ錆なし。良:(C~D級) わずかに錆あり。不可:E級 半分以上錆あ
り。
に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Cとした以外は、実施例1と同様にして、実施例2に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例2においても、主剤Cに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例2に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Dとした以外は、実施例1と同様にして、実施例3に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例3においても、主剤Dに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例3に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Eとした以外は、実施例1と同様にして、実施例4に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例4においても、主剤Eに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例4に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Fとした以外は、実施例1と同様にして、実施例5に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例5においても、主剤Fに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例5に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Gとした以外は、実施例1と同様にして、実施例6に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例6においても、主剤Gに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例6に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Hとした以外は、実施例1と同様にして、実施例7に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例7においても、主剤Hに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例7に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Iとした以外は、実施例1と同様にして、実施例8に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例8においても、主剤Iに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例8に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Jとした以外は、実施例1と同様にして、実施例9に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例9においても、主剤Jに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例9に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Kとした以外は、実施例1と同様にして、実施例10に
係るプライマーを作製した。
なお、実施例10においても、主剤Kに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及
びpH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例10に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Bに示した主剤J’とした以外は、実施例1と同様にして、実施例11
に係るプライマーを作製した。
なお、実施例11においても、主剤J’に対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)
及びpH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例11に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Bに示した主剤K’とした以外は、実施例1と同様にして、実施例12
に係るプライマーを作製した。
なお、実施例12においても、主剤K’に対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)
及びpH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例12に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
合成油系樹脂を用いて、比較例1に係るプライマーを作製した。
比較例1に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Aとした以外は、実施例1と同様にして、比較例2に係
るプライマーを作製した。
なお、比較例2においても、主剤Aに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
比較例2に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
主剤を上記表1Aに示した主剤Lとした以外は、実施例1と同様にして、比較例3に係
るプライマーを作製した。
なお、比較例3においても、主剤Lに対して、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及び
pH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
比較例3に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表3に示した。
、“不可”と評価されるものがないことが分かる。
また、各実施例に係るプライマーは、塗布性の項目において2点以上の評価となってお
り、十分に施工可能であるものであることが分かる。
さらに、実施例1~8に係るプライマーについては、塗布性の項目において4点以上の
評価となっており、特に塗布性に優れるものであることが分かる。
これに対し、各比較例に係るプライマーは、耐熱性及び塩水板での腐食性のいずれかの
項目において、“不可”と評価されるものであることが分かる。
また、特に、比較例3に係るプライマーについては、塗布性の項目において1点の評価
となっており、施工不可であることが分かる。
し、それらのプライマーの特性の違いについて評価した。
上記表1Aに示した主剤Hと、上記表2に示した硬化剤Aと、を組み合わせて、参考例1に係るプライマーを作製した。
なお、参考例1においても、主剤Hに対して、硬化剤Aを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酢酸)を予め混合しておいた混合物を添加した。
参考例1に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Bを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例14に係るプライマーを作製した。
なお、実施例14においても、主剤Hに対して、硬化剤Bを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酢酸)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例14に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Cを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例15に係るプライマーを作製した。
なお、実施例15においても、主剤Hに対して、硬化剤Cを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例15に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Dを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例16に係るプライマーを作製した。
なお、実施例16においても、主剤Hに対して、硬化剤Dを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酢酸)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例16に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Fを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例17に係るプライマーを作製した。
なお、実施例17においても、主剤Hに対して、硬化剤Fを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例17に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Gを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例18に係るプライマーを作製した。
なお、実施例18においても、主剤Hに対して、硬化剤Gを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酸無水物カップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例18に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Hを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例19に係るプライマーを作製した。
なお、実施例19においても、主剤Hに対して、硬化剤Hを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酸無水物オイル)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例19に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Iを用いた以外は、参考例1と同様にして、実施例20に係るプライマーを作製した。
なお、実施例20においても、主剤Hに対して、硬化剤Iを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酸無水物オイル)を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例20に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Jを用いた以外は、参考例1と同様にして、参考例2に係るプライマーを作製した。
参考例2に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
硬化剤として上記表2に示した硬化剤Kを用いた以外は、参考例1と同様にして、参考例3に係るプライマーを作製した。
なお、参考例3においても、主剤Hに対して、硬化剤Kを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(アミン系シランカップリング剤)を予め混合しておいた混合物を添加した。
参考例3に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表4に示した。
一方で、硬化剤Aを用いた参考例1に係るプライマー、硬化剤Jを用いた参考例2に係るプライマー、及び、硬化剤Kを用いた参考例3に係るプライマーでは、塩水板での腐食性の評価が“不可”であったのに対し、これ以外の硬化剤を用いた実施例14~20に係るプライマーでは、塩水板での腐食の評価が少なくとも“良”以上となることが分かった。
このことから、pH2以上5以下の硬化剤を含むことにより、プライマーは、塩水板での腐食性に優れるものとなることが分かった。
これは、硬化剤のpHを2以上5以下に調整することにより、金属製部材(例えば、ガス管のような金属管)へのプライマーの密着性が向上することに加え、プライマー主剤の架橋反応が適度な速度で進行するようになったことが一因であると考えられる。
これに対し、pHが2未満の硬化剤、及び、pHが5を超える硬化剤を含むプライマーでは、金属製部材への密着性が低下するようになるので、金属製部材とプライマーによって形成されたプライマー層との隙間から塩水が浸入することにより、金属製部材の表面が塩水により腐食したと考えられる。
、実施例23に係るプライマーを作製し、プライマーの特性の違いについて評価した。
実施例23に係るプライマーは、上記表1Aに示した主剤Hと、上記表2に示した硬化
剤Eとを用い、主剤Hに、硬化剤Eを構成する触媒(錫触媒)及びpH調整剤(酸無水物
カップリング剤)を別々に添加することにより作製した。
より具体的には、主剤Hに、まず、硬化剤Eを構成するpH調整剤を添加し、次に、硬
化剤Eを構成する触媒を添加することにより、実施例23に係るプライマーを作製した。
実施例23に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価したところ、塗布性の評価は“優”であり、耐熱性の評価は“優”であり、塩水
板での腐食性の評価は“優”であった。
すなわち、硬化剤を構成する触媒及びpH調整剤を、プライマー主剤に対して別々に添
加することにより作製した実施例23に係るプライマーでは、塩水板での腐食性の評価が
特に良好となることが分かった。
これは、硬化剤を構成する触媒及びpH調整剤を、プライマー主剤に対して別々に添加
することにより、金属製部材へのプライマーの密着性がより一層向上されたことが一因で
あると考えられる。
触媒、主成分(油分)、着色剤、及び、増粘剤を、下記表5に示した質量比率で室温に
て混合して、実施例24~28に係るトップコート、及び、比較例4及び5に係るトップ
コートを作製した。
実施例24では、触媒として、錫系触媒である「CE611」(モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製)を用い、主成分(油分)として、シリコー
ンオイルである「KF96-50cp」(信越化学工業社製)を用い、着色剤として、「
アルペースト」(東洋アルミ社製)を用いた。
実施例25では、触媒、主成分(油分)、及び、着色剤としては、実施例24と同じも
のを用い、増粘剤として、「アエロジル(登録商標)130」(日本アエロジル社製)を
用いた。
実施例26では、触媒、主成分(油分)、着色剤、及び、増粘剤として、実施例25と
同じものを用いた。
実施例27では、触媒、着色剤、及び、増粘剤として、実施例25と同じものを用い、
主成分(油分)として、シリコーンオイルである「KF96-1000cp」(信越化学
工業社製)を用いた。
実施例28では、触媒、主成分(油分)、着色剤、及び、増粘剤として、実施例27と
同じものを用いた。
比較例4では、主成分(油分)として、水系樹脂(アクリルエマルション樹脂)を用い
、着色剤として、カーボン(大日精化工業社製のBLACK FLTR CONC)及び
チタン白(大日精化工業社製のTB807パール)を用いた。
比較例5では、触媒、主成分(油分)、着色剤、及び、増粘剤として、実施例27と同
じものを用いた。
各例に係るトップコートの23℃における粘度は、トキメック社製のBH型粘度計を用
い、温度23±1℃の条件で測定した。
なお、粘度の値Vに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定した。
・Vが4Pa・s以下(V≦4)の場合
使用するロータの番号:No.2、ロータの回転数:10rpm
・Vが4Pa・sを上回り、10Pa・s以下(4<V≦10)の場合
使用するロータの番号:No.3、ロータの回転数:10rpm
・Vが10Pa・sを上回り、50Pa・s以下(10<V≦50)の場合
使用するロータの番号:No.6、ロータの回転数:20rpm
・Vが50Pa・sを上回り、100Pa・s以下(50<V≦100)の場合
使用するローラの番号:No.6、ロータの回転数:10rpm
び、液だれ・液溜り性について評価した。
m)の一表面の全域にプライマー(プライマー主剤としてモメンティブ・パフォーマンス
・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「YF3807」を含み、硬化剤としてモメンティ
ブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「CE611」(錫系触媒)と
を含むプライマー)を300g/m2で塗布して前記ブラスト板上にプライマー層を形成
した後、重なりが生じるように(2重となる部分が生じるように)、防食テープ(前述の
実施例1に係る防食テープ)で前記プライマー層の全域を覆い、その後、前記防食テープ
上に、各例に係るトップコートを200g/m2で塗布して、室温(23±1℃)にて2
4時間養生することによりトップコート層を形成した後、テープ間が密着しているか否か
を目視にて観察することによって評価した。
なお、テープの硬化性は、以下の基準にしたがって評価した。
優:テープ間が密着している。
不可:テープ間が密着していない。
コート層の表面の凹凸状況を目視にて確認することにより評価した。評価は、以下の基準
にしたがって行った。
優:塗布後凹凸がなくなって表面が平滑化し、かつ、トップコート層の全体が十分に薄層
化される。
良:塗布後凹凸がなくなって表面が平滑化されるものの、トップコート層の一部に薄層化
されていない箇所がある。
不可:塗布後凹凸がなくならず、表面が平滑にならない。
どの程度の抵抗を感じるかと、トップコート層の表面に刷毛によるスジが形成されている
か否かを目視にて確認することのより評価した。評価は、以下の基準にしたがって行った
。
優:トップコート層の表面に刷毛によるスジが形成されておらず、作業者が感じる抵抗感
は軽い(すなわち、塗布性が極めて良好である)。
良:トップコート層の表面に刷毛によるスジは形成されていないものの、作業者が感じる
抵抗感はやや重い(すなわち、塗布性がやや良好である)。
不可:トップコート層の表面に刷毛によるスジが形成されており、作業者が感じる抵抗感
が極めて重い(すなわち、塗布性にかなり劣る)。
生じているか否かを目視にて観察することにより評価した。評価は、以下の基準にしたが
って行った。
優:塗布後に液だれや液溜りが発生しない。
良:塗布後に液だれは発生しないものの、局所的に液溜りが発生する。
不可:塗布後に基体からトップコートが滴り落ちる。
果を、以下の表5に示した。
及び、液だれ・液溜り性のいずれかの項目において、“不可”と評価されるものはなかっ
た。
これに対し、各比較例に係るトップコートは、いずれも、テープの硬化性、レベリング
性、走行性、及び、液だれ・液溜り性のいずれかの項目において、“不可”と評価される
ものがあった。
主成分(油分)、無機充填剤、軽量化剤、及び、難燃剤を、下記表6に示した質量比率
で室温にて混合して、実施例29~31に係るマスチック、並びに、比較例6~8に係る
マスチックを作製した。
実施例29では、主成分(油分)として、シリコーンオイルである「YF3057」(
モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製。以下、シリコーン化
合物Bともいう)を用い、無機充填剤として、焼成シリカ及び炭酸カルシウムを用い、軽
量化剤として、シリカバルーンである「グラスバブルスK46」(スリーエム社製)を用
い、難燃剤として、水酸化アルミニウムを用いた。
実施例30、実施例31、比較例7、及び、比較例8では、主成分(油分)、無機充填
剤、軽量化剤、及び、難燃剤として、実施例29と同じものを用いた。
比較例6では、主成分(油分)として、イソプレン(出光興産社製のpoly ip)
を用い、無機充填剤として、炭酸カルシムを用い、難燃剤として、水酸化アルミニウムを
用いた。
また、各例に係るマスチックについて、スランプ試験を行うとともに、見掛け密度の変
化を評価した。
り行った。
300℃で24時間熱処理した後の質量減少率は、以下のようにして求めた。
(1)各例に係るマスチックの初期質量を測定する。
(2)内温を300℃に調整したオーブン内に、各例に係るマスチックを入れて、24時
間曝した後、各例に係るマスチックの質量を測定する。
(3)各例に係るマスチックについて、初期質量に対する300℃で24時間曝した後の
質量の減少比率を算出する。
その結果について、以下の表6に示した。
試験方法」に基づいて、23℃にて行った。
その結果について、以下の表6に示した。
(1)マスチックを、直方体状(平面寸法2.5cm×10cm、厚さ2.5cm)に成
形する。
(2)2個のL字鋼を、一面側どうしが対向するように50mm離間させた状態で配置し
(一面が鉛直方向に立ち上がるほうに配置し)、直方体状に成形したマスチックを、2個
のL字鋼の両方に跨るように載置する。
(3)80℃で24時間加熱した後に、マスチックがどの程度垂れているかを測定する。
なお、マスチックの垂れは、L字鋼の一面の上端縁を基準として、どの程度垂れているか
を測定する。
その結果について、以下の表6に示した。
た。
見掛け密度変化の有無は、試験治具に載置したマスチックについて、載置した直後の状
態と、載置してから80℃で24時間加熱した後の状態とをそれぞれ写真に撮影し、撮影
した写真を比較して、目視上、体積がどの程度変化しているか否かで判断した。
具体的には、載置した直後の体積V1に対して、載置してから80℃で24時間加熱し
た後の体積V2が2/3以下になっているものを体積変化ありとして「有」と評価し、V
1に対してV2の体積が2/3を上回っているものと体積変化なしとして「無」と評価し
た。
その結果について、以下の表6に示した。
、スランプ試験の結果が、いずれも、10mm以下と良好であった。
これに対し、比較例6に係るマスチックは、スランプ試験の結果は10mm以下と良好
であったものの、見掛け密度の変化が認められていた。
また、比較例7及び8に係るマスチックは、見掛け密度の変化は認められなかったもの
の、スランプ試験を行うための検体(平面寸法2.5cm×10cm、厚さ2.5cm)
に成形できなかったため、スランプ試験を行うことすらできなかった。
2 防食層
3 トップコート層
4 防食マスチック層
10 金属製部材
11 フランジ部
12 ボルト
13 ナット
100 防食構造体
Claims (4)
- 主剤と硬化剤とを備え、
前記主剤は、シリコーン化合物を含み、かつ、23℃における粘度が16Pa・s以上600Pa・s以下であり、
前記主剤は、IR測定によって得られた赤外吸収スペクトルにおいて、1200cm -1 以上1300cm -1 以下の範囲、及び、2800cm -1 以上2900cm -1 以下の範囲に、それぞれ1以上のピークを有し、かつ、2800cm -1 以上2900cm -1 以下の範囲に現れる最も高いピークの高さh 1 に対する1200cm -1 以上1300cm -1 以下の範囲に現れる最も高いピークの高さh 2 の比h 2 /h 1 が、25以上250以下であり、
前記硬化剤は、JIS K7371:2000に規定の方法で測定されるpHが、2以上5以下である
プライマー。 - 無機充填材をさらに含む
請求項1に記載のプライマー。 - 防錆剤をさらに含む
請求項1または2に記載のプライマー。 - 防食ペーストとして用いられる
請求項1乃至3のいずれか1項に記載のプライマー。
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