JP7340647B2 - プライマー、及び、防食構造体 - Google Patents

Description

本発明は、プライマー、及び、該プライマーで形成されたプライマー層を備える防食構
造体に関する。

従来、基体上に何らかの層を形成するに際して、プライマー（下塗り材）を用いること
が知られている。

このようなプライマーは、例えば、防食構造体の作製において、防食層を形成するに際
して用いられる（例えば、特許文献１）。
特許文献１には、金属製部材（例えば、ガス管、水道管、及び、油などの液体原料を輸
送するための配管のような金属管など）を基体とし、該基体たる前記金属製部材の表面に
前記プライマーを塗布してプライマー層を形成した後、前記プライマー層を形成した前記
金属製部材の表面に防食テープを巻き付けて防食層を形成することにより、防食構造体を
作製することが示されている。

また、前記プライマーとして、主剤と硬化剤とを含むものが知られており、このような
、前記主剤と前記硬化剤とを含むプライマーにおいて、耐熱性などを高めるべく、前記主
剤にシリコーン化合物を含ませたものも知られている。

特開２０１８－１６８４５５号公報

ところで、前記主剤として前記シリコーン化合物を含むプライマーを前記基体上に塗布
してプライマー層を形成するに際して、前記プライマーを作業性良く塗布できるものの、
前記プライマーを塗布することによって形成されたプライマー層を高温環境下（例えば、
２００℃の環境下）に曝したときに前記プライマー層にワレが生じてしまうことがある。
すなわち、前記プライマー層が十分な耐熱性を発揮できなくなることがある。
また、前記プライマーを前記基体に塗布することによって形成されたプライマー層が十
分な耐熱性を示すものの、前記基体上への前記プライマーの塗布作業性（施工性）が悪く
なることがある。

しかしながら、プライマーを基体に塗布するときの塗布作業性を良好にしつつ（施工性
を確保しつつ）、得られたプライマー層を耐熱性に優れたものとすることについての検討
は、未だ十分になされているとは言い難い。

そこで、本発明は、基体に塗布するときの塗布作業性が良好となり（施工性を確保でき
）、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとすることができるプライマー
、及び、該プライマーによって形成されたプライマー層を備える防食構造体を提供するこ
とを課題とする。

本発明者らが鋭意検討したところ、主剤と硬化剤とを備えるプライマーにおいて、前記
主剤を、シリコーン化合物を含み、かつ、２３℃における粘度が１６Ｐａ・ｓ以上６００
Ｐａ・ｓ以下のものとすることにより、前記プライマーを基体に塗布するときの塗布作業
性が良好となり（施工性を確保でき）、しかも、前記プライマーを塗布することにより得
られたプライマー層が、耐熱性に優れるものとなることを見出した。
そして、本発明を想到するに至った。

すなわち、本発明に係るプライマーは、
主剤と硬化剤とを備え、
前記主剤は、シリコーン化合物を含み、かつ、２３℃における粘度が１６Ｐａ・ｓ以上
６００Ｐａ・ｓ以下である。

斯かる構成によれば、前記プライマーは、基体に塗布するときの塗布作業性が良好とな
り（施工性を確保でき）、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとするこ
とができる。

前記プライマーにおいては、
前記主剤は、ＩＲ測定によって得られた赤外吸収スペクトルにおいて、１２００ｃｍ^－
１以上１３００ｃｍ^－１以下の範囲、及び、２８００ｃｍ^－１以上２９００ｃｍ^－１以下
の範囲にそれぞれ１以上のピークを有し、かつ、２８００ｃｍ^－１以上２９００ｃｍ^－１
以下の範囲に現れる最も高いピークの高さｈ_１に対する１２００ｃｍ^－１以上１３００ｃ
ｍ^－１以下の範囲に現れる最も高いピークの高さｈ_２の比ｈ_２／ｈ_１が、２５以上２５０
以下である、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記プライマーを塗布することにより得られたプライマー層をよ
り一層耐熱性に優れるものとすることができる。

前記プライマーにおいては、
前記硬化剤は、ＪＩＳ Ｋ７３７１：２０００に規定の方法で測定されたｐＨが、２以
上５以下である、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記プライマーは、基体の塗布するときの塗布作業性が良好にな
り（施工性を確保でき）、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとするこ
とができることに加えて、前記プライマー層を防食性に優れるものとすることができる。

前記プライマーにおいては、
防錆剤をさらに含む、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記プライマーによって形成されたプライマー層を、金属管など
のような金属製部材の表面に配したときに、前記金属製部材が錆びることを抑制すること
ができる。

前記プライマーにおいては、
防食ペーストとして用いられる、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、防食ペーストとして用いた前記プライマーを塗布作業性良く（施
工性を確保して）基体に塗布できるとともに、前記プライマーを防食ペーストとして用い
て形成されたプライマー層を備える防食構造体を耐熱性に優れるものとすることができる
。

本発明に係る防食構造体は、
防食を行う対象物に塗布される防食ペーストとしてのプライマーが用いられ、該プライ
マーによって形成されているプライマー層を備え、
前記プライマーは、主剤と硬化剤とを含み、
前記主剤は、シリコーン化合物を含み、かつ、２３℃における粘度が１６Ｐａ・ｓ以上
６００Ｐａ・ｓ以下である。

斯かる構成によれば、前記プライマーは、基体に塗布するときの塗布作業性が良好とな
り（施工性を確保でき）、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとするこ
とができる。
すなわち、塗布作業性良くプライマーを塗布して前記プライマー層を形成しつつ、前記
防食構造体を耐熱性に優れるものとすることができる。

前記防食構造体においては、
前記プライマー層に積層される、防食テープで構成された防食層をさらに備え、
前記防食テープは、繊維シートと、該繊維シートに担持され、かつ、シリコーン化合物
を含むコンパウンドと、を有し、
前記コンパウンドの含水率が１０００ｐｐｍ以下である、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記繊維シートの表層部分に担持された前記コンパウンドの硬化
反応の促進を抑制でき、これにより、前記防食テープのコンパウンドの硬化が適切に制御
されるようになる。
その結果、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。

前記防食構造体においては、
前記コンパウンドは、前記シリコーン化合物として反応硬化性を有するシリコーン化合
物を含み、かつ、２３℃における粘度が２５Ｐａ・ｓ以上２５０Ｐａ・ｓ以下である、こ
とが好ましい。

斯かる構成によれば、前記繊維シートの表層部分に担持された前記コンパウンドの硬化
の促進をより一層抑制でき、これにより、前記防食テープのコンパウンドの硬化がより一
層適切に制御されるようになる。
その結果、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。

前記防食構造体においては、
前記繊維シートは、３００℃で２４時間熱処理した後の質量減少率が１０質量％以下で
ある、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、３００℃といった高温下に２４時間という長時間曝された場合で
あっても、金属管などのような金属製部材の表面と前記防食テープとの密着性を維持する
ことができる。
その結果、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。

前記防食構造体においては、
前記繊維シートは、坪量が３０ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／ｍ^２以下である、ことが好まし
い。

斯かる構成によれば、前記繊維シートは、前記コンパウンドを比較的含浸させ易いもの
となる。すなわち、前記防食テープは、前記コンパウンドがより十分に含浸されたものと
なる。
そのため、金属管などのような金属製部材に巻き付けた状態において、前記防食テープ
をより一層十分に硬化させて、前記金属製部材と前記防食テープとの間に隙間が生じるこ
とをより一層抑制することができる。
これにより、前記防食構造体をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。

前記防食構造体においては、
前記防食層に積層されるトップコート層をさらに備え、
前記トップコート層は、油分を含むトップコートで形成されており、
前記油分は、シリコーン化合物を含む、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記シリコーン化合物を含む防食テープによって構成された前記
防食層に積層された状態において、前記防食層との親和性が比較的高いものとなるととも
に、前記防食層に前記油剤を含浸させ易くなる。
すなわち、前記トップコート層と前記防食層との間に隙間が生じ難くなるので、前記防
食構造体の防食性をより一層高めることができる。

前記防食構造体においては、
前記トップコートは、２３℃における粘度が０．０５Ｐａ・ｓ以上１００Ｐａ・ｓ以下
である、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記トップコートは、前記防食層に塗布し易いものとなるので、
前記防食構造体において、前記トップコート層を前記防食層上に比較的均一な厚さで形成
することができる。

前記防食構造体においては、
前記トップコートは、錫系触媒をさらに含む、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記トップコートによって形成されたトップコート層から、前記
防食層内に前記錫系触媒を移動させることができるので、前記防食層における硬化反応が
より一層進行し易くなる。

前記防食構造体においては、
前記プライマー層と前記防食層との間に配され、防食マスチックで形成されている防食
マスチック層をさらに備え、
前記防食マスチック層は、シリコーン化合物を含んでいる、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記防食マスチック層を前記プライマー層及び前記防食層に接触
させた状態としたときに、前記防食マスチック層と前記プライマー層及び前記防食層との
親和性が比較的高いものとなる。
すなわち、前記防食マスチック層と前記プライマー層及び前記防食層との間に隙間が生
じ難くなるので、前記防食構造体の防食性をより一層高めることができる。

前記防食構造体においては、
前記防食マスチックは、ちょう度が４０以上１５０以下である、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記プライマー層と前記防食層との間に前記防食マスチックを充
填して前記防食マスチック層を形成するに際して、比較的充填し易いことに加えて、充填
後においては、前記防食マスチック層を比較的十分な保形性を有するものとすることがで
きる。

前記防食構造体においては、
前記防食マスチックは、３００℃で２４時間熱処理した後の質量減少率が２０質量％以
下である、ことが好ましい。

斯かる構成によれば、前記プライマー層と前記防食層との間に前記防食マスチックを充
填して前記防食マスチック層を形成した後に、前記防食マスチック層を比較的密度の高い
ものとすることができる。
これにより、前記防食構造体を、より一層耐熱性に優れるものとすることができる。

本発明によれば、基体に塗布するときの塗布作業性が良好となり（施工性を確保でき）
、しかも、得られたプライマー層を耐熱性に優れるものとすることができるプライマー、
及び、該プライマーによって形成されたプライマー層を備える防食構造体を提供すること
ができる。

本発明の一実施形態に係る防食構造体の構成を示す断面図。

以下、本発明の一実施形態について説明する。

［プライマー］
本発明の一実施形態に係るプライマー（以下、本実施形態に係るプライマーともいう）
は、主剤と硬化剤とを含む。
前記プライマーは、防食ペーストとして用いられることが好ましい。
そのため、以下では、本実施形態に係るプライマーが、防食ペーストとして用いられる
例について説明する。すなわち、本実施形態に係るプライマーが、金属製部材の表面に塗
布され、前記金属製部材の表面にプライマー層を形成することにより、前記金属製部材の
表面を防食する例について説明する。

前記主剤は、シリコーン化合物を含む。前記主剤がシリコーン化合物を含むことによっ
て、前記プライマーは耐熱性に優れるものとなる。
前記シリコーン化合物は、主成分（油分）として、前記プライマーに含まれていること
が好ましい。主成分（油分）としての前記シリコーン化合物としては、ストレートシリコ
ーンオイル、反応性の変性シリコーンオイル、非反応性の変性シリコーンオイルなどが挙
げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなどが挙げられる。
前記反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、アミン基、エ
ポキシ基、カルビノール基、メルカプト基、カルボキシル基、メタクリル基、ポリエーテ
ル基、フェノール基、シラノール基、アクリル基、酸無水物基などが付加されたものが挙
げられる。
前記非反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、ポリエーテ
ル基、アラルキル基、フルオロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪酸ア
ミドなどが付加されたものが挙げられる。
上記したようなシリコーン化合物の市販品としては、ＹＦ３８００（モメンティブ・パ
フォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３９０５（モメンティブ・パフ
ォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３０５７（モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８０７（モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８０２（モメンティブ・パフォーマ
ンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８９７（モメンティブ・パフォーマン
ス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＫＦ９７０１（信越化学社製）、ＰＡＭ－Ｅ（
信越化学社製）、ＫＦ－８００８（信越化学社製）、ＫＦ－１０５（信越化学社製）、Ｋ
Ｆ－２２０１（信越化学社製）、ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩ
Ｄ ＡＫ０．６５～１０（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）
ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩＤ ＡＫ２０～５，０００（旭化成ワッカーシリコーン社製
）ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩＤ ＡＫ１００～１０，０００
（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＤＯＷＳＩＬ（登録商標）ＳＦ ８４２７ Ｆｌｕ
ｉｄ（ダウ・東レ社製）、ＤＯＷＳＩＬ（登録商標）ＢＹ １６－７５０ Ｆｌｕｉｄ（
ダウ・東レ社製）などが挙げられる。

前記主剤は、シリコーン化合物を２０質量％以上８０質量％以下含んでいることが好ま
しく、３５質量％以上６５質量％以下含んでいることがより好ましい。

前記主剤は、２３℃における粘度が１６Ｐａ・ｓ以上６００Ｐａ・ｓ以下であることが
重要であり、２３℃における粘度が１６Ｐａ・ｓ以上１５０Ｐａ・ｓ以下であることがよ
り重要である。
２３℃における主剤の粘度が１６Ｐａ・ｓ以上６００Ｐａ・ｓ以下であることにより、
前記主剤を含むプライマーが適度な粘度を示すようになるので、前記主剤を含むプライマ
ーを基体（例えば、金属製部材）に塗布するときに、施工可能となること（施工性を確保
できること）に加えて、前記プライマーを塗布することにより形成されたプライマー層を
高温環境下（例えば、２００℃の環境下）に曝したときに、前記プライマー層にワレが生
じることを抑制することができる。すなわち、前記プライマー層は耐熱性に優れるものと
なる。
これにより、前記プライマーを基体に塗布するときに、塗布作業性を良好にしつつ（施
工性を確保しつつ）、得られたプライマー層を耐熱性に優れたものとすることができる。
また、２３℃における主剤の粘度が１６Ｐａ・ｓ以上１５０Ｐａ・ｓ以下であることに
より、前記主剤を含むプライマーがより適度な粘度を示すようになるので、前記主剤を含
むプライマーを基体（例えば、金属製部材）に塗布するときの塗布作業性がより一層良好
となることに加えて、前記プライマーを塗布することにより形成されたプライマー層を高
温環境下（例えば、２００℃の環境下）に曝したときに、前記プライマー層にワレが生じ
ることを抑制することができる。すなわち、前記プライマー層は耐熱性に優れるものとな
る。
これにより、前記プライマーを基体に塗布するときの塗布作業性をより一層良好にしつ
つ、得られたプライマー層を耐熱性に優れたものとすることができる。
また、このようなプライマー層を備える防食構造体も十分な耐熱性を示すものとするこ
とができる。
さらに、前記プライマー層に、防食テープを巻き付けて防食層を形成することにより、
防食構造体を得たときに、前記防食構造体において、前記プライマー層を介した前記金属
製部材への前記防食層の密着性を十分に確保することができ、前記防食層と前記金属製部
材との隙間を十分に小さくすることができる。
これにより、前記防食構造体により一層十分な耐熱性を発揮させ得る。

２３℃における粘度の測定は、測定装置として、トキメック社製のＢＨ型粘度計を用い
、温度２３±１℃の条件にて行うことができる。
なお、粘度の値Ｖに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定する。

・Ｖが１００Ｐａ・ｓ以下（Ｖ≦１００）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが１００Ｐａ・ｓを上回り、２５０Ｐａ・ｓ以下（１００＜Ｖ≦１５０）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：４ｒｐｍ
・Ｖが２５０Ｐａ・ｓを上回り、１０００Ｐａ・ｓ以下（２５０＜Ｖ≦１０００）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．７、ロータの回転数：４ｒｐｍ

前記主剤は、ＩＲ測定によって得られた赤外吸収スペクトルにおいて、１２００ｃｍ^－
１以上１３００ｃｍ^－１以下の範囲、及び、２８００ｃｍ^－１以上２９００ｃｍ^－１以下
の範囲に、それぞれ１以上のピークを有していることが好ましい。
また、前記主剤は、２８００ｃｍ^－１以上２９００ｃｍ^－１以下の範囲に現れる最も高
いピークの高さｈ_１に対する１２００ｃｍ^－１以上１３００ｃｍ^－１以下の範囲に現れる
最も高いピークの高さｈ_２の比ｈ_２／ｈ_１が、２５以上２５０以下であることが好ましい
。
ｈ_２／ｈ_１が、２５以上２５０以下であることにより、前記プライマーによって形成さ
れたプライマー層をより一層十分な耐熱性を示すものとすることができる。

前記主剤のＩＲ測定は、測定装置としてサーモフィッシャーサイエンティフィック社製
のＮｉｃｏｌｅｔ ｉＳ１０を用い、以下の測定条件を採用することにより求めることが
できる。
なお、前記主剤が固形分を含んでいる場合には、該固形分を予め遠心分離して除去した
上で、前記主剤のＩＲ測定を行う。遠心分離は、ｈｉｍａｃ社製のＣＳ１００ＧＸを用い
、４７０００ｒｐｍで１５分処理するという条件を採用することができる。

＜測定条件＞
測定方法：ＡＴＲ法
使用窓材：Ｄｉａｍｏｎｄ
分解能：４ｃｍ^－１
積算回数：６４回

前記主剤は、前記シリコーン化合物に加えて、樹脂成分、防錆剤、無機充填剤、及び、
増粘剤を含んでいてもよい。

前記樹脂成分としては、例えば、シラン化合物が挙げられる。
前記シラン化合物としては、側鎖や末端にメトキシ基やエトキシ基を有するポリアルコ
キシシラン化合物やシリケートオリゴマー、エポキシ基や酸無水物等で修飾されたシラン
カップリング剤等が挙げられる。
前記シラン化合物の市販品としては、例えば、ＸＲ３１－Ｂ２７３３（モメンティブ・
パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＸＲ３１－Ｂ２２３０（モメンテ
ィブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、メチルシリケート５１（コ
ルコート社製）、メチルシリケート５３（コルコート社製）、エチルシリケート４８（コ
ルコート社製）、シリケート４５（多摩化学工業社製）、ＷＡＣＫＥＲ（登録商標）ＳＩ
ＬＡＮＥ Ｍ１－ＴＲＩＭＥＴＨＯＸＹ（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＷＡＣＫＥ
Ｒ（登録商標）ＳＩＬＡＮＥ Ｍ２－ＤＩＭＥＴＨＯＸＹ（旭化成ワッカーシリコーン社
製）、ＫＢＭ－１３（信越化学社製）、ＫＢＭ－２２（信越化学社製）、ＸＩＡＭＥＴＥ
Ｒ（登録商標）ＯＦＳ－６３８８ Ｓｉｌａｎｅ（ダウ・ケミカル日本社製）、ＤＯＷＳ
ＩＬ（登録商標）Ｚ－６３２９ Ｓｉｌａｎｅ（ダウ・東レ社製）等が挙げられる。

前記主剤が、前記樹脂成分を含んでいる場合、その含有量は、１質量％以上８０質量％
以下であることが好ましく、５質量％以上５０質量％以下であることがより好ましい。

防錆剤としては、無機系防錆剤、有機系防錆剤が挙げられる。
前記無機系防錆剤としては、例えば、クロム酸塩、モリブデン酸塩、タングステン酸塩
、リン酸塩、トリポリリン酸塩、亜リン酸塩、次亜リン酸塩、ケイ酸塩、ホウ酸塩、リン
化合物、酸化亜鉛、酸化鉄、亜鉛、雲母状酸化鉄などが挙げられる。
これらの中でも、リン酸塩、トリポリリン酸塩、亜リン酸塩、酸化亜鉛などを用いるこ
とが好ましい。
前記有機系防錆剤としては、例えば、タンニン酸、カルボン酸（オレイン酸、ダイマー
酸、ナフテン酸など）、カルボン酸金属石鹸（ラノリンＣａ、ナフテンＺｎ、酸化ワック
スＣａ、酸化ワックスＢａなど）、スルフォン酸塩（Ｎａスルフォネート、Ｃａスルフォ
ネート、Ｂａスルフォネートなど）、アミン塩、エステル（高級脂肪酸とグリセリンとが
反応して得られたエステル、ソルビタンモノイソステアレート、ソルビタンモノオレート
など）が挙げられる。
防錆剤の市販品としては、Ｋ－ＷＨＩＴＥ＃８２（テイカ社製）、Ｋ－ＷＨＩＴＥ＃１
０５（テイカ社製）、Ｋ－ＷＨＩＴＥ＃１０８（テイカ社製）、ＥＸＰＥＲＴ ＮＰ－５
３０（東邦顔料工業社製）、ＥＸＰＥＲＴ－１５３０（東邦顔料工業社製）、ＥＸＰＥＲ
Ｔ－１６００（東邦顔料工業社製）、Ｈｅｕｃｏｐｈｏｓ ＺＰＡ（ホイバッハジャパン
社製）、Ｈｅｕｃｏｐｈｏｓ ＺＡＭ－ＰＬＵＳ（ホイバッハジャパン社製）などが挙げ
られる。

前記主剤が、前記防錆剤を含んでいる場合、その含有量は、０．１質量％以上２５質量
％以下であることが好ましく、１質量％以上１５質量％以下であることがより好ましい。

前記無機充填剤としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク
、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、ベントナイト、マイカ、雲母状酸化鉄、金属粉など
が挙げられる。

前記主剤が、前記無機充填剤を含んでいる場合、その含有量は、１０質量％以上６０質
量％以下であることが好ましく、２０質量％以上４５質量％以下であることがより好まし
い。

前記増粘剤としては、ケイ酸塩を主成分とする鉱物が挙げられる。
このような鉱物としては、セピオライト、アタパルジャイト、ヒュームドシリカ、ベン
トナイト、スメクタイト、ヘクトライト、モンモリロナイトなどが挙げられる。
また、これらの鉱物を有機化学修飾したものが用いられてもよい。
前記増粘剤の市販品としては、ＬＡＰＯＮＩＴＥ－ＥＰ（ＢＹＫ社製）、ＬＡＰＯＮＩ
ＴＥ－Ｂ（ＢＹＫ社製）、アエロジル（登録商標）１３０（Ｅｖｏｎｉｋ社製）、アエロ
ジル（登録商標）２００（Ｅｖｏｎｉｋ社製）、アエロジル（登録商標）Ｒ９７２（Ｅｖ
ｏｎｉｋ社製）、エスベンＮ－４００（ホージュン社製）、ＰＡＮＳＩＬ（ＴＯＬＳＡ社
製）、ＰＡＮＳＩＬ １００（ＴＯＬＳＡ社製）、ＰＡＮＳＩＬ ４００（ＴＯＬＳＡ社
製）などが挙げられる。

前記主剤が、前記増粘剤を含んでいる場合、その含有量は、０．１質量％以上３０質量
％以下であることが好ましく、０．５質量％以上１０質量％以下であることがより好まし
い。

前記硬化剤は、触媒を含む。前記触媒としては、前記主剤に含まれる前記シリコーン化
合物どうしの脱水縮合を促進したり、後述するような、シリコーン化合物と架橋剤とを含
む防食テープにおいて、前記シリコーン化合物どうしや前記シリコーン化合物と前記架橋
剤との脱水縮合を促進したりする触媒能を有するものが挙げられる。
前記触媒としては、例えば、チタニウムテトライソプロポキシド、チタニウムテトラノ
ルマルブトキシド、ブチルチタネートダイマー、チタンアセチルアセトナート、チタンオ
クチレングリコレート、チタンエチルアセトアセテート等の有機チタン化合物；アルミニ
ウムトリス（アセチルアセトナート）、アルミニウムトリス（エチルアセトアセテート）
等の有機アルミニウム化合物；ジルコニウムテトラ（アセチルアセトナート）、ジルコニ
ウムトリブトキシアセチルアセトネート、ジルコニウムジブトキシジアセチルアセトネー
ト、ジルコニウムテトラノルマルプロポキシド、ジルコニウムテトライソプロポキシド、
ジルコニウムテトラノルマルブトキシド、ジルコニウムアシレート、ジルコニウムトリブ
トキシステアレート、ジルコニウムオクトエート、ジルコニル（２－エチルヘキサノエー
ト）、ジルコニウム（２－エチルヘキソエート）等の有機ジルコニウム化合物；ジブチル
スズジオクトエート、ジブチルスズジラウレート、ジブチルスズジ（２－エチルヘキサノ
エート）等の有機錫化合物；ナフテン酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オ
クチル錫、ジオクチル錫、ナフテン酸コバルト、ステアリン酸亜鉛などの有機カルボン酸
の金属塩；ヘキシルアミン、燐酸ドデシルアミン等のアミン化合物、及び、その塩；ベン
ジルトリエチルアンモニウムアセテート；ジメチルヒドロキシルアミン、ジエチルヒドロ
キシルアミン等のジアルキルヒドロキシルアミン；グアニジル基含有有機珪素化合物等が
挙げられる。
これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
これらの触媒の中でも、前記シリコーン化合物どうしの脱水縮合や前記シリコーン化合
物と前記架橋剤との脱水縮合をより進行させ易くなる観点から、有機錫化合物、ナフテン
酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オクチル錫、ジオクチル錫などの錫系触
媒を用いることが特に好ましい。
前記錫系触媒の市販品としては、ＣＥ６２１（モメンティブ・パフォーマンス・マテリ
アルズ・ジャパン合同社製）、ＣＥ６１１（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアル
ズ・ジャパン合同社製）、ＣＥ６０１（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・
ジャパン合同社製）、ネオスタン Ｕ－３０３（日東化成社製）、ネオスタン Ｕ－８１
０（日東化成社製）などが挙げられる。

前記硬化剤は、前記触媒を３質量％以上８０質量％以下含んでいることが好ましく、７
質量％以上４０質量％以下含んでいることがより好ましい。

前記硬化剤が錫系触媒のような触媒を含んでいることにより、金属製部材の表面全体に
本実施形態に係るプライマーを塗布して形成されるプライマー層と、該プライマー層に、
反応硬化性を有する化合物（例えば、シリコーン化合物）を含むコンパウンドを繊維シー
トに担持させた防食テープを巻き付けて形成される防食層と、を備える防食構造体におい
て、前記プライマー層から前記防食層に前記錫系触媒を移動させることができる。
これにより、前記防食層における反応硬化性を有する化合物の硬化反応をより一層進行
させ易くなる。

前記硬化剤は、前記触媒に加えて、前記硬化剤のｐＨを調整するためのｐＨ調整剤を含
んでいることが好ましい。
前記ｐＨ調整剤としては、リン酸、塩酸、硝酸、硫酸などの無機酸；フタル酸、酒石酸
、クエン酸、ギ酸、シュウ酸、酢酸などの有機酸；酸無水物系シランカップリング剤、酸
無水物系シリコーンオイルなどの酸性を示す添加剤などが挙げられる。
前記酸無水物系シランカップリング剤の市販品としては、Ｘ－１２－９６７Ｃ（信越化
学社製）が挙げられ、前記酸無水物系シリコーンオイルの市販品としては、Ｘ－２２－１
６８ＡＳ（信越化学社製）、Ｘ－２２－１６８Ａ（信越化学社製）、Ｘ－２２－１６８Ｂ
（信越化学社製）、Ｘ－２２－１６８Ｐ５－Ｂ（信越化学社製）などが挙げられる。

前記硬化剤が、前記触媒に加えて、前記硬化剤のｐＨを調整するためのｐＨ調整剤を含
んでいる場合には、前記主剤に前記硬化剤を添加してプライマーを得るに際して、前記触
媒及び前記ｐＨ調整剤を前記主剤に別々に添加することが好ましく、前記ｐＨ調整剤を添
加した後に、前記硬化剤を添加することがより好ましい。
上記のごとく、前記触媒及び前記ｐＨ調整剤を前記主剤に別々に添加することにより、
後述の実施例の項で示すように、金属製部材（例えば、ガス管のような金属管）の表面が
ＮａＣｌなどの無機塩によって腐食されることをより一層抑制することができる。

前記硬化剤のｐＨは２以上５以下であることが好ましい。
前記硬化剤のｐＨが２以上５以下であることにより、前記プライマーによって形成され
たプライマー層に積層された防食層において、シリコーン化合物の硬化をより十分に進行
させることができる。
その結果、前記プライマー層を介した前記金属製部材の表面への前記防食層の密着性を
十分に確保でき、前記防食層と前記金属製部材との隙間を十分に小さくできる。
これにより、前記プライマー層と該プライマー層に積層された防食層とを備える防食構
造体に、十分な耐熱性を発揮させることができる。

前記硬化剤のｐＨは、以下のようにして測定することができる。

（１）錫触媒の質量が１ｇとなる量の測定試料をビーカーに入れて、測定試料を秤量する
。
（２）測定試料が入っているビーカーにＮａＣｌ水溶液（ＮａＣｌ濃度１０ｇ／Ｌ）５０
ｍＬを加えて、前記測定試料と前記ＮａＣｌ水溶液とがよく混和するように撹拌する。
（３）撹拌後１０分間静置した後、水層を採取し、採取した水層について、ＪＩＳ Ｋ７
３７１：２０００に規定された方法でｐＨを測定する。

［防食構造体］
次に、本発明の一実施形態に係る防食構造体（以下、本実施形態に係る防食構造体とも
いう）について説明する。
本実施形態に係る防食構造体は、２以上の層を有する。
また、図１に示すように、本実施形態に係る防食構造体１００は、金属製部材１０の表
面に接し、対象物を防食するための防食ペーストとしての本実施形態に係るプライマーに
よって形成されたプライマー層１と、防食テープによって形成された防食層２と、を備え
る。
さらに、本実施形態に係る防食構造体１００は、防食層２よりも外側（プライマー層１
側とは反対側）に、保護層形成組成物で形成されている保護層（トップコート層３）をさ
らに備える。
また、本実施形態に係る防食構造体１００は、プライマー層１と防食層２との間に配さ
れ、かつ、防食マスチックによって形成されている防食マスチック層４をさらに備える。

金属製部材１０は、流体物を輸送するパイプラインとして用いられる。金属製部材１０
は、フランジ部１１を有する円筒状の管を複数備えており、管どうしがフランジ部１１で
接続されて構成されている。隣接する管のフランジ部１１どうしは、ボルト１２及びナッ
ト１３で固定されている。すなわち、金属製部材１０は、円筒状となっており、また、フ
ランジ部１１、ボルト１２、ナット１３などによって外表面に凹凸が形成されている。

本実施形態に係る防食構造体１００は、プライマー層１を有することにより、防食層２
と金属製部材１０との間の隙間を埋めることができ、金属製部材１０の腐食を抑制するこ
とができる。
プライマー層１は、円筒状の金属製部材１０の外表面の全体に、本実施形態に係るプラ
イマーを薄く塗布することにより形成される。そのため、プライマー層１の外表面には、
金属製部材１０に形成された凹凸によって、凹凸が形成されている。
また、プライマー層１に錫系触媒などのような触媒が含まれている場合には、前記触媒
を防食層２内に移動させることができる。
そして、防食層２が、後述するように、コンパウンドとしてシリコーン化合物を含んで
いる場合には、錫系触媒などのような触媒を防食層２内に移動させることにより、前記シ
リコーン化合物の硬化反応を促進させることができる。

本実施形態に係る防食構造体１００において、防食層２は、防食テープによって形成さ
れている。

防食層２を構成する防食テープとしては、繊維シートと、該繊維シートに担持されたコ
ンパウンドと、を有するものを使用することができる。

前記繊維シートとしては、ポリエチレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）、アラミド
繊維、ポリフェニレンサルファイド繊維（ＰＰＳ繊維）、ポリアクリロニトリル系炭素繊
維（ＰＡＮ系炭素繊維）、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維（ＰＢＯ繊維
）、ポリテトラフルオロエチレン繊維（ＰＴＦＥ繊維）、ナイロン繊維などを用いて構成
されたものが挙げられる。
前記繊維シートとしては、不織布を用いることが好ましい。なお、本明細書において、
不織布は、フェルトを含む概念である。
前記不織布としては、坪量（単位面積当たりの質量）が、３０ｇ／ｍ^２以上１５０ｇ／
ｍ^２以下のものを用いることが好ましい。
前記不織布は、太さが１．５デシテックス以上４デシテックス以下の繊維を用いて形成
されていることが好ましい。

前記不織布としては、スパンボンド、ケミカルボンド、ニードルパンチ、ステッチボン
ドなどといった各種公知の方法で作製されたものを採用することができる。
上記各種手法で作製された不織布の中でも、繊維シートの長手方向における強度を優れ
たものとし得る観点から、スパンレース不織布を用いることが好ましく、スパンレース不
織布の中でもクロスレイヤー方式で製造されたスパンレース不織布を用いることがより好
ましい。

前記繊維シートは、３００℃で２４時間熱処理した後の質量減少率が１０質量％以下で
あることが好ましい。
前記繊維シートとして、上記の特性を有するものを用いることにより、前記防食テープ
をより耐熱性に優れるものとすることができ、延いては、防食構造体において、前記防食
テープによって形成される防食層をより耐熱性に優れるものとすることができる。
前記繊維シートの質量減少率は、３００℃に曝す前の前記繊維シートの質量に対する３
００℃に２４時間曝した後の前記繊維シートの質量の減少比率を意味する。

前記コンパウンドは、反応硬化性を有している。前記コンパウンドは、反応硬化性を有
する化合物を含むことにより、反応硬化性を有するものとすることができる。
前記コンパウンドが前記反応硬化性を有する化合物を含む場合、前記反応硬化性を有す
る化合物を架橋させるための架橋剤を含んでいることが好ましい。
前記コンパウンドは、前記反応硬化性を有する化合物として、反応硬化性を有するシリ
コーン化合物を含んでいることが好ましい。
このようなシリコーン化合物としては、ストレートシリコーンオイル、反応性の変性シ
リコーンオイル、非反応性の変性シリコーンオイルなどが挙げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなどが挙げられる。
前記反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、アミン基、エ
ポキシ基、カルビノール基、メルカプト基、カルボキシル基、メタクリル基、ポリエーテ
ル基、フェノール基、シラノール基、アクリル基、酸無水物基などが付加されたものが挙
げられる。
前記非反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、ポリエーテ
ル基、アラルキル基、フルオロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪酸ア
ミドなどが付加されたものが挙げられる。
上記したようなシリコーン化合物の市販品としては、ＹＦ３８００（モメンティブ・パ
フォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３９０５（モメンティブ・パフ
ォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３０５７（モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８０７（モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８０２（モメンティブ・パフォーマ
ンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８９７（モメンティブ・パフォーマン
ス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＫＦ９７０１（信越化学社製）、ＰＡＭ－Ｅ（
信越化学社製）、ＫＦ－８００８（信越化学社製）、ＫＦ－１０５（信越化学社製）、Ｋ
Ｆ－２２０１（信越化学社製）、ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩ
Ｄ ＡＫ０．６５～１０（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）
ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩＤ ＡＫ２０～５，０００（旭化成ワッカーシリコーン社製
）ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩＤ ＡＫ１００～１０，０００
（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＤＯＷＳＩＬ（登録商標）ＳＦ ８４２７ Ｆｌｕ
ｉｄ（ダウ・東レ社製）、ＤＯＷＳＩＬ（登録商標）ＢＹ １６－７５０ Ｆｌｕｉｄ（
ダウ・東レ社製）などが挙げられる。

前記コンパウンドは、室温（２３±１℃）においても良好に硬化反応を進行させる観点
から、縮合反応によって硬化する物質であることが好ましい。そのため、前記シリコーン
化合物は、反応基としてシラノール基を備えるか、あるいは、加水分解によってシラノー
ル基となるアルコキシシリル基を備えることが好ましい。
前記シリコーン化合物は、具体的には、複数の水酸基を分子中に有する鎖状構造または
分岐構造を有するシリコーンオイルであることが好ましく、ポリジメチルシロキサンジオ
ールのような両末端に水酸基を有する鎖状シリコーンオイルであることが特に好ましい。
前記シリコーンオイルは、ＪＩＳ Ｋ２２８３「原油及び石油製品－動粘度試験方法及
び粘度指数算出方法」によって測定される２５℃における動粘度が１０００ｍｍ^２／ｓ以
上５０００ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましい。

前記架橋剤としては、上記したポリジメチルシロキサンジオールなどと脱アルコールに
よって縮合するシリコーン化合物が挙げられる。
このようなシリコーン化合物としては、側鎖や末端にメトキシ基やエトキシ基を有する
ポリアルコキシシラン化合物やシリケートオリゴマー、エポキシ基や酸無水物などで修飾
されたシランカップリング剤などが挙げられる。
このようなシリコーン化合物の市販品としては、ＸＲ３１－Ｂ２７３３（モメンティブ
・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン社製）、ＸＲ３１－Ｂ２２３０（モメンティ
ブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン社製）、メチルシリケート５１（コルコー
ト社製）、メチルシリケート５３（コルコート社製）、メチルシリケート４８（コルコー
ト社製）、シリケート４５（多摩化学工業社製）、ＷＡＣＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＡＮ
Ｅ Ｍ１－ＴＲＩＭＥＴＨＯＸＹ（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＷＡＣＫＥＲ（登
録商標）ＳＩＬＡＮＥ Ｍ２－ＤＩＭＥＴＨＯＸＹ（旭化成ワッカーシリコーン社製）、
ＫＢＭ－１３（信越化学社製）、ＫＢＭ－２２（信越化学社製）、ＸＩＡＭＥＴＥＲ（登
録商標）ＯＦＳ－６３８３ Ｓｉｌａｎｅ（ダウ・ケミカル日本社製）、ＤＯＷＳＩＬ（
登録商標）Ｚ－６３２９ Ｓｉｌａｎｅ（ダウ・東レ社製）などが挙げられる。

このようなシリコーン化合物としては、１以上のアルコキシ基を有するものが好適であ
る。
上記した鎖状構造を有するシリコーンオイルを架橋させるための架橋剤としては、下記
一般式（１）で表されるポリアルコキシポリシロキサンを用いることが好ましい。
下記一般式（１）で表されるポリアルコキシポリシロキサンの中でも、エチルシリケー
トを用いることが特に好ましい。

（なお、式（１）中のＲは、同一の又は異なる炭素数のアルキル基であり、ｎは１以上１
００以下の整数である）

前記架橋剤の具体名としては、例えば、メチルトリメトキシシラン、メチルトリエトキ
シシラン、エチルトリメトキシシラン、エチルトリエトキシシラン、ブチルトリメトキシ
シラン、ブチルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン、フェニルトリメトキシ
シラン等の３官能性アルコキシシラン；テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、
テトラプロポキシシラン等の４官能性アルコキシシラン；メチルトリプロペノキシシラン
、メチルトリアセトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、メチルトリ（ブタノキシ
ム）シラン、プロピルトリ（ブタノキシム）シラン、フェニルトリ（ブタノキシム）シラ
ン、プロピルトリ（ブタノキシム）シラン、テトラ（ブタノキシム）シラン、３，３，３
－トリフルオロプロピルトリ（ブタノキシム）シラン、３－クロロプロピルトリ（ブタノ
キシム）シラン、メチルトリ（プロパノキシム）シラン、メチルトリ（ペンタノキシム）
シラン、メチルトリ（イソペンタノキシム）シラン、ビニルトリ（シクロペンタノキシム
）シラン、メチルトリ（シクロヘキサノキシム）シランなどが挙げられる。
前記架橋剤は、メチルポリシロキサンやエチルポリシロキサンなどのアルキルポリシロ
キサンであってもよい。

前記架橋剤として、シランカップリング剤が用いられてもよい。シランカップリング剤
としては、アミノ基を有するものが好適に用いられる。
前記シランカップリング剤としては、例えば、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノ
プロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリ
メトキシシラン、Ｎ－２－（アミノエチル）－３－アミノプロピルトリエトキシシラン、
３－アミノプロピルトリメトキシシラン、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－
トリエトキシシリル－Ｎ－（１，３－ジメチル－ブチリデン）プロピルアミン、Ｎ－フェ
ニル－３－アミノプロピルトリメトキシシランなどが挙げられる。

前記コンパウンドが前記架橋剤を含んでいる場合、その含有量は、前記シリコーン化合
物の１００質量部に対して、０．０５質量部以上１０質量部以下であることが好ましく、
０．１質量部以上７質量部以下であることがより好ましい。

前記架橋剤のアルコキシ基（－ＯＲ）と前記シリコーンオイルの水酸基（－ＯＨ）など
とのモル比（－ＯＲ：－ＯＨ）は、通常、１：１００～１００：１０の範囲とされ、１：
１０～１０：１の範囲とされることが好ましい。

前記コンパウンドは、無機充填剤を含んでいてもよい。

前記無機充填剤としては、例えば、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク
、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、ベントナイト、マイカ、雲母状酸化鉄、金属粉など
が挙げられる。
前記コンパウンドは、前記無機充填剤として、炭酸カルシウム及び水酸化カルシウムを
含んでいることが好ましい。
前記コンパウンドが前記無機充填剤を含んでいる場合、その含有量は、前記シリコーン
化合物の１００質量部に対して、５０質量部以上４００質量部以下であることが好ましい
。
また、前記コンパウンドが、前記無機充填剤として、炭酸カルシウム及び水酸化カルシ
ウムを含んでいる場合、水酸化アルミニウムの含有量に対する炭酸カルシウムの含有量の
比（炭酸カルシウムの含有量／水酸化アルミニウムの含有量）は、１以上５以下であるこ
とが好ましい。

また、前記シリコーンオイルと前記無機充填剤とは、質量比率（シリコーンオイル：無
機フィラー）が２０：８０～４０：６０となるようにコンパウンドに含まれていることが
好ましい。
前記シリコーンオイルと前記無機充填剤との合計質量比率は、前記コンパウンドの５０
質量％以上であることが好ましく、８０質量％以上であることがより好ましく、９０質量
％以上であることが特に好ましい。

前記コンパウンドは、含水率が１０００ｐｐｍ以下であることが好ましい。
前記コンパウンドの含水率が１０００ｐｐｍ以下であることにより、金属製部材１０の
表面にプライマーを塗布することにより形成されるプライマー層１に、防食テープを巻き
付けて防食層２を形成し、コンパウンドを硬化させるときに、防食テープのコンパウンド
の硬化を適切に制御することができる。
その結果、防食構造体１００に十分な耐熱性を発揮させることができることに加えて、
十分な防食性も発揮させることができる。
その理由について、本発明者らは以下のように考えている。

本発明者らの鋭意検討の結果、シリコーン化合物を含むコンパウンドの含水率が比較的
高いと（１０００ｐｐｍを超えるような含水率であると）、前記繊維シートに担持された
コンパウンドのうち、前記繊維シートの内部に担持されたコンパウンドよりも、前記繊維
シートの表層部分に担持されたコンパウンドの硬化が速く進行して、前記繊維シートの内
部に担持されたコンパウンドの硬化が十分に進行し難くなる。
このような現象は、本実施形態に係る防食構造体１００のように、防食層２の一方側に
、プライマー層１が積層され、他方側に、トップコート層３が積層されている場合には、
これらの層に含まれる触媒が防食層２に移動するときに、より顕著となる。具体的には、
防食層２の表層部において生じた硬化反応によって防食層２の表層部分が硬化することに
より、防食層２の内部に前記触媒が十分に移動できなくなって、防食層２の表層部分が選
択的に硬化されるようになる。
しかしながら、前記コンパウンドの含水率を１０００ｐｐｍ以下という比較的小さい値
となっていると、前記繊維シートの表層部分に担持されたコンパウンドの硬化が促進され
ることを抑制できていると考えられる。
また、上記のように、プライマー層１及びトップコート層３から、防食層２に前記触媒
が移動する場合にも、前記繊維シートの表層部分に担持されたコンパウンドの硬化が促進
されることを抑制できており、前記繊維シートの内部に担持されたコンパウンドまで前記
触媒を十分に移動させることができていると考えられる。
上記により、本発明者らは、本実施形態に係る防食構造体１００では、繊維シートに担
持された前記コンパウンドの硬化が適切に制御されるので、十分な耐熱性に加えて、十分
な防食性をも発揮し得るものになっていると考えている。

前記コンパウンドの含水率の測定は、カールフィッシャー滴定法により行うことができ
る。測定装置および測定条件の詳細は、以下の通りである。

・測定装置：電量滴定式水分測定装置（三菱ケミカルアナリテック社製、ＣＡ－２００型
）、加熱気化装置（三菱ケミカルアナリテック社製、ＶＡ－２００型）
・測定条件：加熱気化法（１５０℃加熱）
・陽極液：アクアミクロンＡＫＸ（三菱化学社製）
・陰極液：アクアミクロンＣＸＵ（三菱化学社製）

前記コンパウンドは、２３℃における粘度が２５Ｐａ・ｓ以上２５０Ｐａ・ｓ以下であ
ることが好ましい。

２３℃における粘度の測定は、測定装置として、トキメック社製のＢＨ型粘度計を用い
、温度２３±１℃の条件にて行うことができる。
なお、粘度の値Ｖに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定する。

・Ｖが１００Ｐａ・ｓ以下（Ｖ≦１００）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが１００Ｐａ・ｓを上回り、２５０Ｐａ・ｓ以下（１００＜Ｖ≦１５０）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：４ｒｐｍ
・Ｖが２５０Ｐａ・ｓを上回り、１０００Ｐａ・ｓ以下（２５０＜Ｖ≦１０００）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．７、ロータの回転数：４ｒｐｍ

トップコート層３は、トップコートを防食層２の表面に塗布することにより形成するこ
とができる。
前記トップコートは、主成分（油分）を含み、前記主成分（油分）はシリコーン化合物
を含んでいる。前記主成分（油分）としては、シリコーンオイルを用いることが好ましい
。
前記シリコーンオイルとしては、ストレートシリコーンオイルや非反応性の変性シリコ
ーンオイル等が挙げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル等が挙げられ、非反応性の
変性シリコーンオイルとしては、側鎖や片末端、あるいは両末端に、ポリエーテル基、ア
ラルキル基、フロロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪族アミドなどが
付加されたシリコーンオイルが挙げられる。
シリコーンオイルの市販品としては、信越化学工業社製の商品名「ＫＦ９６－５０ｃｐ
」や、商品名「ＫＦ９６－１０００ｃｐ」などが挙げられる。

前記トップコートは、触媒を含んでいることが好ましい。前記触媒としては、前記主剤
に含まれる前記シリコーン化合物どうしの脱水縮合を促進したり、後述するような、シリ
コーン化合物と架橋剤とを含む防食テープにおいて、前記シリコーン化合物どうしや前記
シリコーン化合物と前記架橋剤との脱水縮合を促進したりする触媒能を有するものが挙げ
られる。
前記触媒としては、例えば、チタニウムテトライソプロポキシド、チタニウムテトラノ
ルマルブトキシド、ブチルチタネートダイマー、チタンアセチルアセトナート、チタンオ
クチレングリコレート、チタンエチルアセトアセテート等の有機チタン化合物；アルミニ
ウムトリス（アセチルアセトナート）、アルミニウムトリス（エチルアセトアセテート）
等の有機アルミニウム化合物；ジルコニウムテトラ（アセチルアセトナート）、ジルコニ
ウムトリブトキシアセチルアセトネート、ジルコニウムジブトキシジアセチルアセトネー
ト、ジルコニウムテトラノルマルプロポキシド、ジルコニウムテトライソプロポキシド、
ジルコニウムテトラノルマルブトキシド、ジルコニウムアシレート、ジルコニウムトリブ
トキシステアレート、ジルコニウムオクトエート、ジルコニル（２－エチルヘキサノエー
ト）、ジルコニウム（２－エチルヘキソエート）等の有機ジルコニウム化合物；ジブチル
スズジオクトエート、ジブチルスズジラウレート、ジブチルスズジ（２－エチルヘキサノ
エート）等の有機錫化合物；ナフテン酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オ
クチル錫、ジオクチル錫、ナフテン酸コバルト、ステアリン酸亜鉛などの有機カルボン酸
の金属塩；ヘキシルアミン、燐酸ドデシルアミン等のアミン化合物、及び、その塩；ベン
ジルトリエチルアンモニウムアセテート；ジメチルヒドロキシルアミン、ジエチルヒドロ
キシルアミン等のジアルキルヒドロキシルアミン；グアニジル基含有有機珪素化合物等が
挙げられる。
これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
これらの触媒の中でも、前記シリコーン化合物どうしの脱水縮合や前記シリコーン化合
物と前記架橋剤との脱水縮合をより進行させ易くなる観点から、有機錫化合物、ナフテン
酸錫、オレイン酸錫、ブチル酸錫、ジブチル錫、オクチル錫、ジオクチル錫などの錫系触
媒を用いることが特に好ましい。
前記錫系触媒の市販品としては、ＣＥ６２１（モメンティブ・パフォーマンス・マテリ
アルズ・ジャパン合同社製）、ＣＥ６１１（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアル
ズ・ジャパン合同社製）、ＣＥ６０１（モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・
ジャパン合同社製）、ネオスタン Ｕ－３０３（日東化成社製）、ネオスタン Ｕ－８１
０（日東化成社製）などが挙げられる。

前記トップコートが錫系触媒のような触媒を含んでいることにより、前記トップコート
によって形成されたトップコート層３から、防食層２に錫系触媒のような触媒を移動させ
ることができる。
これにより、防食層２における反応硬化性を有する化合物の硬化反応をより一層進行さ
せ易くなる。

前記トップコートは、着色剤、増粘剤などを含んでいてもよい。着色剤の市販品として
は、東洋アルミ社製の商品名「アルペースト」を挙げることができ、増粘剤の市販品とし
ては、日本アエロジル社製の商品名「アエロジル（登録商標）１３０」を挙げることがで
きる。

前記トップコートは、２３℃における粘度が０．０５Ｐａ・ｓ以上１００Ｐａ・ｓ以下
であることが好ましい。
前記トップコートの粘度が上記数値範囲内であることにより、前記トップコートを防食
層２に塗布し易くなる。
そのため防食構造体１００において、トップコート層３を防食層２上に比較的均一な厚
さで形成することができる。

２３℃における粘度の測定は、測定装置として、トキメック社製のＢＨ型粘度計を用い
、温度２３±１℃の条件にて行うことができる。
なお、粘度の値Ｖに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定する。

・Ｖが４Ｐａ・ｓ以下（Ｖ≦４）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．２、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが４Ｐａ・ｓを上回り、１０Ｐａ・ｓ以下（４＜Ｖ≦１０）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．３、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが１０Ｐａ・ｓを上回り、５０Ｐａ・ｓ以下（１０＜Ｖ≦５０）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：２０ｒｐｍ
・Ｖが５０Ｐａ・ｓを上回り、１００Ｐａ・ｓ以下（５０＜Ｖ≦１００）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：１０ｒｐｍ

防食マスチック層４は、プライマー層１の凹凸を小さくすべく、プライマー層１の凹部
に防食マスチックを充填することにより形成されている。
本実施形態に係る防食構造体１００では、防食マスチック層４は、プライマー層１と防
食層２との間の隙間に、前記防食マスチックを充填することにより形成されている。これ
により、本実施形態に係る防食構造体１００では、金属製部材１０の腐食がより一層抑制
されている。

前記防食マスチックは、主成分（油分）を含んでおり、前記主成分（油分）は、シリコ
ーン化合物を含んでいる。前記主成分（油分）としては、シリコーンオイルを用いること
が好ましい。
前記シリコーンオイルとしては、ストレートシリコーンオイル、反応性の変性シリコー
ンオイル、非反応性の変性シリコーンオイルなどが挙げられる。
前記ストレートシリコーンオイルとしては、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニ
ルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイルなどが挙げられる。
前記反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、アミン基、エ
ポキシ基、カルビノール基、メルカプト基、カルボキシル基、メタクリル基、ポリエーテ
ル基、フェノール基、シラノール基、アクリル基、酸無水物基などが付加されたものが挙
げられる。
前記非反応性の変性シリコーンオイルとしては、側鎖、片末端、両末端に、ポリエーテ
ル基、アラルキル基、フルオロアルキル基、長鎖アルキル基、脂肪酸エステル、脂肪酸ア
ミドなどが付加されたものが挙げられる。
上記したようなシリコーン化合物の市販品としては、ＹＦ３８００（モメンティブ・パ
フォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３９０５（モメンティブ・パフ
ォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３０５７（モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８０７（モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８０２（モメンティブ・パフォーマ
ンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＹＦ３８９７（モメンティブ・パフォーマン
ス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）、ＫＦ９７０１（信越化学社製）、ＰＡＭ－Ｅ（
信越化学社製）、ＫＦ－８００８（信越化学社製）、ＫＦ－１０５（信越化学社製）、Ｋ
Ｆ－２２０１（信越化学社製）、ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩ
Ｄ ＡＫ０．６５～１０（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）
ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩＤ ＡＫ２０～５，０００（旭化成ワッカーシリコーン社製
）ＷＡＸＫＥＲ（登録商標）ＳＩＬＩＣＯＮＥ ＦＬＵＩＤ ＡＫ１００～１０，０００
（旭化成ワッカーシリコーン社製）、ＤＯＷＳＩＬ（登録商標）ＳＦ ８４２７ Ｆｌｕ
ｉｄ（ダウ・東レ社製）、ＤＯＷＳＩＬ（登録商標）ＢＹ １６－７５０ Ｆｌｕｉｄ（
ダウ・東レ社製）などが挙げられる。

前記防食マスチックは、無機充填剤を含んでいてもよい。前記無機充填剤としては、水
酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、マ
イカ、雲母状酸化鉄、金属粉などが挙げられる。
前記防食マスチックは、軽量化剤や難燃剤を含んでいてもよい。前記軽量化剤としては
、シリカバルーンが挙げられ、前記難燃剤としては、水酸化アルミニウムが挙げられる。

前記防食マスチックは、ちょう度が４０以上１５０以下であることが好ましい。
これにより、プライマー層１と防食層２との間に前記防食マスチックを充填して防食マ
スチック層４を形成するに際して、比較的充填し易いことに加えて、充填後においては、
防食マスチック層４を比較的十分な保形性を有するものとすることができる。
前記防食マスチックのちょう度は、ＪＩＳ Ｋ２２３５－１９９１「石油ワックス ５
．１０ちょう度試験方法」に基づいて、２３℃にて測定される値を意味する。

前記防食マスチックは、３００℃で２４時間熱処理した後の質量減少率が２０質量％以
下であることが好ましい。
質量減少率が２０質量％以下であることにより、プライマー層１と防食層２との間に前
記防食マスチックを充填して防食マスチック層４を形成した後に、防食マスチック層４を
比較的密度の高いものとすることができる。
これにより、防食構造体１００をより一層耐熱性に優れるものとすることができる。
前記防食マスチックの質量減少率は、３００℃に曝す前の前記防食マスチックの質量に
対する３００℃に２４時間曝した後の前記防食マスチックの質量の減少比率を意味する。

なお、本発明に係るプライマー及び防食構造体は、前記実施形態に限定されるものでは
ない。また、本発明に係るプライマー及び防食構造体は、前記した作用効果によって限定
されるものでもない。本発明に係るプライマー及び防食構造体は、本発明の要旨を逸脱し
ない範囲で種々の変更が可能である。

次に、実施例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。以下の実施例は本発明
をさらに詳しく説明するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。

＜プライマー主剤＞
シリコーン化合物Ａ（主成分（油分））、樹脂としてのシラン化合物Ａ、防錆剤、無機
充填剤としての炭酸カルシウム、及び、増粘剤を、下記表１Ａに示した質量比率で室温（
２３±１℃）にて混練して、プライマー主剤Ａ～Ｌを調製した。
また、プライマー主剤Ｊを４０℃の恒温槽内に入れて３カ月間保持したものを、プライ
マー主剤Ｊ’として調製し、プライマー主剤Ｋを４０℃の恒温槽内に入れて３カ月間保持
したものを、プライマー主剤Ｋ’として調製した（下記表１Ｂ参照）。
すなわち、プライマー主剤Ｊ’及びプライマー主剤Ｋ’は、保存促進させるようにして
調製したものである。
プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’の特性として
、２３℃における粘度を測定した。
プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’の２３℃にお
ける粘度は、以下のようにして測定した。
具体的には、測定装置として、トキメック社製のＢＨ型粘度計を用いて、温度２３±１
℃の条件にて行った。
なお、粘度の値Ｖに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定した。

・Ｖが１００Ｐａ・ｓ以下（Ｖ≦１００）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが１００Ｐａ・ｓを上回り、２５０Ｐａ・ｓ以下（１００＜Ｖ≦２５０）
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：４ｒｐｍ
・Ｖが２５０Ｐａ・ｓを上回り、１０００Ｐａ・ｓ以下（２５０＜Ｖ≦１０００）
使用するロータの番号：Ｎｏ．７、ロータの回転数：４ｒｐｍ

また、プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’につい
て、ＩＲ測定を行い、得られた赤外吸収スペクトルにおいて、１２００ｃｍ^－１以上１３
００ｃｍ^－１以下の範囲に現れる最も高いピークの高さｈ_１の値（１２５８ｃｍ^－１に現
れるピークの高さ）、及び、２８００ｃｍ^－１以上２９００ｃｍ^－１以下の範囲に現れる
最も高いピークの高さｈ_２の値（２８４０ｃｍ^－１に現れるピークの高さ）を求めるとと
もに、ｈ_１の値に対するｈ_２の値の比を求めた。
プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’のＩＲ測定は
、以下のようにして行った。
具体的には、測定装置としてサーモフィッシャーサイエンティフィック社製のＮｉｃｏ
ｌｅｔ ｉＳ１０を用い、以下の測定条件を採用することにより求めた。
なお、前記主剤が固形分を含んでいる場合には、該固形分を予め遠心分離して除去した
上で、前記主剤のＩＲ測定を行った。遠心分離は、ｈｉｍａｃ社製のＣＳ１００ＧＸを用
い、４７０００ｒｐｍで１５分処理するという条件を採用した。

＜測定条件＞
測定方法：ＡＴＲ法
使用窓材：Ｄｉａｍｏｎｄ
分解能：４ｃｍ^－１
積算回数：６４回

さらに、プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’の塗
布性について評価した。
プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’の塗布性は、
基体（ＳＰＣＣ－ＳＢ（平面寸法１５０ｍｍ×７５ｍｍ、厚み３．２ｍｍ）の片面（塗布
面）をサンドブラストにて算術平均粗さＲａを２μｍ以上１０μｍ以下に調整したもの）
の片面に、塗布量が３００ｇ／ｍ^２となるように、各プライマー主剤を指で塗布したとき
の施工性を以下の基準で判断することにより行った。

５点：プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、極めて掬い取り易く、極めて塗り易
いので施工性は極めて良好。そのため、塗布後の表面が均一に仕上がる。
４点：プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、比較的掬い取り易く、比較的塗り広
げ易いので施工性は良好。一方で、塗布後の表面の均一性については、５点のものにはや
や劣る。
３点：プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、やや粘度が高いためやや掬い取り難
く、塗り広げるときの抵抗はやや有るものの、施工性は比較的良好。
２点：プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、粘度が高いため掬い取り難く、塗り
広げるときの抵抗が大きいものの、十分に施工は可能。
１点：プライマー主剤を基体に指で塗布するときに、粘度が極めて高いため極めて掬い取
り難く、塗り広げるときの抵抗が極めて大きく塗布することが不可。すなわち、施工する
ことができない。あるいは、塗り広げるときの抵抗は小さいものの、プライマー主剤が基
体から垂れ落ちる。

また、プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’につい
て、塗布後のワレ（以下、単にワレともいう）について評価した。
プライマー主剤Ａ～Ｌ、プライマー主剤Ｊ’、及び、プライマー主剤Ｋ’のワレは、基
体（ＳＰＣＣ－ＳＢ（平面寸法１５０ｍｍ×７５ｍｍ、厚み３．２ｍｍ）の片面（塗布面
）をサンドブラストにて算術平均粗さＲａを２μｍ以上１０μｍ以下に調整したもの）の
片面に、塗布量が３００ｇ／ｍ^２となるように、各プライマー主剤を指で塗布した後、室
温（２３±１℃）で２４時間乾燥させ、その後、２００℃の乾燥機内に１カ月間放置した
後に前記基体を前記乾燥機から取り出して、該基体の表面（プライマーの塗布面）を目視
にて評価することにより行った。
そして、目視にて、塗布後のプライマー主剤にワレが認めらないものについては、“優
”と評価し、ワレが認められたものについては、“不可”と評価した。

下記表１Ａに、プライマー主剤Ａ～Ｌについての、２３℃における粘度の測定結果、ｈ
_１の値、ｈ_２の値、ｈ_２／ｈ_１の値、塗布性の評価結果、及び、ワレの評価結果を示した
。
また、下記表１Ｂに、プライマー主剤Ｊ’及びプライマー主剤Ｋ’についての、２３℃
における粘度の測定結果、ｈ_２／ｈ_１の値、塗布性の評価結果、及び、ワレの評価結果を
示した。
なお、下記表１Ａ及び１Ｂにおいて、シリコーン化合物Ａは、モメンティブ・パフォー
マンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「ＹＦ３８０７」であり、シラン化合物Ａは
、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「ＸＲ３１－Ｂ２
７３３」であり、防錆剤は、テイカ社製の商品名「Ｋ－ＷＨＩＴＥ＃８２」であり、増粘
剤は、Ｅｖｏｎｉｋ社製の商品名「アエロジル（登録商標）１３０」である。

表１Ａより、プライマー主剤Ｂ～プライマー主剤Ｇについては、いずれも、塗布性の評
価は５点であり、ワレの評価は、“優”であった。
また、プライマー主剤Ｈ及びプライマー主剤Ｉについては、いずれも、塗布性の評価は
４点であり、ワレの評価は、“優”であった。
さらに、プライマー主剤Ｊ及びプライマー主剤Ｋについては、いずれも、塗布性の評価
は３点であり、ワレの評価は、“優”であった。
また、表１Ｂより、プライマー主剤Ｊ’及びプライマー主剤Ｋ’については、いずれも
、塗布性の評価は２点であり、ワレの評価は、“優”であった。
これらの結果から、プライマー主剤Ｂ～プライマー主剤Ｉについては、塗布性の評価が
極めて優れているとともに、ワレの評価も優れていることが分かる。
また、プライマー主剤Ｊ及びプライマー主剤Ｋについては、塗布性の評価が比較的優れ
ているとともに、ワレの評価も優れていることが分かる。
さらに、プライマー主剤Ｊ’及びプライマー主剤Ｋ’については、塗布性は、十分に施
工可能との評価であり、ワレの評価が優れていることが分かる。
以上から、２３℃におけるプライマー主剤の粘度が１６Ｐａ・ｓ以上６００Ｐａ・ｓ以
下であることにより、塗布性については十分に施工可能との評価となり、ワレについては
優れるという評価となることが分かるとともに、特に、２３℃における粘度が１６Ｐａ・
ｓ以上１５０Ｐａ・ｓ以下であることにより、塗布性については、極めて優れるか、また
は、比較的優れるとの評価となり、ワレについても優れるという評価となることが分かる
。
これに対し、プライマー主剤Ａについては、塗布性の評価は５点であって、極めて優れ
るとの評価であるものの、ワレの評価が“不可”であって、不良との評価であることが分
かるとともに、プライマー主剤Ｌについては、ワレの評価が“優”であって、優れるとの
評価ではあるものの、塗布性の評価が１点であって、施工不可の評価であることが分かる
。
プライマー主剤Ａのワレの評価が“不可”であったのは、プライマー主剤Ａが、架橋反
応に寄与する官能基が多いシラン化合物Ａを、架橋反応に寄与する官能基が少ないシリコ
ーン化合物Ａに比べて大過剰量含んでいるため、架橋反応が過度に進行したことが原因で
あると考えられる。
一方で、プライマー主剤Ｌは、シラン化合物Ａに比べてシリコーン化合物Ａを大過剰量
含んでいるため、架橋反応が過度に進行することが抑制されて、ワレの評価が“優”にな
ったと考えられる。
また、プライマー主剤Ｌについて、塗布性の評価が１点であったのは、プライマー主剤
Ｌの粘度が６００Ｐａ・ｓを上回る高い値（７５０Ｐａ・ｓ）であったため、塗り広げる
ときの抵抗が大きくなったことが原因であると考えられる。

＜プライマー硬化剤＞
下記表２に示すように、ｐＨ調整剤を用いて触媒を所定のｐＨに調整することにより、
硬化剤Ａ～Ｋを得た。
硬化剤Ａ～ＫのｐＨは、以下のようにして測定した。

（１）錫触媒の質量が１ｇとなる量の測定試料をビーカーに入れて、測定試料を秤量する
。
（２）測定試料が入っているビーカーにＮａＣｌ水溶液（ＮａＣｌ濃度１０ｇ／Ｌ）５０
ｍＬを加えて、前記測定試料と前記ＮａＣｌ水溶液とがよく混和するように撹拌する。
（３）撹拌後１０分間静置した後、水層を採取し、採取した水層について、ＪＩＳ Ｋ７
３７１：２０００に規定された方法でｐＨを測定する。

下記表２に、硬化剤Ａ～Ｋについての、ｐＨの測定結果を示した。

まず、硬化剤種を固定し、主剤種を変えて、実施例１～１２に係るプライマー、及び、
比較例２及び３に係るプライマーを作製し、それらのプライマーの特性の違いについて評
価した。
また、比較例１に係るプライマーについては、合成油系樹脂を用いて作製した。合成油
系樹脂としては、日東電工社製の商品名「ニトハルマックＸＧ ＸＧ－Ｐ」を用いた。

［実施例１］
上記表１Ａに示した主剤Ｂと、上記表２に示した硬化剤Ｅと、を組み合わせて、実施例
１に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１では、主剤Ｂに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調
整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。

塗布性については、上記したプライマー主剤の塗布性と同様にして評価した。

耐熱性については、基体である鉄板（平面寸法１５ｃｍ×７ｃｍ、厚さ３．２ｍｍ）に
、実施例１に係るプライマーを塗布量３００ｇ／ｍ^２で塗布し、室温（２３±１℃）で２
４時間養生して前記基体上にプライマー層を形成し、プライマー層が形成された基体を２
５０℃の環境下で３カ月放置した後に、前記プライマー層の表面状態を目視で観察して、
以下の基準で評価することにより行った。

優：プライマー層の表面にワレが認められない。
可：プライマー層の表面全体にワレが認められる。
不可：プライマー層の表面が粉化された状態が認められる（加熱により熱分解）。

塩水板での腐食性については、以下のようにして評価した。

（１）各例に係るプライマーを、塩分を付着させた基体に塗布する（塗布量は、３００ｇ
／ｍ^２）。
（２）プライマー塗布後の基体を室温（２３±１℃）で２４時間放置した後、前記プライ
マーを２００℃で２４時間キュアさせて、前記基体上にプライマー層を形成する。
（３）前記プライマー層にクロスカット処理を行う。クロスカット処理は、前記プライマ
ー層の上面に垂直となるようにカッターナイフの刃を当てて、互いに交差する１０ｃｍ長
さの２本の切れ込みを入れることにより実施する。
（４）クロスカット処理後の前記プライマー層に、塩水噴霧装置（スガ試験機社製、型式
：ＳＴＰ－９０Ｖ－４Ｚ）を用いて、塩分を含む水溶液（塩分濃度５ｗｔ％、ｐＨ６．２
～７．２）を７２時間噴霧した後に、腐食の進行度合いを目視で観察する。なお、塩分を
含む水溶液の噴霧は、３５℃環境下で実施し、噴霧量は８０ｃｍ^２に対して１．５ｍＬ±
０．５ｍＬとする。この試験条件は、ＪＩＳ Ｚ ２３７１：２０１５に準拠したもので
ある。
（５）以下の基準にしたがって、“優”、“良”、及び、“不可”を評価する。優：（Ａ
～Ｂ級） ほぼ錆なし。良：（Ｃ～Ｄ級） わずかに錆あり。不可：Ｅ級 半分以上錆あ
り。

塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した結果について、以下の表３
に示した。

［実施例２］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｃとした以外は、実施例１と同様にして、実施例２に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例２においても、主剤Ｃに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例２に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例３］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｄとした以外は、実施例１と同様にして、実施例３に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例３においても、主剤Ｄに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例３に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例４］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｅとした以外は、実施例１と同様にして、実施例４に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例４においても、主剤Ｅに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例４に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例５］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｆとした以外は、実施例１と同様にして、実施例５に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例５においても、主剤Ｆに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例５に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例６］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｇとした以外は、実施例１と同様にして、実施例６に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例６においても、主剤Ｇに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例６に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例７］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｈとした以外は、実施例１と同様にして、実施例７に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例７においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例７に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例８］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｉとした以外は、実施例１と同様にして、実施例８に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例８においても、主剤Ｉに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例８に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例９］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｊとした以外は、実施例１と同様にして、実施例９に係
るプライマーを作製した。
なお、実施例９においても、主剤Ｊに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例９に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例１０］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｋとした以外は、実施例１と同様にして、実施例１０に
係るプライマーを作製した。
なお、実施例１０においても、主剤Ｋに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及
びｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１０に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例１１］
主剤を上記表１Ｂに示した主剤Ｊ’とした以外は、実施例１と同様にして、実施例１１
に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１１においても、主剤Ｊ’に対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）
及びｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１１に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［実施例１２］
主剤を上記表１Ｂに示した主剤Ｋ’とした以外は、実施例１と同様にして、実施例１２
に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１２においても、主剤Ｋ’に対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）
及びｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１２に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［比較例１］
合成油系樹脂を用いて、比較例１に係るプライマーを作製した。
比較例１に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［比較例２］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ａとした以外は、実施例１と同様にして、比較例２に係
るプライマーを作製した。
なお、比較例２においても、主剤Ａに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
比較例２に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

［比較例３］
主剤を上記表１Ａに示した主剤Ｌとした以外は、実施例１と同様にして、比較例３に係
るプライマーを作製した。
なお、比較例３においても、主剤Ｌに対して、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及び
ｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
比較例３に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につい
て評価した。
これらの結果について、以下の表３に示した。

表３より、各実施例に係るプライマーは、耐熱性及び塩水板での腐食性の項目において
、“不可”と評価されるものがないことが分かる。
また、各実施例に係るプライマーは、塗布性の項目において２点以上の評価となってお
り、十分に施工可能であるものであることが分かる。
さらに、実施例１～８に係るプライマーについては、塗布性の項目において４点以上の
評価となっており、特に塗布性に優れるものであることが分かる。
これに対し、各比較例に係るプライマーは、耐熱性及び塩水板での腐食性のいずれかの
項目において、“不可”と評価されるものであることが分かる。
また、特に、比較例３に係るプライマーについては、塗布性の項目において１点の評価
となっており、施工不可であることが分かる。

次に、主剤種を固定し、硬化剤種を変えて、実施例１３～２２に係るプライマーを作製
し、それらのプライマーの特性の違いについて評価した。

［参考例１］
上記表１Ａに示した主剤Ｈと、上記表２に示した硬化剤Ａと、を組み合わせて、参考例１に係るプライマーを作製した。
なお、参考例１においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ａを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酢酸）を予め混合しておいた混合物を添加した。
参考例１に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例１４］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｂを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例１４に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１４においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｂを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酢酸）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１４に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例１５］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｃを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例１５に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１５においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｃを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１５に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例１６］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｄを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例１６に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１６においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｄを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酢酸）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１６に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例１７］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｆを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例１７に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１７においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｆを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１７に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例１８］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｇを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例１８に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１８においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｇを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酸無水物カップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１８に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例１９］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｈを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例１９に係るプライマーを作製した。
なお、実施例１９においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｈを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酸無水物オイル）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例１９に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［実施例２０］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｉを用いた以外は、参考例１と同様にして、実施例２０に係るプライマーを作製した。
なお、実施例２０においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｉを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酸無水物オイル）を予め混合しておいた混合物を添加した。
実施例２０に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［参考例２］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｊを用いた以外は、参考例１と同様にして、参考例２に係るプライマーを作製した。
参考例２に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

［参考例３］
硬化剤として上記表２に示した硬化剤Ｋを用いた以外は、参考例１と同様にして、参考例３に係るプライマーを作製した。
なお、参考例３においても、主剤Ｈに対して、硬化剤Ｋを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（アミン系シランカップリング剤）を予め混合しておいた混合物を添加した。
参考例３に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性について評価した。
これらの結果について、以下の表４に示した。

表４より、表２に示されたいずれの硬化剤を用いた場合であっても、すなわち、参考例１～３及び実施例１４～２０に係るいずれのプライマーにおいても、塗布性に優れ、かつ、耐熱性に優れるものとなることが分かった。
一方で、硬化剤Ａを用いた参考例１に係るプライマー、硬化剤Ｊを用いた参考例２に係るプライマー、及び、硬化剤Ｋを用いた参考例３に係るプライマーでは、塩水板での腐食性の評価が“不可”であったのに対し、これ以外の硬化剤を用いた実施例１４～２０に係るプライマーでは、塩水板での腐食の評価が少なくとも“良”以上となることが分かった。
このことから、ｐＨ２以上５以下の硬化剤を含むことにより、プライマーは、塩水板での腐食性に優れるものとなることが分かった。
これは、硬化剤のｐＨを２以上５以下に調整することにより、金属製部材（例えば、ガス管のような金属管）へのプライマーの密着性が向上することに加え、プライマー主剤の架橋反応が適度な速度で進行するようになったことが一因であると考えられる。
これに対し、ｐＨが２未満の硬化剤、及び、ｐＨが５を超える硬化剤を含むプライマーでは、金属製部材への密着性が低下するようになるので、金属製部材とプライマーによって形成されたプライマー層との隙間から塩水が浸入することにより、金属製部材の表面が塩水により腐食したと考えられる。

次に、硬化剤を構成する触媒及びｐＨ調整剤の、プライマー主剤への添加方法を変えて
、実施例２３に係るプライマーを作製し、プライマーの特性の違いについて評価した。
実施例２３に係るプライマーは、上記表１Ａに示した主剤Ｈと、上記表２に示した硬化
剤Ｅとを用い、主剤Ｈに、硬化剤Ｅを構成する触媒（錫触媒）及びｐＨ調整剤（酸無水物
カップリング剤）を別々に添加することにより作製した。
より具体的には、主剤Ｈに、まず、硬化剤Ｅを構成するｐＨ調整剤を添加し、次に、硬
化剤Ｅを構成する触媒を添加することにより、実施例２３に係るプライマーを作製した。
実施例２３に係るプライマーについて、塗布性、耐熱性、及び、塩水板での腐食性につ
いて評価したところ、塗布性の評価は“優”であり、耐熱性の評価は“優”であり、塩水
板での腐食性の評価は“優”であった。
すなわち、硬化剤を構成する触媒及びｐＨ調整剤を、プライマー主剤に対して別々に添
加することにより作製した実施例２３に係るプライマーでは、塩水板での腐食性の評価が
特に良好となることが分かった。
これは、硬化剤を構成する触媒及びｐＨ調整剤を、プライマー主剤に対して別々に添加
することにより、金属製部材へのプライマーの密着性がより一層向上されたことが一因で
あると考えられる。

＜トップコート＞
触媒、主成分（油分）、着色剤、及び、増粘剤を、下記表５に示した質量比率で室温に
て混合して、実施例２４～２８に係るトップコート、及び、比較例４及び５に係るトップ
コートを作製した。
実施例２４では、触媒として、錫系触媒である「ＣＥ６１１」（モメンティブ・パフォ
ーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製）を用い、主成分（油分）として、シリコー
ンオイルである「ＫＦ９６－５０ｃｐ」（信越化学工業社製）を用い、着色剤として、「
アルペースト」（東洋アルミ社製）を用いた。
実施例２５では、触媒、主成分（油分）、及び、着色剤としては、実施例２４と同じも
のを用い、増粘剤として、「アエロジル（登録商標）１３０」（日本アエロジル社製）を
用いた。
実施例２６では、触媒、主成分（油分）、着色剤、及び、増粘剤として、実施例２５と
同じものを用いた。
実施例２７では、触媒、着色剤、及び、増粘剤として、実施例２５と同じものを用い、
主成分（油分）として、シリコーンオイルである「ＫＦ９６－１０００ｃｐ」（信越化学
工業社製）を用いた。
実施例２８では、触媒、主成分（油分）、着色剤、及び、増粘剤として、実施例２７と
同じものを用いた。
比較例４では、主成分（油分）として、水系樹脂（アクリルエマルション樹脂）を用い
、着色剤として、カーボン（大日精化工業社製のＢＬＡＣＫ ＦＬＴＲ ＣＯＮＣ）及び
チタン白（大日精化工業社製のＴＢ８０７パール）を用いた。
比較例５では、触媒、主成分（油分）、着色剤、及び、増粘剤として、実施例２７と同
じものを用いた。

各例に係るトップコートについて、２３℃における粘度を測定した。
各例に係るトップコートの２３℃における粘度は、トキメック社製のＢＨ型粘度計を用
い、温度２３±１℃の条件で測定した。
なお、粘度の値Ｖに応じて、以下のように、使用するロータの番号及びロータの回転数
を選定した。

・Ｖが４Ｐａ・ｓ以下（Ｖ≦４）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．２、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが４Ｐａ・ｓを上回り、１０Ｐａ・ｓ以下（４＜Ｖ≦１０）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．３、ロータの回転数：１０ｒｐｍ
・Ｖが１０Ｐａ・ｓを上回り、５０Ｐａ・ｓ以下（１０＜Ｖ≦５０）の場合
使用するロータの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：２０ｒｐｍ
・Ｖが５０Ｐａ・ｓを上回り、１００Ｐａ・ｓ以下（５０＜Ｖ≦１００）の場合
使用するローラの番号：Ｎｏ．６、ロータの回転数：１０ｒｐｍ

また、各例に係るトップコートについて、テープの硬化性、レベリング性、走行性、及
び、液だれ・液溜り性について評価した。

テープの硬化性については、ブラスト板（平面寸法７ｃｍ×１５ｃｍ、厚さ：３．２ｍ
ｍ）の一表面の全域にプライマー（プライマー主剤としてモメンティブ・パフォーマンス
・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「ＹＦ３８０７」を含み、硬化剤としてモメンティ
ブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製の「ＣＥ６１１」（錫系触媒）と
を含むプライマー）を３００ｇ／ｍ^２で塗布して前記ブラスト板上にプライマー層を形成
した後、重なりが生じるように（２重となる部分が生じるように）、防食テープ（前述の
実施例１に係る防食テープ）で前記プライマー層の全域を覆い、その後、前記防食テープ
上に、各例に係るトップコートを２００ｇ／ｍ^２で塗布して、室温（２３±１℃）にて２
４時間養生することによりトップコート層を形成した後、テープ間が密着しているか否か
を目視にて観察することによって評価した。
なお、テープの硬化性は、以下の基準にしたがって評価した。

優：テープ間が密着している。
不可：テープ間が密着していない。

レベリング性については、トップコートを基体に塗布することにより形成されたトップ
コート層の表面の凹凸状況を目視にて確認することにより評価した。評価は、以下の基準
にしたがって行った。

優：塗布後凹凸がなくなって表面が平滑化し、かつ、トップコート層の全体が十分に薄層
化される。
良：塗布後凹凸がなくなって表面が平滑化されるものの、トップコート層の一部に薄層化
されていない箇所がある。
不可：塗布後凹凸がなくならず、表面が平滑にならない。

走行性については、刷毛を用いてトップコートを基体に塗布しているときに、作業者が
どの程度の抵抗を感じるかと、トップコート層の表面に刷毛によるスジが形成されている
か否かを目視にて確認することのより評価した。評価は、以下の基準にしたがって行った
。

優：トップコート層の表面に刷毛によるスジが形成されておらず、作業者が感じる抵抗感
は軽い（すなわち、塗布性が極めて良好である）。
良：トップコート層の表面に刷毛によるスジは形成されていないものの、作業者が感じる
抵抗感はやや重い（すなわち、塗布性がやや良好である）。
不可：トップコート層の表面に刷毛によるスジが形成されており、作業者が感じる抵抗感
が極めて重い（すなわち、塗布性にかなり劣る）。

液だれ・液溜り性については、トップコートを基体に塗布した後に、液だれや液溜りが
生じているか否かを目視にて観察することにより評価した。評価は、以下の基準にしたが
って行った。

優：塗布後に液だれや液溜りが発生しない。
良：塗布後に液だれは発生しないものの、局所的に液溜りが発生する。
不可：塗布後に基体からトップコートが滴り落ちる。

テープの硬化性、レベリング性、走行性、及び、液だれ・液溜り性について評価した結
果を、以下の表５に示した。

表５より、各実施例に係るトップコートは、テープの硬化性、レベリング性、走行性、
及び、液だれ・液溜り性のいずれかの項目において、“不可”と評価されるものはなかっ
た。
これに対し、各比較例に係るトップコートは、いずれも、テープの硬化性、レベリング
性、走行性、及び、液だれ・液溜り性のいずれかの項目において、“不可”と評価される
ものがあった。

＜マスチック＞
主成分（油分）、無機充填剤、軽量化剤、及び、難燃剤を、下記表６に示した質量比率
で室温にて混合して、実施例２９～３１に係るマスチック、並びに、比較例６～８に係る
マスチックを作製した。
実施例２９では、主成分（油分）として、シリコーンオイルである「ＹＦ３０５７」（
モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同社製。以下、シリコーン化
合物Ｂともいう）を用い、無機充填剤として、焼成シリカ及び炭酸カルシウムを用い、軽
量化剤として、シリカバルーンである「グラスバブルスＫ４６」（スリーエム社製）を用
い、難燃剤として、水酸化アルミニウムを用いた。
実施例３０、実施例３１、比較例７、及び、比較例８では、主成分（油分）、無機充填
剤、軽量化剤、及び、難燃剤として、実施例２９と同じものを用いた。
比較例６では、主成分（油分）として、イソプレン（出光興産社製のｐｏｌｙ ｉｐ）
を用い、無機充填剤として、炭酸カルシムを用い、難燃剤として、水酸化アルミニウムを
用いた。

各例に係るマスチックについて、質量減少率及びちょう度を測定した。
また、各例に係るマスチックについて、スランプ試験を行うとともに、見掛け密度の変
化を評価した。

質量減少率の測定は、３００℃で２４時間熱処理した後の質量減少率を求めることによ
り行った。
３００℃で２４時間熱処理した後の質量減少率は、以下のようにして求めた。

（１）各例に係るマスチックの初期質量を測定する。
（２）内温を３００℃に調整したオーブン内に、各例に係るマスチックを入れて、２４時
間曝した後、各例に係るマスチックの質量を測定する。
（３）各例に係るマスチックについて、初期質量に対する３００℃で２４時間曝した後の
質量の減少比率を算出する。

その結果について、以下の表６に示した。

ちょう度の測定は、ＪＩＳ Ｋ２２３５－１９９１「石油ワックス ５．１０ちょう度
試験方法」に基づいて、２３℃にて行った。
その結果について、以下の表６に示した。

スランプ試験は、以下手順にしたがって行った。

（１）マスチックを、直方体状（平面寸法２．５ｃｍ×１０ｃｍ、厚さ２．５ｃｍ）に成
形する。
（２）２個のＬ字鋼を、一面側どうしが対向するように５０ｍｍ離間させた状態で配置し
（一面が鉛直方向に立ち上がるほうに配置し）、直方体状に成形したマスチックを、２個
のＬ字鋼の両方に跨るように載置する。
（３）８０℃で２４時間加熱した後に、マスチックがどの程度垂れているかを測定する。
なお、マスチックの垂れは、Ｌ字鋼の一面の上端縁を基準として、どの程度垂れているか
を測定する。

その結果について、以下の表６に示した。

見掛け密度の変化の評価は、見掛け密度の有無があるか否かを判断することにより行っ
た。
見掛け密度変化の有無は、試験治具に載置したマスチックについて、載置した直後の状
態と、載置してから８０℃で２４時間加熱した後の状態とをそれぞれ写真に撮影し、撮影
した写真を比較して、目視上、体積がどの程度変化しているか否かで判断した。
具体的には、載置した直後の体積Ｖ１に対して、載置してから８０℃で２４時間加熱し
た後の体積Ｖ２が２／３以下になっているものを体積変化ありとして「有」と評価し、Ｖ
１に対してＶ２の体積が２／３を上回っているものと体積変化なしとして「無」と評価し
た。
その結果について、以下の表６に示した。

表６より、各実施例に係るマスチックでは、いずれも、見掛け密度の変化が認められず
、スランプ試験の結果が、いずれも、１０ｍｍ以下と良好であった。
これに対し、比較例６に係るマスチックは、スランプ試験の結果は１０ｍｍ以下と良好
であったものの、見掛け密度の変化が認められていた。
また、比較例７及び８に係るマスチックは、見掛け密度の変化は認められなかったもの
の、スランプ試験を行うための検体（平面寸法２．５ｃｍ×１０ｃｍ、厚さ２．５ｃｍ）
に成形できなかったため、スランプ試験を行うことすらできなかった。

１ プライマー層
２ 防食層
３ トップコート層
４ 防食マスチック層
１０ 金属製部材
１１ フランジ部
１２ ボルト
１３ ナット
１００ 防食構造体

Claims (4)

1. 主剤と硬化剤とを備え、
   前記主剤は、シリコーン化合物を含み、かつ、２３℃における粘度が１６Ｐａ・ｓ以上６００Ｐａ・ｓ以下であり、
   前記主剤は、ＩＲ測定によって得られた赤外吸収スペクトルにおいて、１２００ｃｍ ^－１ 以上１３００ｃｍ ^－１ 以下の範囲、及び、２８００ｃｍ ^－１ 以上２９００ｃｍ ^－１ 以下の範囲に、それぞれ１以上のピークを有し、かつ、２８００ｃｍ ^－１ 以上２９００ｃｍ ^－１ 以下の範囲に現れる最も高いピークの高さｈ _１ に対する１２００ｃｍ ^－１ 以上１３００ｃｍ ^－１ 以下の範囲に現れる最も高いピークの高さｈ _２ の比ｈ _２ ／ｈ _１ が、２５以上２５０以下であり、
   前記硬化剤は、ＪＩＳ Ｋ７３７１：２０００に規定の方法で測定されるｐＨが、２以上５以下である
   プライマー。
2. 無機充填材をさらに含む
   請求項１に記載のプライマー。
3. 防錆剤をさらに含む
   請求項１または２に記載のプライマー。
4. 防食ペーストとして用いられる
   請求項１乃至３のいずれか１項に記載のプライマー。