JP7285328B2 - ポリプロピレン系樹脂組成物及びそれを含む成形体 - Google Patents
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Description
本発明は、ポリプロピレン系樹脂組成物及びそれを含む成形体に関する。
ポリプロピレン系樹脂は、成形性、物性バランス、リサイクル特性やコストパフォーマンスなどに優れるため、日用品、住宅分野、家電分野、自動車部品など、種々の産業分野で樹脂材料として広く用いられている。
近年、自動車部品には、燃費向上や地球温暖化ガス削減のため軽量化が強く要請されており、特に内装部品においては発泡成形体の使用が増加している。
ポリプロピレン系樹脂からなる発泡成形体に対する種々の要求性能に対応するための射出発泡成形方法の一つとして、部品剛性を維持しつつ、軽量化でき、かつ、表面外観の向上に対応可能であるコアバック成形法が知られている。
近年、自動車部品には、燃費向上や地球温暖化ガス削減のため軽量化が強く要請されており、特に内装部品においては発泡成形体の使用が増加している。
ポリプロピレン系樹脂からなる発泡成形体に対する種々の要求性能に対応するための射出発泡成形方法の一つとして、部品剛性を維持しつつ、軽量化でき、かつ、表面外観の向上に対応可能であるコアバック成形法が知られている。
コアバック成形法に利用し得るポリプロピレン系樹脂組成物について、特許文献１には、直鎖状プロピレン重合体部分および直鎖状エチレン・プロピレンランダム共重合体部分からなり、６０ｇ／１０分を超えるメルトフローレート（ＭＦＲ：２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）を含む特定の物性及び特定の組成を有し、歪硬化性である直鎖状プロピレン・エチレンブロック共重合体と、発泡剤と、を含む直鎖状ポリプロピレン系樹脂組成物が開示されている。特許文献１には、かかる直鎖状ポリプロピレン系樹脂組成物を用いることによる効果について、フローフロントでの気泡を割れにくくして、発泡成形体表面における凹凸の発生を防止した表面外観に優れた射出発泡成形体を提供可能であることが開示されている。
特許文献２には、海成分としてのポリプロピレン系樹脂と、島成分としての熱可塑性樹脂を含む海島構造を有するポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）と、発泡剤（Ｂ）を含む発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物（Ｘ）が開示されている。特許文献２には、ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）としてＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が５０～３００ｇ／１０分であるプロピレン・エチレンブロック共重合体が例示されている。特許文献２には、ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）が、海成分と島成分を特定値以上の比界面積量が得られるように形成されることによって、メルトフロント（樹脂流れ先端部）における乱流や泡の巻きこみを生じにくくして、射出発泡成形体表面でのディンプルの発生を抑制することが開示されている。
特許文献２には、海成分としてのポリプロピレン系樹脂と、島成分としての熱可塑性樹脂を含む海島構造を有するポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）と、発泡剤（Ｂ）を含む発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物（Ｘ）が開示されている。特許文献２には、ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）としてＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）が５０～３００ｇ／１０分であるプロピレン・エチレンブロック共重合体が例示されている。特許文献２には、ポリプロピレン系樹脂組成物（Ａ）が、海成分と島成分を特定値以上の比界面積量が得られるように形成されることによって、メルトフロント（樹脂流れ先端部）における乱流や泡の巻きこみを生じにくくして、射出発泡成形体表面でのディンプルの発生を抑制することが開示されている。
特許文献３には、発明の一態様として、以下の成分を含む発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物が開示されている。
（Ａ）インパクトポリプロピレン：４５～８７重量部。
（Ｂ）高分子量成分含有ホモポリプロピレン：２～１５重量部。
（Ｃ）ゴム成分：１０～３０重量部。
（Ｄ）無機フィラー：０～２０重量部。
（Ｅ）高流動性ホモポリプロピレン：５～２０重量部。
（上記組成において（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）の合計を１００重量部とする。）
特許文献３には、成分（Ａ）としてのインパクトポリプロピレンのＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）として５０～２００ｇ／１０ｍｉｎの範囲が、常温パラキシレン可溶成分として特定されるプロピレン・エチレン共重合体の量として５～３０重量％が、常温パラキシレン可溶成分の極限粘度［η］として３．５～１０ｄｌ／ｇの範囲が開示されている。
特許文献３には、成分（Ｂ）として、１３５℃、テトラリン中での極限粘度［η］が１３．５～２０．０ｄｌ／ｇのプロピレン単独重合体成分を５～２２重量％含む高分子量成分含有ホモポリプロピレンが開示されている。
特許文献３には、上述した発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた発泡成形によって、軽量で外観に優れ、セル形状が均質で、機械的強度に優れた射出発泡成形体を提供することができることが開示されている。更に、特許文献３には、高流動性ホモポリプロピレンの具体的として、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８により２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定したＭＦＲとして２００～１０００ｇ／１０ｍｉｎのホモポリプロピレンが開示され、かかるＭＦＲを有する高流動性ホモポリプロピレンを添加することによって、発泡成形用のポリプロピレン系樹脂組成物の流動性を向上させることができることが開示されている。
（Ａ）インパクトポリプロピレン：４５～８７重量部。
（Ｂ）高分子量成分含有ホモポリプロピレン：２～１５重量部。
（Ｃ）ゴム成分：１０～３０重量部。
（Ｄ）無機フィラー：０～２０重量部。
（Ｅ）高流動性ホモポリプロピレン：５～２０重量部。
（上記組成において（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）の合計を１００重量部とする。）
特許文献３には、成分（Ａ）としてのインパクトポリプロピレンのＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）として５０～２００ｇ／１０ｍｉｎの範囲が、常温パラキシレン可溶成分として特定されるプロピレン・エチレン共重合体の量として５～３０重量％が、常温パラキシレン可溶成分の極限粘度［η］として３．５～１０ｄｌ／ｇの範囲が開示されている。
特許文献３には、成分（Ｂ）として、１３５℃、テトラリン中での極限粘度［η］が１３．５～２０．０ｄｌ／ｇのプロピレン単独重合体成分を５～２２重量％含む高分子量成分含有ホモポリプロピレンが開示されている。
特許文献３には、上述した発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた発泡成形によって、軽量で外観に優れ、セル形状が均質で、機械的強度に優れた射出発泡成形体を提供することができることが開示されている。更に、特許文献３には、高流動性ホモポリプロピレンの具体的として、ＡＳＴＭ Ｄ１２３８により２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定したＭＦＲとして２００～１０００ｇ／１０ｍｉｎのホモポリプロピレンが開示され、かかるＭＦＲを有する高流動性ホモポリプロピレンを添加することによって、発泡成形用のポリプロピレン系樹脂組成物の流動性を向上させることができることが開示されている。
本発明の目的は、インパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンを含み、特に発泡成形用として好適なポリプロピレン系樹脂組成物及び該組成物を含む成形体を提供することにある。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下のインパクトポリプロピレン（Ａ）を３０重量％以上７０重量％以下の範囲、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したＭＦＲが２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下の高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）を７重量％以上２９重量％以下の範囲、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したＭＦＲが０．５ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下のエチレン系エラストマー（Ｃ）を０重量％以上３０重量％以下の範囲、及び
無機フィラー（Ｄ）を０重量％以上４０重量％以下の範囲
で含むポリプロピレン系樹脂組成物（ただし、前記成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）の合計は１００重量％である）であって、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物中の分子量１０６．５以上のポリプロピレン成分が０．０５重量％未満であり、
前記インパクトポリプロピレン（Ａ）は、デカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体を５重量％以上２０重量％以下含み、かつその極限粘度［η］が１．５ｄｌ／ｇ以上、３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲である
こと特徴とする。
本発明にかかる成形体は、上記のポリプロピレン系樹脂組成物を成形してなることを特徴とする。
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下のインパクトポリプロピレン（Ａ）を３０重量％以上７０重量％以下の範囲、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したＭＦＲが２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下の高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）を７重量％以上２９重量％以下の範囲、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したＭＦＲが０．５ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下のエチレン系エラストマー（Ｃ）を０重量％以上３０重量％以下の範囲、及び
無機フィラー（Ｄ）を０重量％以上４０重量％以下の範囲
で含むポリプロピレン系樹脂組成物（ただし、前記成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）の合計は１００重量％である）であって、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物中の分子量１０６．５以上のポリプロピレン成分が０．０５重量％未満であり、
前記インパクトポリプロピレン（Ａ）は、デカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体を５重量％以上２０重量％以下含み、かつその極限粘度［η］が１．５ｄｌ／ｇ以上、３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲である
こと特徴とする。
本発明にかかる成形体は、上記のポリプロピレン系樹脂組成物を成形してなることを特徴とする。
本発明によれば、インパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンを含み、特に発泡成形用として好適なポリプロピレン系樹脂組成物及び該組成物を含む成形体を提供することができる。
本発明者らは、発泡成形体におけるディンプルの発生を抑えることができるインパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンを含むポリプロピレン系樹脂組成物について鋭意検討した。その結果、ポリプロピレン系樹脂組成物中における高流動ホモポリプロピレンの割合を特定の範囲に調整し、かつ特定値以上の分子量を有する高分子量ポリプロピレン成分の量を極めて低く抑えることにより、発泡成形体におけるディンプルの発生を効果的に抑えることができるとの新たな知見を得た。本発明は、かかる本発明者らによる新たな知見に基づいて完成された。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は、以下の成分（Ａ）～（Ｄ）を含む。
（Ａ）ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定）が３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下のインパクトポリプロピレン：３０重量％以上７０重量％以下。
（Ｂ）ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定）が２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下の高流動ホモポリプロピレン：７重量％以上２９重量％以下。
（Ｃ）ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定）が０．５ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下のエチレン系エラストマー：０重量％以上３０重量％以下。
（Ｄ）無機フィラー：０重量％以上４０重量％以下。
上記の組成において、成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物全体における分子量１０６．５以上のポリプロピレン成分は０．０５重量％未満である。これに加えて、インパクトポリプロピレンは、デカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体を５重量％以上２０重量％以下含み、かつその極限粘度［η］は１．５ｄｌ／ｇ以上、３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲である。
以下、本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物の各成分について説明する。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は、以下の成分（Ａ）～（Ｄ）を含む。
（Ａ）ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定）が３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下のインパクトポリプロピレン：３０重量％以上７０重量％以下。
（Ｂ）ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定）が２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下の高流動ホモポリプロピレン：７重量％以上２９重量％以下。
（Ｃ）ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定）が０．５ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下のエチレン系エラストマー：０重量％以上３０重量％以下。
（Ｄ）無機フィラー：０重量％以上４０重量％以下。
上記の組成において、成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物全体における分子量１０６．５以上のポリプロピレン成分は０．０５重量％未満である。これに加えて、インパクトポリプロピレンは、デカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体を５重量％以上２０重量％以下含み、かつその極限粘度［η］は１．５ｄｌ／ｇ以上、３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲である。
以下、本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物の各成分について説明する。
・成分（Ａ）
成分（Ａ）としてのインパクトポリプロピレンのＭＦＲは、３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下の範囲とされ、好ましくは３０ｇ／１０分以上１５０ｇ／１０分以下の範囲とされる。
成分（Ａ）全体におけるデカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体の割合は、インパクトポリプロピレンを用いることによる効果及び良好な発泡性を得る上で、５重量以上２０重量％以下の範囲にある。
デカン可溶部の極限粘度［η］は、インパクトポリプロピレンを用いることによる効果及び良好な発泡性を得る上で、１．５ｄｌ／ｇ以上３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲にあり、１．７ｄｌ／ｇ以上３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲にあることが好ましく、１．９ｄｌ／ｇ以上３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲にあることがより好ましい。
インパクトポリプロピレンとしては、公知の製造方法により製造された製造品、及び、市販品から、上記の物性を満たすものを選択して用いることができる。
１種のインパクトポリプロピレンを単独で、あるいは２種以上の異なるインパクトポリプロピレンを組み合わせて用いてもよい。
成分（Ａ）としてのインパクトポリプロピレンのＭＦＲは、３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下の範囲とされ、好ましくは３０ｇ／１０分以上１５０ｇ／１０分以下の範囲とされる。
成分（Ａ）全体におけるデカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体の割合は、インパクトポリプロピレンを用いることによる効果及び良好な発泡性を得る上で、５重量以上２０重量％以下の範囲にある。
デカン可溶部の極限粘度［η］は、インパクトポリプロピレンを用いることによる効果及び良好な発泡性を得る上で、１．５ｄｌ／ｇ以上３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲にあり、１．７ｄｌ／ｇ以上３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲にあることが好ましく、１．９ｄｌ／ｇ以上３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲にあることがより好ましい。
インパクトポリプロピレンとしては、公知の製造方法により製造された製造品、及び、市販品から、上記の物性を満たすものを選択して用いることができる。
１種のインパクトポリプロピレンを単独で、あるいは２種以上の異なるインパクトポリプロピレンを組み合わせて用いてもよい。
・成分（Ｂ）
成分（Ｂ）としての高流動ホモポリプロピレンは、ポリプロピレン系樹脂組成物に成形時における好適な流動性を与える成分である。この高流動ホモポリプロピレンを配合することによって、発泡成形時、特に、射出発泡成形時において良好な流動性を得ることができる。またこの成分が多いと表層を固くすることができる。
成分（Ｂ）のＭＦＲは２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下とされる。
成分（Ｂ）のＭＦＲが２００ｇ／１０分未満であると、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を所定値より低く抑えても、射出発泡成形時に表層が柔らかくなるため、射出発泡成形体表面にディンプルが発生する場合がある。
成分（Ｂ）のＭＦＲが１０００ｇ／１０分を超えると、射出発泡成形時にガスが抜けてしまい発泡不良が発生する場合がある。
成分（Ｂ）の配合割合（成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする）は、７重量％以上２９重量％以下とされる。
成分（Ｂ）の配合割合が７重量％未満であると、表層が柔らかくなるため、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を所定値より低く抑えても、射出発泡成形体表面にディンプルが発生する場合がある。成分（Ｂ）の配合割合が２９重量％を超えると、射出発泡成形時にガスが抜けてしまい発泡不良が生じる場合がある。
成分（Ａ）のＭＦＲと成分（Ｂ）のＭＦＲの関係について、成分（Ａ）のＭＦＲの上限を２００ｇ／１０分未満、成分（Ｂ）のＭＦＲの下限を２００ｇ／１０分以上とすることが好ましい。
高流動ホモポリプロピレンとしては、公知の製造方法により製造された製造品、及び、市販品から、上記の物性を満たすものを選択して用いることができる。
成分（Ｂ）としての高流動ホモポリプロピレンは、ポリプロピレン系樹脂組成物に成形時における好適な流動性を与える成分である。この高流動ホモポリプロピレンを配合することによって、発泡成形時、特に、射出発泡成形時において良好な流動性を得ることができる。またこの成分が多いと表層を固くすることができる。
成分（Ｂ）のＭＦＲは２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下とされる。
成分（Ｂ）のＭＦＲが２００ｇ／１０分未満であると、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を所定値より低く抑えても、射出発泡成形時に表層が柔らかくなるため、射出発泡成形体表面にディンプルが発生する場合がある。
成分（Ｂ）のＭＦＲが１０００ｇ／１０分を超えると、射出発泡成形時にガスが抜けてしまい発泡不良が発生する場合がある。
成分（Ｂ）の配合割合（成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする）は、７重量％以上２９重量％以下とされる。
成分（Ｂ）の配合割合が７重量％未満であると、表層が柔らかくなるため、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を所定値より低く抑えても、射出発泡成形体表面にディンプルが発生する場合がある。成分（Ｂ）の配合割合が２９重量％を超えると、射出発泡成形時にガスが抜けてしまい発泡不良が生じる場合がある。
成分（Ａ）のＭＦＲと成分（Ｂ）のＭＦＲの関係について、成分（Ａ）のＭＦＲの上限を２００ｇ／１０分未満、成分（Ｂ）のＭＦＲの下限を２００ｇ／１０分以上とすることが好ましい。
高流動ホモポリプロピレンとしては、公知の製造方法により製造された製造品、及び、市販品から、上記の物性を満たすものを選択して用いることができる。
・成分（Ｃ）
発泡成形体の耐衝撃性の調整等を目的として必要に応じてポリプロピレン系樹脂組成物に、成分（Ｃ）としてのエチレン系エラストマーを添加してもよい。
成分（Ｃ）の配合割合（成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする）は、０重量％以上３０重量％以下の範囲とされ、１重量％以上３０重量％以下の範囲にあることが好ましく、１０重量％以上３０重量以下の範囲にあることがより好ましく、１５重量％以上２５重量％以下の範囲にあることが更に好ましい。
エチレン系エラストマーは、０．８５ｇ／ｃｍ３以上０．９２ｇ／ｃｍ３以下の範囲の密度を有することが好ましい。
エチレン系エラストマーとしては、公知の製造方法によって得られる製造品や市販品から上記の物性のものを選択して用いることができる。
１種のエチレン系エラストマーを単独で、あるいは２種以上の異なるエチレン系エラストマーを組み合わせて用いることができる。
エチレン系エラストマーにおいてエチレンと共重合する好ましいモノマーとしてはα－オレフィンが挙げられる。α－オレフィンとしては、炭素原子数３～１０のα－オレフィンが好ましい。α－オレフィンの具体例としては、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等が挙げられ、これらの１種または２種以上を用いることができる。これらのα－オレフィンのうちでは、１－ブテンおよび１－オクテンが特に好ましい。
発泡成形体の耐衝撃性の調整等を目的として必要に応じてポリプロピレン系樹脂組成物に、成分（Ｃ）としてのエチレン系エラストマーを添加してもよい。
成分（Ｃ）の配合割合（成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする）は、０重量％以上３０重量％以下の範囲とされ、１重量％以上３０重量％以下の範囲にあることが好ましく、１０重量％以上３０重量以下の範囲にあることがより好ましく、１５重量％以上２５重量％以下の範囲にあることが更に好ましい。
エチレン系エラストマーは、０．８５ｇ／ｃｍ３以上０．９２ｇ／ｃｍ３以下の範囲の密度を有することが好ましい。
エチレン系エラストマーとしては、公知の製造方法によって得られる製造品や市販品から上記の物性のものを選択して用いることができる。
１種のエチレン系エラストマーを単独で、あるいは２種以上の異なるエチレン系エラストマーを組み合わせて用いることができる。
エチレン系エラストマーにおいてエチレンと共重合する好ましいモノマーとしてはα－オレフィンが挙げられる。α－オレフィンとしては、炭素原子数３～１０のα－オレフィンが好ましい。α－オレフィンの具体例としては、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン等が挙げられ、これらの１種または２種以上を用いることができる。これらのα－オレフィンのうちでは、１－ブテンおよび１－オクテンが特に好ましい。
・無機フィラー
成分（Ｄ）としての無機フィラーは、目的とする成形体の物性に応じてポリプロピレン系樹脂組成物に添加することができる。無機フィラーとしては、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、タルク、ガラス繊維、炭酸マグネシウム、マイカ、カオリン、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、チタンホワイト、ホワイトカーボン、カーボンブラック、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムを例示することができる。これらは単独で使用することもできるし、または２種以上を混合して用いることもできる。
無機フィラーの形状や粒子径は、特に限定されるものではなく、目的とする成形体の物性に応じて選択することができる。ポリプロピレン系樹脂組成物を発泡成形用として用いる場合における無機フィラーの粒子径（レーザー法で測定された平均粒子径）は０．５μｍ以上２０μｍ以下の範囲にあることが好ましく、１．０μｍ以上１５μｍ以下の範囲にあることがより好ましい。
成分（Ｄ）の配合割合（成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする）は、０重量％以上４０重量％以下の範囲とされ、０重量％以上３０重量％以下の範囲にあることが好ましく、１重量％以上３０重量％以下の範囲にあることがより好ましく、１０重量％以上３０重量％以下の範囲にあることが更に好ましく、１５重量％以上２５重量％以下にあることが特に好ましい。
成分（Ｄ）としての無機フィラーは、目的とする成形体の物性に応じてポリプロピレン系樹脂組成物に添加することができる。無機フィラーとしては、重質炭酸カルシウム、軽質炭酸カルシウム、タルク、ガラス繊維、炭酸マグネシウム、マイカ、カオリン、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、チタンホワイト、ホワイトカーボン、カーボンブラック、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウムを例示することができる。これらは単独で使用することもできるし、または２種以上を混合して用いることもできる。
無機フィラーの形状や粒子径は、特に限定されるものではなく、目的とする成形体の物性に応じて選択することができる。ポリプロピレン系樹脂組成物を発泡成形用として用いる場合における無機フィラーの粒子径（レーザー法で測定された平均粒子径）は０．５μｍ以上２０μｍ以下の範囲にあることが好ましく、１．０μｍ以上１５μｍ以下の範囲にあることがより好ましい。
成分（Ｄ）の配合割合（成分（Ａ）～（Ｄ）の合計を１００重量％とする）は、０重量％以上４０重量％以下の範囲とされ、０重量％以上３０重量％以下の範囲にあることが好ましく、１重量％以上３０重量％以下の範囲にあることがより好ましく、１０重量％以上３０重量％以下の範囲にあることが更に好ましく、１５重量％以上２５重量％以下にあることが特に好ましい。
・高分子量ポリプロピレン成分
本発明者らは、ホモポリプロピレン中でのディンプルの発生の原因となり得る高分子量のホモポリプロピレンは「分子量１０６．５」以上の成分であるとの新たな知見を得た。更に、本発明者らは、かかる高分子量ポリプロピレン成分のポリプロピレン系樹脂組成物全体に対する含有割合を０．０５重量％未満（０重量％を含む）に抑えることで、ディンプルの発生を効果的に防止できるとの新たな知見を得た。本発明はかかる発明者らの新たな知見に基づき完成された。
すなわち、本発明によれば、ポリプロピレン系樹脂組成物が高流動性である低分子量ホモポリプロピレンを特定の配合割合の範囲で含み、かつ、高分子量ポリプロピレン成分を実質的に含まないことによって、成形型内への導入時における良好な流動性を得るとともに、良好な発泡性と、発泡成形体の表面におけるディンプルの発生抑制効果を得ることが可能となる。
ポリプロピレン系樹脂組成物中の分子量１０６．５以上の高分子量ポリプロピレン成分の含有量は、０．０４重量％未満が好ましく、０．０３重量％未満がより好ましい。
上述したディンプルの発生の原因となり得る高分子量ポリプロピレン成分のポリプロピレン系樹脂組成物中での含有割合を０．０５重量％未満に抑える手段は特に限定されないが、例えば以下の方法を用いることができる。
ポリプロピレン系樹脂組成物に含まれる成分中で、高分子量ポリプロピレン成分を含む可能性のある成分は、インパクトポリプロピレン及び／または高流動ポリプロピレンである。これらの成分は、その製造条件、例えば触媒の種類等によって高分子量ポリプロピレン成分を含む場合がある。
そこで、高分子量ポリプロピレン成分を含まないことが確認されているインパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンを用いることによって、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を「０．０５重量％未満」としたポリプロピレン系樹脂組成物を提供することができる。
一方、インパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンの少なくとも一方に高分子量ポリプロピレン成分が含まれている場合でも、その量が「０．０５重量％未満」との条件を満たすことが可能な程度の量であれば、そのようなインパクトポリプロピレン及び／または高流動ホモポリプロピレンを用いることで、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を「０．０５重量％未満」としたポリプロピレン系樹脂組成物を提供することができる。
なお、高分子量ポリプロピレン成分の含有量は、後述する実施例及び比較例で記載する方法により測定することができる。
本発明者らは、ホモポリプロピレン中でのディンプルの発生の原因となり得る高分子量のホモポリプロピレンは「分子量１０６．５」以上の成分であるとの新たな知見を得た。更に、本発明者らは、かかる高分子量ポリプロピレン成分のポリプロピレン系樹脂組成物全体に対する含有割合を０．０５重量％未満（０重量％を含む）に抑えることで、ディンプルの発生を効果的に防止できるとの新たな知見を得た。本発明はかかる発明者らの新たな知見に基づき完成された。
すなわち、本発明によれば、ポリプロピレン系樹脂組成物が高流動性である低分子量ホモポリプロピレンを特定の配合割合の範囲で含み、かつ、高分子量ポリプロピレン成分を実質的に含まないことによって、成形型内への導入時における良好な流動性を得るとともに、良好な発泡性と、発泡成形体の表面におけるディンプルの発生抑制効果を得ることが可能となる。
ポリプロピレン系樹脂組成物中の分子量１０６．５以上の高分子量ポリプロピレン成分の含有量は、０．０４重量％未満が好ましく、０．０３重量％未満がより好ましい。
上述したディンプルの発生の原因となり得る高分子量ポリプロピレン成分のポリプロピレン系樹脂組成物中での含有割合を０．０５重量％未満に抑える手段は特に限定されないが、例えば以下の方法を用いることができる。
ポリプロピレン系樹脂組成物に含まれる成分中で、高分子量ポリプロピレン成分を含む可能性のある成分は、インパクトポリプロピレン及び／または高流動ポリプロピレンである。これらの成分は、その製造条件、例えば触媒の種類等によって高分子量ポリプロピレン成分を含む場合がある。
そこで、高分子量ポリプロピレン成分を含まないことが確認されているインパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンを用いることによって、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を「０．０５重量％未満」としたポリプロピレン系樹脂組成物を提供することができる。
一方、インパクトポリプロピレン及び高流動ホモポリプロピレンの少なくとも一方に高分子量ポリプロピレン成分が含まれている場合でも、その量が「０．０５重量％未満」との条件を満たすことが可能な程度の量であれば、そのようなインパクトポリプロピレン及び／または高流動ホモポリプロピレンを用いることで、高分子量ポリプロピレン成分の含有量を「０．０５重量％未満」としたポリプロピレン系樹脂組成物を提供することができる。
なお、高分子量ポリプロピレン成分の含有量は、後述する実施例及び比較例で記載する方法により測定することができる。
本発明において、発泡成形体の表面におけるディンプルの発生が効果的に抑制される理由としては、速い結晶化速度を有する低分子量のホモポリプロピレンが発泡成形体の結晶化度を向上させ、成形型内で先に固化する発泡成形体の表面近傍部分の硬度を上げることで発泡成形体の表面でのクレータ様の窪みであるディンプルの発生が抑制されることが推定される。一方、ポリプロピレン系樹脂組成物が高分子量のホモポリプロピレンを有意な量で含むと、流動樹脂先端でのガス発生量が増加し、その結果、金型と樹脂間に巻き込まれるガス量が増加し、低分子量ホモポリプロピレンによる結晶化度の向上によるディンプルの発生抑制効果が損なわれると考えられる。
参考までに、特許文献１では、歪硬化性ポリプロピレンにより射出発泡成形用の金型内における樹脂材料のフローフロントでの気泡を割れにくくすることにより、発泡成形体表面における凹凸の発生を防止している。特許文献２では、海島構造を有するポリプロピレン系樹脂組成物における海成分に対する島成分の比界面積量を特定の範囲とし、射出発泡成形用の金型内における樹脂材料のメルトフロント（樹脂流れ先端部）における乱流や泡の巻きこみが生じにくくなることによって、ディンプルの発生を抑制している。従って、本発明によるディンプル発生抑制効果は、特許文献１及び２における発泡成形体表面における凹凸発生の抑制効果と全く異なるメカニズムによるものである。
参考までに、特許文献１では、歪硬化性ポリプロピレンにより射出発泡成形用の金型内における樹脂材料のフローフロントでの気泡を割れにくくすることにより、発泡成形体表面における凹凸の発生を防止している。特許文献２では、海島構造を有するポリプロピレン系樹脂組成物における海成分に対する島成分の比界面積量を特定の範囲とし、射出発泡成形用の金型内における樹脂材料のメルトフロント（樹脂流れ先端部）における乱流や泡の巻きこみが生じにくくなることによって、ディンプルの発生を抑制している。従って、本発明によるディンプル発生抑制効果は、特許文献１及び２における発泡成形体表面における凹凸発生の抑制効果と全く異なるメカニズムによるものである。
ポリプロピレン樹脂組成物は、成分（Ａ）～（Ｄ）に加えて、成分（Ｅ）としての発泡剤を含む発泡成形用としてもよい。この発泡剤には特に制限はなく、目的とする発泡成形に利用できるものを選択して用いればよい。
発泡剤としては、化学発泡剤及び物理発泡剤を用いることができる。
化学発泡剤としては分解型発泡剤が、物理発泡剤としては溶剤型発泡剤及び気体状発泡剤が挙げられる。
１種の発泡剤を単独で、２種以上の発泡剤を組み合わせて用いることができる。
分解型発泡剤の具体例としては、次の化合物を挙げることができる。
（１）無機系発泡剤：重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム。
（２）有機系発泡剤：
（ａ）Ｎ－ニトロソ化合物：Ｎ，Ｎ’－ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン。
（ｂ）アゾ化合物：アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキシレート。
（ｃ）スルフォニルヒドラジド化合物：ベンゼンスルフォニルヒドラジド、トルエンスルフォニルヒドラジド、ｐ，ｐ’－オキシビス（ベンゼンスルフェニルヒドラジド）、ジフェニルスルフォン－３，３’－ジスルフォニルヒドラジド。
（ｄ）アジド化合物：カルシウムアジド、４，４’－ジフェニルジスルフォニルアジド、ｐ－トルエンスルフォニルアジド。
分解型発泡剤は、分解による気体の発生を誘導する、クエン酸等の有機酸やクエン酸ナトリウム等の有機酸金属塩などの発泡助剤と併用してもよい。
溶剤型発泡剤としては、各種の液化ガスを用いることができ、具体例としては、プロパン、ブタン、ネオペンタン、ヘプタン、イソヘキサン、ヘキサン、イソヘプタン、ヘプタン等の低沸点脂肪族炭化水素や、フロンガスで代表される低沸点のフッ素含有炭化水素を挙げることができる。
気体状発泡剤としては、二酸化炭素、窒素、アルゴン、ヘリウム、ネオン、アスタチンなどの不活性ガスが挙げられる。気体状発泡剤は、超臨界状態で用いてもよい。
ポリプロピレン系樹脂組成物から得られる成形体の外観や耐水性の観点では有機系発泡剤が好ましい。
発泡剤の配合割合は、上述した成分（Ａ）～（Ｄ）の合計に対して、０．１重量％以上１０重量％以下の範囲にあり、０．４重量％以上５．０重量％以下の範囲にあることが好ましく、０．７重量％以上３．０重量％以下の範囲にあることがより好ましい。
発泡剤としては、化学発泡剤及び物理発泡剤を用いることができる。
化学発泡剤としては分解型発泡剤が、物理発泡剤としては溶剤型発泡剤及び気体状発泡剤が挙げられる。
１種の発泡剤を単独で、２種以上の発泡剤を組み合わせて用いることができる。
分解型発泡剤の具体例としては、次の化合物を挙げることができる。
（１）無機系発泡剤：重炭酸ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム。
（２）有機系発泡剤：
（ａ）Ｎ－ニトロソ化合物：Ｎ，Ｎ’－ジニトロソテレフタルアミド、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン。
（ｂ）アゾ化合物：アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、アゾシクロヘキシルニトリル、アゾジアミノベンゼン、バリウムアゾジカルボキシレート。
（ｃ）スルフォニルヒドラジド化合物：ベンゼンスルフォニルヒドラジド、トルエンスルフォニルヒドラジド、ｐ，ｐ’－オキシビス（ベンゼンスルフェニルヒドラジド）、ジフェニルスルフォン－３，３’－ジスルフォニルヒドラジド。
（ｄ）アジド化合物：カルシウムアジド、４，４’－ジフェニルジスルフォニルアジド、ｐ－トルエンスルフォニルアジド。
分解型発泡剤は、分解による気体の発生を誘導する、クエン酸等の有機酸やクエン酸ナトリウム等の有機酸金属塩などの発泡助剤と併用してもよい。
溶剤型発泡剤としては、各種の液化ガスを用いることができ、具体例としては、プロパン、ブタン、ネオペンタン、ヘプタン、イソヘキサン、ヘキサン、イソヘプタン、ヘプタン等の低沸点脂肪族炭化水素や、フロンガスで代表される低沸点のフッ素含有炭化水素を挙げることができる。
気体状発泡剤としては、二酸化炭素、窒素、アルゴン、ヘリウム、ネオン、アスタチンなどの不活性ガスが挙げられる。気体状発泡剤は、超臨界状態で用いてもよい。
ポリプロピレン系樹脂組成物から得られる成形体の外観や耐水性の観点では有機系発泡剤が好ましい。
発泡剤の配合割合は、上述した成分（Ａ）～（Ｄ）の合計に対して、０．１重量％以上１０重量％以下の範囲にあり、０．４重量％以上５．０重量％以下の範囲にあることが好ましく、０．７重量％以上３．０重量％以下の範囲にあることがより好ましい。
・その他の成分
ポリプロピレン系樹脂組成物は、その目的、例えば発泡成形用としての目的を損なわない範囲で、必要に応じて各種添加剤を含有してもよい。添加剤としては、例えば、核剤、酸化防止剤、塩酸吸収剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、架橋剤、過酸化物などの流れ性改良剤、ウェルド強度改良剤、天然油、合成油、ワックスを挙げることができる。これらの１種を単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
ポリプロピレン系樹脂組成物は、その目的、例えば発泡成形用としての目的を損なわない範囲で、必要に応じて各種添加剤を含有してもよい。添加剤としては、例えば、核剤、酸化防止剤、塩酸吸収剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、光安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、帯電防止剤、難燃剤、顔料、染料、分散剤、銅害防止剤、中和剤、可塑剤、架橋剤、過酸化物などの流れ性改良剤、ウェルド強度改良剤、天然油、合成油、ワックスを挙げることができる。これらの１種を単独で、あるいは２種以上を組み合わせて用いることができる。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は成形体の製造用の材料として用いることができ、特に、発泡成形体の製造用の材料として好適である。
・発泡成形体の製造方法
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物を用いた発泡成形体の製造の一形態について以下に説明する。
発泡成形体の製造方法の一形態は、
発泡成形用の金型内に、発泡性の樹脂材料を充填する工程と、
前記金型内の発泡性の樹脂材料を発泡及び固化させて発泡成形体を得る工程と、
を有する。
発泡性の樹脂材料として、本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物が用いられる。本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は、発泡剤を含まない形態で調製して、必要あるは所望に応じて、保存し、あるいは流通させてから、発泡剤と混合して発泡性の樹脂材料として発泡体の製造工程に供給してもよい。
成形用の金型、成形用の金型内への樹脂材料の充填方法、並びに発泡成形条件は、目的とする発泡成形体の形状や物性に応じて選択すればよい。
成形用の金型内への樹脂材料の充填を射出によって行う射出成形法を用いることで、射出発泡成形体を得ることができる。
発泡剤を、樹脂材料の発泡剤以外の成分と混合してから成形用の金型内に導入してもよいし、成形用の型内への樹脂材料の導入路中に、例えば射出成形する際のシリンダーまたは、シリンダーからキャビティへの流路中で樹脂材料に注入混合してもよい。
・発泡成形体の製造方法
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物を用いた発泡成形体の製造の一形態について以下に説明する。
発泡成形体の製造方法の一形態は、
発泡成形用の金型内に、発泡性の樹脂材料を充填する工程と、
前記金型内の発泡性の樹脂材料を発泡及び固化させて発泡成形体を得る工程と、
を有する。
発泡性の樹脂材料として、本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物が用いられる。本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は、発泡剤を含まない形態で調製して、必要あるは所望に応じて、保存し、あるいは流通させてから、発泡剤と混合して発泡性の樹脂材料として発泡体の製造工程に供給してもよい。
成形用の金型、成形用の金型内への樹脂材料の充填方法、並びに発泡成形条件は、目的とする発泡成形体の形状や物性に応じて選択すればよい。
成形用の金型内への樹脂材料の充填を射出によって行う射出成形法を用いることで、射出発泡成形体を得ることができる。
発泡剤を、樹脂材料の発泡剤以外の成分と混合してから成形用の金型内に導入してもよいし、成形用の型内への樹脂材料の導入路中に、例えば射出成形する際のシリンダーまたは、シリンダーからキャビティへの流路中で樹脂材料に注入混合してもよい。
厚みが１．２～５．０ｍｍ程度の薄肉状部分を有する射出発泡成形体の形成には、コアバック成形法を好適に用いることができる。
コアバック成形法に用いる成形金型の一形態は、固定型と可動型とを有する。これらの型は樹脂材料の射出充填時には型締状態にあることが好ましい。また、金型内の樹脂材料が射出充填されるキャビティの容積は、可動型を後退（コアバック）させてキャビティを拡開させることにより増大させることができる。射出充填完了後の可動型を作動させるタイミングは、目的とする発泡率、発泡形状、射出発泡成形体の各種の物性等に応じて決定することができる。
コアバック時の可動型の移動速度は、成形体の厚み、樹脂材料の組成、発泡剤の種類及び添加量、金型温度、樹脂温度等の条件に応じて選択することができる。
射出する樹脂材料の温度および金型温度は、成形体の厚み、樹脂材料の組成、発泡剤の種類及び添加量などにより選択することができる。たとえば、射出する樹脂材料の温度は、１７０～２５０℃、好ましくは１８０～２２０℃の範囲とすることができる。また固定型および可動型の金型温度は、１０～１００℃、好ましくは３０～８０℃の範囲とすることができる。射出圧力は、１０～２５０ＭＰａ、好ましくは１２～２００ＭＰａの範囲から選択することができる。良好な発泡性を得る上で、金型内に射出充填される樹脂材料の温度は、金型温度よりも高いことが好ましい。
コアバック成形法に用いる成形金型の一形態は、固定型と可動型とを有する。これらの型は樹脂材料の射出充填時には型締状態にあることが好ましい。また、金型内の樹脂材料が射出充填されるキャビティの容積は、可動型を後退（コアバック）させてキャビティを拡開させることにより増大させることができる。射出充填完了後の可動型を作動させるタイミングは、目的とする発泡率、発泡形状、射出発泡成形体の各種の物性等に応じて決定することができる。
コアバック時の可動型の移動速度は、成形体の厚み、樹脂材料の組成、発泡剤の種類及び添加量、金型温度、樹脂温度等の条件に応じて選択することができる。
射出する樹脂材料の温度および金型温度は、成形体の厚み、樹脂材料の組成、発泡剤の種類及び添加量などにより選択することができる。たとえば、射出する樹脂材料の温度は、１７０～２５０℃、好ましくは１８０～２２０℃の範囲とすることができる。また固定型および可動型の金型温度は、１０～１００℃、好ましくは３０～８０℃の範囲とすることができる。射出圧力は、１０～２５０ＭＰａ、好ましくは１２～２００ＭＰａの範囲から選択することができる。良好な発泡性を得る上で、金型内に射出充填される樹脂材料の温度は、金型温度よりも高いことが好ましい。
本発明にかかるポリプロピレン系樹脂組成物は、インパクトポリプロピレン（Ａ）に対して所定量の高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）を配合し、かつ、高分子量ポリプロピレン成分の量が所定値未満に抑えられていることによって、発泡成形に用いた場合において、金型内への良好な流動性と射出発泡成形における良好な発泡性を得ることができ、かつ、射出発泡成形体の表面におけるディンプルの発生を効果的に防止することができる。
本発明にかかる発泡成形体は、自動車内外装用部品、ダンボールなどの代替え品、電器製品、建材等の各種用途に好適に用いることができる。かかる発泡成形体は、自動車内装用部品の用途に特に好適に用いることができる。
本発明にかかる発泡成形体は、自動車内外装用部品、ダンボールなどの代替え品、電器製品、建材等の各種用途に好適に用いることができる。かかる発泡成形体は、自動車内装用部品の用途に特に好適に用いることができる。
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
各実施例および各比較例において、射出発泡成形は以下の条件により行った。
（射出発泡成形条件）
・射出成形機：宇部興産機械（株）製、ＭＤ３５０Ｓ－ＩＩＩ型（型締め力３５０ｔ）
・金型
キャビティサイズ：縦３５０ｍｍ、横１００ｍｍ、厚さ２．０ｍｍ
ゲート：サイドゲート、厚み１ｍｍ、幅６ｍｍ
サイドゲートの位置：縦３５０ｍｍ、横１００ｍｍの長方形の横１００ｍｍの一辺の中心とサイドゲートの幅の中心が一致する位置にサイドゲートを設けた。
・射出温度：２００℃
・金型表面温度：４０℃
・射出速度：８０ｍｍ／ｓ
・発泡成形条件
発泡工程終了後の成形型クリアランス：３．０ｍｍ
コアバック設定速度：２５０ｍｍ／ｓ
樹脂充填後の発泡開始遅延時間：０ｓ
射出時金型キャビティクリアランス（Ｌ０）：２．０ｍｍ
各実施例および各比較例において、射出発泡成形は以下の条件により行った。
（射出発泡成形条件）
・射出成形機：宇部興産機械（株）製、ＭＤ３５０Ｓ－ＩＩＩ型（型締め力３５０ｔ）
・金型
キャビティサイズ：縦３５０ｍｍ、横１００ｍｍ、厚さ２．０ｍｍ
ゲート：サイドゲート、厚み１ｍｍ、幅６ｍｍ
サイドゲートの位置：縦３５０ｍｍ、横１００ｍｍの長方形の横１００ｍｍの一辺の中心とサイドゲートの幅の中心が一致する位置にサイドゲートを設けた。
・射出温度：２００℃
・金型表面温度：４０℃
・射出速度：８０ｍｍ／ｓ
・発泡成形条件
発泡工程終了後の成形型クリアランス：３．０ｍｍ
コアバック設定速度：２５０ｍｍ／ｓ
樹脂充填後の発泡開始遅延時間：０ｓ
射出時金型キャビティクリアランス（Ｌ０）：２．０ｍｍ
各実施例及び各比較例において得られた射出発泡成形体について以下の項目についての評価を行った。
（評価方法）
射出発泡成形体のコアバックした金型の面での成形面における、図１に示す各々の評価領域内を目視で評価した。図１は、射出発泡成形体１の平面形状を示す。射出発泡成形体１は、サイドゲート２、ディンプル評価領域３及び発泡不良評価領域４を図１に示す位置に有する。射出発泡成形体１の全長（Ｘ）は３５０ｍｍ、幅（Ｗ）は１００ｍｍ、ディンプル評価領域３の長さ（Ｙ）は１００ｍｍ、発泡不良評価領域の長さ（Ｚ）は１００ｍｍである。
１）ディンプル
Ｂ：評価領域にディンプルが１個以上
Ａ：評価領域にディンプルなし
２）発泡不良
Ｂ：評価領域に肉眼で認識できる歪み１個以上
Ａ：評価領域に肉眼で認識できる歪みなし
（評価方法）
射出発泡成形体のコアバックした金型の面での成形面における、図１に示す各々の評価領域内を目視で評価した。図１は、射出発泡成形体１の平面形状を示す。射出発泡成形体１は、サイドゲート２、ディンプル評価領域３及び発泡不良評価領域４を図１に示す位置に有する。射出発泡成形体１の全長（Ｘ）は３５０ｍｍ、幅（Ｗ）は１００ｍｍ、ディンプル評価領域３の長さ（Ｙ）は１００ｍｍ、発泡不良評価領域の長さ（Ｚ）は１００ｍｍである。
１）ディンプル
Ｂ：評価領域にディンプルが１個以上
Ａ：評価領域にディンプルなし
２）発泡不良
Ｂ：評価領域に肉眼で認識できる歪み１個以上
Ａ：評価領域に肉眼で認識できる歪みなし
（高分子量ポリプロピレン成分の含有量の測定）
ポリプロピレン系樹脂組成物に含まれる分子量１０６．５以上の高分子量ポリプロピレン成分の含有量は、下記の測定条件でのゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定用試料の分子量分布を測定し、積分分子量分布値から１０６．５以上の分子量のホモポリプロピレンからなる成分量を算出することにより求めた。
・ＧＰＣ測定装置
カラム ：ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ ２本
検出器 ：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器 ＷＡＴＥＲＳ １５０Ｃ
・測定条件
溶媒 ：１，２，４－トリクロロベンゼン
測定温度 ：１４５℃
流速 ：１．０ミリリットル／分
試料濃度 ：５ｍｇ／１０ミリリットル
注入量 ：３００マイクロリットル
検量線 ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）
ポリプロピレン系樹脂組成物に含まれる分子量１０６．５以上の高分子量ポリプロピレン成分の含有量は、下記の測定条件でのゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定用試料の分子量分布を測定し、積分分子量分布値から１０６．５以上の分子量のホモポリプロピレンからなる成分量を算出することにより求めた。
・ＧＰＣ測定装置
カラム ：ＴＯＳＯ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（Ｓ）ＨＴ ２本
検出器 ：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器 ＷＡＴＥＲＳ １５０Ｃ
・測定条件
溶媒 ：１，２，４－トリクロロベンゼン
測定温度 ：１４５℃
流速 ：１．０ミリリットル／分
試料濃度 ：５ｍｇ／１０ミリリットル
注入量 ：３００マイクロリットル
検量線 ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ－ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）
（実施例１）
以下の成分（Ａ）～（Ｄ）を混合し、造粒して、発泡剤を含まない樹脂材料を得た。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝７０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝９．７質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．２ｄｌ／ｇを５４重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を１０重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１６重量部。
・無機フィラー（Ｄ）：タルク（浅田製粉（株）製、商品名ＪＭ－２０９、平均粒径（レーザー回折）４～５μｍ）を２０重量部。
この発泡剤を含まない樹脂材料の１００重量部（すなわち、成分（Ａ）～（Ｄ）の合計量）に対して、発泡剤（Ｅ）：有機系発泡剤であるＡＤＣＡ（アゾジカルボンアミド）を０．５重量％の割合で添加し、ポリプロピレン系樹脂組成物からなる射出発泡成形用の樹脂材料を調製した。
得られた射出発泡成形用の樹脂材料を、前記条件で射出成形し、発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
なお、表１における高分子量ホモポリプロピレン成分（Ｇ）の割合は、ポリプロピレン系樹脂組成物全体に対する、１０６．５以上の分子量のポリプロピレン成分の割合を示す。
また、室温デカン可溶部の含有量及び室温デカン可溶部の極限粘度の測定における室温は２３℃±５℃である。
（実施例２）
以下の成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｄ）を混合し、造粒して、発泡剤を含まない樹脂材料を得た。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１４．３質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを６０重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２０重量部。
・無機フィラー（Ｄ）：タルク（浅田製粉（株）製、商品名ＪＭ－２０９、平均粒径（レーザー回折）４～５μｍ）を２０重量部。
この発泡剤を含まない樹脂材料を用いて、実施例１と同じ方法で、発泡剤を添加後、発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
（実施例３）
以下の成分（Ａ）～（Ｃ）を混合し、造粒して、発泡剤を含まない樹脂材料を得た。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６２ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１４．６質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．６ｄｌ／ｇを６４重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２０重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１６重量部。
この発泡剤を含まない樹脂材料を用いて、実施例１と同じ方法で、発泡剤を添加後、発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
（実施例４）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６３ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝８．７質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．７ｄｌ／ｇを３９重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２５重量部。
以下の成分（Ａ）～（Ｄ）を混合し、造粒して、発泡剤を含まない樹脂材料を得た。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝７０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝９．７質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．２ｄｌ／ｇを５４重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を１０重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１６重量部。
・無機フィラー（Ｄ）：タルク（浅田製粉（株）製、商品名ＪＭ－２０９、平均粒径（レーザー回折）４～５μｍ）を２０重量部。
この発泡剤を含まない樹脂材料の１００重量部（すなわち、成分（Ａ）～（Ｄ）の合計量）に対して、発泡剤（Ｅ）：有機系発泡剤であるＡＤＣＡ（アゾジカルボンアミド）を０．５重量％の割合で添加し、ポリプロピレン系樹脂組成物からなる射出発泡成形用の樹脂材料を調製した。
得られた射出発泡成形用の樹脂材料を、前記条件で射出成形し、発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
なお、表１における高分子量ホモポリプロピレン成分（Ｇ）の割合は、ポリプロピレン系樹脂組成物全体に対する、１０６．５以上の分子量のポリプロピレン成分の割合を示す。
また、室温デカン可溶部の含有量及び室温デカン可溶部の極限粘度の測定における室温は２３℃±５℃である。
（実施例２）
以下の成分（Ａ）、（Ｂ）及び（Ｄ）を混合し、造粒して、発泡剤を含まない樹脂材料を得た。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１４．３質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを６０重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２０重量部。
・無機フィラー（Ｄ）：タルク（浅田製粉（株）製、商品名ＪＭ－２０９、平均粒径（レーザー回折）４～５μｍ）を２０重量部。
この発泡剤を含まない樹脂材料を用いて、実施例１と同じ方法で、発泡剤を添加後、発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
（実施例３）
以下の成分（Ａ）～（Ｃ）を混合し、造粒して、発泡剤を含まない樹脂材料を得た。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６２ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１４．６質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．６ｄｌ／ｇを６４重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２０重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１６重量部。
この発泡剤を含まない樹脂材料を用いて、実施例１と同じ方法で、発泡剤を添加後、発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
（実施例４）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６３ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝８．７質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．７ｄｌ／ｇを３９重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２５重量部。
（実施例５）
成分（Ａ）及び（Ｂ）として以下の材料を用い、成分（Ｃ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝３９ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝９．３質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを３９重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝２００ｇ／１０分を２４重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１７重量部。
（実施例６）
成分（Ａ）として以下の材料を用いる以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝７２ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝８．９質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．５ｄｌ／ｇを５４重量部。
（実施例７）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１０．０質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを４２重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２２重量部。
成分（Ａ）及び（Ｂ）として以下の材料を用い、成分（Ｃ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝３９ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝９．３質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを３９重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝２００ｇ／１０分を２４重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１７重量部。
（実施例６）
成分（Ａ）として以下の材料を用いる以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝７２ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝８．９質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．５ｄｌ／ｇを５４重量部。
（実施例７）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１０．０質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを４２重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２２重量部。
（比較例１）
成分（Ａ）として以下の材料を使用し、以下の成分（Ｆ）を追加した以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝９．５質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇを５３重量部。
・高分子量ホモポリプロピレン（Ｆ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝３ｇ／１０分、１３５℃、テトラリン中での極限粘度［η］＝８．１ｄｌ／ｇの成分量が２２重量部を１重量部。
なお、発泡剤（Ｅ）の配合割合は、成分（Ａ）～（Ｄ）及び（Ｆ）の合計量１００重量部に対する配合割合である。
（比較例２）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６９ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１０．５質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．２ｄｌ／ｇを５８重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を６重量部。
（比較例３）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝８．１質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを３４重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を３０重量部。
（比較例４）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）及び（Ｃ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝７７ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝５．８質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝４．０ｄｌ／ｇを４１重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２０重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１９重量部。
成分（Ａ）として以下の材料を使用し、以下の成分（Ｆ）を追加した以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝９．５質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．３ｄｌ／ｇを５３重量部。
・高分子量ホモポリプロピレン（Ｆ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝３ｇ／１０分、１３５℃、テトラリン中での極限粘度［η］＝８．１ｄｌ／ｇの成分量が２２重量部を１重量部。
なお、発泡剤（Ｅ）の配合割合は、成分（Ａ）～（Ｄ）及び（Ｆ）の合計量１００重量部に対する配合割合である。
（比較例２）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６９ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝１０．５質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝３．２ｄｌ／ｇを５８重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を６重量部。
（比較例３）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝６０ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝８．１質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝２．５ｄｌ／ｇを３４重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を３０重量部。
（比較例４）
成分（Ａ）として以下の材料を用い、かつ、成分（Ｂ）及び（Ｃ）の配合割合を以下のとおり変更する以外は、実施例１と同様にして発泡成形体を製造し、評価した。その結果を表１に示す。
・インパクトポリプロピレン（Ａ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝７７ｇ／１０分、室温デカン可溶部＝５．８質量％、室温デカン可溶部の極限粘度［η］＝４．０ｄｌ／ｇを４１重量部。
・高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）：ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）＝５００ｇ／１０分を２０重量部。
・エチレン系エラストマー（Ｃ）：エチレン・１－オクテン共重合体（ＥＯＲ）（ダウ・ケミカル社製、ＥＮＧＡＧＥ（登録商標）８１３７、ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ）＝１３ｇ／１０分、エチレン含量＝８０ｍｏｌ％、密度＝０．８６４ｇ／ｃｍ３）を１９重量部。
表１に示すとおり、実施例１～７においては、ディンプルの発生及び歪の発生はともに無く、良好な発泡性及びディンプル発生防止効果が得られた。
これに対して、比較例１においては、ポリプロピレン系樹脂組成物が、１０６．５以上の分子量の高分子量ポリプロピレン成分を所定値（０．０５重量％）以上の量で含んでいるために、発泡性は良好なものの、ディンプルの発生が認められた。
比較例２においては、高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）の配合割合が所定値よりも低く、ディンプルの発生が認められた。また、流動性が悪く、成形品末端での樹脂量が少なくなるため発泡不良も発生した。
比較例３では、高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）の配合割合が所定値よりも高く、発泡成形体からのガス抜けが生じ、ディンプルの発生を防止できたものの、発泡不良が発生した。
比較例４では、インパクトポリプロピレン（Ａ）中のデカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体の極限粘度が高いために、金型への射出充填時における樹脂材料の粘度も高くなり、発泡時の気泡の成長が妨げられ発泡不良が発生した。一方で、高流動成分は所定量入っているため表面の硬さが十分ありディンプルの発生はない。
これに対して、比較例１においては、ポリプロピレン系樹脂組成物が、１０６．５以上の分子量の高分子量ポリプロピレン成分を所定値（０．０５重量％）以上の量で含んでいるために、発泡性は良好なものの、ディンプルの発生が認められた。
比較例２においては、高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）の配合割合が所定値よりも低く、ディンプルの発生が認められた。また、流動性が悪く、成形品末端での樹脂量が少なくなるため発泡不良も発生した。
比較例３では、高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）の配合割合が所定値よりも高く、発泡成形体からのガス抜けが生じ、ディンプルの発生を防止できたものの、発泡不良が発生した。
比較例４では、インパクトポリプロピレン（Ａ）中のデカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体の極限粘度が高いために、金型への射出充填時における樹脂材料の粘度も高くなり、発泡時の気泡の成長が妨げられ発泡不良が発生した。一方で、高流動成分は所定量入っているため表面の硬さが十分ありディンプルの発生はない。
本発明にかかる発泡成形体は、自動車内外装用部品、ダンボールなどの代替え品、電器製品、建材等の各種用途に好適に用いることができる。かかる発泡成形体は、自動車内装用部品の用途に特に好適に用いることができる。
Claims (9)
- ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したメルトフローレート（ＭＦＲ）が３０ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下のインパクトポリプロピレン（Ａ）を３０重量％以上７０重量％以下の範囲、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したＭＦＲが２００ｇ／１０分以上１０００ｇ／１０分以下の高流動ホモポリプロピレン（Ｂ）を７重量％以上２９重量％以下の範囲、
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠した１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件で測定したＭＦＲが０．５ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下のエチレン系エラストマー（Ｃ）を０重量％以上３０重量％以下の範囲、及び
無機フィラー（Ｄ）を０重量％以上４０重量％以下の範囲
で含むポリプロピレン系樹脂組成物（ただし、前記成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）の合計は１００重量％である）であって、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物中の分子量１０６．５以上のポリプロピレン成分が０．０５重量％未満であり、
前記インパクトポリプロピレン（Ａ）は、室温デカン可溶部として特定されるプロピレン・エチレン共重合体を５重量％以上２０重量％以下含み、かつその室温で測定した極限粘度［η］が１．５ｄｌ／ｇ以上、３．８ｄｌ／ｇ以下の範囲である
ことを特徴とするポリプロピレン系樹脂組成物。 - 前記エチレン系エラストマー（Ｃ）の密度が０．８５ｇ／ｃｍ３以上０．９２ｇ／ｃｍ３以下の範囲にあることを特徴とする請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 前記エチレン系エラストマー（Ｃ）が、エチレンと、炭素数３～１０のα－オレフィンとの共重合体であることを特徴とする請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 前記無機フィラー（Ｄ）を０重量％以上３０重量％以下の範囲で含むことを特徴とする請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 発泡成形用であることを特徴とする請求項１に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 発泡剤（Ｅ）を、成分（Ａ）～（Ｄ）の合計に対して、０．１重量％以上１０重量％以下の範囲で含むことを特徴とする請求項５に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 前記発泡剤（Ｅ）が、化学発泡剤および／または物理発泡剤を含むことを特徴とする請求項６に記載のポリプロピレン系樹脂組成物。
- 請求項１～７のいずれか１項に記載のポリプロピレン系樹脂組成物を成形してなることを特徴とする成形体。
- 射出発泡成形体であることを特徴とする請求項８に記載の成形体。
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