JP7284348B2 - high pressure fuel supply pump - Google Patents

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Description

本発明は、高圧燃料供給ポンプに係り、さらに詳しくは、燃料を加圧する加圧室を有するポンプボディに対して吐出ジョイントなどの機能部材を溶接により接合した高圧燃料供給ポンプに関する。 The present invention relates to a high-pressure fuel supply pump, and more particularly to a high-pressure fuel supply pump in which functional members such as a discharge joint are welded to a pump body having a pressure chamber for pressurizing fuel.

自動車等の内燃機関のうち、燃料を直接的に燃焼室内部へ噴射する直接噴射タイプにおいては、燃料を高圧化するための高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。高圧燃料供給ポンプの中には、燃料を加圧する加圧室を有するポンプボディに対して、吐出ジョイントや電磁吸入弁機構などの機能部品が溶接により接合されているものがある（例えば、特許文献１を参照）。 2. Description of the Related Art Among internal combustion engines such as automobiles, a high-pressure fuel supply pump is widely used for increasing the pressure of fuel in a direct injection type that injects fuel directly into the combustion chamber. Some high-pressure fuel supply pumps have functional parts such as a discharge joint and an electromagnetic intake valve mechanism welded to a pump body having a pressurizing chamber for pressurizing fuel (see, for example, Patent Documents 1).

特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプでは、ポンプボディの外周面に形成された穴部に吐出ジョイントが挿入されており、ポンプボディの当該穴部の内周部と吐出ジョイントの外周部とがそれらの接触面において溶接されることで固定されている。ポンプボディと吐出ジョイントとを接合する溶接部に対して、ポンプボディの外周面とは反対側に空間が形成されている。この空間は、応力集中が生じる鋭角の切欠きや隅部半径の小さな切欠きなどが当該溶接部の終端部に形成されることを防止するものである。この空間は、例えば、ポンプボディの環状凹み形状と吐出ジョイントの環状凹み形状とによって形成されている。また、特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいては、ポンプボディの当該穴部の内周部と吐出ジョイントの外周部とを上述の空間よりも穴部奥側において接触させることで、溶接時に発生するスパッタのポンプボディ内部への侵入を防止している。 In the high-pressure fuel supply pump described in Patent Document 1, the discharge joint is inserted into a hole formed in the outer peripheral surface of the pump body, and the inner peripheral portion of the hole of the pump body and the outer peripheral portion of the discharge joint are aligned. They are fixed by being welded at their contact surfaces. A space is formed on the side opposite to the outer peripheral surface of the pump body with respect to the weld that joins the pump body and the discharge joint. This space prevents a notch with an acute angle or a notch with a small corner radius, which causes stress concentration, from being formed at the terminal end of the weld. This space is formed, for example, by the annular recessed shape of the pump body and the annular recessed shape of the discharge joint. In addition, in the high-pressure fuel supply pump described in Patent Document 1, the inner peripheral portion of the hole of the pump body and the outer peripheral portion of the discharge joint are brought into contact with each other on the inner side of the hole rather than the above-described space, so that during welding Prevents generated spatter from entering the pump body.

特開２０１７－０６６９５６号公報JP 2017-066956 A

ところで、近年、燃費の更なる向上等のために燃料の更なる高圧化が求められている。
このため、吐出ジョイントとポンプボディの溶接部及びその近傍の強度も燃料の高圧化に対応して高める必要がある。By the way, in recent years, in order to further improve fuel efficiency, etc., there is a demand for a higher pressure fuel.
For this reason, it is necessary to increase the strength of the welded portion between the discharge joint and the pump body and the vicinity thereof in order to cope with the increase in fuel pressure.

しかし、特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいては、燃料の更なる高圧化によって、上述の空間を形成するポンプボディの環状凹み形状に生じる最大応力が材料強度以上になってしまう懸念がある。当該環状凹み形状の最大応力を低減するには、環状凹み形状における環状方向に直交する面で切断した断面の輪郭曲線（略半円形の曲線）の曲率半径を大きくすることが有効である。しかし、スパッタのポンプボディ内部への侵入を防止するために、ポンプボディ及び吐出ジョイントの環状凹み形状よりも穴部奥側で、ポンプボディの穴部の内周部と吐出ジョイントの外周部とを接触させている。そのため、現状の構造では、ポンプボディの環状凹み形状の輪郭曲線の曲率半径をそれ以上大きくすることは難しい。 However, in the high-pressure fuel supply pump described in Patent Document 1, there is a concern that the maximum stress generated in the annular concave shape of the pump body forming the above-mentioned space may exceed the strength of the material due to the further increase in the pressure of the fuel. . In order to reduce the maximum stress of the annular recessed shape, it is effective to increase the radius of curvature of the profile curve (substantially semicircular curve) of the cross section of the annular recessed shape cut along a plane orthogonal to the annular direction. However, in order to prevent spatter from entering the inside of the pump body, the inner circumference of the hole in the pump body and the outer circumference of the discharge joint are separated from the annular concave shape of the pump body and the discharge joint. are in contact. Therefore, in the current structure, it is difficult to further increase the radius of curvature of the contour curve of the annular concave shape of the pump body.

本発明は、上記の問題点を解消するためになされたものであり、その目的は、スパッタのポンプ内部への侵入を防止しつつ、溶接部のために設けた空間を形成する部分に生じる応力を低減することができる高圧燃料供給ポンプを提供することである。 The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and its object is to prevent spatter from entering the interior of the pump while reducing the stress generated in the portion forming the space provided for the weld. It is an object of the present invention to provide a high-pressure fuel supply pump capable of reducing the

本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、外表面に穴部が設けられたポンプボディと、前記ポンプボディの前記穴部に取り付けられた機能部品と、前記ポンプボディと前記機能部品とを接合する溶接部とを備え、前記溶接部の溶け込み方向の終端部から前記ポンプボディの前記穴部の奥側に向かって前記ポンプボディと前記機能部品との間に空間部が形成され、前記機能部品は、前記穴部の深さ方向の端面と、前記端面の外縁から立ち上がる外周面とを有し、前記ポンプボディの前記穴部を形成する壁面は、前記機能部品の前記端面に対向する対向面と、前記機能部品の前記外周面の外側に位置し、前記対向面の外縁から前記溶接部の前記終端部に至る内周面とを有し、前記機能部品の前記端面と前記ポンプボディの前記対向面とが所定の範囲内の大きさの隙間を形成し、前記空間部は、前記溶接部の前記終端部から前記ポンプボディの前記対向面の範囲まで形成され、前記ポンプボディの前記内周面は、前記溶接部の前記終端部から前記対向面に至る全体が凹曲面に形成されて前記空間部の壁面の一部を構成することを特徴とする。 The present application includes a plurality of means for solving the above-mentioned problems, and to give one example, a pump body having a hole provided on the outer surface thereof, a functional component attached to the hole of the pump body, a welding portion that joins the pump body and the functional component, and between the pump body and the functional component from the end of the welding portion in the penetration direction toward the inner side of the hole in the pump body; The functional part has an end surface in the depth direction of the hole and an outer peripheral surface rising from the outer edge of the end surface, and the wall surface forming the hole of the pump body is the and an inner peripheral surface located outside the outer peripheral surface of the functional component and extending from the outer edge of the opposing surface to the terminal end of the welded portion, wherein the functional The end face of the component and the opposing surface of the pump body form a gap having a size within a predetermined range, and the space extends from the terminal end of the welded portion to the opposing surface of the pump body. and the inner peripheral surface of the pump body is formed into a concave curved surface from the end portion of the welded portion to the facing surface, and constitutes a part of the wall surface of the space. .

本発明によれば、機能部品の端面とそれに対向するポンプボディの対向面との組合せによってスパッタのポンプ内部への侵入を防止するので、溶接部のために設けた空間部をポンプボディの対向面に至る範囲まで延長させることで、当該空間部を形成するポンプボディの内周面の凹曲面の曲率を小さくすることが可能となる。したがって、スパッタのポンプ内部への侵入を防止しつつ、当該空間部を形成するポンプボディの内周面に生じる応力を低減することが可能である。
上記以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。According to the present invention, the combination of the end face of the functional part and the opposing face of the pump body that opposes it prevents the intrusion of spatter into the pump. , it is possible to reduce the curvature of the concave curved surface of the inner peripheral surface of the pump body that forms the space. Therefore, it is possible to reduce the stress generated on the inner peripheral surface of the pump body forming the space while preventing spatter from entering the pump.
Problems, configurations, and effects other than those described above will be clarified by the following description of the embodiments.

本発明の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムを示す構成図である。1 is a configuration diagram showing a fuel supply system for an internal combustion engine including a high-pressure fuel supply pump according to an embodiment of the invention; FIG. 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを示す縦断面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a longitudinal cross-sectional view which shows the high pressure fuel supply pump which concerns on the 1st Embodiment of this invention. 本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを図２に示す縦断面図とは異なる断面で切断した縦断面図である。FIG. 3 is a vertical cross-sectional view of the high-pressure fuel supply pump according to the first embodiment of the present invention cut along a cross section different from the vertical cross-sectional view shown in FIG. 2 ; 図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIV－IV矢視から見た断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view of the high-pressure fuel supply pump according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 2, viewed from the IV-IV arrow. 図４の符号Ｚで示す吐出ジョイントとポンプボディの接合構造を拡大した状態で示す断面図である。FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing the joint structure between the discharge joint and the pump body indicated by symbol Z in FIG. 4 ; 本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおける吐出ジョイントとポンプボディの接合構造を拡大した状態で示す断面図である。FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view showing a joint structure between a discharge joint and a pump body in a high-pressure fuel supply pump according to a second embodiment of the present invention;

以下、本発明の高圧燃料供給ポンプの実施の形態について図面を用いて説明する。まず、本発明の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムの構成について図１を用いて説明する。図１は本発明の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む内燃機関の燃料供給システムを示す構成図である。 BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION An embodiment of a high-pressure fuel supply pump according to the present invention will be described below with reference to the drawings. First, the configuration of a fuel supply system for an internal combustion engine including a high-pressure fuel supply pump according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a configuration diagram showing a fuel supply system for an internal combustion engine including a high-pressure fuel supply pump according to an embodiment of the invention.

図１中、破線で囲まれた部分は、高圧燃料供給ポンプの本体であるポンプボディを示している。この破線の中に示されている機構及び部品は、ポンプボディに組み込まれたものであることを示している。なお、図１は燃料供給システムの構成を模式的に示した図であり、図１に示された高圧燃料供給ポンプの構成が後述の図２以降に示される構成と異なるところがある。 In FIG. 1, the portion surrounded by broken lines indicates the pump body, which is the main body of the high-pressure fuel supply pump. Mechanisms and parts shown within this dashed line indicate that they are incorporated in the pump body. FIG. 1 is a diagram schematically showing the configuration of the fuel supply system, and the configuration of the high-pressure fuel supply pump shown in FIG. 1 is different from the configuration shown in FIG. 2 and subsequent figures to be described later.

図１において、内燃機関の燃料供給システムは、例えば、燃料を貯留する燃料タンク１０１と、燃料タンク１０１内の燃料を汲み上げて送出するフィードポンプ１０２と、フィードポンプ１０２から送出された燃料を加圧して吐出する高圧燃料供給ポンプ１と、高圧燃料供給ポンプ１から圧送された高圧の燃料を噴射する複数のインジェクタ１０３とを備えている。高圧燃料供給ポンプ１は、吸入配管１０４を介してフィードポンプ１０２に接続されていると共に、コモンレール１０５を介してインジェクタ１０３に接続されている。インジェクタ１０３は、エンジンの気筒数に応じてコモンレール１０５に装着されている。コモンレール１０５には、高圧燃料供給ポンプ１から吐出された燃料の圧力を検出する圧力センサ１０６が装着されている。本システムは、エンジンのシリンダ筒内に直接的に燃料を噴射するシステム、いわゆる、直噴エンジンシステムである。 In FIG. 1, a fuel supply system for an internal combustion engine includes, for example, a fuel tank 101 that stores fuel, a feed pump 102 that pumps up and delivers the fuel in the fuel tank 101, and pressurizes the fuel delivered from the feed pump 102. and a plurality of injectors 103 for injecting the high-pressure fuel pressure-fed from the high-pressure fuel supply pump 1 . The high-pressure fuel supply pump 1 is connected to a feed pump 102 via an intake pipe 104 and connected to an injector 103 via a common rail 105 . The injectors 103 are attached to the common rail 105 according to the number of cylinders of the engine. A pressure sensor 106 for detecting the pressure of the fuel discharged from the high-pressure fuel supply pump 1 is attached to the common rail 105 . This system is a so-called direct injection engine system that directly injects fuel into the cylinders of the engine.

高圧燃料供給ポンプ１は、燃料を加圧するための加圧室３を内部に有するポンプボディ１ａと、ポンプボディ１ａに組み付けられたプランジャ４、電磁吸入弁機構３００、吐出弁機構５００とを備えている。プランジャ４は、往復運動により加圧室３内の燃料を加圧するものである。電磁吸入弁機構３００は、加圧室３に吸入する燃料流量を調節する容量可変機構として機能するものである。吐出弁機構５００は、プランジャ４により加圧された燃料をコモンレール１０５側へ吐出するものである。電磁吸入弁機構３００の上流側には、高圧燃料供給ポンプ１内で発生した圧力脈動の吸入配管１０４へ波及を低減させる圧力脈動低減機構１２が設けられている。 The high-pressure fuel supply pump 1 includes a pump body 1a having a pressure chamber 3 for pressurizing fuel, a plunger 4 assembled to the pump body 1a, an electromagnetic intake valve mechanism 300, and a discharge valve mechanism 500. there is The plunger 4 pressurizes the fuel in the pressurization chamber 3 by reciprocating motion. The electromagnetic intake valve mechanism 300 functions as a capacity variable mechanism that adjusts the flow rate of fuel sucked into the pressurization chamber 3 . The discharge valve mechanism 500 discharges the fuel pressurized by the plunger 4 to the common rail 105 side. A pressure pulsation reducing mechanism 12 is provided on the upstream side of the electromagnetic suction valve mechanism 300 to reduce the pressure pulsation generated in the high-pressure fuel supply pump 1 from affecting the suction pipe 104 .

フィードポンプ１０２、高圧燃料供給ポンプ１の電磁吸入弁機構３００、インジェクタ１０３は、エンジンコントロールユニット（以下、ＥＣＵという）１０７に電気的に接続されており、ＥＣＵ１０７の出力する制御信号により制御される。ＥＣＵ１０７には、圧力センサ１０６からの検出信号が入力される。 The feed pump 102, the electromagnetic intake valve mechanism 300 of the high-pressure fuel supply pump 1, and the injector 103 are electrically connected to an engine control unit (ECU) 107 and controlled by control signals output from the ECU 107. A detection signal from the pressure sensor 106 is input to the ECU 107 .

燃料供給システムでは、ＥＣＵ１０７の制御信号に基づき駆動されたフィードポンプ１０２によって燃料タンク１０１内の燃料が汲み上げられる。この燃料は、フィードポンプ１０２によって適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管１０４を通して高圧燃料供給ポンプ１の低圧燃料吸入口２ａに送られる。低圧燃料吸入口２ａを通過した燃料は、圧力脈動低減機構１２及び吸入通路２ｄを介して電磁吸入弁機構３００に至る。電磁吸入弁機構３００に流入した燃料は、吸入弁３０により開閉される開口部を通過する。この燃料は、往復運動するプランジャ４の下降行程で加圧室３へ吸入され、プランジャ４の上昇行程で加圧室３内において加圧される。加圧された燃料は、吐出弁機構５００から燃料吐出口２ｈを介してコモンレール１０５へ圧送される。コモンレール１０５内の高圧の燃料は、ＥＣＵ１０７の制御信号に基づき駆動する各インジェクタ１０３によってエンジンの各シリンダ筒内へ噴射される。高圧燃料供給ポンプ１は、ＥＣＵ１０７から電磁吸入弁機構３００への制御信号に応じて電磁吸入弁機構３００の吸入弁３０を開閉させることで、所望の燃料流量を吐出する。 In the fuel supply system, fuel in a fuel tank 101 is pumped up by a feed pump 102 driven based on a control signal from an ECU 107 . This fuel is pressurized to an appropriate feed pressure by the feed pump 102 and sent to the low-pressure fuel suction port 2 a of the high-pressure fuel supply pump 1 through the suction pipe 104 . The fuel that has passed through the low-pressure fuel suction port 2a reaches the electromagnetic suction valve mechanism 300 via the pressure pulsation reduction mechanism 12 and the suction passage 2d. Fuel that has flowed into the electromagnetic intake valve mechanism 300 passes through an opening that is opened and closed by the intake valve 30 . This fuel is sucked into the pressure chamber 3 during the downward stroke of the plunger 4 which reciprocates, and is pressurized in the pressure chamber 3 during the upward stroke of the plunger 4 . The pressurized fuel is pumped from the discharge valve mechanism 500 to the common rail 105 through the fuel discharge port 2h. High-pressure fuel in the common rail 105 is injected into each cylinder of the engine by each injector 103 driven based on control signals from the ECU 107 . The high-pressure fuel supply pump 1 discharges a desired fuel flow rate by opening and closing the intake valve 30 of the electromagnetic intake valve mechanism 300 according to a control signal from the ECU 107 to the electromagnetic intake valve mechanism 300 .

［第１の実施の形態］ 次に、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの各部の構成を図２～図４を用いて説明する。図２は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを示す縦断面図である。図３は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを図２に示す縦断面図とは異なる断面で切断した縦断面図である。図４は図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIV－IV矢視から見た断面図である。 [First Embodiment] Next, the configuration of each part of a high-pressure fuel supply pump according to a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 2 to 4. FIG. FIG. 2 is a longitudinal sectional view showing the high-pressure fuel supply pump according to the first embodiment of the invention. FIG. 3 is a longitudinal sectional view of the high-pressure fuel supply pump according to the first embodiment of the present invention taken along a cross section different from the longitudinal sectional view shown in FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view of the high-pressure fuel supply pump according to the first embodiment of the present invention shown in FIG. 2, viewed from the IV-IV arrows.

図２～図４において、高圧燃料供給ポンプ１は、燃料を加圧する加圧室３を内部に有するポンプボディ１ａと、ポンプボディ１ａに組み付けられたプランジャ４、電磁吸入弁機構３００（図２及び図４に図示）、吐出弁機構５００（図４のみ図示）、リリーフ弁機構６００（図２のみ図示）とを備えている。この高圧燃料供給ポンプ１は、ポンプボディ１ａに設けた取付フランジ１ｂを介してエンジンのポンプ取付部１１１（図２及び図３に図示）に密着し、複数のボルト（図示せず）により固定される。ポンプボディ１ａにおけるポンプ取付部１１１と嵌合する外周面には、Ｏリング１５（図２及び図３に図示）が嵌め込まれている。Ｏリング１５は、ポンプ取付部１１１とポンプボディ１ａとの間をシールし、エンジンオイル等がエンジンの外部に漏れることを防止する。 2 to 4, the high-pressure fuel supply pump 1 includes a pump body 1a having a pressurizing chamber 3 for pressurizing fuel, a plunger 4 assembled to the pump body 1a, and an electromagnetic intake valve mechanism 300 (see FIGS. 2 and 4). 4), a discharge valve mechanism 500 (only FIG. 4 is shown), and a relief valve mechanism 600 (only FIG. 2 is shown). The high-pressure fuel supply pump 1 is in close contact with a pump mounting portion 111 (shown in FIGS. 2 and 3) of the engine via a mounting flange 1b provided on the pump body 1a, and fixed with a plurality of bolts (not shown). be. An O-ring 15 (shown in FIGS. 2 and 3) is fitted to the outer peripheral surface of the pump body 1a that fits with the pump mounting portion 111. As shown in FIG. The O-ring 15 seals between the pump mounting portion 111 and the pump body 1a to prevent engine oil or the like from leaking to the outside of the engine.

ポンプボディ１ａの中央部には、図２及び図３に示すように、長手方向（図２及び図３中、上下方向）に延在する挿入穴部１ｄが形成されており、挿入穴部１ｄにシリンダ５が圧入されて取り付けられている。シリンダ５は、プランジャ４の往復運動をガイドするものであり、ポンプボディ１ａと共に加圧室３の一部を形成している。シリンダ５の軸方向の中央部には、ポンプボディ１ａの挿入穴部１ｄの開口縁部に設けた固定部１ｃが係合している。固定部１ｃは、シリンダ５を加圧室３側へ押圧し、加圧室３内で加圧された燃料がシリンダ５の端面とポンプボディ１ａの挿入穴部１ｄの壁面との間から低圧側に漏れないようシールしている。 As shown in FIGS. 2 and 3, an insertion hole 1d extending in the longitudinal direction (vertical direction in FIGS. 2 and 3) is formed in the central portion of the pump body 1a. A cylinder 5 is press-fitted into and attached to. The cylinder 5 guides the reciprocating motion of the plunger 4 and forms a part of the pressure chamber 3 together with the pump body 1a. A fixing portion 1c provided at the opening edge of the insertion hole 1d of the pump body 1a is engaged with the central portion of the cylinder 5 in the axial direction. The fixing portion 1c presses the cylinder 5 toward the pressurizing chamber 3, and the fuel pressurized in the pressurizing chamber 3 flows from between the end surface of the cylinder 5 and the wall surface of the insertion hole portion 1d of the pump body 1a to the low pressure side. sealed to prevent leakage.

プランジャ４の先端側（図２及び図３中、下端側）には、タペット６が設けられている。タペット６は、エンジンのカムシャフト（図示せず）に取り付けられたカム１１２の回転運動を直線的な往復運動に変換してプランジャ４に伝達するものである。プランジャ４は、リテーナ７を介したばね８の付勢力によりタペット６に圧着されている。これにより、カム１１２の回転運動に伴いタペット６が往復運動することで、プランジャ４がシリンダ５に沿って往復運動し、加圧室３の容積が増減する。 A tappet 6 is provided on the tip side of the plunger 4 (lower end side in FIGS. 2 and 3). The tappet 6 converts the rotational motion of a cam 112 attached to a camshaft (not shown) of the engine into linear reciprocating motion and transmits it to the plunger 4 . The plunger 4 is pressed against the tappet 6 by the biasing force of the spring 8 via the retainer 7 . As a result, the plunger 4 reciprocates along the cylinder 5 and the volume of the pressurizing chamber 3 increases or decreases as the tappet 6 reciprocates along with the rotational movement of the cam 112 .

ポンプボディ１ａにおけるシリンダ５よりもエンジン側に、有底の筒状部を有するシールホルダ９が固定されており、シールホルダ９の底部をプランジャ４が貫通している。シールホルダ９の内部には、プランジャ４とシリンダ５の摺動部を介して加圧室３から漏れ出る燃料を貯めておく副室９ａが形成されている。 A seal holder 9 having a cylindrical portion with a bottom is fixed to the pump body 1 a closer to the engine than the cylinder 5 , and the plunger 4 passes through the bottom of the seal holder 9 . Inside the seal holder 9, an auxiliary chamber 9a is formed for storing fuel leaking from the pressure chamber 3 through the sliding portion of the plunger 4 and the cylinder 5. As shown in FIG.

シールホルダ９の内部の底部側（図２及び図３中、下端部側）にはプランジャシール１０が保持されている。プランジャシール１０は、プランジャ４の外周面が摺動可能に接触するように設置されている。プランジャシール１０は、プランジャ４の往復運動時に、副室９ａ内の燃料がエンジン側へ流出するのを防止する。同時に、エンジン内の潤滑油（エンジンオイルを含む）がエンジン側からポンプボディ１ａの内部へ流入することを防止する。 A plunger seal 10 is held inside the seal holder 9 on the bottom side (lower end side in FIGS. 2 and 3). The plunger seal 10 is installed so that the outer peripheral surface of the plunger 4 is in slidable contact therewith. The plunger seal 10 prevents the fuel in the auxiliary chamber 9a from flowing out to the engine side when the plunger 4 reciprocates. At the same time, it prevents lubricating oil (including engine oil) in the engine from flowing into the pump body 1a from the engine side.

また、ポンプボディ１ａにおけるエンジンとは反対側の先端部（図２及び図３中、上端部）には、カップ状のカバー１３が取り付けられている。ポンプボディ１ａの先端部とカバー１３により低圧燃料室２ｃが形成されている。 A cup-shaped cover 13 is attached to the tip of the pump body 1a on the side opposite to the engine (upper end in FIGS. 2 and 3). A low-pressure fuel chamber 2c is formed by the tip of the pump body 1a and the cover 13. As shown in FIG.

低圧燃料室２ｃ内には、圧力脈動低減機構１２が配置されている。圧力脈動低減機構１２は、例えば、２つのダンパ１２ａと、２つのダンパ１２ａを低圧燃料室２ｃ内に保持する複数の保持部材１２ｂとで構成されている。各ダンパ１２ａは、２枚の金属ダイアフラムを重ね合わせ、両金属ダイアフラム間の空間に不活性ガスが封入されたものである。ダンパ１２ａは、膨張及び収縮することで圧力脈動を低減する。複数の保持部材１２ｂは、２つのダンパ１２ａをカバー１３とポンプボディ１ａの先端部との間で挟み込むことで低圧燃料室２ｃ内に保持している。 A pressure pulsation reduction mechanism 12 is arranged in the low-pressure fuel chamber 2c. The pressure pulsation reducing mechanism 12 is composed of, for example, two dampers 12a and a plurality of holding members 12b that hold the two dampers 12a inside the low-pressure fuel chamber 2c. Each damper 12a is formed by stacking two metal diaphragms and filling an inert gas in the space between the two metal diaphragms. The damper 12a reduces pressure pulsation by expanding and contracting. A plurality of holding members 12b hold the two dampers 12a in the low-pressure fuel chamber 2c by sandwiching the two dampers 12a between the cover 13 and the tip of the pump body 1a.

カバー１３の外周面部には、図３に示すように、低圧燃料吸入口２ａを有する吸入ジョイント１７が取り付けられている。吸入ジョイント１７には吸入配管１０４（図１参照）が接続され、燃料タンク１０１（図１参照）からの燃料が吸入ジョイント１７を介して高圧燃料供給ポンプ１の内部へ供給される。吸入ジョイント１７の流路内には、吸入フィルタ１８が配置されている。吸入フィルタ１８は、燃料タンク１０１から低圧燃料吸入口２ａまでの間に存在する異物が燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ１内に吸収されることを防ぐ役目がある。 An intake joint 17 having a low-pressure fuel intake port 2a is attached to the outer peripheral surface of the cover 13, as shown in FIG. A suction pipe 104 (see FIG. 1) is connected to the suction joint 17, and fuel is supplied from the fuel tank 101 (see FIG. 1) to the inside of the high-pressure fuel supply pump 1 through the suction joint 17. A suction filter 18 is arranged in the flow path of the suction joint 17 . The intake filter 18 has the function of preventing foreign matter existing between the fuel tank 101 and the low-pressure fuel intake port 2a from being absorbed into the high-pressure fuel supply pump 1 by the flow of fuel.

図２及び図４に示すように、ポンプボディ１ａの外周面（外表面）１ｅには、第１取付穴部１ｆが設けられている。第１取付穴部１ｆは、ポンプボディ１ａに形成された吸入通路２ｄを介して低圧燃料室２ｃに連通すると共に、ポンプボディ１ａに形成された吸入通路２ｅを介して加圧室３に連通している。第１取付穴部１ｆには、電磁吸入弁機構３００が取り付けられている。電磁吸入弁機構３００は、弁体ユニットと、アンカーユニットと、ソレノイドユニットとに大別される。 As shown in FIGS. 2 and 4, the outer peripheral surface (outer surface) 1e of the pump body 1a is provided with a first mounting hole portion 1f. The first mounting hole portion 1f communicates with the low-pressure fuel chamber 2c through a suction passage 2d formed in the pump body 1a, and communicates with the pressure chamber 3 through a suction passage 2e formed in the pump body 1a. ing. An electromagnetic suction valve mechanism 300 is attached to the first attachment hole portion 1f. The electromagnetic suction valve mechanism 300 is roughly classified into a valve body unit, an anchor unit, and a solenoid unit.

弁体ユニットは、例えば、吸入弁３０、吸入弁シート３１、吸入弁付勢ばね３２、ばねホルダ３３、吸入弁ストッパ３４を有している。吸入弁３０は、円盤状の弁部３０ａと、弁部３０ａの中央部から弁部３０ａに直交する方向に延びるロッド部３０ｂとを有している。ロッド部３０ｂの先端部には、ばねホルダ３３が取り付けられている。吸入弁シート３１は、吸入弁３０の弁部３０ａが着座または離座する弁シート部３１ａと吸入弁３０のロッド部３０ｂを摺動自在に支持するロッドガイド部３１ｂとが一体に形成されている。
吸入弁シート３１には、ポンプボディ１ａの吸入通路２ｄに連通する吸入ポート３１ｃが複数設けられている。吸入弁付勢ばね３２は、吸入弁シート３１のロッドガイド部３１ｂ内に配置され、ばねホルダ３３を介して吸入弁３０を弁シート部３１ａ側（閉弁方向）へ付勢している。吸入弁ストッパ３４は、吸入弁３０の弁部３０ａのリフト量を規制するものである。The valve body unit has, for example, an intake valve 30, an intake valve seat 31, an intake valve biasing spring 32, a spring holder 33, and an intake valve stopper . The suction valve 30 has a disk-shaped valve portion 30a and a rod portion 30b extending from the central portion of the valve portion 30a in a direction orthogonal to the valve portion 30a. A spring holder 33 is attached to the tip of the rod portion 30b. The intake valve seat 31 is integrally formed with a valve seat portion 31a on which the valve portion 30a of the intake valve 30 is seated or unseated, and a rod guide portion 31b that slidably supports the rod portion 30b of the intake valve 30. .
The suction valve seat 31 is provided with a plurality of suction ports 31c communicating with the suction passage 2d of the pump body 1a. The suction valve biasing spring 32 is arranged in the rod guide portion 31b of the suction valve seat 31 and biases the suction valve 30 toward the valve seat portion 31a (valve closing direction) via the spring holder 33 . The intake valve stopper 34 regulates the lift amount of the valve portion 30a of the intake valve 30. As shown in FIG.

アンカーユニットは、固定部としてのハウジング３６、磁気コア３７、アンカーガイド３８と、可動部として一体的に組み立てられたアンカー３９及びアンカースリーブ４０と、可動部を付勢するアンカー付勢ばね４１とを有している。ハウジング３６は、有底の筒状に形成されており、開口部が弁体ユニットの吸入弁シート３１と嵌合している。ハウジング３６内には、磁気コア３７、アンカーガイド３８、アンカー３９及びアンカースリーブ４０が配置されている。磁気コア３７は、円筒状に形成されており、ハウジング３６内の底部側の内周面に接触した状態で固定されている。アンカーガイド３８は、ハウジング３６内の底部に固定されている。アンカーガイド３８は、ハウジング３６の底部から開口部に向かって延在する円柱状に形成されており、磁気コア３７の内部に挿通されている。
アンカー３９は、円筒状に形成されており、磁気コア３７の軸方向のハウジング３６の開口側の端面に対向するように配置されている。磁気コア３７とアンカー３９は、ソレノイドユニットの後述の電磁コイル４４の内周側に配置されており、磁気コア３７とアンカー３９の対向する端面はそれぞれ相互間に磁気吸引力が作用する磁気吸引面を構成する。アンカースリーブ４０はアンカー３９の内周側に圧入されて固定されており、アンカー３９とアンカースリーブ４０が一体でハウジング３６内を移動可能である。アンカー３９とアンカースリーブ４０は、アンカー３９の外周面がハウジング３６の内周面に摺動すると共に、アンカースリーブ４０がアンカーガイド３８の外周面に摺動することで、それらの移動がガイドされる。可動部のアンカー３９及びアンカースリーブ４０は、弁体ユニットの吸入弁３０のロッド部３０ｂの先端部に当接可能に構成さている。アンカー付勢ばね４１は、磁気コア３７の内周面とアンカーガイド３８の外周面との間に形成された収容空間内に配置されており、一端部側が固定部であるアンカーガイド３８に当接すると共に、他端部側が可動部であるアンカースリーブ４０に当接している。アンカー付勢ばね４１は、可動部としてのアンカー３９及びアンカースリーブ４０を磁気コア３７から遠ざかる方向へ付勢するものである。すなわち、磁気コア３７とアンカー３９との間に磁気吸引力が作用していない場合には、磁気コア３７とアンカー３９との間にクリアランスが生じている。
一方、磁気コア３７とアンカー３９との間に磁気吸引力が作用すると、アンカー付勢ばね４１の付勢力に抗して可動部のアンカー３９及びアンカースリーブ４０が移動し、アンカー３９が磁気コア３７に接触する。可動部のアンカー３９及びアンカースリーブ４０がアンカー付勢ばね４１の付勢力により磁気コア３７から遠ざかる方向に移動すると、弁体ユニットの吸入弁３０を押圧し、吸入弁３０が吸入弁シート３１から離れて開弁状態になる。すなわち、アンカー付勢ばね４１は、可動部のアンカー３９及びアンカースリーブ４０を開弁方向に付勢するように構成されている。The anchor unit includes a housing 36 as a fixed portion, a magnetic core 37, an anchor guide 38, an anchor 39 and an anchor sleeve 40 integrally assembled as a movable portion, and an anchor biasing spring 41 that biases the movable portion. have. The housing 36 is formed in a cylindrical shape with a bottom, and the opening is fitted with the intake valve seat 31 of the valve body unit. A magnetic core 37 , an anchor guide 38 , an anchor 39 and an anchor sleeve 40 are arranged within the housing 36 . The magnetic core 37 is formed in a cylindrical shape and is fixed in contact with the inner peripheral surface of the housing 36 on the bottom side. Anchor guide 38 is secured to the bottom within housing 36 . The anchor guide 38 is formed in a cylindrical shape extending from the bottom of the housing 36 toward the opening and is inserted through the inside of the magnetic core 37 .
The anchor 39 is formed in a cylindrical shape and is arranged so as to face the end face of the opening side of the housing 36 in the axial direction of the magnetic core 37 . The magnetic core 37 and the anchor 39 are arranged on the inner peripheral side of the later-described electromagnetic coil 44 of the solenoid unit. configure. The anchor sleeve 40 is press-fitted and fixed to the inner peripheral side of the anchor 39 , and the anchor 39 and the anchor sleeve 40 are integrally movable within the housing 36 . The movement of the anchor 39 and the anchor sleeve 40 is guided by the outer peripheral surface of the anchor 39 sliding on the inner peripheral surface of the housing 36 and the anchor sleeve 40 sliding on the outer peripheral surface of the anchor guide 38. . The anchor 39 and the anchor sleeve 40 of the movable portion are configured so as to be able to abut against the distal end portion of the rod portion 30b of the suction valve 30 of the valve body unit. The anchor biasing spring 41 is arranged in a housing space formed between the inner peripheral surface of the magnetic core 37 and the outer peripheral surface of the anchor guide 38, and one end side contacts the anchor guide 38, which is a fixed portion. At the same time, the other end side is in contact with the anchor sleeve 40 which is a movable part. The anchor biasing spring 41 biases the anchor 39 and the anchor sleeve 40 as movable parts in a direction away from the magnetic core 37 . In other words, when no magnetic attractive force acts between the magnetic core 37 and the anchor 39, there is a clearance between the magnetic core 37 and the anchor 39. FIG.
On the other hand, when a magnetic attraction force acts between the magnetic core 37 and the anchor 39 , the anchor 39 and the anchor sleeve 40 of the movable portion move against the biasing force of the anchor biasing spring 41 , and the anchor 39 moves toward the magnetic core 37 . come into contact with When the anchor 39 and the anchor sleeve 40 of the movable part are moved away from the magnetic core 37 by the biasing force of the anchor biasing spring 41 , the intake valve 30 of the valve body unit is pressed, and the intake valve 30 is separated from the intake valve seat 31 . to open the valve. That is, the anchor biasing spring 41 is configured to bias the anchor 39 and the anchor sleeve 40 of the movable portion in the valve opening direction.

ソレノイドユニットは、例えば、ベース部材４３、電磁コイル４４、接続端子４５を有している。ベース部材４３は、アンカーユニットのハウジング３６の外周側に嵌合するものである。ベース部材４３は、樹脂材料等により成形されており、ＥＣＵ１０７（図１参照）の制御ラインのコネクタ嵌合部と接続可能なコネクタ嵌合部を形成している。電磁コイル４４は、アンカーユニットのハウジング３６の外周側に環状に形成されており、ベース部材４３に固定されている。接続端子４５は、一部がベース部材４３に埋め込まれており、一端部側が電磁コイル４４に電気的に接続されている。接続端子４５の他端部は、ベース部材４３のコネクタ嵌合部内に露出しており、ＥＣＵ１０７（図１参照）側の制御ラインと接続可能となっている。高圧燃料供給ポンプ１では、電磁コイル４４への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料流量をエンジンが必要とする流量に制御することができる。 The solenoid unit has, for example, a base member 43 , an electromagnetic coil 44 and connection terminals 45 . The base member 43 is fitted to the outer peripheral side of the housing 36 of the anchor unit. The base member 43 is formed of a resin material or the like, and forms a connector fitting portion that can be connected to a connector fitting portion of the control line of the ECU 107 (see FIG. 1). The electromagnetic coil 44 is annularly formed on the outer peripheral side of the housing 36 of the anchor unit and fixed to the base member 43 . The connection terminal 45 is partly embedded in the base member 43 and electrically connected to the electromagnetic coil 44 at one end. The other end of the connection terminal 45 is exposed in the connector fitting portion of the base member 43 and is connectable to the control line of the ECU 107 (see FIG. 1). In the high-pressure fuel supply pump 1, by controlling the timing of energization of the electromagnetic coil 44, the flow rate of fuel discharged under high pressure can be controlled to the flow rate required by the engine.

また、図４に示すように、ポンプボディ１ａの外周面（外表面）１ｅにおける第１取付穴部１ｆから周方向にずれた位置には、加圧室３に連通する第２取付穴部１ｇが設けられている。第２取付穴部１ｇには、機能部品としての吐出弁機構５００が取り付けられている。吐出弁機構５００は、例えば、吐出弁シート５１、吐出弁シート５１に対して着座及び離座が可能な吐出弁５２と、吐出弁５２を吐出弁シート５１側に付勢する吐出弁ばね５３と、吐出弁５２及び吐出弁ばね５３を収容する吐出弁ホルダ５４とを備えている。吐出弁ホルダ５４は、吐出弁５２のリフト量を規制するストッパとして機能するものである。
第２取付穴部１ｇの開口部には、当該開口部を閉塞するプラグ５５が配置されている。プラグ５５は、ポンプボディ１ａの第２取付穴部１ｇの側壁に対して溶接により接合されており、燃料が外部へ漏洩するのを防ぐ機能を有している。吐出弁機構５００が配置された第２取付穴部１ｇは、ポンプボディ１ａに形成された吐出通路２ｇを介して後述の燃料吐出口２ｈに連通している。Further, as shown in FIG. 4, a second mounting hole portion 1g communicating with the pressurizing chamber 3 is provided at a position displaced in the circumferential direction from the first mounting hole portion 1f on the outer peripheral surface (outer surface) 1e of the pump body 1a. is provided. A discharge valve mechanism 500 as a functional component is attached to the second attachment hole portion 1g. The discharge valve mechanism 500 includes, for example, a discharge valve seat 51, a discharge valve 52 that can be seated and separated from the discharge valve seat 51, and a discharge valve spring 53 that biases the discharge valve 52 toward the discharge valve seat 51 side. , and a discharge valve holder 54 that accommodates the discharge valve 52 and the discharge valve spring 53 . The discharge valve holder 54 functions as a stopper that regulates the lift amount of the discharge valve 52 .
A plug 55 that closes the opening of the second attachment hole 1g is arranged. The plug 55 is welded to the side wall of the second mounting hole 1g of the pump body 1a, and has the function of preventing fuel from leaking to the outside. The second mounting hole portion 1g in which the discharge valve mechanism 500 is arranged communicates with a fuel discharge port 2h, which will be described later, via a discharge passage 2g formed in the pump body 1a.

吐出弁機構５００は、加圧室３と吐出弁５２の二次側の内部空間（吐出通路２ｇに連通する内部空間）との間に燃料差圧が無い状態では、吐出弁ばね５３の付勢力によって吐出弁５２が吐出弁シート５１に圧着されて閉弁状態となるように構成されている。加圧室３の燃料圧力が吐出弁５２の二次側の内部空間の燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁５２が吐出弁ばね５３の付勢力に逆らって開弁するように構成されている。以上の構成の吐出弁機構５００は、燃料の流通方向を制限する逆止弁として機能する。 In the discharge valve mechanism 500, when there is no fuel differential pressure between the pressure chamber 3 and the internal space on the secondary side of the discharge valve 52 (the internal space communicating with the discharge passage 2g), the biasing force of the discharge valve spring 53 is applied. , the discharge valve 52 is pressed against the discharge valve seat 51 to be closed. The discharge valve 52 is configured to open against the biasing force of the discharge valve spring 53 only when the fuel pressure in the pressure chamber 3 becomes higher than the fuel pressure in the internal space on the secondary side of the discharge valve 52 . ing. The discharge valve mechanism 500 configured as described above functions as a check valve that restricts the flow direction of the fuel.

また、図２及び図４に示すように、ポンプボディ１ａの外周面（外表面）１ｅにおける加圧室３を挟んで第１取付穴部１ｆの反対側の位置には、第３取付穴部１ｈが設けられている。ポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈには、機能部品としての吐出ジョイント１９が溶接により取り付けられている。吐出ジョイント１９は、加圧された燃料を吐出する燃料吐出口２ｈを有しており、コモンレール１０５（図１参照）に連通するものである。吐出ジョイント１９とポンプボディ１ａとの接合構造の詳細は後述する。 Further, as shown in FIGS. 2 and 4, a third mounting hole portion is provided on the outer peripheral surface (outer surface) 1e of the pump body 1a at a position opposite to the first mounting hole portion 1f across the pressure chamber 3. 1h is provided. A discharge joint 19 as a functional component is attached by welding to the third attachment hole portion 1h of the pump body 1a. The discharge joint 19 has a fuel discharge port 2h for discharging pressurized fuel and communicates with the common rail 105 (see FIG. 1). Details of the joint structure between the discharge joint 19 and the pump body 1a will be described later.

ポンプボディ１ａには、図２に示すように、加圧室３と第３取付穴部１ｈとに接続されたリリーフ通路２ｉが形成されている。リリーフ通路２ｉと加圧室３とに亘ってリリーフ弁機構６００が配置されている。リリーフ弁機構６００は、例えば、リリーフ弁シート６１と、リリーフ弁シート６１に接離するリリーフ弁６２と、リリーフ弁６２を保持するリリーフ弁ホルダ６３と、リリーフ弁６２をリリーフ弁シート６１側へ付勢するリリーフばね６４とからなる。リリーフ弁シート６１の燃料通路は、吐出ジョイント１９の燃料吐出口２ｈに連通している。リリーフばね６４は、一端側が加圧室３を形成する壁面に当接し、他端側がリリーフ弁ホルダ６３に当接している。リリーフ弁６２は、リリーフばね６４の付勢力がリリーフ弁ホルダ６３を介して作用してリリーフ弁シート６１に押圧されることで、燃料の流れを遮断する。リリーフ弁６２の開弁圧力は、リリーフばね６４の付勢力によって決定される。 As shown in FIG. 2, the pump body 1a is formed with a relief passage 2i connected to the pressure chamber 3 and the third mounting hole portion 1h. A relief valve mechanism 600 is arranged across the relief passage 2 i and the pressurization chamber 3 . The relief valve mechanism 600 includes, for example, a relief valve seat 61, a relief valve 62 that contacts and separates from the relief valve seat 61, a relief valve holder 63 that holds the relief valve 62, and a relief valve 62 attached to the relief valve seat 61 side. and a relief spring 64 for biasing. A fuel passage of the relief valve seat 61 communicates with the fuel discharge port 2 h of the discharge joint 19 . One end of the relief spring 64 contacts the wall surface forming the pressure chamber 3 , and the other end contacts the relief valve holder 63 . The relief valve 62 is pressed against the relief valve seat 61 by the biasing force of the relief spring 64 via the relief valve holder 63, thereby blocking the flow of fuel. The opening pressure of the relief valve 62 is determined by the biasing force of the relief spring 64 .

リリーフ弁機構６００は、コモンレール１０５（図１参照）やその先の部材に何らかの問題が生じてコモンレール１０５が異常に高圧になった場合に作動するよう構成された弁機構である。すなわち、リリーフ弁機構６００は、リリーフ弁６２の上流側（加圧室３）と下流側との差圧が設定圧力を超えた場合に、リリーフばね６４の付勢力に抗してリリーフ弁６２が開弁するように構成されている。リリーフ弁機構６００は、コモンレール１０５内の圧力が高くなった場合に開弁して燃料を加圧室３に戻す機能を有している。なお、本実施形態のリリーフ弁機構６００は、リリーフ通路２ｉ及び加圧室３内に亘って配置されているが、これに限定されるものではない。例えば、低圧燃料室２ｃなどの低圧通路に連通させたリリーフ通路２ｉ内にリリーフ弁機構６００を配置可能である。 The relief valve mechanism 600 is a valve mechanism configured to operate when the common rail 105 (see FIG. 1) or a member beyond it has some problem and the common rail 105 becomes abnormally high pressure. That is, the relief valve mechanism 600 allows the relief valve 62 to open against the biasing force of the relief spring 64 when the differential pressure between the upstream side (the pressurizing chamber 3) and the downstream side of the relief valve 62 exceeds the set pressure. configured to open. The relief valve mechanism 600 has a function of opening the valve to return the fuel to the pressurizing chamber 3 when the pressure in the common rail 105 becomes high. In addition, the relief valve mechanism 600 of the present embodiment is arranged over the relief passage 2i and the pressurizing chamber 3, but it is not limited to this. For example, the relief valve mechanism 600 can be arranged in the relief passage 2i communicating with the low pressure passage such as the low pressure fuel chamber 2c.

次に、高圧燃料供給ポンプの動作を図２～図４を用いて説明する。 Next, operation of the high-pressure fuel supply pump will be described with reference to FIGS. 2 to 4. FIG.

図３に示す高圧燃料供給ポンプ１では、燃料が吸入ジョイント１７の低圧燃料吸入口２ａから流入し、燃料中の異物が吸入フィルタ１８によって除去される。その後、低圧燃料室２ｃに流入した燃料は、低圧燃料室２ｃ内の圧力脈動低減機構１２によって圧力脈動が低減され、図２に示す吸入通路２ｄを介して電磁吸入弁機構３００に至る。 In the high-pressure fuel supply pump 1 shown in FIG. 3, fuel flows in from the low-pressure fuel inlet 2a of the suction joint 17, and the suction filter 18 removes foreign substances in the fuel. After that, the pressure pulsation of the fuel flowing into the low-pressure fuel chamber 2c is reduced by the pressure pulsation reduction mechanism 12 in the low-pressure fuel chamber 2c, and reaches the electromagnetic intake valve mechanism 300 through the intake passage 2d shown in FIG.

図２に示すプランジャ４がカム１１２の回転によってカム１１２側に移動する下降運動をする場合、加圧室３の容積が増加し、加圧室３内の燃料圧力が低下する。このとき、加圧室３と電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１ｃとの差圧が小さいと、電磁吸入弁機構３００のアンカー付勢ばね４１よって吸入弁３０が開口状態になる。このため、燃料は、吸入弁３０の開口部を通り加圧室３に流入する。この状態を吸入工程と称する。 When the plunger 4 shown in FIG. 2 makes a downward motion to move toward the cam 112 side due to the rotation of the cam 112, the volume of the pressurizing chamber 3 increases and the fuel pressure in the pressurizing chamber 3 decreases. At this time, if the differential pressure between the pressure chamber 3 and the intake port 31c of the electromagnetic intake valve mechanism 300 is small, the anchor biasing spring 41 of the electromagnetic intake valve mechanism 300 causes the intake valve 30 to open. Therefore, fuel flows into the pressurization chamber 3 through the opening of the intake valve 30 . This state is called an inhalation process.

プランジャ４は、下降運動の終了後に上昇運動に転じる。ここでは、電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４４は無通電状態が維持されたままであり、磁気付勢力は生じていない。この場合、アンカー付勢ばね４１の付勢力によって、吸入弁３０が開弁状態で維持されている。加圧室３の容積はプランジャ４の上昇運動に伴い減少するが、吸入弁３０が開弁した状態では、加圧室３に一度吸入された燃料が再び吸入弁３０の開口部を通して吸入通路２ｄへと戻されるので、加圧室３の圧力が上昇することは無い。この状態を戻し行程と称する。 After completing the downward movement, the plunger 4 turns to an upward movement. Here, the electromagnetic coil 44 of the electromagnetic intake valve mechanism 300 remains in a non-energized state, and no magnetic biasing force is generated. In this case, the intake valve 30 is maintained in the open state by the biasing force of the anchor biasing spring 41 . The volume of the pressurizing chamber 3 decreases as the plunger 4 rises, but when the intake valve 30 is open, the fuel once drawn into the pressurizing chamber 3 flows through the opening of the intake valve 30 again into the intake passage 2d. , the pressure in the pressurizing chamber 3 does not rise. This state is called a return stroke.

この戻し行程において、ＥＣＵ１０７（図１参照）の制御信号が電磁吸入弁機構３００に印加されると、電磁コイル４４には接続端子４５を介して電流が流れる。すると、電磁吸入弁機構３００の磁気コア３７とアンカー３９の間に磁気吸引力が作用し、磁気コア３７とアンカー３９が対向する磁気吸引面で衝突する。磁気吸引力がアンカー付勢ばね４１の付勢力に打ち勝ち、可動部のアンカー３９及びアンカースリーブ４０が閉弁方向（吸入弁３０から離れる方向）へ移動する。 In this return stroke, when a control signal from the ECU 107 (see FIG. 1) is applied to the electromagnetic suction valve mechanism 300 , current flows through the electromagnetic coil 44 via the connection terminal 45 . Then, a magnetic attraction force acts between the magnetic core 37 and the anchor 39 of the electromagnetic intake valve mechanism 300, and the magnetic core 37 and the anchor 39 collide with each other on the magnetic attraction surfaces facing each other. The magnetic attraction force overcomes the biasing force of the anchor biasing spring 41, and the anchor 39 and the anchor sleeve 40 of the movable portion move in the valve closing direction (direction away from the intake valve 30).

このとき、電磁吸入弁機構３００の吸入弁付勢ばね３２の付勢力及び燃料の吸入通路２ｄへの流れ込みによる流体力によって吸入弁３０が閉弁する。吸入弁３０の閉弁により、加圧室３の燃料圧力は、プランジャ４の上昇運動に応じて上昇し、燃料吐出口２ｈの圧力以上になると、図４に示す吐出弁機構５００の吐出弁５２が開弁する。これにより、加圧室３の高圧の燃料は、吐出弁機構５００、吐出通路２ｇを介して燃料吐出口２ｈから吐出され、コモンレール１０５（図１参照）へ供給される。この状態を吐出行程と称する。 At this time, the suction valve 30 is closed by the biasing force of the suction valve biasing spring 32 of the electromagnetic suction valve mechanism 300 and the fluid force caused by the fuel flowing into the suction passage 2d. Due to the closing of the intake valve 30, the fuel pressure in the pressurizing chamber 3 rises in accordance with the upward motion of the plunger 4, and when it reaches or exceeds the pressure at the fuel discharge port 2h, the discharge valve 52 of the discharge valve mechanism 500 shown in FIG. opens. As a result, the high-pressure fuel in the pressurizing chamber 3 is discharged from the fuel discharge port 2h through the discharge valve mechanism 500 and the discharge passage 2g, and supplied to the common rail 105 (see FIG. 1). This state is called a discharge stroke.

吐出される高圧燃料の流量は、図２に示す電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４４への通電タイミングにより制御することができる。電磁コイル４４へ通電するタイミングを早くすれば、プランジャ４の上昇運動中の、戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。すなわち、吸入通路２ｄに戻される燃料が少なくなる一方、高圧吐出される燃料は多くなる。それに対して、通電するタイミングを遅くすれば、上昇運動中の、戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。すなわち、吸入通路２ｄに戻される燃料が多くなる一方、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４４への通電タイミングは、ＥＣＵ１０７からの指令によって制御される。 The flow rate of the discharged high-pressure fuel can be controlled by the timing of energization of the electromagnetic coil 44 of the electromagnetic intake valve mechanism 300 shown in FIG. If the timing of energizing the electromagnetic coil 44 is advanced, the proportion of the return stroke during the upward motion of the plunger 4 becomes small, and the proportion of the discharge stroke becomes large. That is, less fuel is returned to the intake passage 2d, while more fuel is discharged at high pressure. On the other hand, if the energization timing is delayed, the ratio of the return stroke during the upward motion becomes large, and the ratio of the discharge stroke becomes small. That is, while the amount of fuel returned to the intake passage 2d increases, the amount of fuel discharged at high pressure decreases. The timing of energizing the electromagnetic coil 44 is controlled by a command from the ECU 107 .

なお、何等かの故障等により、燃料吐出口２ｈの圧力がリリーフ弁機構６００のセット圧力より大きくなった場合、リリーフ弁６２が開弁状態となり、異常高圧の燃料が加圧室３にリリーフされる。 If the pressure at the fuel discharge port 2h becomes higher than the set pressure of the relief valve mechanism 600 due to some failure or the like, the relief valve 62 is opened and the abnormally high pressure fuel is relieved to the pressurization chamber 3. be.

ところで、近年、燃費の更なる向上等のために燃料の更なる高圧化が求められている。
本実施の形態は、高圧化した燃料を吐出する吐出ジョイント１９のポンプボディ１ａに対する溶接接合部の近傍の強度を燃料の高圧化に対応して高めるものである。By the way, in recent years, in order to further improve fuel efficiency, etc., there is a demand for a higher pressure fuel.
In this embodiment, the strength of the discharge joint 19, which discharges high-pressure fuel, in the vicinity of the welded joint with respect to the pump body 1a is increased in response to the high-pressure fuel.

次に、本発明の第１の実施の形態に係る吐出ジョイントとポンプボディの接合構造について図４及び図５を用いて説明する。図５は図４の符号Ｚで示す吐出ジョイントとポンプボディの接合構造を拡大した状態で示す断面図である。 Next, a joint structure between a discharge joint and a pump body according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 4 and 5. FIG. FIG. 5 is a cross-sectional view showing, in an enlarged state, the joining structure between the discharge joint and the pump body indicated by symbol Z in FIG.

図４において、吐出ジョイント１９は、軸線Ｘを有する筒状の部材であり、加圧室３で加圧された高圧の燃料が流れる流路１９ａを内部に有する。吐出ジョイント１９は、図５に示すように、一端部７０がポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈに挿入された状態で、ポンプボディ１ａに対して溶接部９０を介して接合されている。ポンプボディ１ａと吐出ジョイン１９の一端部７０との間には、溶接部９０の溶け込み方向Ｄの後述の終端部９０ｂからポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈの奥側に向かって環状の空間部９１が形成されている。空間部９１は、応力集中が生じる鋭角の切欠きや隅部半径の小さな切欠きが溶接部の終端部９０ｂに形成されることを防止するものである。 In FIG. 4, the discharge joint 19 is a tubular member having an axis X, and has therein a passage 19a through which high-pressure fuel pressurized in the pressurization chamber 3 flows. As shown in FIG. 5, the discharge joint 19 is joined to the pump body 1a via a weld 90 with one end 70 inserted into the third mounting hole 1h of the pump body 1a. Between the pump body 1a and the one end portion 70 of the discharge joint 19, an annular space extends from a terminal end portion 90b, which will be described later, in the penetration direction D of the welded portion 90 toward the inner side of the third mounting hole portion 1h of the pump body 1a. A portion 91 is formed. The space portion 91 prevents formation of a notch with an acute angle or a notch with a small corner radius, which causes stress concentration, at the end portion 90b of the welded portion.

吐出ジョイント１９の一端部７０は、例えば、円筒状に形成されており、第３取付穴部１ｈの深さ方向の環状の端面７１（図５中、左側端面）と、端面７１の外縁から立ち上がり溶接部９０の終端部９０ｂに至る円筒面状の外周面７２とを有している。外周面７２は、ポンプボディ１ａの後述の内周面８２と共に空間部９１の壁面を構成するものである。
吐出ジョイント１９の一端部７０は、ポンプボディ１ａに溶接される前の部品単体の状態において、外周面７２から離れていくにしたがって徐々に外周側に拡がるように円筒面状の外周面７２に対して傾斜するテーパ状の傾斜面７３を有している。傾斜面７３は、ポンプボディ１ａの後述の傾斜面８７に対して突き合わせる部分であり、溶接の際にポンプボディ１ａの一部分と共に溶融して溶接部９０となる部分である。また、吐出ジョイント１９は、部品単体の状態において、一端部７０よりも外周側へ突出してポンプボディ１ａの外周面（外表面）１ｅに当接するように形成された環状のフランジ部７５を有している。
フランジ部７５は、ポンプボディ１ａの外表面に当接したときに、吐出ジョイント１９の端面７１が後述の微小隙間Ｃを形成する位置に配置されるように構成されている。すなわち、フランジ部７５は、第３取付穴部１ｈの挿入方向の位置決め部として機能するものである。フランジ部７５も、傾斜面７３と同様に、溶接の際にポンプボディ１ａの一部分と共に溶融して溶接部９０となる部分である。One end portion 70 of the discharge joint 19 is formed, for example, in a cylindrical shape, and rises from an annular end surface 71 (left end surface in FIG. 5) in the depth direction of the third mounting hole portion 1h and the outer edge of the end surface 71. and a cylindrical outer peripheral surface 72 that reaches the end portion 90 b of the welded portion 90 . The outer peripheral surface 72 forms a wall surface of the space portion 91 together with an inner peripheral surface 82 of the pump body 1a, which will be described later.
One end portion 70 of the discharge joint 19 is in the state of a single component before being welded to the pump body 1a. It has a tapered slanted surface 73 that is slanted at a The inclined surface 73 is a portion that abuts against an inclined surface 87 described later of the pump body 1a, and is a portion that melts together with a portion of the pump body 1a to form a welded portion 90 during welding. In addition, the discharge joint 19 has an annular flange portion 75 formed so as to protrude further to the outer peripheral side than the one end portion 70 and abut against the outer peripheral surface (outer surface) 1e of the pump body 1a in the state of a single component. ing.
The flange portion 75 is arranged at a position where the end surface 71 of the discharge joint 19 forms a minute gap C, which will be described later, when the flange portion 75 contacts the outer surface of the pump body 1a. That is, the flange portion 75 functions as a positioning portion in the insertion direction of the third mounting hole portion 1h. Like the inclined surface 73, the flange portion 75 is also a portion that melts together with a portion of the pump body 1a during welding to form a welded portion 90. As shown in FIG.

ポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈは、吐出ジョイント１９の軸線Ｘと略同じ方向に延びる軸線を有している。ポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈを形成する壁面は、図５に示すように、吐出ジョイント１９の端面７１に対向する対向面８１と、吐出ジョイント１９の外周面７２の外側に位置する内周面８２とを有している。対向面８１は、例えば、第３取付穴部１ｈの底面を構成している。内周面８２は、第３取付穴部１ｈの側面を構成するものであり、対向面８１の外縁から溶接部９０の終端部９０ｂまで至っている。 The third mounting hole portion 1h of the pump body 1a has an axis extending in substantially the same direction as the axis X of the discharge joint 19. As shown in FIG. As shown in FIG. 5, the wall surface forming the third mounting hole portion 1h of the pump body 1a includes a facing surface 81 facing the end surface 71 of the discharge joint 19 and an inner surface positioned outside the outer peripheral surface 72 of the discharge joint 19. and a peripheral surface 82 . The facing surface 81 constitutes, for example, the bottom surface of the third mounting hole portion 1h. The inner peripheral surface 82 constitutes the side surface of the third mounting hole portion 1 h and extends from the outer edge of the facing surface 81 to the terminal end portion 90 b of the welded portion 90 .

内周面８２は、溶接部９０の終端部９０ｂから対向面８１の外縁に至る全体が凹曲面に形成されている。内周面８２は、その全体が吐出ジョイント１９の外周面７２と共に空間部９１の壁面を構成するものである。当該内周面８２を内周面８２に沿った環状の方向に対して直交する面で切断したときに得られる輪郭曲線（第３取付穴部１ｈの軸線を含む面で切断したときに得られる子午断面）は、一端８３ａが溶接部９０の終端部９０ｂに接続された第１曲線部８３と、一端８４ａが第１曲線部８３の他端８３ｂに接続されると共に他端８４ｂが対向面８１の外縁に接続された第２曲線部８４とで構成されている。第１曲線部８３は、相対的に曲率半径の大きな第１の曲率半径を有している。第２曲線部８４は、第１の曲率半径よりも曲率半径の小さな第２の曲率半径を有している。 The inner peripheral surface 82 is formed as a concave curved surface as a whole from the terminal end portion 90b of the welded portion 90 to the outer edge of the facing surface 81 . The inner peripheral surface 82 as a whole constitutes the wall surface of the space portion 91 together with the outer peripheral surface 72 of the discharge joint 19 . A profile curve obtained when the inner peripheral surface 82 is cut along a plane orthogonal to the annular direction along the inner peripheral surface 82 (a profile curve obtained when the inner peripheral surface 82 is cut along a plane including the axis of the third mounting hole portion 1h The meridional section) includes a first curved portion 83 having one end 83a connected to the terminal end 90b of the welded portion 90, and a first curved portion 84a having one end 84a connected to the other end 83b of the first curved portion 83 and having the other end 84b connected to the opposing surface 81. and a second curved portion 84 connected to the outer edge of the The first curved portion 83 has a first radius of curvature that is relatively large. The second curved portion 84 has a second radius of curvature that is smaller than the first radius of curvature.

この輪郭曲線（内周面８２の子午断面）８３、８４は、第１曲線部８３の一端８３ａから他端８３ｂまでの第３取付穴部１ｈの深さ方向の第１の長さＬ１が第２曲線部８４の一端８４ａから他端８４ｂまでの第３取付穴部１ｈの深さ方向の第２の長さＬ２よりも長くなるように構成されている。また、輪郭曲線（内周面８２の子午断面）８３、８４は、輪郭曲線８３、８４で囲まれた部分のうち、第１曲線部８３の一端８３ａと第２曲線部８４の他端８４ｂとを結ぶ線分ＬＳ（図５中、破線）に対して第１曲線部８３の他端８３ｂ（第２曲線部８４の一端８４ａ）から降ろした垂線ＰＬ（図５中、破線）と第１曲線部８３とによって囲まれた第１の面積Ｓ１が当該垂線ＰＬと第２曲線部８４とによって囲まれた第２の面積Ｓ２よりも大きくなるように形成されている。なお、点Ｆは垂線ＰＬの足である。 The contour curves (meridional cross sections of the inner peripheral surface 82) 83 and 84 are defined by a first length L1 in the depth direction of the third mounting hole portion 1h from one end 83a to the other end 83b of the first curved portion 83. The second length L2 in the depth direction of the third mounting hole portion 1h from one end 84a to the other end 84b of the two-curved portion 84 is longer than the second length L2. Further, contour curves (meridional cross sections of the inner peripheral surface 82) 83 and 84 are defined by one end 83a of the first curved portion 83 and the other end 84b of the second curved portion 84 among the portions surrounded by the contour curves 83 and 84. 5 and the first curve A first area S1 surrounded by the portion 83 is formed to be larger than a second area S2 surrounded by the perpendicular line PL and the second curved portion 84 . Note that the point F is the leg of the perpendicular line PL.

ポンプボディ１ａでは、吐出ジョイント１９が溶接される前の状態において、第３取付穴部１ｈの側面が、内周面８２の開口側の端部に接続された円筒面状のガイド面８６と、一端側がガイド面８６に接続されると共に他端側が外周面（外表面）１ｅに接続された傾斜面８７とを有している。ガイド面８６は、吐出ジョイント１９の一端部７０を第３取付穴部１ｈに挿入する際に一端部７０の外周面７２が摺動するように形成されており、一端部７０を案内するガイド機能を有している。ガイド面８６は、溶接の際に吐出ジョイント１９の一部分と共に溶融して溶接部９０となる部分である。傾斜面８７は、ガイド面８６から離れていくにしたがって徐々に外周側に拡がるように円筒面状のガイド面８６に対して傾斜するテーパ状に形成されている。傾斜面８７は、吐出ジョイント１９の傾斜面７３に対して突き合わせる部分であり、溶接の際に吐出ジョイント１９の一部分と共に溶融して溶接部９０となる部分である。 In the pump body 1a, before the discharge joint 19 is welded, the side surface of the third mounting hole portion 1h is a cylindrical guide surface 86 connected to the end of the inner peripheral surface 82 on the opening side, It has an inclined surface 87 with one end connected to the guide surface 86 and the other end connected to the outer peripheral surface (outer surface) 1e. The guide surface 86 is formed so that the outer peripheral surface 72 of the one end portion 70 slides when the one end portion 70 of the discharge joint 19 is inserted into the third mounting hole portion 1h. have. The guide surface 86 is a portion that melts together with a portion of the discharge joint 19 to form a welded portion 90 during welding. The inclined surface 87 is formed in a tapered shape that is inclined with respect to the cylindrical guide surface 86 so as to gradually widen toward the outer peripheral side as it separates from the guide surface 86 . The inclined surface 87 is a portion that abuts against the inclined surface 73 of the discharge joint 19, and is a portion that melts together with a part of the discharge joint 19 to form a welded portion 90 during welding.

溶接部９０は、例えば、ポンプボディ１ａの傾斜面８７と吐出ジョイント１９の傾斜面７３と突き合わせた状態でレーザ溶接によりポンプボディ１ａと吐出ジョイント１９とを溶融させたものである。そのため、溶接部９０の溶け込み方向Ｄは、ポンプボディ１ａの傾斜面８７と吐出ジョイント１９の傾斜面７３に沿っている。溶接部９０は、ポンプボディ１ａの外周面（外表面）１ｅ及び吐出ジョイント１９のフランジ部７５の外面から空間部９１に至る範囲まで形成されている。すなわち、溶接部９０の溶け込み方向の始端部９０ａがポンプボディ１ａの外周面（外表面）１ｅ及び吐出ジョイント１９のフランジ部７５の外面側に形成されると共に、溶接部９０の溶け込み方向Ｄの終端部９０ｂが空間部９１に形成されている。溶接部９０の終端部９０ｂの一部分が、空間部９１の極一部分の壁面を構成している。 The welded portion 90 is formed by melting the pump body 1a and the discharge joint 19 by laser welding while the inclined surface 87 of the pump body 1a and the inclined surface 73 of the discharge joint 19 are butted against each other. Therefore, the penetration direction D of the welded portion 90 is along the inclined surface 87 of the pump body 1 a and the inclined surface 73 of the discharge joint 19 . The welded portion 90 is formed from the outer peripheral surface (outer surface) 1 e of the pump body 1 a and the outer surface of the flange portion 75 of the discharge joint 19 to the space portion 91 . That is, the starting end 90a of the welded portion 90 in the penetration direction is formed on the outer peripheral surface (outer surface) 1e of the pump body 1a and the outer surface side of the flange portion 75 of the discharge joint 19, and the welded portion 90 ends in the penetration direction D. A portion 90 b is formed in the space portion 91 . A portion of the terminal end portion 90 b of the welded portion 90 constitutes a very small portion of the wall surface of the space portion 91 .

本実施の形態においては、ポンプボディ１ａの対向面８１と吐出ジョイント１９の端面７１とによって所定の範囲内の大きさの微小隙間Ｃを形成している。微小隙間Ｃは、ポンプボディ１ａと吐出ジョイント１９とを溶接により接合する際に発生するスパッタのポンプボディ１ａ内部への侵入を防ぐものである。且つ、溶接時に生じる熱により膨張した空間部９１内の空気を吐出ジョイント１９の流路１９ａ又はポンプボディ１ａ内の流路に逃がすものである。空間部９１内の空気が溶接時の温度上昇により膨張したときに吐出ジョイント１９の流路１９ａなどに逃げることができないと、空間部９１内の圧力が上昇し、当該圧力がポンプボディ１ａの内部側から溶接部９０に作用することで、溶接接合長Ｌｗが短くなることがある。 In this embodiment, the facing surface 81 of the pump body 1a and the end surface 71 of the discharge joint 19 form a minute gap C having a size within a predetermined range. The minute gap C prevents spatter generated when the pump body 1a and the discharge joint 19 are welded together from entering the pump body 1a. Also, the air in the space 91 expanded by the heat generated during welding is released to the flow path 19a of the discharge joint 19 or the flow path in the pump body 1a. When the air in the space 91 expands due to the temperature rise during welding, if it cannot escape to the flow path 19a of the discharge joint 19, the pressure in the space 91 rises, and the pressure increases inside the pump body 1a. The weld joint length Lw may be shortened by acting on the welded portion 90 from the side.

そこで、微小隙間Ｃは、例えば、不具合の要因となりえる０．１ｍｍ以上のスパッタの侵入を防止するため、上限を０．０９５ｍｍに設定している。また、微小隙間Ｃは、溶接時の温度上昇により空間部９１内の膨張した空気を吐出ジョイント１９の流路１９ａなどに確実に逃がすことができるように、例えば、下限を０．００５ｍｍに設定している。すなわち、微小隙間Ｃの所定の範囲は、０．００５ｍｍ以上、且つ、０．０９５ｍｍ以下に設定されている。 Therefore, the upper limit of the minute gap C is set to 0.095 mm, for example, in order to prevent the intrusion of spatter of 0.1 mm or more, which may cause problems. In addition, the lower limit of the minute gap C is set to, for example, 0.005 mm so that the air expanded in the space 91 due to the temperature rise during welding can be reliably released to the flow path 19a of the discharge joint 19. ing. That is, the predetermined range of the minute gap C is set to 0.005 mm or more and 0.095 mm or less.

ところで、従来のポンプボディと吐出ジョイントの溶接による接合構造では、スパッタのポンプ内部への侵入を防止するため、ポンプボディの取付穴部の内周部（側面）と吐出ジョイントの外周部と接触させる接触部を設けていた。このため、溶接部９０のために設けた空間部を当該接触部よりも取付穴部の奥側に形成することができず、空間部を形成するポンプボディの内周部（凹部）の曲率を小さくすることが難しかった。 By the way, in the conventional joint structure by welding the pump body and the discharge joint, in order to prevent spatter from entering the pump, the inner circumference (side surface) of the mounting hole of the pump body and the outer circumference of the discharge joint are brought into contact with each other. It had contact points. For this reason, the space provided for the welded portion 90 cannot be formed deeper in the mounting hole than the contact portion. It was difficult to make it smaller.

それに対して、本実施の形態に係る空間部９１は、第３取付穴部１ｈの深さ方向において溶接部９０の終端部９０ｂからポンプボディ１ａの対向面８１に至る範囲まで形成されており、吐出ジョイント１９の円筒面状の外周面７２とポンプボディ１ａの凹曲面状の内周面８２とで囲まれて形成されたものである。空間部９１は、例えば、第３取付穴部１ｈの軸線を含む面で切断することで得られる子午断面が半円形に類似した形状となっている。空間部９１の子午断面の略半円形は、従来の接合構造と比べてポンプボディ１ａの対向面８１に至る範囲まで延長して形成されているので、当該子午断面の曲率は従来の接合構造と比べて小さくすることができる。 On the other hand, the space portion 91 according to the present embodiment is formed from the terminal end portion 90b of the welded portion 90 to the facing surface 81 of the pump body 1a in the depth direction of the third mounting hole portion 1h. It is formed by being surrounded by the cylindrical outer peripheral surface 72 of the discharge joint 19 and the concavely curved inner peripheral surface 82 of the pump body 1a. The space portion 91 has, for example, a shape similar to a semicircular meridional section obtained by cutting along a plane including the axis of the third mounting hole portion 1h. The substantially semicircular meridional cross section of the space portion 91 is formed to extend to the facing surface 81 of the pump body 1a compared to the conventional joint structure, so the curvature of the meridional cross section is different from that of the conventional joint structure. can be made smaller.

ポンプボディ１ａ及び吐出ジョイント１９の内部に高圧燃料が流れると、燃料の圧力によって吐出ジョイント１９の溶接部９０の近傍の空間部９１を形成するポンプボディ１ａの凹曲面状の内周面８２の部分に他の部分よりも相対的に大きな応力が生じる。本実施の形態においては、空間部９１を溶接部９０の終端部９０ｂからポンプボディ１ａの対向面８１に至る範囲まで形成することで、従来の接合構造と比べて空間部９１を形成する内周面８２の曲率を小さくすることができる。したがって、高圧燃料供給ポンプ１の外観形状や配置を変更することなく、吐出ジョイント１９の内周面８２に生じる応力を低減することができ、溶接部９０の安全率が向上する。 When high-pressure fuel flows inside the pump body 1a and the discharge joint 19, the portion of the concavely curved inner peripheral surface 82 of the pump body 1a that forms a space 91 near the welded portion 90 of the discharge joint 19 due to the pressure of the fuel. relatively greater stress than other parts. In the present embodiment, by forming the space 91 from the end portion 90b of the welded portion 90 to the facing surface 81 of the pump body 1a, the inner circumference of the space 91 is larger than that of the conventional joint structure. The curvature of surface 82 can be reduced. Therefore, the stress generated in the inner peripheral surface 82 of the discharge joint 19 can be reduced without changing the external shape and arrangement of the high-pressure fuel supply pump 1, and the safety factor of the welded portion 90 is improved.

次に、吐出ジョイントのポンプボディに対する接合方法を図４及び図５を用いて説明する。 Next, a method of joining the discharge joint to the pump body will be described with reference to FIGS. 4 and 5. FIG.

まず、図４に示す吐出ジョイント１９の一端部７０をポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈ内へ挿入する。このとき、図５に示す吐出ジョイント１９の外周面７２がポンプボディ１ａのガイド面８６に摺動することで案内される。吐出ジョイント１９のフランジ部７５がポンプボディ１ａの外表面１ｅに当接することで、吐出ジョイント１９の挿入方向の移動が規制される。これにより、ポンプボディ１ａの対向面８１と吐出ジョイント１９の端面７１とによって所定の範囲内の大きさの微小隙間Ｃが自動的に形成され、吐出ジョイント１９の傾斜面７３とポンプボディ１ａの傾斜面８７とが突き合わされた状態となる。 First, one end portion 70 of the discharge joint 19 shown in FIG. 4 is inserted into the third mounting hole portion 1h of the pump body 1a. At this time, the outer peripheral surface 72 of the discharge joint 19 shown in FIG. 5 is guided by sliding on the guide surface 86 of the pump body 1a. The flange portion 75 of the discharge joint 19 abuts against the outer surface 1e of the pump body 1a, thereby restricting movement of the discharge joint 19 in the insertion direction. As a result, a minute gap C having a size within a predetermined range is automatically formed between the opposed surface 81 of the pump body 1a and the end surface 71 of the discharge joint 19, and the inclined surface 73 of the discharge joint 19 and the inclined surface 73 of the pump body 1a are formed automatically. It will be in the state where the surface 87 and the surface 87 were butted against each other.

次に、吐出ジョイント１９の一端部７０とポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈの開口縁部とを溶接により接合する。具体的には、吐出ジョイント１９の傾斜面７３とポンプボディ１ａの傾斜面８７に沿うようにポンプボディ１ａの外表面１ｅ側から溶接レーザを照射し、吐出ジョイント１９の一端部７０と第３取付穴部１ｈの開口縁部の全周を溶接する。これにより、吐出ジョイント１９の一端部７０とポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈの開口縁部の隙間が完全に閉塞されるので、高圧燃料の漏れを防止できる。 Next, the one end portion 70 of the discharge joint 19 and the opening edge portion of the third mounting hole portion 1h of the pump body 1a are joined by welding. Specifically, a welding laser is irradiated from the outer surface 1e side of the pump body 1a along the inclined surface 73 of the discharge joint 19 and the inclined surface 87 of the pump body 1a, and the one end portion 70 of the discharge joint 19 and the third attachment are welded together. The entire perimeter of the opening edge of the hole 1h is welded. As a result, the gap between the one end portion 70 of the discharge joint 19 and the opening edge portion of the third mounting hole portion 1h of the pump body 1a is completely closed, thereby preventing leakage of high-pressure fuel.

この溶接では、図５に示すように、空間部９１まで到達するように溶接部９０を形成する。これにより、溶接部９０の空間部９１側の端部（終端部９０ｂ）は、吐出ジョイント１９の外周面７２とポンプボディ１ａの内周面８２とに連続した状態となり、空間部９１の壁面の一部を構成する。このとき、溶接部９０の終端部９０ｂと吐出ジョイント１９の外周面７２とのなす角、および、溶接部９０の終端部９０ｂとポンプボディ１ａの内周面８２とのなす角が鈍角になるので、終端部９０ｂが応力集中の生じる形状になることを回避することができる。 In this welding, as shown in FIG. 5, the welded portion 90 is formed so as to reach the space portion 91 . As a result, the end portion (end portion 90b) of the welded portion 90 on the side of the space portion 91 becomes continuous with the outer peripheral surface 72 of the discharge joint 19 and the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a. constitute a part. At this time, the angle formed between the terminal end portion 90b of the welded portion 90 and the outer peripheral surface 72 of the discharge joint 19 and the angle formed between the terminal end portion 90b of the welded portion 90 and the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a become obtuse. , the end portion 90b can be avoided from becoming a shape in which stress concentration occurs.

また、溶接の熱により空間部９１内の空気が膨張するが、その空気は微小隙間Ｃを介して吐出ジョイント１９の流路１９ａまたはポンプボディ１ａの内部へ逃げる。そのため、空間部９１内の圧力が過度に上昇することがなく、溶接接合長Ｌｗが想定よりも短くなることを防ぐことができる。 Also, although the air in the space 91 expands due to the heat of welding, the air escapes through the minute gap C into the flow path 19a of the discharge joint 19 or the inside of the pump body 1a. Therefore, the pressure in the space portion 91 does not rise excessively, and it is possible to prevent the weld joint length Lw from becoming shorter than expected.

上述したように、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ１は、外表面１ｅに第３取付穴部１ｈ（穴部）が設けられたポンプボディ１ａと、ポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈ（穴部）に取り付けられた機能部品としての吐出ジョイント１９と、ポンプボディ１ａと吐出ジョイント（機能部品）１９とを接合する溶接部９０とを備えており、溶接部９０の溶け込み方向Ｄの終端部９０ｂからポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈ（穴部）の奥側に向かってポンプボディ１ａと吐出ジョイント（機能部品）１９との間に空間部９１が形成されている。吐出ジョイント（機能部品）１９は、第３取付穴部１ｈ（穴部）の深さ方向の端面７１と、端面７１の外縁から立ち上がる外周面７２とを有する。
ポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈ（穴部）を形成する壁面は、吐出ジョイント（機能部品）１９の端面７１に対向する対向面８１と、吐出ジョイント（機能部品）１９の外周面７２の外側に位置し対向面８１の外縁から溶接部９０の終端部９０ｂに至る内周面８２とを有する。吐出ジョイント（機能部品）１９の端面７１とポンプボディ１ａの対向面８１とが所定の範囲内の大きさの微小隙間（隙間）Ｃを形成する。空間部９１は、溶接部９０の終端部９０ｂからポンプボディ１ａの対向面８１の範囲まで形成されている。ポンプボディ１ａの内周面８２は、溶接部９０の終端部９０ｂから対向面８１に至る全体が凹曲面に形成されて空間部９１の壁面の一部を構成する。As described above, the high-pressure fuel supply pump 1 according to the first embodiment of the present invention includes the pump body 1a provided with the third mounting hole portion 1h (hole portion) on the outer surface 1e, and the pump body 1a. It has a discharge joint 19 as a functional component attached to the third mounting hole portion 1h (hole), and a welding portion 90 that joins the pump body 1a and the discharge joint (functional component) 19. The welding portion 90 A space portion 91 is formed between the pump body 1a and the discharge joint (functional component) 19 from the end portion 90b in the penetration direction D toward the inner side of the third mounting hole portion 1h (hole portion) of the pump body 1a. ing. The discharge joint (functional component) 19 has an end surface 71 in the depth direction of the third mounting hole portion 1 h (hole portion) and an outer peripheral surface 72 rising from the outer edge of the end surface 71 .
The wall surface forming the third mounting hole portion 1h (hole portion) of the pump body 1a consists of a facing surface 81 facing the end surface 71 of the discharge joint (functional component) 19 and an outer peripheral surface 72 of the discharge joint (functional component) 19. It has an inner peripheral surface 82 located outside and extending from the outer edge of the facing surface 81 to the terminal end portion 90 b of the welded portion 90 . The end surface 71 of the discharge joint (functional component) 19 and the opposing surface 81 of the pump body 1a form a minute gap (clearance) C having a size within a predetermined range. The space portion 91 is formed from the end portion 90b of the welded portion 90 to the facing surface 81 of the pump body 1a. An inner peripheral surface 82 of the pump body 1 a is formed as a concave curved surface from the terminal end portion 90 b of the welded portion 90 to the facing surface 81 , and constitutes a part of the wall surface of the space portion 91 .

この構成によれば、吐出ジョイント１９（機能部品）の端面７１とそれに対向するポンプボディ１ａの対向面８１との組合せによってスパッタのポンプ内部への侵入を防止するので、溶接部９０のために設けた空間部９１をポンプボディ１ａの対向面８１に至る範囲まで延長させることで、当該空間部９１を形成するポンプボディ１ａの内周面８２の凹曲面の曲率を小さくすることが可能となる。したがって、スパッタのポンプ内部への侵入を防止しつつ、当該空間部９１を形成するポンプボディ１ａの内周面８２に生じる応力を低減することが可能である。 According to this configuration, the combination of the end surface 71 of the discharge joint 19 (functional component) and the opposing surface 81 of the pump body 1a facing the end surface 71 prevents spatter from entering the pump. By extending the space 91 up to the facing surface 81 of the pump body 1a, the curvature of the concave curved surface of the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a forming the space 91 can be reduced. Therefore, it is possible to reduce the stress generated in the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a forming the space 91 while preventing spatter from entering the pump.

また、本実施の形態においては、ポンプボディ１ａの内周面８２を内周面８２に沿った方向に対して直交する面で切断したときに得られる輪郭曲線が、第１の曲率半径を有し一端８３ａ側が溶接部９０の終端部９０ｂに接続される第１曲線部８３と、第１の曲率半径よりも曲率半径の小さな第２の曲率半径を有し一端８４ａが第１曲線部８３の他端８３ｂに接続されると共に他端８４ｂが対向面８１の外縁に接続される第２曲線部８４とで構成されている。 In the present embodiment, the contour curve obtained by cutting the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a along a plane perpendicular to the direction along the inner peripheral surface 82 has the first radius of curvature. One end 83a has a first curved portion 83 connected to the terminal end portion 90b of the welded portion 90, and a second curvature radius smaller than the first curvature radius. and a second curved portion 84 connected to the other end 83b and having the other end 84b connected to the outer edge of the facing surface 81 .

この構成によれば、溶接部９０に近い位置にある第１曲線部８３の方が第２曲線部８４よりも曲率半径が大きいので、溶接部９０の近傍領域（第１曲線部８３）に生じる応力をより低減することができる。 According to this configuration, since the first curved portion 83 located closer to the welded portion 90 has a larger radius of curvature than the second curved portion 84, the curvature occurs in the vicinity of the welded portion 90 (first curved portion 83). Stress can be further reduced.

また、本実施の形態においては、輪郭曲線８３、８４で囲まれる部分のうち、第１曲線部８３の一端８３ａと第２曲線部８４の他端８４ｂとを結ぶ線分ＬＳに対して第１曲線部８３の他端８３ｂから降ろした垂線ＰＬと第１曲線部８３とによって囲まれた第１の面積Ｓ１の方が垂線ＰＬと第２曲線部８４とによって囲まれた第２の面積Ｓ２よりも大きくなるように、輪郭曲線８３、８４が構成されている。 Further, in the present embodiment, among the portions surrounded by the contour curves 83 and 84, the line segment LS connecting the one end 83a of the first curved portion 83 and the other end 84b of the second curved portion 84 is the first A first area S1 surrounded by the first curved portion 83 and the perpendicular PL drawn from the other end 83b of the curved portion 83 is larger than a second area S2 surrounded by the perpendicular PL and the second curved portion 84. The contour curves 83, 84 are constructed so that

この構成によれば、溶接部９０に近い位置にある第１曲線部８３によって形成される面積Ｓ１の方が第２曲線部８４によって形成される面積Ｓ２よりも大きいので、溶接部９０の近傍領域（第１曲線部８３）に生じる応力をより低減することができる。 According to this configuration, since the area S1 formed by the first curved portion 83 located near the welded portion 90 is larger than the area S2 formed by the second curved portion 84, the area near the welded portion 90 The stress generated in (the first curved portion 83) can be further reduced.

また、本実施の形態においては、第１曲線部８３の一端８３ａから他端８３ｂまでの第３取付穴部１ｈの深さ方向の第１の長さＬ１の方が第２曲線部８４の一端８４ａから他端８４ｂまでの穴部１ｈの深さ方向の第２の長さＬ２よりも長くなるように、輪郭曲線８３、８４が構成されている。 Further, in the present embodiment, the first length L1 in the depth direction of the third mounting hole portion 1h from the one end 83a to the other end 83b of the first curved portion 83 is the one end of the second curved portion 84. The contour curves 83 and 84 are configured to be longer than the second length L2 in the depth direction of the hole portion 1h from 84a to the other end 84b.

この構成によれば、溶接部９０に近い位置にある第１曲線部８３の長さＬ１の方が第２曲線部８４の長さＬ２よりも長いので、溶接部９０の近傍領域（第１曲線部８３）に生じる応力をより低減することができる。 According to this configuration, since the length L1 of the first curved portion 83 located near the welded portion 90 is longer than the length L2 of the second curved portion 84, the area near the welded portion 90 (the first curved line The stress generated in the portion 83) can be further reduced.

また、本実施の形態においては、当該微小隙間Ｃ（隙間）の所定の範囲が０．００５ミリメートル以上且つ０．０９５ミリメートル以下に設定されている。この構成によれば、当該微小隙間Ｃ（隙間）によって、不具合の要因となりえる０．１ｍｍ以上のスパッタのポンプボディ１ａ内への侵入を防止することができる。加えて、当該微小隙間Ｃ（隙間）よって、溶接時の温度上昇により膨張した空間部９１内の空気を吐出ジョイント１９の流路１９ａやポンプボディ１ａ内に確実に逃がすことができる。 Further, in the present embodiment, the predetermined range of the minute gap C (clearance) is set to 0.005 mm or more and 0.095 mm or less. According to this configuration, the minute gap C (clearance) can prevent spatter of 0.1 mm or more, which may cause problems, from entering the pump body 1a. In addition, the minute gap C (clearance) allows the air in the space 91 expanded due to the temperature rise during welding to reliably escape into the flow path 19a of the discharge joint 19 and into the pump body 1a.

また、本実施の形態に係る吐出ジョイント１９（機能部品）は、ポンプボディ１ａへの接合前の部品単体の状態において、外周面７２よりも外周側へ突出してポンプボディ１ａの外表面１ｅに当接するように形成されたフランジ部７５を有している。フランジ部７５は、ポンプボディ１ａの外表面１ｅに当接したときに、吐出ジョイント１９（機能部品）の端面７１がポンプボディ１ａの対向面８１に対して微小隙間Ｃ（隙間）を形成する位置に配置されるように構成されている。 Further, the discharge joint 19 (functional component) according to the present embodiment, in a single component state before being joined to the pump body 1a, protrudes further to the outer peripheral side than the outer peripheral surface 72 and contacts the outer surface 1e of the pump body 1a. It has a flange portion 75 formed so as to be in contact with it. The flange portion 75 is positioned so that the end surface 71 of the discharge joint 19 (functional component) forms a minute gap C (clearance) with the opposing surface 81 of the pump body 1a when the flange portion 75 abuts against the outer surface 1e of the pump body 1a. is configured to be placed in

この構成によれば、吐出ジョイント１９（機能部品）をポンプボディ１ａの第３取付穴部１ｈ（穴部）に挿入するだけで、吐出ジョイント１９（機能部品）の端面７１とポンプボディ１ａの対向面８１との間に所定の範囲内の大きさの微小隙間Ｃが形成されるので、吐出ジョイント１９（機能部品）のポンプボディ１ａに対する組付が容易である。 According to this configuration, by simply inserting the discharge joint 19 (functional component) into the third mounting hole portion 1h (hole portion) of the pump body 1a, the end surface 71 of the discharge joint 19 (functional component) and the pump body 1a face each other. Since a minute gap C having a size within a predetermined range is formed between the discharge joint 19 and the surface 81, assembly of the discharge joint 19 (functional component) to the pump body 1a is easy.

［第２の実施の形態］ 次に、本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプについて図６を用いて説明する。図６は本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプにおける吐出ジョイントとポンプボディの接合構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図６において、図１～図５に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。 [Second Embodiment] Next, a high-pressure fuel supply pump according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view showing the joint structure between the discharge joint and the pump body in the high-pressure fuel supply pump according to the second embodiment of the present invention. In FIG. 6, parts having the same reference numerals as those shown in FIGS. 1 to 5 are the same parts, and detailed description thereof will be omitted.

図６に示す本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ１Ａが第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ（図５参照）と相違する点は、吐出ジョイント１９Ａとポンプボディ１ａとを接合するために互いに突き合わせる部分の形状を変更したこと、及び、突き合わせ部分の形状変更に応じて溶接部９０の溶け込み方向Ｄを吐出ジョイント１９Ａの第３取付穴部１ｈへの挿入方向（第３取付穴部１ｈの軸方向）に沿った方向に変更したことである。 A high-pressure fuel supply pump 1A according to the second embodiment of the present invention shown in FIG. 6 differs from the high-pressure fuel supply pump according to the first embodiment (see FIG. 5) in that a discharge joint 19A and a pump body 1a, and the penetration direction D of the welded portion 90 is changed according to the shape change of the butted portion to the insertion direction into the third mounting hole portion 1h of the discharge joint 19A. (the axial direction of the third mounting hole portion 1h).

具体的には、吐出ジョイント１９Ａの一端部７０Ａは、ポンプボディ１ａに溶接される前の部品単体の状態において存在する第１の実施の形態に係るテーパ状の傾斜面７３（図５参照）の部分を、外周面７２を延長させた形状の円筒面状の突合せ面７３Ａに変更したものである。すなわち、突合せ面７３Ａは、一端側（図６中、左側）が外周面７２に接続されると共に、他端側（図６中、右側）がフランジ部７５に接続されている。突合せ面７３Ａは、ポンプボディ１ａの後述のガイド面８６Ａに対して突き合わせる（対向させる）部分であり、溶接の際に溶融して溶接部９０となる部分である。 Specifically, one end portion 70A of the discharge joint 19A has a tapered inclined surface 73 (see FIG. 5) according to the first embodiment, which exists in the state of a single component before being welded to the pump body 1a. A portion is changed to a cylindrical butting surface 73A formed by extending the outer peripheral surface 72. As shown in FIG. That is, the abutment surface 73A is connected to the outer peripheral surface 72 at one end (left side in FIG. 6) and to the flange portion 75 at the other end (right side in FIG. 6). The abutment surface 73A is a portion that abuts (is opposed to) a guide surface 86A of the pump body 1a, which will be described later, and is a portion that melts and becomes a welded portion 90 during welding.

ポンプボディ１ａは、吐出ジョイント１９Ａが溶接される前の状態において存在する第１の実施の形態に係る円筒面状のガイド面８６とテーパ状の傾斜面８７（図５参照）の部分を、第１の実施の形態に係るガイド面８６が延長した円筒面状のガイド面８６Ａに変更したものである。すなわち、ガイド面８６Ａは、一端側（図６中、左側）が内周面８２に接続されると共に、他端側（図６中、右側）が外表面１ｅに接続された円筒面状のものである。ガイド面８６Ａは、吐出ジョイント１９Ａの一端部７０Ａを案内するものであると共に、吐出ジョイント１９Ａの突合せ面７３Ａと突き合わせる（対向させる）部分でもある。ガイド面８６Ａは、溶接の際に吐出ジョイント１９Ａの一部分と共に溶融して溶接部９０となる部分である。 In the pump body 1a, the cylindrical guide surface 86 and the tapered inclined surface 87 (see FIG. 5) of the first embodiment, which exist before the discharge joint 19A is welded, are replaced with a second The guide surface 86 according to the first embodiment is changed to an extended cylindrical guide surface 86A. That is, the guide surface 86A has a cylindrical shape with one end (left side in FIG. 6) connected to the inner peripheral surface 82 and the other end side (right side in FIG. 6) connected to the outer surface 1e. is. The guide surface 86A guides the one end portion 70A of the discharge joint 19A and is also a portion that abuts (faces) the abutment surface 73A of the discharge joint 19A. The guide surface 86A is a portion that melts together with a portion of the discharge joint 19A to form a welded portion 90 during welding.

溶接部９０は、ポンプボディ１ａのガイド面８６Ａと吐出ジョイント１９Ａの突合せ面７３Ａとに沿ったレーザ溶接によりポンプボディ１ａと吐出ジョイント１９Ａとを溶融させたものである。そのため、溶接部９０の溶け込み方向Ｄは、ポンプボディ１ａのガイド面８６Ａと吐出ジョイント１９Ａの突合せ面７３Ａに沿っている。すなわち、溶接部９０の溶け込み方向Ｄは、吐出ジョイント１９Ａの第３取付穴部１ｈへの挿入方向（第３取付穴部１ｈの軸方向）に沿っている。溶接部９０は、吐出ジョイント１９Ａのフランジ部７５の外面から空間部９１に至る範囲まで形成されている。溶接部９０の終端部９０ｂの一部分が、空間部９１の極一部分の壁面を構成している。 The welded portion 90 is formed by melting the pump body 1a and the discharge joint 19A by laser welding along the guide surface 86A of the pump body 1a and the abutment surface 73A of the discharge joint 19A. Therefore, the penetration direction D of the welded portion 90 is along the guide surface 86A of the pump body 1a and the abutment surface 73A of the discharge joint 19A. That is, the penetration direction D of the welded portion 90 is along the insertion direction of the discharge joint 19A into the third mounting hole portion 1h (the axial direction of the third mounting hole portion 1h). The welded portion 90 is formed from the outer surface of the flange portion 75 of the discharge joint 19A to the space portion 91 . A portion of the terminal end portion 90 b of the welded portion 90 constitutes a very small portion of the wall surface of the space portion 91 .

本実施の形態においても、空間部９１は、第３取付穴部１ｈの深さ方向において、溶接部９０の終端部９０ｂからポンプボディ１ａの対向面８１に至る範囲まで形成されており、吐出ジョイント１９Ａの円筒面状の外周面７２とポンプボディ１ａの凹曲面状の内周面８２とで囲まれて形成されたものである。 Also in this embodiment, the space portion 91 is formed in the depth direction of the third mounting hole portion 1h from the terminal end portion 90b of the welded portion 90 to the opposing surface 81 of the pump body 1a. It is formed by being surrounded by the cylindrical outer peripheral surface 72 of 19A and the concavely curved inner peripheral surface 82 of the pump body 1a.

上述した本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプ１は、第１の実施の形態と同様に、吐出ジョイント１９Ａ（機能部品）の端面７１とそれに対向するポンプボディ１ａの対向面８１との組合せによってスパッタのポンプ内部への侵入を防止するので、溶接部９０のために設けた空間部９１をポンプボディ１ａの対向面８１に至る範囲まで延長させることで、当該空間部９１を形成するポンプボディ１ａの内周面８２の凹曲面の曲率を小さくすることが可能となる。したがって、スパッタのポンプ内部への侵入を防止しつつ、当該空間部９１を形成するポンプボディ１ａの内周面８２に生じる応力を低減することが可能である。 As in the first embodiment, the high-pressure fuel supply pump 1 according to the second embodiment of the present invention described above has an end surface 71 of the discharge joint 19A (functional component) and an opposing surface of the pump body 1a facing thereto. Since the combination with 81 prevents spatter from entering the pump, the space 91 provided for the welded portion 90 is extended to reach the facing surface 81 of the pump body 1a. It is possible to reduce the curvature of the concave curved surface of the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a to be formed. Therefore, it is possible to reduce the stress generated in the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a forming the space 91 while preventing spatter from entering the pump.

なお、本発明は上述した実施の形態に限られるものではなく、様々な変形例が含まれる。上記した実施形態は本発明をわかり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。ある実施形態の構成の一部を他の実施の形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施の形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加、削除、置換をすることも可能である。 In addition, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and includes various modifications. The above-described embodiments have been described in detail for easy understanding of the present invention, and are not necessarily limited to those having all the described configurations. A part of the configuration of one embodiment can be replaced with the configuration of another embodiment, and it is also possible to add the configuration of another embodiment to the configuration of one embodiment. Moreover, it is also possible to add, delete, or replace a part of the configuration of each embodiment with another configuration.

例えば、上述した第１及び第２の実施の形態においては、機能部品としての吐出ジョイント１９、１９Ａをポンプボディ１ａに接合する構造に対して本発明を適用した例を示した。しかし、機能部品としての吐出弁機構５００をポンプボディ１ａに接合する構造に対しても本発明を適用することが可能である。 For example, in the above-described first and second embodiments, examples were shown in which the present invention is applied to the structure in which the discharge joints 19 and 19A as functional parts are joined to the pump body 1a. However, the present invention can also be applied to a structure in which the discharge valve mechanism 500 as a functional component is joined to the pump body 1a.

また、上述した実施の形態においては、吐出ジョイント１９、１９Ａの外周面７２を円筒面状に形成した例を示したが、図５及び図６の二点鎖線で示すように、吐出ジョイントの外周面７２Ｂを凹曲面で構成することも可能である。この場合、空間部９１は、ポンプボディ１ａの凹曲面の内周面８２と吐出ジョイントの凹曲面の外周面７２Ｂとで囲まれて形成されている。 Further, in the above-described embodiment, an example in which the outer peripheral surface 72 of the discharge joints 19 and 19A is formed in a cylindrical shape is shown. It is also possible to configure the surface 72B with a concave curved surface. In this case, the space 91 is formed by being surrounded by the concavely curved inner peripheral surface 82 of the pump body 1a and the concavely curved outer peripheral surface 72B of the discharge joint.

また、上述した実施の形態においては、ポンプボディ１ａの内周面８２を内周面８２に沿った環状の方向に直交する面で切断したときに得られる輪郭曲線を異なる曲率半径を有する第１曲線部８３と第２曲線部８４の２つの曲線部で構成した例を示した。しかし、或る１つの曲率半径を有する１つの曲線により当該輪郭曲線を構成することも可能である。
また、曲率半径が異なる３つ以上の複数の曲線部により当該輪郭曲線を構成することも可能である。Further, in the above-described embodiment, the contour curve obtained when the inner peripheral surface 82 of the pump body 1a is cut along the plane orthogonal to the annular direction along the inner peripheral surface 82 is defined by the first curves having different radii of curvature. An example configured with two curved portions, the curved portion 83 and the second curved portion 84, is shown. However, it is also possible to construct the contour curve by a curve with a radius of curvature.
It is also possible to configure the contour curve with three or more curved portions having different radii of curvature.

また、上述した実施の形態においては、微小隙間Ｃの大きさを、０．００５ｍｍ以上、且つ、０．０９５ｍｍ以下に設定した例を示した。しかし、極めて微小なスパッタのポンプボディ１ａ内への侵入防止を優先するために、微小隙間Ｃの大きさを０．００５ｍｍよりも小さくすることが可能である。 Further, in the embodiment described above, an example in which the size of the minute gap C is set to 0.005 mm or more and 0.095 mm or less is shown. However, it is possible to make the size of the minute gap C smaller than 0.005 mm in order to prioritize the prevention of very minute spatter from entering the pump body 1a.

１、１Ａ…高圧燃料供給ポンプ、 １ａ…ポンプボディ、 １ｅ…外周面（外表面）、
１ｈ…第３取付穴部（穴部）、 ３…加圧室、 １９、１９Ａ…吐出ジョイント（機能部品）、 ７１…端面、 ７２…外周面、 ７５…フランジ部、 ８１…端面、 ８２…内周面、 ８３…第１曲線部、 ８３ａ…一端、 ８３ｂ…他端、 ８４…第２曲線部、
８４ａ…一端、 ８４ｂ…他端、 ９０…溶接部、 ９０ｂ…終端部、 ９１…空間部、 Ｃ…微小隙間（隙間）、 ＳＬ…線分、 ＰＬ…垂線、 Ｓ１…第１の面積、 Ｓ２…第２の面積、 Ｌ１…第１の長さ、 Ｌ２…第２の長さReference Signs List 1, 1A high-pressure fuel supply pump 1a pump body 1e outer peripheral surface (outer surface)
1h... Third mounting hole (hole) 3... Pressure chamber 19, 19A... Discharge joint (functional part) 71... End face 72... Outer peripheral face 75... Flange part 81... End face 82... Inside Peripheral surface 83 First curved portion 83a One end 83b Other end 84 Second curved portion
84a...One end 84b...Other end 90...Welded part 90b...End part 91...Space part C...Small gap (gap) SL...Line segment PL...Perpendicular line S1...First area S2... 2nd area, L1... 1st length, L2... 2nd length

Claims (7)

外表面に穴部が設けられたポンプボディと、
前記ポンプボディの前記穴部に取り付けられた機能部品と、
前記ポンプボディと前記機能部品とを接合する溶接部とを備え、
前記溶接部の溶け込み方向の終端部から前記ポンプボディの前記穴部の奥側に向かって前記ポンプボディと前記機能部品との間に空間部が形成され、
前記機能部品は、
前記穴部の深さ方向の端面と、
前記端面の外縁から立ち上がる外周面とを有し、
前記ポンプボディの前記穴部を形成する壁面は、
前記機能部品の前記端面に対向する対向面と、
前記機能部品の前記外周面の外側に位置し、前記対向面の外縁から前記溶接部の前記終端部に至る内周面とを有し、
前記機能部品の前記端面と前記ポンプボディの前記対向面とが所定の範囲内の大きさの隙間を形成し、
前記空間部は、前記溶接部の前記終端部から前記ポンプボディの前記対向面の範囲まで形成され、
前記ポンプボディの前記内周面は、前記溶接部の前記終端部から前記対向面に至る全体が凹曲面に形成されて前記空間部の壁面の一部を構成する
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。a pump body having a hole on its outer surface;
a functional component attached to the hole of the pump body;
a welding portion that joins the pump body and the functional component,
A space is formed between the pump body and the functional component from the end of the welded portion in the penetration direction toward the inner side of the hole of the pump body,
The functional parts are
an end face in the depth direction of the hole;
and an outer peripheral surface rising from the outer edge of the end surface,
The wall surface forming the hole of the pump body is
a facing surface facing the end surface of the functional component;
an inner peripheral surface located outside the outer peripheral surface of the functional component and extending from the outer edge of the facing surface to the terminal end of the welded portion;
forming a gap having a size within a predetermined range between the end surface of the functional component and the facing surface of the pump body;
The space portion is formed from the end portion of the welded portion to the range of the facing surface of the pump body,
The entire inner peripheral surface of the pump body from the end portion of the welded portion to the opposing surface is formed into a concave curved surface, and constitutes a part of the wall surface of the space portion. pump. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記ポンプボディの前記内周面を前記内周面に沿った方向に対して直交する面で切断したときに得られる輪郭曲線は、
第１の曲率半径を有し、一端側が前記溶接部の前記終端部に接続される第１曲線部と、
前記第１の曲率半径よりも曲率半径の小さな第２の曲率半径を有し、一端が前記第１曲線部の他端に接続されると共に他端が前記対向面の外縁に接続される第２曲線部とで構成されている
高圧燃料供給ポンプ。A high pressure fuel supply pump according to claim 1,
A contour curve obtained by cutting the inner peripheral surface of the pump body along a plane perpendicular to the direction along the inner peripheral surface is
a first curved portion having a first radius of curvature and having one end connected to the terminal end of the weld;
A second radius of curvature smaller than the first radius of curvature, one end of which is connected to the other end of the first curved portion and the other end of which is connected to the outer edge of the facing surface. A curved section and a high pressure fuel supply pump. 請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記輪郭曲線は、前記輪郭曲線で囲まれる部分のうち、前記第１曲線部の前記一端と前記第２曲線部の前記他端とを結ぶ線分に対して前記第１曲線部の前記他端から降ろした垂線と前記第１曲線部とによって囲まれた第１の面積の方が前記垂線と前記第２曲線部とによって囲まれた第２の面積よりも大きくなるように、構成されている
高圧燃料供給ポンプ。A high pressure fuel supply pump according to claim 2,
The contour curve is a line segment that connects the one end of the first curve portion and the other end of the second curve portion in the portion surrounded by the contour curve, and the other end of the first curve portion. A first area surrounded by the first curved portion and the perpendicular drawn from the High pressure fuel supply pump. 請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記輪郭曲線は、前記第１曲線部の前記一端から前記他端までの前記穴部の深さ方向の第１の長さの方が前記第２曲線部の前記一端から前記他端までの前記穴部の深さ方向の第２の長さよりも長くなるように構成されている
高圧燃料供給ポンプ。A high pressure fuel supply pump according to claim 2,
The contour curve is such that a first length in the depth direction of the hole from the one end to the other end of the first curved portion is greater than the length from the one end to the other end of the second curved portion. A high pressure fuel supply pump configured to be longer than a second length in the depth direction of the bore. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記隙間の前記所定の範囲は、０．００５ミリメートル以上、且つ、０．０９５ミリメートル以下に設定されている。
高圧燃料供給ポンプ。A high pressure fuel supply pump according to claim 1,
The predetermined range of the clearance is set to 0.005 mm or more and 0.095 mm or less.
High pressure fuel supply pump. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記機能部品は、前記ポンプボディへの接合前の部品単体の状態において、前記外周面よりも外周側へ突出して前記ポンプボディの前記外表面に当接するように形成されたフランジ部を有し、
前記フランジ部は、前記ポンプボディの前記外表面に当接したときに、前記機能部品の前記端面が前記ポンプボディの前記対向面に対して前記隙間を形成する位置に配置されるように構成されている
高圧燃料供給ポンプ。A high pressure fuel supply pump according to claim 1,
The functional component has a flange portion formed to protrude further to the outer peripheral side than the outer peripheral surface and abut against the outer surface of the pump body in a single component state before being joined to the pump body,
The flange portion is arranged at a position where the end surface of the functional component forms the gap with respect to the facing surface of the pump body when the flange portion is in contact with the outer surface of the pump body. There is a high pressure fuel supply pump. 請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記機能部品は、加圧された燃料を吐出するための吐出ジョイントである
高圧燃料供給ポンプ。A high pressure fuel supply pump according to claim 1,
A high-pressure fuel supply pump, wherein the functional component is a discharge joint for discharging pressurized fuel.
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